污水厂出水SS偏高问题研究及措施

山西建筑
区间串联运行，可以根据脱碳和硝化的设计要求，确定 A，B，C 各 污泥絮体解絮。若水中有机物被消耗殆尽，同时仍保持较高的
段的停留时间。A / B / C 反应器出水进入沉淀池，实现泥水分离， DO，可能导致污泥微生物较为强烈的内源呼吸作用，导致污泥絮 污泥一部分回流至 A / B / C 反应器的 A，B2 段，另一部分回流至水 体解絮成细小颗粒而导致难以沉淀［3］。分析该厂水质数据发现
Key words： dry mixed mortar，fly ash，slag，burned coal gangue powder，performance
收稿日期： 2014-05-06 作者简介： 陈 广（ 1980- ） ，男，工程师
第 40 卷 第 20 期
·152· 2 0 1 4 年 7 月
上海某污水处理厂设计规模为 2． 5 万 m3 / d，主体工艺为水解 示。A / B / C 活性污泥法，又称三段活性污泥法，A / B / C 反应器是 酸化 + A / B / C 活性污泥工艺，设计出水达到 GB 18918-2002 城镇 一种好氧反应器，将污泥负荷分为高负荷、一般负荷和低负荷 3 个
能的影响［J］． 混凝土，2012( 5) : 114-117．
The influence of admixture to dry mixed mortar performance
WU Guo-mei
（ Daixian Construction Quality Supervision Station，Daixian 034200，China）
生活污水 工业废水
格栅/ 泵 集水井
沉砂池
调节池
水解酸 化池
A/B/C 反应器
3 结论与改进措施 3． 1 原因总结
污泥回流
1） 污泥泥龄偏低，微生物处于对数生长期，活性较大，难以形
污泥外运 处置
污泥脱水机房
剩余污泥
污泥浓缩池
沉淀池
成污泥絮体，导致二沉池泥水分离困难，引起出水 SS 偏高。2） 曝 气强度过大，在上 升 气 体 剪 切 力 的 作 用 下 导 致 污 泥 絮 体 被 破 碎 ，
粉的比例为 4∶ 6 时增幅最大，与单掺粉煤灰比较，7 d 抗压强度增 加 2． 2 MPa，28 d 抗压强度增加 4． 1 MPa，粘结强度与抗压强度的 变化趋势与上述复合掺合料一致。
表 3 粉煤灰与过火矸粉不同复合比例对干混砂浆性能的影响
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
粉煤灰∶ 过 火矸粉 10∶ 0 9∶ 1 8∶ 2 7∶ 3 6∶ 4 5∶ 5 4∶ 6 3∶ 7 2∶ 8 1∶ 9 0∶ 10
提出了工艺调整措施，在实际运行中取得了较好的效果。
关键词： 污水厂，A / B / C 工艺，出水 SS 浓度偏高
中图分类号： X703
DOI:10.13719/14-1279/tu.2014.20.082
1 问题描述
文献标识码： A 污水处理污染物排放标准二级标准，设计进出水水质如表 1 所
suitable proportion，contribution to the early strength，proved by practice，adding suitable proportion cellulose ethers could greatly improve the
water retention of mortar rate．
4 结论与建议
1） 采用矿物掺合料或复合矿物掺合料配制干混砂浆，既提高 了砂浆的保水性、改善了工作性，又优化了砂浆综合性能，降低了 生产成本。粉煤灰质优价廉是干混砂浆掺合料的首选，通过复合 其他矿物掺合料来实现复合叠加效应。
2） 在实际使用中以粉煤灰为主，以对早期强度贡献大的矿粉 或对后期强度和保水率贡献大的过火煤矸粉作为载体加入纤维 素醚来配制干混 砂 浆，既 解 决 了 计 量 误 差 带 来 的 质 量 隐 患，又 充 分利用了工业废弃物。不同地区矿物掺合料成分不同，在使用过
解酸化池，全厂工艺流程见图 1。该污水厂自 2005 年 1 月份建成 曝气池末段出水 BOD 仍达到 10 mg / L，说明水中仍有一定量的有
运行以来，虽然各项指标均能达到设计排放标准，但污泥系统状态 机物，在这种情况下，微生物内源呼吸作用不明显。由此可见，该
不稳定，时常发生反应池污泥浓度偏低、污泥活性较弱、絮凝性较差 厂出水 SS 浓度偏高并未由于污泥絮体解絮导致。3） 曝气强度过
BOD mg / L
200 30
氨氮 mg / L
35 25（ 30）
SS mg / L
200 30
pH
6 ～9 6 ～9
反应池 DO 浓度也较高，长期维持在 5 mg / L ～ 6 mg / L。若曝气过 程中，曝气强度过 大，在 上 升 气 体 剪 切 力 的 作 用 下 可 能 导 致 污 泥 絮体被破碎，形成细小颗粒难以沉淀。
若水中有机物被消耗殆尽同时仍保持较高的do可能导致污泥微生物较为强烈的内源呼吸作用导致污泥絮体解絮成细小颗粒而导致难以沉淀曝气池末段出水bod仍达到10mgl说明水中仍有一定量的有机物在这种情况下微生物内源呼吸作用不明显
第 40 卷 第 20 期 2014 年7 月
山西建筑
SHANXI AＲCHITECTUＲE
2． 1 二沉池负荷过高引起污泥上浮
合第一措施实施。
因二沉池负荷过高引起污泥上浮，导致出水 SS 浓度偏高或 超标。经核算该污水厂二沉池的表面负荷约为 0． 74 m3 / （ m2 ·h） ， 二沉池沉淀时间 3． 5 h，固体负荷 130 kg / （ m2 ·d） ，根据室外排水 设计规范［1］，二沉池表面负荷设计值一般在 0． 7 m3 / （ m2 ·h） ～ 1． 5 m3 / （ m2 ·h） ，沉淀时间设计值一般在 1． 5 h ～ 4． 0 h，固体负 荷设计值不超过 150 kg / （ m2 ·d） 。因此，从表面负荷、沉淀时间、 固体负荷等角度核算，初步判断，该厂二沉池设计合理，运行参数 在正常范围内，二沉池不存在负荷过高导致出水 SS/ MPa
0． 2 0． 2 0． 2 0． 2 0． 3 0． 4 0． 4 0． 3 0． 3 0． 3 0． 3
抗压强度 / MPa 7 d 28 d 15． 2 24． 1 14． 5 24． 0 14． 8 24． 6 15． 4 24． 9 16． 3 25． 4 17． 2 26． 8 17． 4 28． 2 16． 8 26． 3 16． 4 26． 1 16． 7 26． 4 17． 6 26． 3
Abstract： Using the fly ash，slag and burned coal gangue powder and mineral admixture with different composite ratio and cement as the dry
mixed mortar gelatinization materials，researched its influence to dry mixed mortar performance，the results showed that： the fly ash and slag in
櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅
保水率有不规则的变化，砂浆拌合物泌水现象也没有较明显的变 但矿粉复合比例对砂浆保水效果影响较大； 粉煤灰与过火矸粉在
化，7 d，28 d 抗压强度均表现为先增后降的趋势，其中粉煤灰与矿 4∶ 6 的复合比例下，7 d，28 d 抗压强度较高，粉煤灰与过火矸粉的
等问题，其出水 SS 浓度一直在维持高位振荡特性，见图 2。
大。该厂风机选型 确 实 偏 大 且 无 变 频 装 置，单 台 风 机 运 行 时，汽
表 1 设计进出水水质
水比可高达 9 ～ 10，而活性污泥处理系统汽水比一般在 5 ～ 6，该厂
项目
进水水质 出水水质
COD mg / L
400 100
备注
泌水 泌水 泌水 泌水 泌水 泌水 泌水 泌水 泌水 泌水 泌水
3 试验结果综合分析
复合比例对保水率影响不大。在实际使用中，每吨干混砂浆中要 加入 0． 1 kg ～ 0． 3 kg 纤维素醚，这样保水率就能满足标准要求。 以粉 煤 灰 与 助 剂 过 火 矸 粉 在 5 ∶ 5 的 复 合 比 例 下，每 吨 加 入 0． 2 kg 纤维素醚，其保水率可达 93． 6% ，工作性能进一步提高，可 操作时间延长（ 具有缓凝作用） ，密度和强度有所降低，但各项指 标均符合标准要求。
SS/mg·L-1
出水 图 1 工艺流程图
45 40 35 30 25 20 15 10
1 31 61 91 121 151 181211 241 271 301 331 361 时间
图 2 出水 SS 浓度曲线图
2 原因分析
形成细小颗粒难以沉淀，引起出水 SS 偏高。
3． 2 改进措施
1） 针对泥龄偏低造成的出水 SS 偏高及曝气池 MLSS 偏低的 问题，可以通过加 大 污 泥 回 流 量 来 解 决，根 据 该 厂 的 工 艺 特 点 及 现状，主要增加 B 池的污泥回流量，提高污泥回流比，同时减少剩 余污泥排放，根据 该 厂 的 现 状，可 以 短 时 间 暂 停 排 泥。 该 措 施 不 仅可以提高污泥 浓 度，延 长 污 泥 泥 龄，还 可 以 逐 步 优 化 该 厂 现 有 活性污泥微生物 沉 降 性 能，使 污 泥 微 生 物 稳 定 在 减 速 增 长 期，污 泥在曝气池内形成较好的污泥絮体，利于确保二沉池较好的泥水 分离效果。2） 针对曝气强度过大的问题，短期措施将原连续曝气 调整为间歇曝气，使每天平均气水比保持在 5 左右，该措施须配
2． 2 污泥问题导致难以沉淀而上浮
3． 3 后续效果
经过 3 个月左右的调整，曝气池污泥浓度上升至 2 g / L 左右， 曝气池内可见明显污泥絮体，镜检污泥絮体结构良好，二沉池出水 清澈，SS 浓度降至 20 mg / L 左右，出水 SS 偏高的问题得以解决。
4 结语
污水厂出水 SS 偏高问题是污水处理厂运行过程中常见问 题，如果运行管理不好，将直接影响出水水质。上海某污水处理厂 的运行经验表明，通过延长污泥泥龄，控制曝气气水比，降低曝气强 度等措施，有效地解决了这一问题，改变了出水 SS 偏高的现象。 参考文献：
Vol． 40 No． 20
Jul． 2014 ·151·
·水·暖·电·
文章编号： 1009-6825（ 2014） 20-0151-02
污 水 厂 出 水 SS 偏 高 问 题 研 究 及 措 施
陈广
（ 上海城投污水处理有限公司，上海 201203）
摘 要： 研究了上海某 A / B / C 活性污泥工艺污水处理厂出水 SS 偏高的问题，对影响出水 SS 的主要影响因素进行了综合分析，并
程中要注意其复合比例和性价比，以及有害成分的控制。 参考文献： ［1］ 鄢朝勇，叶建军． 用固体废弃物配制生态建筑砂浆的试验研
究［J］． 混凝土，2012( 9) : 109-111． ［2］ 李宪军． 工业废弃物配制砂浆稠化粉的应用研究［J］． 新型
建筑材料，2012( 2) : 13-19． ［3］ 庞传涛，何廷树，高 蓓，等． 复合矿物掺合料对砂浆力学性
稠度 mm
70 70 70 75 80 70 75 75 75 80 75
密度 kg / m3 1 970 1 970 1 970 1 980 1 980 1 990 1 990 2 000 2 020 2 030 2 040
保水 率/% 85． 3 85． 6 85． 7 84． 8 85． 1 86． 2 86． 8 84． 9 84． 7 84． 6 84． 5
由 2． 2，2． 3 的试验结果及分析可以看出，粉煤灰与矿粉和过 火矸粉在不同复合比例下对砂浆的稠度影响较小，对密度的影响 与掺合料本身的密度和砂浆各组分的级配有关，但并不影响砂浆 的综合性能，粘结强度与抗压强度变化规律一致。这里主要分析 研究粉煤灰与两种矿物掺合料的不同复合比例对砂浆保水率和 抗压强度的影响，并对比分析两种复合掺合料各自的性能优势与 不足。粉煤灰与矿粉在 6∶ 4 的复合比例下，7 d 抗压强度最高，粉 煤灰与矿粉在干混砂浆中的复合比例应控制在 8∶ 2 ～ 5∶ 5 之间，