料仓计算
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θ θ I-I z3=32Do1M E/(π I-I z3=32Do2M E/(π
(Do1^4-Di^4)) (Do2^4-Di^4))
MPa MPa
4.11704962 5.49285379
=PhDi/(2δ =PhDi/(2δ
1eφ 2eφ
) )
MPa MPa
4.84571371 5.99822029
MPa MPa
0.01853485 0.01720739
N
463.659317
MPa
0.02548111
s mm mm Kg Kg
4 4
0.2523074 1.0372E+11 7.7643E+10 6369.44087 10503.0253
各质心的高度为：h1 h2 各计算段长度为：H1'为： H2'为： (四)、地震载荷 1、水平振力 公式：Fk1=Cza1η k1mkg 式中：Cz：综合影响系数，取Cz=0.5 mk：距离地面hk处的集中质量 此处hk为： a1：对应于料仓基本自振周期的地震影响系数a值 a=(Tg/T)^0.9amax Tg：各类场地土的特征周期 amax：地震影响系数的最大值 η
1e) 0.5 2
结论
合格
MPa MPa
0.17675781 0.00213948
结论
合格
N 个 mm
780572.711 4 4200
mm
167.385161
2.2、圆筒上带垫板的有效加强宽度 公式：Ls1=1.1(Do1δ 垫板厚度：δ 附偏差：
4e) 4 0.5
mm mm mm
167.801025 8 0.8
Kg Kg Kg Kg Kg Kg Kg Kg
292495.47 28928.20 9703.90 20593.20 0.00 233270.17 0.00 0.00
Kg
233270.17
MPa MPa
0.07791582 0.07233551 0.23788308 32000 22000
mm mm
2.3、组合截面的惯性距 公式：I=I1+I2+I3 I1=(1/12)B3T+BTa12 I2=(1/12)δ
4 3
mm4 mm4
2
144768138 99992636.7 21030345.3 23745155.5 300 40
Ls1+δ 4Ls1a2
2
mm
4 4
I3=(1/12)δ 1 Ls+δ 1Lsa3 式中：B：刚性环的宽度 T：刚性环的厚度
附件二：
料仓强度校核计算
一、设计参数 1、最高工作压力 (P1) 2、设计压力 (P2) 3、工作温度 (T1) 4、设计温度 (T2) 5、工作介质 6、介质堆积密度 (γ 1) 7、介质真密度 (γ 2) 8、设备本体材质 9、设备支座材质 10、物料与设备筒壁间的摩擦系数 （μ ） 11、物料内摩擦角 （ψ ） 二、计算常数 1、重力加速度 (g) 2、自然对数的底 (e) 3、圆周率 (π ) 三、设备有关参数 1、锥体高度 (Hc) 2、筒体高度 (H) 3、设备总高 (Ho) 4、筒体内直径 (Di) 5、设备锥底与筒体所成之倾角 （α ） 6、设备锥底的半顶角 （θ ） 7、设计温度下材料的弹性模量 （E） 8、料仓筒体分两段，壁厚：δ 1为： 负偏差为： δ 2为： 负偏差为： 9、料仓筒体各段长度（对应于壁厚）：H1为： H2为： 10、焊缝接头系数 （φ ） 11、锥体部分壁厚：δ 3为： 负偏差为： 四、计算过程 (一)、料仓质量 MPa MPa ℃ ℃ Kg/m3 Kg/m3 0.0905 0.098 210 250 PET 820 1403 0Cr18Ni10Ti Q235-A 0.34 38
θ
MPa MPa
25 19.0692403
＝Di(Pn+P2)/(2δ
3eφ
cosθ ）
MPa
34.3544708
1.2、经向应力 公式：σ z=DiPv/(4δ eφ cosθ )+Wc/(π Diδ eφ cosθ ) 式中：Wc：锥体自重与锥体部分所储物料重量之和，按下式计算： Wc=π Di2Hcγ 1/12+W锥 锥体自重W锥为： 2、锥体任意截面上的应力计算 2.1、锥体任意截面上的垂直力 公式：Pv=γ 1Di/(4kμ cosθ )(1-e^(-4kμ hcosθ /Di))1E-6 h：料仓计算截面以上的储料高度 2.2、锥体任意截面上的水平力 公式：Ph=kPv 2.3、锥体任意截面上的法向力 公式：Pn=Ph(sinα )^2+Pv(cosα )^2 2.4、周向应力 公式：σ
k1：基本振型参与系数，按式（14-13）计算：
mm mm mm mm
5000 21000 32000 22000
N Kg mm
14200.8422 0.5 16872.4662 14960 0.26878188 0.3 0.23 0.63840539
2、垂直地震力 当设防烈度为8度或9度区应考虑上下两个方向垂直地震力的作用。 3、地震弯矩 公式：MI-IE1=∑Fk1(hk-h) 式中：h：任意计算截面到底截面的距离 4、当料仓高度大于20m时，还须考虑高振型的影响，按下式计算 MI-IE=1.25MI-IE1 (五)、风载荷 设备安装在室内，无需考虑风载荷 (六)、偏心弯矩 料仓为轴对称结构，偏心载荷为0，无需考虑偏心弯矩 (七)、最大弯矩 不考虑分弯矩，偏心弯矩为0，最大弯矩即为地震弯矩 公式：Mmax=M
结论mpa合格12211摩擦力物料轴向压力及气相压力产生的轴向应力环型支撑以上部分产生压应力2周向应力13由最大弯矩在仓筒中产生的轴向应力12料仓顶部载荷在仓筒中产生的轴向应力仅在环型支撑以上部分产生压应力环型支撑以下部分产生拉应力4应力评定41组合应力按下式校核32轴向应力与周向应力组合3应力组合31轴向应力组合对1部分
（压应力）
3.2、轴向应力与周向应力组合 对δ 1部分：公式：σ ＝(σ ∑z^2+σ 对δ 2部分：公式：σ ＝(σ ∑z^2+σ 4、应力评定 4.1、组合应力σ 按下式校核 评定条件：σ ＜[σ ]t 设计温度下材料的许用应力[σ ] 值为：
t θ θ
^2-σ ∑zσ ^2-σ ∑zσ
θ θ
)^0.5 )^0.5
2e/Do
结论 结论 MPa MPa MPa
合格 合格 25 19.0692403 135 0.00021045 0.00015803
由δ 1部分的A值，查图6-7得B值为 由δ 2部分的A值，查图6-7，在曲线左侧，按下式计算 B=(2/3)AE (十)、料仓锥体部分应力计算 1、锥体大端的应力计算 1.1、周向应力 公式：σ
3、应力组合 3.1、轴向应力组合 对δ 1部分：支座以上部分：公式：σ ∑z=σ 支座以下部分：公式：σ ∑z=σ 对δ 2部分：公式：σ ∑z=σ
z1+σ z2+σ z3
z1+σ z2+σ z3 z1+σ z2+σ z3
（压应力） MPa （拉应力） MPa MPa
15.2500645 27.1125816 20.3368736
MPa MPa
25.0438258 18.0992273
结论 MPa
合格 122
4.2、轴向组合压应力按下式校核 对δ 1部分：评定条件：σ ∑z＜[σ ]cr 对δ 2部分：评定条件：σ ∑z＜[σ ]cr 仓筒材料的许用轴向压应力[σ ]cr按下式计算 对δ 1部分：[σ ]cr＝min(B，0.9σ s） 对δ 2部分：[σ ]cr＝min(B，0.9σ s） 设计温度下材料的屈服强度σ s 值为： B值按以下方法计算 （具体见Pg5，3.6.4） 对δ 1部分：A=0.094δ 1e/Do 对δ 2部分：A=0.094δ
θ
3eφ
cosθ )+Wc/(π Diδ
3eφ
cosθ )
MPa
13.7775994
＜[σ ]t
结论
合格
3.2、轴向应力 评定条件：σ ∑z＜[σ ]cr (十一)、料仓顶盖计算 1、此处为蝶形封头，R＝Di＝3200，r＝0.1Di＝320，δ ＝10 2、许用外压为：[P]＝0.1Et(δ /R)2 3、仓顶附件等产生的压力：P＝mg/(π Di /4) 4、结果评定 以上各项数据满足自支承式拱顶的要求 (十二)、环行支座 1、支承受力分析(由于设备在室内，不考虑风载，仅按下计算) 公式：Ft=4Mmax/(nDb)+m0g/n 式中：n：支承数， Db：固定螺栓中心直径 2、刚性环的组合截面的惯性距 2.1、圆筒壳体上有效加强宽度 公式：Ls=1.1(Doδ
o
m/s2
9.81 2.71828 3.14159265
mm mm mm mm
o o
4115 34000 39210 3200 70 20 181000 8 0.8 6 0.6 10000 22000 0.85 8 0.8
MPa mm mm mm mm mm mm mm mm
公式：mo=mo1+mo2+mo3+mo4+mo5+ma+me 式中：mo1：料仓壳体质量（包括裙座） mo2：内件质量 mo3：保温或防护材料质量 mo4：平台扶梯质量 mo5：操作时料仓内物料质量 ma：人孔、接管、法兰及顶部安装的各附件质量 me：偏心质量 (二)、物料对料仓的作用力 1、料仓内物料重量 公式：WG=γ 1π (Di2/4)(H+(Hc/3))1E-9 2、料仓仓筒内所储物料在任一截面处产生轴向压力 对δ 1部分：公式：Pv=γ 1Di/(4kμ )(1-e^(-4kμ h/Di))1E-6 对δ 2部分：公式：Pv=γ 1Di/(4kμ )(1-e^(-4kμ h/Di))1E-6 式中：k：物料侧压系数，按下式计算 k=tg(45o-ψ /2)^2 对δ 1部分：h：料仓计算截面以上的储料高度 对δ 2部分：h：料仓计算截面以上的储料高度 3、料仓仓筒内所储物料在任一截面处产生垂直于筒壁的水平压力 对δ 1部分：公式：Ph=kPv 对δ 2部分：公式：Ph=kPv 4、物料与仓壁间的摩擦力（最大值） 公式：Pi-if=(π Di/4)(hi-iγ 1E-6-Pi-iv) 5、物料对锥底大端产生的壁面法向力 公式：Pn=Ph(sinα )^2+Pv(cosα )^2 (三)、自振周期 不等厚度料仓自振周期按下式计算 公式：见JB/T4735-97 Pg104 公式（14-9） 其中：料仓各筒壁的截面惯性矩为： I1=(π /8)(Di+δ 1)^3δ 1 I2=(π /8)(Di+δ 2)^3δ 2 料仓各筒壁的质量为： m1=π (Di+δ 1)H1δ 1× 0.0000079 m2=π (Di+δ 2)H2δ 2× 0.0000079
i-i Z1=∑P f/(π i-i Z1=∑P f/(π
Diδ Diδ
1e)+P2Di/(4δ 1e) 2e)+P2Di/(4δ 2e)
MPa MPa
10.8952946 14.5270595
环型支撑以下部分产生拉应力 此处只在δ 1部分：公式：σ z1'=(Pv+P2)Di/(4δ
1eφ
)
MPa
θ
MPa N Kg
12.9484542 121972.747 3212.4
MPa mm
0.08387625 37550
MPa
0.01995274
MPa
0.02743037
=Di(Pn+P2)/(2δ
3eφ
cosθ )
MPa
34.8967879
2.5、轴向应力
公式：σ z=DiPv/(4δ 3、应力评定 3.1、周向应力 评定条件：σ
I-I E
N.m.mm
265555750
N.mm
265555750
(八)、雪载荷 设备安装在室内，无需考虑雪载荷 (九)、仓筒应力计算 1、轴向应力计算
1.1、摩擦力、物料轴向压力及气相压力产生的轴向应力 环型支撑以上部分产生压应力 对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ
3
mm mm mm
a：组合截面的惯性轴位置，按下式计算 a=(0.5B T+δ 4Ls1(B+0.5δ 4)+δ 1Ls(B+δ 4+0.5δ 1))/(BT+δ 4Ls1+δ 1Ls) a1=a-0.5B a2=B+0.5δ 4-a a3=B+δ 4+0.5δ 1-a Ds=Do+2(δ 4+B-a) 3、支座处作用于刚性环上的力 公式：F=Ftb/h 式中：b：固定螺栓至筒壁的距离 h：支座刚性环间的距离 4、计算刚性环组合截面上的内力、应力 4.1、支座处 4.1.1、内力距 公式：Mr=-0.5FRs(1/ξ -ctgξ ) 式中：Rs=Ds/2 ξ ：支座间夹角的一半，对四支座时为π /4 4.1.2、周向力 公式：Tr=0.5Fctgξ 4.1.3、应力 公式：σ =ABS(Mr)a/I+Tr/A 式中：A：组合截面的面积，按下式计算 A=BT+δ 4Ls1+δ 1Ls 4.2、两支座中间处 4.2.1、内力距 公式：Mr=0.5FRs(1/sinξ -1/ξ ) 4.1.2、周向力 公式：Tr=0.5F(1/sinξ ) 4.2.3、应力 公式：σ =ABS(Mr)a/I+Tr/A 5、应力评定 评定条件：σ ＜[σ ]t 结论 合格
22.9955319
1.2、料仓顶部载荷在仓筒中产生的轴向应力 仅在环型支撑以上部分产生压应力 对δ 1部分：公式：σ Z2=((m1+m2+m3)g+Ws)/(π Diδ
1e)
MPa
0.23772029 0.31696038 954 400 400
对δ 2部分：公式：σ Z2=((m1+m2+m3)g+Ws)/(π Diδ 2e) MPa 式中：m1：料仓顶盖质量 Kg m2：附加设备质量 Kg m3：活载（检修人员、配件、工具）质量 Kg Ws：雪载荷,此处不考虑 N 1.3、由最大弯矩在仓筒中产生的轴向应力 对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ 2、周向应力 对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ
(Do1^4-Di^4)) (Do2^4-Di^4))
MPa MPa
4.11704962 5.49285379
=PhDi/(2δ =PhDi/(2δ
1eφ 2eφ
) )
MPa MPa
4.84571371 5.99822029
MPa MPa
0.01853485 0.01720739
N
463.659317
MPa
0.02548111
s mm mm Kg Kg
4 4
0.2523074 1.0372E+11 7.7643E+10 6369.44087 10503.0253
各质心的高度为：h1 h2 各计算段长度为：H1'为： H2'为： (四)、地震载荷 1、水平振力 公式：Fk1=Cza1η k1mkg 式中：Cz：综合影响系数，取Cz=0.5 mk：距离地面hk处的集中质量 此处hk为： a1：对应于料仓基本自振周期的地震影响系数a值 a=(Tg/T)^0.9amax Tg：各类场地土的特征周期 amax：地震影响系数的最大值 η
1e) 0.5 2
结论
合格
MPa MPa
0.17675781 0.00213948
结论
合格
N 个 mm
780572.711 4 4200
mm
167.385161
2.2、圆筒上带垫板的有效加强宽度 公式：Ls1=1.1(Do1δ 垫板厚度：δ 附偏差：
4e) 4 0.5
mm mm mm
167.801025 8 0.8
Kg Kg Kg Kg Kg Kg Kg Kg
292495.47 28928.20 9703.90 20593.20 0.00 233270.17 0.00 0.00
Kg
233270.17
MPa MPa
0.07791582 0.07233551 0.23788308 32000 22000
mm mm
2.3、组合截面的惯性距 公式：I=I1+I2+I3 I1=(1/12)B3T+BTa12 I2=(1/12)δ
4 3
mm4 mm4
2
144768138 99992636.7 21030345.3 23745155.5 300 40
Ls1+δ 4Ls1a2
2
mm
4 4
I3=(1/12)δ 1 Ls+δ 1Lsa3 式中：B：刚性环的宽度 T：刚性环的厚度
附件二：
料仓强度校核计算
一、设计参数 1、最高工作压力 (P1) 2、设计压力 (P2) 3、工作温度 (T1) 4、设计温度 (T2) 5、工作介质 6、介质堆积密度 (γ 1) 7、介质真密度 (γ 2) 8、设备本体材质 9、设备支座材质 10、物料与设备筒壁间的摩擦系数 （μ ） 11、物料内摩擦角 （ψ ） 二、计算常数 1、重力加速度 (g) 2、自然对数的底 (e) 3、圆周率 (π ) 三、设备有关参数 1、锥体高度 (Hc) 2、筒体高度 (H) 3、设备总高 (Ho) 4、筒体内直径 (Di) 5、设备锥底与筒体所成之倾角 （α ） 6、设备锥底的半顶角 （θ ） 7、设计温度下材料的弹性模量 （E） 8、料仓筒体分两段，壁厚：δ 1为： 负偏差为： δ 2为： 负偏差为： 9、料仓筒体各段长度（对应于壁厚）：H1为： H2为： 10、焊缝接头系数 （φ ） 11、锥体部分壁厚：δ 3为： 负偏差为： 四、计算过程 (一)、料仓质量 MPa MPa ℃ ℃ Kg/m3 Kg/m3 0.0905 0.098 210 250 PET 820 1403 0Cr18Ni10Ti Q235-A 0.34 38
θ
MPa MPa
25 19.0692403
＝Di(Pn+P2)/(2δ
3eφ
cosθ ）
MPa
34.3544708
1.2、经向应力 公式：σ z=DiPv/(4δ eφ cosθ )+Wc/(π Diδ eφ cosθ ) 式中：Wc：锥体自重与锥体部分所储物料重量之和，按下式计算： Wc=π Di2Hcγ 1/12+W锥 锥体自重W锥为： 2、锥体任意截面上的应力计算 2.1、锥体任意截面上的垂直力 公式：Pv=γ 1Di/(4kμ cosθ )(1-e^(-4kμ hcosθ /Di))1E-6 h：料仓计算截面以上的储料高度 2.2、锥体任意截面上的水平力 公式：Ph=kPv 2.3、锥体任意截面上的法向力 公式：Pn=Ph(sinα )^2+Pv(cosα )^2 2.4、周向应力 公式：σ
k1：基本振型参与系数，按式（14-13）计算：
mm mm mm mm
5000 21000 32000 22000
N Kg mm
14200.8422 0.5 16872.4662 14960 0.26878188 0.3 0.23 0.63840539
2、垂直地震力 当设防烈度为8度或9度区应考虑上下两个方向垂直地震力的作用。 3、地震弯矩 公式：MI-IE1=∑Fk1(hk-h) 式中：h：任意计算截面到底截面的距离 4、当料仓高度大于20m时，还须考虑高振型的影响，按下式计算 MI-IE=1.25MI-IE1 (五)、风载荷 设备安装在室内，无需考虑风载荷 (六)、偏心弯矩 料仓为轴对称结构，偏心载荷为0，无需考虑偏心弯矩 (七)、最大弯矩 不考虑分弯矩，偏心弯矩为0，最大弯矩即为地震弯矩 公式：Mmax=M
结论mpa合格12211摩擦力物料轴向压力及气相压力产生的轴向应力环型支撑以上部分产生压应力2周向应力13由最大弯矩在仓筒中产生的轴向应力12料仓顶部载荷在仓筒中产生的轴向应力仅在环型支撑以上部分产生压应力环型支撑以下部分产生拉应力4应力评定41组合应力按下式校核32轴向应力与周向应力组合3应力组合31轴向应力组合对1部分
（压应力）
3.2、轴向应力与周向应力组合 对δ 1部分：公式：σ ＝(σ ∑z^2+σ 对δ 2部分：公式：σ ＝(σ ∑z^2+σ 4、应力评定 4.1、组合应力σ 按下式校核 评定条件：σ ＜[σ ]t 设计温度下材料的许用应力[σ ] 值为：
t θ θ
^2-σ ∑zσ ^2-σ ∑zσ
θ θ
)^0.5 )^0.5
2e/Do
结论 结论 MPa MPa MPa
合格 合格 25 19.0692403 135 0.00021045 0.00015803
由δ 1部分的A值，查图6-7得B值为 由δ 2部分的A值，查图6-7，在曲线左侧，按下式计算 B=(2/3)AE (十)、料仓锥体部分应力计算 1、锥体大端的应力计算 1.1、周向应力 公式：σ
3、应力组合 3.1、轴向应力组合 对δ 1部分：支座以上部分：公式：σ ∑z=σ 支座以下部分：公式：σ ∑z=σ 对δ 2部分：公式：σ ∑z=σ
z1+σ z2+σ z3
z1+σ z2+σ z3 z1+σ z2+σ z3
（压应力） MPa （拉应力） MPa MPa
15.2500645 27.1125816 20.3368736
MPa MPa
25.0438258 18.0992273
结论 MPa
合格 122
4.2、轴向组合压应力按下式校核 对δ 1部分：评定条件：σ ∑z＜[σ ]cr 对δ 2部分：评定条件：σ ∑z＜[σ ]cr 仓筒材料的许用轴向压应力[σ ]cr按下式计算 对δ 1部分：[σ ]cr＝min(B，0.9σ s） 对δ 2部分：[σ ]cr＝min(B，0.9σ s） 设计温度下材料的屈服强度σ s 值为： B值按以下方法计算 （具体见Pg5，3.6.4） 对δ 1部分：A=0.094δ 1e/Do 对δ 2部分：A=0.094δ
θ
3eφ
cosθ )+Wc/(π Diδ
3eφ
cosθ )
MPa
13.7775994
＜[σ ]t
结论
合格
3.2、轴向应力 评定条件：σ ∑z＜[σ ]cr (十一)、料仓顶盖计算 1、此处为蝶形封头，R＝Di＝3200，r＝0.1Di＝320，δ ＝10 2、许用外压为：[P]＝0.1Et(δ /R)2 3、仓顶附件等产生的压力：P＝mg/(π Di /4) 4、结果评定 以上各项数据满足自支承式拱顶的要求 (十二)、环行支座 1、支承受力分析(由于设备在室内，不考虑风载，仅按下计算) 公式：Ft=4Mmax/(nDb)+m0g/n 式中：n：支承数， Db：固定螺栓中心直径 2、刚性环的组合截面的惯性距 2.1、圆筒壳体上有效加强宽度 公式：Ls=1.1(Doδ
o
m/s2
9.81 2.71828 3.14159265
mm mm mm mm
o o
4115 34000 39210 3200 70 20 181000 8 0.8 6 0.6 10000 22000 0.85 8 0.8
MPa mm mm mm mm mm mm mm mm
公式：mo=mo1+mo2+mo3+mo4+mo5+ma+me 式中：mo1：料仓壳体质量（包括裙座） mo2：内件质量 mo3：保温或防护材料质量 mo4：平台扶梯质量 mo5：操作时料仓内物料质量 ma：人孔、接管、法兰及顶部安装的各附件质量 me：偏心质量 (二)、物料对料仓的作用力 1、料仓内物料重量 公式：WG=γ 1π (Di2/4)(H+(Hc/3))1E-9 2、料仓仓筒内所储物料在任一截面处产生轴向压力 对δ 1部分：公式：Pv=γ 1Di/(4kμ )(1-e^(-4kμ h/Di))1E-6 对δ 2部分：公式：Pv=γ 1Di/(4kμ )(1-e^(-4kμ h/Di))1E-6 式中：k：物料侧压系数，按下式计算 k=tg(45o-ψ /2)^2 对δ 1部分：h：料仓计算截面以上的储料高度 对δ 2部分：h：料仓计算截面以上的储料高度 3、料仓仓筒内所储物料在任一截面处产生垂直于筒壁的水平压力 对δ 1部分：公式：Ph=kPv 对δ 2部分：公式：Ph=kPv 4、物料与仓壁间的摩擦力（最大值） 公式：Pi-if=(π Di/4)(hi-iγ 1E-6-Pi-iv) 5、物料对锥底大端产生的壁面法向力 公式：Pn=Ph(sinα )^2+Pv(cosα )^2 (三)、自振周期 不等厚度料仓自振周期按下式计算 公式：见JB/T4735-97 Pg104 公式（14-9） 其中：料仓各筒壁的截面惯性矩为： I1=(π /8)(Di+δ 1)^3δ 1 I2=(π /8)(Di+δ 2)^3δ 2 料仓各筒壁的质量为： m1=π (Di+δ 1)H1δ 1× 0.0000079 m2=π (Di+δ 2)H2δ 2× 0.0000079
i-i Z1=∑P f/(π i-i Z1=∑P f/(π
Diδ Diδ
1e)+P2Di/(4δ 1e) 2e)+P2Di/(4δ 2e)
MPa MPa
10.8952946 14.5270595
环型支撑以下部分产生拉应力 此处只在δ 1部分：公式：σ z1'=(Pv+P2)Di/(4δ
1eφ
)
MPa
θ
MPa N Kg
12.9484542 121972.747 3212.4
MPa mm
0.08387625 37550
MPa
0.01995274
MPa
0.02743037
=Di(Pn+P2)/(2δ
3eφ
cosθ )
MPa
34.8967879
2.5、轴向应力
公式：σ z=DiPv/(4δ 3、应力评定 3.1、周向应力 评定条件：σ
I-I E
N.m.mm
265555750
N.mm
265555750
(八)、雪载荷 设备安装在室内，无需考虑雪载荷 (九)、仓筒应力计算 1、轴向应力计算
1.1、摩擦力、物料轴向压力及气相压力产生的轴向应力 环型支撑以上部分产生压应力 对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ
3
mm mm mm
a：组合截面的惯性轴位置，按下式计算 a=(0.5B T+δ 4Ls1(B+0.5δ 4)+δ 1Ls(B+δ 4+0.5δ 1))/(BT+δ 4Ls1+δ 1Ls) a1=a-0.5B a2=B+0.5δ 4-a a3=B+δ 4+0.5δ 1-a Ds=Do+2(δ 4+B-a) 3、支座处作用于刚性环上的力 公式：F=Ftb/h 式中：b：固定螺栓至筒壁的距离 h：支座刚性环间的距离 4、计算刚性环组合截面上的内力、应力 4.1、支座处 4.1.1、内力距 公式：Mr=-0.5FRs(1/ξ -ctgξ ) 式中：Rs=Ds/2 ξ ：支座间夹角的一半，对四支座时为π /4 4.1.2、周向力 公式：Tr=0.5Fctgξ 4.1.3、应力 公式：σ =ABS(Mr)a/I+Tr/A 式中：A：组合截面的面积，按下式计算 A=BT+δ 4Ls1+δ 1Ls 4.2、两支座中间处 4.2.1、内力距 公式：Mr=0.5FRs(1/sinξ -1/ξ ) 4.1.2、周向力 公式：Tr=0.5F(1/sinξ ) 4.2.3、应力 公式：σ =ABS(Mr)a/I+Tr/A 5、应力评定 评定条件：σ ＜[σ ]t 结论 合格
22.9955319
1.2、料仓顶部载荷在仓筒中产生的轴向应力 仅在环型支撑以上部分产生压应力 对δ 1部分：公式：σ Z2=((m1+m2+m3)g+Ws)/(π Diδ
1e)
MPa
0.23772029 0.31696038 954 400 400
对δ 2部分：公式：σ Z2=((m1+m2+m3)g+Ws)/(π Diδ 2e) MPa 式中：m1：料仓顶盖质量 Kg m2：附加设备质量 Kg m3：活载（检修人员、配件、工具）质量 Kg Ws：雪载荷,此处不考虑 N 1.3、由最大弯矩在仓筒中产生的轴向应力 对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ 2、周向应力 对δ 1部分：公式：σ 对δ 2部分：公式：σ