塔吊附墙计算方案及附墙拉杆图纸
塔吊附墙计算方案设计及附墙拉杆图纸
实用标准文案精彩文档XX区安置小区工程2#塔吊QTZ80（ TCT5512）:案编制单位：广西建工集团建筑机械制造有限责任公司实用标准文案14精彩文档-、工程概况： ........................... 0 1、 工程项目情况： .......................... 2、 参建单位概况： ......................... 3、 塔吊情况： ............................. 二、 编制依据： ......................... 1 三、 塔吊附墙杆结构图....................... 2 1、 拉杆1结构图： .......................... 2、 拉杆2结构图： .......................... 3、 拉杆3结构图： .......................... 四、 附墙杆内力计算 ........................ 5 1、 支座力计算 ............................. 2、 附墙杆内力力计算 ........................ 五、 附墙杆强度及稳定性验算 ..................... 8 1、 附墙杆1验算 ........................... 2、 附墙杆2验算 ........................... 3、 附墙杆3验算 ........................... 4、 附墙杆对接焊缝强度验算 ...................... 5、 附墙杆连接耳板焊缝强度验算 .................... 六、 塔吊附墙杆连接强度计算 .....................2 3 45 5 8 9 10 11 11 12实用标准文案七、附着设计与施工的注意事项...................—、工程概况：1、工程项目情况：XX安置小区工程总建筑面积约为378890.1川（其中地上建筑面积为305876川，地下建筑面积为73014卅）；地下1层，地上共有23个单体，16F-23F;建筑高度为52.8m-77.6m。
QTZ80塔吊附墙
QTZ80塔式起重机附着方案上海颐东机械施工工程有限公司QTZ80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算一、概况：工程位于南通港闸区永和路与工农北路交叉口。
由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建筑物超过了出厂的规定设计要求（小于5米），本附墙中心距5米4。
根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据：S=200KN（合外力）Mn=300KN·ma=1205mmb=1475mmL1=4800mmL2=4800mmL=9600mmH=5800mmE=210Gpaδp=240Mpa[δ]=157MPa只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。
一、三根支撑杆的内力极限值：1）DF杆的内力极限值P1max(S a²+b²+Mn)* (L1-a) ²+(H-b) ²P1max=2H(L-b)=45.44KN2) CF杆的内力极限值P2max[Sa²(L1-2b) ²+(2aH-bL) ²+Mn(L1-2a)] (L1+a) ²+(H-b) ²P2max=2 b L (H -a)=97.3KN3)CE杆的内力极限值P3max[S(L1L+H²)+Mn L²+H²]P2max= * (H-b) ²+(L2-a) ²2LL²+H²*(b-H)=77.99KN二、对三根支撑杆的稳定性校核三根支撑杆都是采用∠63*63*6，∠40*40*4角铁及壁厚16mm钢板焊接制作（详见附图）。
两端为铰支。
取nw=2.0(1)DF杆稳定性：CF杆的长度：L3= 5100mmi= IAП(D²-d²)= 64П(D²-d²)4= D²+d²4=52.345(mm)L3=i=128 ( =1) 由于 p= п².Eδp=92.9可知 > pPcrn=P1maxп².E пPcr1= * (D²-d²)² 4=243.9KNPcrn= =5.3P1maxn=5.3> nw=2.0所以，DF杆的稳定性足够。
QTZ80塔式起重机附墙
4、在顶升做业中，必须有专人指挥，专人看管电源电缆、专人操 作液压顶升系统，专人照看顶升横梁，专人负责封塔螺栓的拆、安。
5、顶升加节作业时风力不得大于四级，如遇下雨、大雾、烟雾熏呛 的时候应停止作业。
2、将所需的工具、螺栓、销轴吊到工作平台上。
3、将附着的U形框吊到附着点的位置,按规定的位置将套到塔身上,并用铁线固定牢靠。
4、用附着的另一个U形框吊到附着点位置并套到与塔身上,用螺栓 将两块U形连接起来,调好附着框的水平度后,上紧螺栓,使其紧箍 在塔身上。
5、依次将四根拉杆吊到附着点位置,用销轴将其与附着框铰接。
5、检查塔吊自由状态下，垂直度误差必须小于2/1000。
6、验收合格后,交付使用。
5、电工在队长的安排下,负责塔机的电器安装等;
6、安装工 黄芳、覃建扛、董如波在队长的领导下,负责塔机的附墙 安装;
七、塔吊附墙、顶升安全技术要点及安全措施：
1、塔式起重机的附墙、顶升加节必须由取得专业队队伍进行， 并应 有技术和安全人员在场进行监督和监护。
2、参加作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋，工具装 入工具袋内。使用前必须进行检查，不合格必须更换。
7、顶升前应检查顶升横梁完全进入顶升踏步内， 旋转机构与标准节 的连接螺栓拆除后方能开动液压顶升系统将塔吊上部与标准节脱 离。
8、顶升过程中应注意液压系统的状况及工作压力
9、加节时应将新进入的标准节与原标准节完全连接牢固后， 方能继 续进行下一步的工作。
10、顶升或降塔工作结束前应检查各种安全限位和保险。顶升后应 检测塔吊的垂直度。
6、调整塔身垂直度,塔身侧向垂直度必须在２‰以内
塔吊扶墙附着计算书
塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔吊附墙计算
8#（B3）塔吊附墙杆设计1、第三道附墙1.1支座反力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.400×1.170×1.790×0.700 =0.586 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.400 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.790 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.586×1.700×0.200 = 0.199 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.586 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.700 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.199 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1743.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 121.6407kN ；1.2 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)c osα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2) cosα3+(α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
QTZ5513塔吊附墙计算方案另附有附墙拉杆图纸
QTZ5513塔吊附着计算一、塔吊情况：塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80(QTZ5513）型塔吊。
该塔吊标准节中心与建筑物附着点的距离为6.76米，根据建筑物的实际结构现初步确定附墙的附着方案，该方案采用3根拉杆对塔吊进行附着，附着杆与建筑物梁面上的连接钢板（厚20）用双面贴角焊缝焊接，焊缝高度hf=10，焊缝长度320，联接钢板通过8根Φ22钢筋固定在建筑物上，其附着位置参见下图。
二、编制依据：《QTZ80塔式起重机说明书》广西建工集团建筑机械制造有限责任公司；《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；《建筑施工手册》；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
三、塔吊附墙杆结构图1、拉杆1结构图：2、拉杆2结构图：3、拉杆3结构图：四、附墙杆内力计算1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其支座反力计算结果如下:①、工作状态：水平力 Nw=190.276 kN，扭矩 Mw=129 kN∙m②、非工作状态：水平力 Nw=205.526 kN2、附墙杆内力力计算①、计算简图：②、计算单元的平衡方程为:T1[(b1 +c/2)cosα1-(a1+c/2)sinα1]+ T2[(b2 +c/2)cosα2- (a2+c/2)sinα2]+ T3[- (b3 +c/2)cosα3+ (a3 -a1 -c/2)sinα3]=M w其中:α1=60°，α2=52°，α3=60°③、工作状态计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着杆最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：262 kN杆2的最大轴向压力为：189.6 kN杆3的最大轴向压力为：216.2 kN杆1的最大轴向拉力为：262 kN杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN杆3的最大轴向拉力为：216.2 kN④、非工作状态计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
塔吊附墙施工方案
兴平碧桂园·中央公园一期塔吊附墙施工方案编制人：审核人：审批人：广东龙越建筑工程有限公司2019年4月21日目录一、工程概况1二、编制依据1三、住宅塔吊附墙布置2四、施工方法2五、附着设计与施工的注意事项3六、塔吊的附着的安装3七、安全保证措施4附计算书一、工程概况兴平碧桂园中央公园一期一标段位于兴平市广电路西侧,兴业路东段南侧，交通较为便利。
我司施工范围内包括1＃楼(32F)、2#楼（32F）、7号楼（18F）、8#楼（10F)、地下车库组成.由广东博意建筑设计院有限公司规划设计、广东龙越建筑工程有限公司总承包施工，陕西中基建设监理咨询有限公司，机械工业勘察设计研究院有限公司勘察.总建筑面积12。
79万m2。
本方案为高层塔吊附着施工方案，本工程塔吊平面布置图,见下图：二、编制依据1、兴平碧桂园中央公园一期一标段结构图2、兴平碧桂园中央公园一期一标段建筑图3、本工程塔吊基础施工方案4、塔吊平面布置图5、《建筑起重机械安全监督管理规定》(建设部166号令）；6、《塔式起重机安全规程》（GB5144－2012）；7、《建筑施工塔式机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196—2010）;8、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）;9、《施工现场机械设备检查技术规程》（JGJ160-2008）;10、《建设工程安全生产管理条例》(国务院令第393号) ；11、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—200512、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201613、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）三、住宅塔吊附墙布置根据本工程结构特点、结合结施图、建施图与塔吊使用说明书中的规定,对本工程塔吊附墙作如下布置：住宅部分塔吊附墙布置见下表：(1）1#楼塔吊附墙平面布置（2）2＃楼塔吊附墙平面布置（3）7#楼塔吊附墙平面布置2、住宅塔吊附墙剖面图（1）1＃住宅塔吊附墙剖面图：（2）2#住宅塔吊附墙剖面图（3）7#住宅塔吊附墙剖面图四、施工方法1、根据现场实际情况制作附着拉杆,附着采用三拉杆的形式，1#、2＃、7#塔吊附着拉杆采用圆管作为附着杆，具体长度根据现场。
塔吊附墙计算书
二、塔吊附墙杆受力计算（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂（见图1）；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。
对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
以下分别对不同受力情况进行计算：（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=164.83（T.m）剪力：V=3.013（T）扭矩：T=12（T.m）,则:1、当剪力沿x-x轴时(见图a)，由∑M B=0，得T+V*L1 -L B0’*N1=0即：N1=（T+ V*L1）/ L B0’=（12+3.013*3.65）/5.932=3.88（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84（T）R Ax= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64（T）由∑M C=0，得N3*L G0’+T+V*0.8=0即：N3=-（T+ V*0.8）/ L G0’=-（12+3.013*0.8）/0.966=-14.92（T）由∑M0’=0，得N2*L C0’-(T+V*L6)=0即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’=（12+3.013*0.027）/0.98=12.33（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY+R BY=0和-R AX-R BX +V =0，故R BY= -R AY =-2.84（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同) R BX = -R AX +V =-2.64+12.33=9.48（T）2、当剪力沿y-y轴时(见图b)，由∑M B=0，得T-（V*L4+L B0’*N1）=0即：N1=（T-V*L4）/ L B0’=（12-3.013*4.5）/5.932=-0.263（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T）R Ax= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T）由∑M C=0，得N3*L C0’+T+V*0.8=0即：N3=-（T+ V*0.8）/ L C0’=-（12+3.013*0.8）/0.98=-14.91（T）由∑M0’=0，得N2*L C0’-(T+V*L5)=0即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’=（12+3.013*0.2）/0.966=13.05（T）由静力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V =0和R AX+ R BX =0，故R BY= -(R AY +V)=-(-3.16+12)=-8.84（T）R BX = -R AX =2.93（T）（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=191.603（T.m）剪力：V=10.036（T），剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由∑M B=0，得V*L BH +L B0’*N1=0即：N1=-V*L BH/ L B0’=-10.036*0.6/5.932=-1.015（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T）R Ax= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T）由∑M C=0，得N3*L0’C+ V* L C0=0即：N3=- V* L C0/ L C0’=-10.036*1.132/0.98=-11.6（T）由∑M0’=0，得N2*L C0’-V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0’=10.036*0.17/0.98=1.74（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V*cos450=0和-R AX-R BX +V*sin450 =0，故R BY= -R AY- V*cos450 =0.8-10.036*cos450=-6.3（T）R BX = -R AX +V* sin450 ==0.62+10.036*sin450=7.79（T）对图d,由∑M B=0，得V*L BG +L B0’*N1=0即：N1=-V*L BG/ L B0’=-10.036*5.67/5.932=-9.6（T）由∑M C =0，得N3*0+ V* L C0=0，即N3=0通过三角函数关系，得支座A 反力为：R AY = N 1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6（T ）R Ax = -N 1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87（T ） 由静力平衡公式，得R AY +R BY +V*sin450=0和R AX +R BX +V*cos450 =0，故R BY =-R AY -V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5（T ）R BX =-R AX -V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13（T ）根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表： AB 杆 BC 杆 BD 杆 A 支座B 支座 R AXR AY R BX R BY N1=-9.6t N2=13.05t N3=-14.92t7.6t5.87t -13t 0.5t 由于外力方向可向相反方向进行，故以上数值可正可负，均按压杆进行设计。
塔吊附墙计算书.doc(完整版)
编制单位：编制人：审核人：编制时间：目录一、塔吊附墙概况二、塔吊附墙杆受力计算三、结构柱抗剪切验算四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算一、塔吊附墙概况本工程结构高度53.4 m，另加桅杆15米，总高度68.4米。
本工程采用FO/23B塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度-5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到第23标准节为止。
在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。
本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。
为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。
本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。
根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。
本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。
二、塔吊附墙杆受力计算（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂（见图1）；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。
对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
以下分别对不同受力情况进行计算：（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=164.83（T.m）剪力：V=3.013（T）扭矩：T=12（T.m）,则:1、当剪力沿x-x轴时(见图a)，由∑M B=0，得T+V*L1 -L B0’*N1=0即： N1=（T+ V*L1）/ L B0’=（12+3.013*3.65）/5.932=3.88（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84（T）R Ax= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64（T）由∑M C=0，得N3*L G0’+T+V*0.8=0’=-（12+3.013*0.8）/0.966=-14.92（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-(T+V*L6)=0即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’=（12+3.013*0.027）/0.98=12.33（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY+R BY=0和-R AX-R BX +V =0，故R BY= -R AY =-2.84（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同) R BX = -R AX +V =-2.64+12.33=9.48（T）2、当剪力沿y-y轴时(见图b)，由∑M B=0，得T-（V*L4+L B0’*N1）=0即： N1=（T-V*L4）/ L B0’=（12-3.013*4.5）/5.932=-0.263（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T）R Ax= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T）由∑M C=0，得N3*L C0’+T+V*0.8=0’=-（12+3.013*0.8）/0.98=-14.91（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-(T+V*L5)=0即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’=（12+3.013*0.2）/0.966=13.05（T）由静力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V =0和R AX+ R BX =0，故R BY= -(R AY +V)=-(-3.16+12)=-8.84（T）R BX = -R AX =2.93（T）（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=191.603（T.m）剪力：V=10.036（T），剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由∑M B=0，得V*L BH +L B0’*N1=0即： N1=-V*L BH/ L B0’=-10.036*0.6/5.932=-1.015（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T）R Ax= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T）由∑M C=0，得N3*L0’C+ V* L C0=0即：N3=- V* L C0/ L C0’=-10.036*1.132/0.98=-11.6（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0’=10.036*0.17/0.98=1.74（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V*cos450=0和-R AX-R BX +V*sin450 =0，故R BY= -R AY- V*cos450 =0.8-10.036*cos450=-6.3（T）R BX = -R AX +V* sin450 ==0.62+10.036*sin450=7.79（T）对图d,由∑M B=0，得V*L BG +L B0’*N1=0即： N1=-V*L BG/ L B0’=-10.036*5.67/5.932=-9.6（T）由∑M C=0，得N3*0+ V* L C0=0，即N3=0通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY = N 1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6（T ）R Ax = -N 1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87（T ）由静力平衡公式，得R AY +R BY +V*sin450=0和R AX +R BX +V*cos450 =0，故R BY =-R AY -V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5（T ）R BX =-R AX -V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13（T ）根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表：三、结构柱抗剪切和局部压力强度验算附墙埋件受力面积为470×470,锚固深度按450计算，最小柱断面为700×700，柱子箍筋为，由上面的计算结果可知，支座最大拉力（压力）为（R BX 2+R BY 2）1/2=（13 2+0.52）1/2=13.01T=130.1KN 。
塔机附墙方案
QTZ130塔式起重机附墙方案一、概况：该塔机主要性能为130吨米，塔机自由高度为50米，最大起重量为10吨，幅度为60米，该塔机为附着式。
二、附墙：根据正兴建筑机械厂生产设计说明书要求，结合项目施工现场的具体情况，保证安全施工垂直起吊物件，塔式起重机附墙特定以下方案：1、塔式起重机的附墙点根据项目主体结构，及塔机基础的安装位置结合生产厂家使用说明书具体尺寸而定。
2、附墙的预埋件采用钢板（600*500*20），铆角钢筋φ20，长度200两面塞焊。
3、附墙支撑杆采用【16号槽钢或65角钢4根用钢筋连接焊制，根据使用长度每组支撑杆有两根槽钢或角钢4根相对面焊接组成，断面位置采用钢板、钢筋连接焊制。
三、附墙要求：1、各道附墙墙体连接点均采用附墙点先预埋铁件，具体尺寸及安装要求详见厂家设计图纸。
2、混凝土墙体应达到强度后，方可做护墙连接铁件焊制。
3、附墙时应采用架管在塔机标准节节点搭设施工操作平台，操作平台四周应设防护栏杆，铺设密目安全网。
4、参加附墙操作人员必须持有效安、拆上岗证，熟悉塔机性能、结构。
严格执行塔式起重机安装操作规程，厂家生产设计安装要求进行操作。
5、参加高空安装操作人员必须戴好安全帽、系好安全带、挂好保险钩。
四、其它：1、焊接制作附墙支撑杆及焊接墙体连接铁件耳板，电焊工必须持有效上岗操作证，有熟练的操作经验技术，操作焊接前须有安全技术人员进行安全技术交底，完工后要有专业人员验收，并作好详细的技术资料。
2、每道附墙支撑杆及塔身固定框，安装完毕后，应有塔机专职管理人员及班组进行验收、签字确保各连接部位无缺少部件，全面达到设计使用要求方可投入正常使用。
3、塔机安装附墙固定框、连接支撑之前，必须对塔机做垂直度测量，掌握偏差数据纠正到使用要求标准，做好测量记录。
QTZ130塔式起重机附着支撑示意图QTZ130塔式起重机附墙铁件示意图500 600 附墙铁件底板（图2）250300ZL ø61-厚度20。
塔吊附墙方案
!目录一、工程概况................................. 错误!未定义书签。
二、编制依据................................. 错误!未定义书签。
三、附墙布置及尺寸........................... 错误!未定义书签。
四、支座力计算............................... 错误!未定义书签。
五、附着杆内力计算........................... 错误!未定义书签。
六、附着杆强度验算........................... 错误!未定义书签。
{七、附着支座与建筑物构件连接的计算 ........... 错误!未定义书签。
八、附着设计与施工的注意事项 ................. 错误!未定义书签。
九、塔吊的附着的安装......................... 错误!未定义书签。
#一、工程概况仁恒滨海半岛花园（D3地块）住宅工程坐落于珠海市唐家湾新城东部，情侣北路南段，总建筑面积约20.7万平方米（整体地下室、11栋高层及配套），A组团负责19、20、26、27、28、29号楼，B组团负责21、22、23、24、25号楼；建筑楼层地下1层，地上21-37层；建筑物高度-112.675米。
工程桩采用直径为500mm预应力高强度混凝土管桩及800~1200mm冲孔灌注桩；基础为承台基础。
各栋号±相对于绝对标高5.800m。
根据工程需要，安装的QTZ80塔式起重机必须安装附墙才能满足施工高度的要求。
二、编制依据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：.《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《QTZ80塔式起重机说明书》三、附墙布置及尺寸根据工程需要，安装五道附墙装置。
塔吊附墙方案(附图)(1)修改-5
目录1 概述 (2)2 附墙拉杆形式 (2)3 附墙基座的形式 (2)4 附墙数量及标高尺寸 (2)5 附墙拉杆选用的材料及结构形式 (3)6 附墙体系传递给建筑物的受力情况 (3)7 塔吊顶升步骤 (3)8 顶升安全注意事项 (4)9 附墙平面示意 (4)10 附墙杆与连墙示意 (6)11 附墙立面示意 (7)保利名苑(一期1#～6#，S2#、S3#)塔式起重机附墙方案1 概述本工地位于顺德伦教105国道东侧，为一组团式建筑物，共有6栋建筑物（楼高13--28层，标准层高3米），为满足施工面的需要，共安装3台塔式起重机（自编号为1#-3#）。
均采用长沙中联重科生产的TC6013A-6型塔式起重机（起重臂长：3#机为55m，1#、2#机为60m），分别安装在2#楼，3#楼及5#楼外侧。
1#塔吊基础砼面标高为-5.2m，2#塔吊基础砼面标高为-8.5m、3#塔吊基础砼面标高为-4.4m。
2 附墙拉杆形式1#-3#塔吊均采用四条附墙拉杆，塔吊附墙拉杆的一端用Φ50的销轴固定在塔身附墙框架的四个角的销孔中，另一端则通过附墙基座固定在建筑物的结构梁和异形柱的交接处（两点位置）。
1#塔吊附墙点分别位于2-4轴与2-B轴交接的结构梁与异形柱上以及2-11轴与2-C轴交接的异形柱上；2#塔吊附墙点分别位于3-11轴与3-N轴交接的结构梁与异形柱上以及3-7轴与3-N轴交接的异形柱上；3#塔吊附墙点分别位于5-B′轴与5-5′轴交接的异形柱上以及5-H′轴与5-5′轴交接的异形柱上；详见附墙拉杆连接平面示意图。
3 附墙基座的形式采用在砼结构上预留孔洞使用直径Φ30的穿墙螺栓的方法现场固定附墙基座。
4 附墙数量及标高尺寸根据本建筑物标准层结构的情况和各塔楼结构天面最大高度（51.5-95.4m）及塔机对附墙间距的技术要求，定出3台塔吊所需安装附墙装置，其标高分别如下（此标高为建筑物标高）：1#塔吊 2#塔吊 3#塔吊第一道附墙： +26.0m +20.7m +23.0m8楼面下 7楼面下 7楼面下第二道附墙： +44.0m +38.7m +35.0m14楼面下 13楼面下 11楼面下第三道附墙： +62.0m +56.7 m20楼面下 19楼面下第四道附墙： +77.0m +74.7 m25楼面下 25楼面下第五道附墙： +83.7m28楼面下臂底总高度: +105.40米 +110.5米 +61.4米最顶部附墙以上： 9节 8节 8节结构最大高度： +85.7米 +95.4米 +51.5米说明：每次安装附墙时均应先将塔身调直，控制塔身标准节垂直度偏差满足附墙架以上≤4‰；附墙架以下≤2‰的要求。
塔吊1#-1附墙方案
1＃—1楼塔吊附墙方案一、塔吊附墙概况1＃-1楼总高度86。
7米,塔吊安装总高度95米;本工程采用QTZ60自升塔吊起重机。
该机这水平臂架、小车变幅、上回转自升式，其臂长为50米,最大起重量为4吨，额定起重力矩600KN.m，最大起重力矩为600KN。
m。
由于结构条件和地形条件的限制，1#-1楼塔吊布置在1＃—1楼北侧位置，该塔吊的直接附墙距离为3。
2米。
采取穿墙栓连接座预埋件。
根据说明QTZ60塔吊附着式的最大起升高度可达120米。
附着式起重机的塔身可直接安装在建筑物上或建筑物附近的旁的砼基础上，为了减小塔身计算长度以保持其设计起重能力,设有七套附着装置。
第一附着装置距基础面15.4米，第二附着装置距离第一附着装置是14.5米，第三附着装置距离第二附着装置是11。
6米，第四附着装置距离第三附着装置是11.6米，第五附着装置距离第四附着装置是11.6米,第六附着装置距离第五附着装置是11.6米，第七附着装置距离第六附着装置是11.6米，可允许现场根据楼层的高度做适当的调整.塔机独立固定式工作，最大起升高度为30米。
二、附墙要求为满足1＃-1楼塔机对施工楼层的需要，根据塔机的出厂许用条件及建筑物楼层的实际情况现对于1＃-1塔机扶墙作如下布置: 错误!第一道塔机扶墙高度+15。
4m，第二道为+14.5m，第三道为+11。
6m,第四道为+11。
6m，第五道为+11。
6m，第六道为+11.6m,第七道为+11。
6m。
错误!墙面附着点中心距离 3950mm错误!采用穿墙螺栓连接座预埋件错误!根据塔机使用说明书扶墙点以上悬臂最大高度不超过20米。
错误!附着架是由四个撑杆和一套环梁等组成，安装时调节螺栓，调整撑杆长度，使塔身轴线垂直，用经纬仪检测，误差控制在H/1000以内.○6附墙部位的墙板、梁钢筋的配筋,附墙件侧边各附加2根Φ14钢筋。
三、塔式起重机附着式工作状态的安装与拆卸3.1、工作状况QTZ60塔式起重机附着工作时最大起升高度为120米，附着工作时，要求塔身中心距建筑物4m ，爬时应使得吊臂方向与建筑物平行。
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XX区安置小区工程2#塔吊QTZ0 (TCT55 1 2)塔吊附着编制单位：广西建工集团建筑机械制造有限责任公司-、工程概况： 01、工程项目情况： 02、参建单位概况： 03、塔吊情况： 0二、编制依据： (1)三、塔吊附墙杆结构图 (2)1、拉杆1结构图： (2)2、拉杆2结构图： (3)3、拉杆3结构图： (4)四、附墙杆内力计算 (5)1、支座力计算 (5)2、附墙杆内力力计算 (5)五、附墙杆强度及稳定性验算 (7)1、附墙杆1验算 (7)2、附墙杆2验算 (8)3、附墙杆3验算 (9)4、附墙杆对接焊缝强度验算 (10)5、附墙杆连接耳板焊缝强度验算 (11)六、塔吊附墙杆连接强度计算 (11)七、附着设计与施工的注意事项 (13)、工程概况:1、工程项目情况：XX安置小区工程总建筑面积约为378890.1川（其中地上建筑面积为305876川，地下建筑面积为73014卅）；地下1层，地上共有23个单体，16F-23F;建筑高度为52.8m-77.6m。
本工程11#、13#为民用二类建筑，其它为民用二类建筑，钢筋混凝土框剪结构。
质量标准为合格，且不少于3幢创泉州市优质工程。
本工程共使用10台塔吊，选用安装的塔吊为广西建工集团建筑机械制造有限责任公司生产出厂的QTZ80H（8部）和QTZ601®（2部）塔吊塔式起重机。
2#塔吊QTZ8塔身中心到建筑物距离约5.22米。
2、参建单位概况：工地名称：XX安置小区工程建设单位：XX房地产开发有限公司勘查单位：XX市水电工程勘察院设计单位：XX市城市规划设计研究院监理单位：XX监理有限公司施工单位：XX集团总公司工地地址：XX交汇处3、塔吊情况：2#塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80（TCT5512型塔吊。
该塔吊标准节中心与建筑物附着点的距离为5220,根据建筑物的实际结构现初步确定附墙的附着方案，该方案采用3根拉杆对塔吊进行附着，附着杆与建筑物梁面上的连接钢板（厚20）用双面贴角焊缝焊接，焊缝高度h f=12,焊缝长度350,联接钢板通过8根①22钢筋固定在建筑物上，其附着位置参见下图、编制依据：《QTZ80 （外套）塔式起重机说明书》广西建工集团建筑机械制造有限责任公司;《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）;《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001 ；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）;《建筑施工手册》；《钢结构设计规范》（GB50017-2003等编制。
三、塔吊附墙杆结构图1、拉杆1结构图:Tw 4*i>*A »■1 I J" • n ]i4 >ir<at¥ r ■ ■¥ r ■ 4■* ■ 9 ir a .■ «-—■.« H-■ %r■»p-P• ”•k 3! ■£ a...器嘗矣狀慕那岸壬.疇壬隈国却益捕QE寸UJ U 买出套； -詔羽£迥嗝超訓規盂金讯•韭边W常草3-菜一*卿嘛蒂E 抚二-聲»胃»-呈亠理聲£爾轉粗«煙玫琴¥楼畫坪<燉"F ■羁華堺潯彌丸二咱A<£b0 £Q1RS M0=05800 5655aoI /■£)008^| 100(10(}}/29 C O 12N9001C20AR8瞇与附著IE 相同高度的樓层的権板h 预:屮肌屹髒吟:1.安喘酣若戰置时， 己.用常辅箱枪杆芍附若獻违橙好后，用卸韩仪漁量塔身的辰£［』.•词抵舒 堆身肋務直度后辎拉杆悸搖在Hitt 槪hi3.焊簾氏用E4303.词縫胚烦地囁，车得有耀懵和製坟曾块陷+■誉li-**«!<-]..P 拿m**£.即& #■IfA flf f昇件r t V « ■':iyt»4R if 洋H Et “占＜« ■ ■ E5260\ 81| 100 UM)/;flvCD[10[\100 [100)/；9 9 gGJ 919C O60 □uH技术貴求1、安装酌着裝誼时，应在与附曙椎相冋同虔的整圧的檯机上机均世皿媒枠: ?.用■橱拉柑弓阳着極堆按加际，用鮭邸仅测■烯身的蹙宜度*调整好 4空E 引屮魔弗将竝样烬壊盒预埠板J.：:U 丹条采用E43O3・刃址必歟饱3,不思召渥焊州視纵好斌陷.加孔7-]一1;叭勺• ■乩•■J5-i一H也<1t* V H M-tt■' tirF FL d ft■: > X-「 9 4*.丄f ■« I四、附墙杆内力计算1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其支座反力计算结果如下①、工作状态：水平力Nw=190.276 kN，扭矩Mw=129 kN? m②、非工作状态：水平力Nw=205.526 kN2、附墙杆内力力计算①、计算简图：2#塔吊附墙计算简图②、计算单元的平衡方程为T\COS QJ]十迟COSCtj -爲cos 电=-事扎cos 召7Jsitia：1 + 7^siiic a+7^sina3=- sin 0 工％=0T i[(b i +c/2)cos a i-(a i+c/2)sin a 1]+ T2[(b2 + c/2)cos a 2- (a2+c/2)sin a 2]+ T3[- (b3 +c/2)cos a 3+ (a3 - a i -c/2)sin a 3]= Mw其中：a仁59°, a 2=51 °, a 3=60°③、工作状态计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中H从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着杆最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：262 kN杆2的最大轴向压力为：189.6 kN杆3的最大轴向压力为：216.2 kN杆1的最大轴向拉力为：262 kN杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN杆3的最大轴向拉力为：216.2 kN非工作状态计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中"45,135,225,315，Mw=0分别求得各附着杆最大的轴■=N/A n W f其中——为杆件的受压应力；N —— 为杆件的最大轴向压力,取N=262kN;压力和轴拉力:杆1的最大轴向压力为： 163.5 kN 杆2的最大轴向压力为：65.9 kN 杆3的最大轴向压力为：219.9 kN 杆1的最大轴向拉力为：163.5 kN 杆2的最大轴向拉力为：65.9 kN 杆3的最大轴向拉力为：219.9 kN由以上两种工况的计算结果可知， 算。
验算3根附墙杆强度及稳定性时，应取下列载荷值进行计杆1的最大轴向压力为：262 kN 杆2的最大轴向压力为：189.6 kN 杆3的最大轴向压力为：219.9 kN 杆1的最大轴向拉力为：262 kN 杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN 杆3的最大轴向拉力为：219.9 kN五、附墙杆强度及稳定性验算1、附墙杆1验算杆 1 受力:F=262KN; 杆 1长:l=4.8m ; 现对其进行验算： ①、附墙杆1强度验算验算公式：f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力■> =262 X 1000/5032.4=50.06N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆1轴心受压稳定性验算验算公式：厂=“/‘ An w f其中——为杆件的受压应力；N ——为杆件的轴向压力，取N=262kNAn ——为杆件的的截面面积,查表得An=5032.4mr?i;——为杆件的受压稳定系数,是根据•-查表计算得,取0 =0.595 ;丄-- 杆件长细比，取2 =94。
经计算，杆件的最大受压应力=262X 1000/5032.4/0.595=84.13N/mm 2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm,满足要求！2、附墙杆2验算杆2受力：F=189.6KN;杆2长:l=5.6m ;现对其进行验算：①、附墙杆2强度验算-=N/A n W f其中宀——为杆件的受压应力;N——为杆件的最大轴向压力,取N=189.6kN ;f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力>=189.6 X 1000/5032.4=37.68N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆2轴心受压稳定性验算验算公式：验算公式：厂=“/‘ An w f其中——为杆件的受压应力；N ——为杆件的轴向压力,取N=189.6kN;An ——为杆件的的截面面积,查表得An=5032.4口帛；——为杆件的受压稳定系数,是根据•-查表计算得,取0 =0.493 ;丄——杆件长细比，取2 =110。
经计算，杆件的最大受压应力- =189.6 X 1000/5032.4/0.493=76.43N/mm 2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm,满足要求！3、附墙杆3验算杆3受力:F=219.9KN;杆3长:l=5.06m ;-=N/A n W f其中宀——为杆件的受压应力;N——为杆件的最大轴向压力,取N=219.9kN ;f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力>=189.6 X 1000/5032.4=37.68N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆3轴心受压稳定性验算现对其进行验算：①、附墙杆3强度验算验算公式：-=N/A n W f其中宀——为杆件的受压应力;N——为杆件的最大轴向压力,取N=219.9kN ;f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力>=219.9 X 1000/5032.4=43.70N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆4轴心受压稳定性验算验算公式：厂=“/‘ An w f其中——为杆件的受压应力；N ——为杆件的轴向压力,取N=219.9kN;An ——为杆件的的截面面积,查表得An=5032.4mr?i;——为杆件的受压稳定系数,是根据•-查表计算得,取0 =0.555 ;丄——杆件长细比，取2 =99。