梁模板验算

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模板支撑体系验算

模板支撑体系验算
模板支撑体系是一种结构，用来设计或建造桥梁、基础及建筑类结构
物时必须使用的组件。

模板支撑体系结构包括框架、梁、型钢支撑和系统
固定装置，其功能是将结构模板与施工支撑相连，以便于不改变结构参数
的情况下实施施工支撑体系。

模板支撑体系的主要部件主要包括支撑架支
撑梁、型钢支撑、支撑模板，以及支撑模板固定装置。

1、计算框架及梁端部的受力：首先，根据结构图确定整个支撑体系
的框架、梁及型钢结构，并计算框架及梁端部的受力，保障支撑体系安全
可靠。

2、计算型钢结构的受力：其次，根据型钢结构的计算，对其施加的
压应力、拉应力及弯矩等受力计算，以保证型钢结构的受力分布的合理性。

3、计算支撑模板的受力：同时，根据支撑模板所施加的压应力、拉
应力及弯矩等受力计算，以保证支撑模板的受力分布的合理性。

4、计算支撑模板固定装置的受力：此外，需根据支撑模板固定装置
的计算，计算支撑模板固定装置的受力，以保证其安全可靠性。

现浇箱梁支架及模板的验算

净宽４ｉ，门式通道采用钢管桩加Ｉ０工字钢搭ｎｂ４
４１方木．．４
收稿日期：０００ — ３修回日期：０００ — ７２１—６２；２１ — ９１
作者简介：赵永鹏（９４１７一）男，，山西和顺人，工程师，９６１９年毕业于济南交通高等专科学校公路与桥梁专业，０９２０年毕业于山东交通学院土木工程专业。
４１支架体系自重．．６按９ｍ的支架高度计算支架自重荷载，４８× ３５扣件自重３．Ｎｍ￣ｑ＝８９×１（．）．碗８／，Ｕ６３．４４× ／９×０９
ｑ＝／＝４．５４５×５＝３１Ｎ／．ｌＧｓ６０５６／．８２．６ｋｍ
支架采用碗扣架构件搭设，碗扣立杆外径为
４１箱梁模板．．２取ｑ＝０×１／．８＝．６ｋ／２为实２２０ｆ５×５）０７Ｎｍ（０ｔ４６
梁体砼产生的荷载。翼板砼体积（１＋． × ． × ＝．０１５０５３２
２×５８２９８５ｍ３／＝３．７．
箱梁砼自重：＝２２４３．５ｍ ×２Ｎｍ３Ｇｆ７．９８）６ｋ／＝ — ７
６０４６Ｎ．５．５ｋ பைடு நூலகம்
４１１箱梁荷载．．
太佳高速公路东段第二合同段Ｋ＋２天桥” ６９５施工设计图。ｂ结构力学》《）《、材料力学》。ｃ《）公路桥涵施工技术规范》ＪＪ０１２０）（Ｔ４－００。ｄ《）路桥施工计算手册》。

梁模板计算书

梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。

1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。

40米箱梁模板验算书

40米箱梁模板设计计算书一、基本情况1.模板结构：40m箱梁高度2m，模板侧模由基本长度为3.0m节及端部模板螺栓连接拼接而成，每一节独立模板都由面板、横肋、背楞、支架主要构件组成，横肋间距按300mm布置，背楞、支架间距按850mm布置。

模板支架上下设双槽钢用来布置对拉杆，对拉杆间距按700mm布置。

2.模板材料：面板使用6mm钢板，纵、横肋使用8#槽钢，主肋采用10#槽钢，背楞采用12#槽钢，对拉杆使用直径20mm圆钢制作，材质均为Q235b。

3.施工概况及假设：采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度0.8m/h，混凝土入模温度约25℃，混凝土重力密度取25KN/m³。

二、计算内容及依据1.计算内容：①模板面板、横肋、背楞、支架、拉杆强度；②模板面板、横肋、背楞、支架挠度。

2计算依据：①钢结构设计规范：GB50017-2003；②建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003；③全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004；④路桥施工计算手册；⑤建筑施工计算手册；⑥混凝土结构工程施工及验收规范：GB50204-92。

三、混凝土侧压力1.新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：νββγ2100122.0t F =h F 02γ=0γ——混凝土重力密度，取值24KN/m ³~25KN/m ³；0t ——砼初凝时间，h;1β——外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取1.2,掺和取1.0；2β——砼坍落度影响修正系数，取1.15;v ——砼浇筑速度；h ——砼一次性浇筑高度；取施工温度T 为25℃，则0t =200/（15+T ）=5h计算得 F 1=33.94KN/㎡ F 2=50 KN/㎡本应取两者中较小值，即F=33.94 KN/m ³，考虑不确定因素，本计算采用较大值，F ＝50KN/㎡2.混凝土侧压力设计值：F=F 1×分项系数×折减系数F=50KN/㎡×1.2×0.85=51KN/㎡3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡4.混凝土振捣产生的荷载查建筑施工手册8-1表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡5.荷载组合：F=51KN/㎡+2.4KN/㎡+2.4KN/㎡=55.8 KN/㎡四、模板分析验算1面板计算：1）计算简图：取1mm 宽的板条作为计算单元，面板在混凝土浇筑时产生侧压力可看做以纵肋为支点的多跨连续梁,纵肋跨度L=300mm,面板厚度6mm ，按三跨计算。

模板受力验算

模板受力验算模板受力验算提要：强度验算：查表得弯矩系数km=-故mmax=kmql2=×18×12002=×106N·mm更多精品源模板受力验算1.板模板验算:1）、300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距300mm，主龙骨用100mm ×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为900mm ×1200mm，横杆步距1800mm。

荷载计算：模板自重／m2混凝土自重24×＝／m3钢筋自重.1×＝／m3均布荷载／m2荷载设计值（合计）：（++）×+×＝／m3次龙骨验算：线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/50×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×50×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 主龙骨验算:线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/100×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×100×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 碗扣支撑验算：单根立杆受力：N＝××＝ 300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距350mm，主龙骨用100mm×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为1200mm×1200mm，横杆步距1800mm。

模板验算

（二）、楼板模板计算板底模采用15mm 厚胶合板，支撑采用60mm ×80mm 方木，支撑架用φ48×3.5mm 钢管。

木楞间距为250mm 。

板底钢管立杆间距1000mm ×1000mm ，水平杆竖向距离为1.5m ，楼板厚按200 mm 计。

1. 荷载计算楼板荷载标准值：（取1m 宽板带计算）模板及配件自重： 0.3×1.5=0.45 KN/m新浇混凝土自重： 24×0.2×1=4.8 KN/m楼板钢筋自重： 1.1×0.2×1=0.22KN/m施工人员及施工设备荷载：2.5×1=2.5 KN/m则楼板荷载设计值： q=1.2×（0.45+4.8+0.22）+1.4×2.5=10.064KN/m2. 验算（1）、模板验算（按五跨等跨连续梁计算）○1、强度验算 M max =0.105ql 2=0.105×10.064×0.252=0.066KN.m 水平杆，双向布置大横杆，双向布置立杆@1000X1000 小横杆@250 1500 1500 200 15mm 竹胶板W=bh2/6=1000×102/6=16667mm3则σmax=M max/W=0.066×106/16667=3.96 N/mm2＜[f m]=13 N/mm2强度验算满足要求。

○2、刚度验算对五跨连续梁，取 k w=0.967I=bh3/12=1000×103/12 =83333mm4则ω=k w ql4/100EI =0.967×10.064×2504/（100×9.5×103×83333）=0.48mm＜[ω] =l/400=250/400=0.625 mm刚度验算满足要求。

（2）、木楞验算○1、强度验算q =10.064×0.25/1=2.516KN/mM max=0.125ql2=0.125×2.516×12=0.31KN.mW=bh2/6=60×802/6=64000mm3则σmax=M max/W=0.31×106/64000=4.84 N/mm2＜[f m]=13 N/mm2 强度验算满足要求。

各种类型模板力学验算

抱箍法盖梁计算书施工验算书4.1主要工程量牙拉大桥右线8#墩盖梁：钢筋：5.8t； C35混凝土：34m³。

4.2盖梁摩擦箍、支撑验算盖梁在两墩柱上分别设置50cm高，采用Q235,厚12mm的钢板制成的摩擦箍，摩擦箍两侧支撑Ⅰ40工字钢，工字钢上横向铺设Ⅰ10工字钢，间距40cm。

形成支承体系。

底板采用6mm厚Q235钢板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距40cm。

纵肋采用6*80mm钢板，间距40cm。

侧模采用6mm厚Q235面板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距28.6cm。

纵肋采用［12#槽钢间距80cm。

底部采用φ20对拉螺栓固定，间距80cm，上口采用φ16对拉螺栓固定，间距1.6m，钢模用汽车吊吊装就位。

两块模板用螺栓连接，模板板缝紧密吻合，用密封条密封，以保证拆模后板缝混凝土的光滑。

4.2.1荷载组合按牙拉大桥8轴右幅盖梁进行受力分析（盖梁长11.6m*高1.6m*宽 1.9m）1、盖梁混凝土盖梁混凝土根据设计图纸共34m3，按照钢筋混凝土取25kN/m3计算，则盖梁混凝土总重G1＝34×25＝850kN；2、钢模板荷载根据模板设计图纸，端模、侧模及底模钢模板总重G2=55kN3、分布梁Ⅰ10工字钢分布梁采用Ⅰ10普通热轧工字钢，横向间距@40cm，均布31根*4m，标准重量11.25kg/m；G＝31×4×11.25=1395kg；G4=13.95KN；4、承重梁（Ⅰ40）工字钢荷载承重工字钢采用Ⅰ40普通热轧工字钢，标准重量：67.56kg/m，每盖梁采用2根12m 长Ⅰ40工字钢；G＝2×12×67.56=1621kg；G3=16.21KN；5、摩擦箍荷载根据设计图纸，擦箍重量G5=1.55kN/个×2=3.1KN；6、施工荷载及其他荷载G6=15KN4.2.2荷载计算1、计算Ⅰ10工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为：q1=（1+2+3+6）/（1.9×11.6）×0.4=（850+55+13.95+15）/22.04×0.4=16.95KN/m受力简图如下：（L=1.6m圆柱直径+Ⅰ40工字钢宽度0.142m=1.742m）q=16.95KN/m最大弯矩M max =1/8×qL 2=1/8×16.95×1.7422=6.43kN •m 。

箱梁模板简明设计验算

３竹胶板：．３自重９ｋ／弹性模量Ｅ６１３ａ［＇９ＭＰ．Ｎｍ，Ｏ＝ｘ０ＭＰ，￣０ａｏ］＝
１．×０００４ｍ０２＜ｆ２０４００５ｍ．４４１１＝．０２＝．ｍｍ［＝０／０＝．０４］ｍ满足要求。４２底模楞木强度及刚度检算．
环保、快速、优质施工的目的，并通过使用该方案节省大量人工费、机械费、料费，材降低工程成本。
【关键词】浇箱梁；；计验算模板设
１设计说明
本标段共有互通一座，其紫泥互通主线桥（桥梁长度ｌ８）１２米是预应力混凝土现浇箱梁上部结构，现浇箱梁高度等高１ｍ。．为满足模板设计要求，５根据施工现场的实际情况，底模支撑为横向分配梁槽钢，纵向采用１＂Ｏｍ的方木．０ｌｏ面
板采用厚度为１ｒ的竹胶板结构体系；２ｍａ侧模及翼缘板模板
为木结构，即框架间距为９０厘米，每三片为一组，向支撑纵采用１＊０ｍ的方木，０１ｅ面板采用厚度为１ｍｍ的竹胶板结构２
体系；内模面板采用厚度为１ｍ的木胶板，８ｍ支撑体系采用
０．３９ｊｎ３Ｊ｝Ｍ
荷载组合：＝３＋．７２５２ × ．３．ｋ／ｑ（９０４＋．）０８５１Ｎｍ２＋＝４
Ｐ２５Ｎ－．ｋ
（）工荷载：３施均布荷载ｑ＝．Ｎｍ，３２ｋ／２施工集中荷载：＝５Ｐ
Ｉ
Ｓｉｎｅ＆ＴｅｈｏｙＶｉｏｃｅｃｃｎ￣ｇｆｎｉ

梁模板验算

KL-1、KL-2、KL-3、KL-4、KL-5、KL-7、KL-8、KL-9、KL-10梁模板(扣件钢管架)计算书1、参数信息1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；风荷载0.45kN/㎡、雪荷载0.45kN/㎡。

1.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：2；1.5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：150；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：700；竖向支撑点到梁底距离依次是：130mm，280mm，430mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；2、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

梁模板的验算

梁底模的验算◆荷载计算(1）模板及支架自重：取F1＝1.5 kN/m2(2）新浇砼自重：取最大梁截面1200 mm×4000 mm。

则：F2＝24×4＝96 kN/m2(3）钢筋自重标准值：取F3＝4.0 kN/m2(4）振捣砼时产生竖向荷载：F5＝2.0 kN/m2荷载设计值：F＝ΣF×分项系数×折减系数强度验算设计值：F＝（1.5+96+4）×1.2×0.9+2.0×1.4×0.9＝112.14 kN/m2刚度验算设计值：F＝（1.5+96+4）×1.2×0.9＝109.62 kN/m2◆面板计算面板为18厚多层板单向板受力，次背楞为50×100mm木方，间距为200mm，按三等跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元。

根据建筑施工手册表8－56，18多层板材料指标为：E＝5200×0.9＝4680 N/mm2，f板＝15/1.55＝9.68 N/mm2计算简图：A、强度验算：q=112.14×0.01=1.12 kN/m＝1.12 N/mmM＝0.10ql2＝0.10×1.12×2002＝4480N·mmW ＝62bh ＝618102⨯＝540 mm 3 σ＝W M ＝5404480＝8.3 N/mm ＜f 板＝9.68 N/mm 2，满足要求。

B 、挠度验算：q=109.62×0.01=1.1 kN/m ＝1.1 N/mmE ＝4680 N/mm 2I ＝123bh ＝1218103⨯＝4860 mm 4 ω＝EI ql 100677.04＝486046801002001.1677.04⨯⨯⨯⨯＝0.41 mm ＜200/250＝0.8 mm ，满足要求。

◆次背楞验算次背楞采用50×100mm 木方，间距200mm ；主背楞采用φ48×3.5钢管，间距500mm 。

箱梁模板受力验算书

箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。

取值25。

V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。

（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。

β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。

β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。

F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。

简支梁设计验算-模板

执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 5.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 20.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00配筋条件:抗震等级 : 不设防纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30 箍筋级别 : HPB300配筋调整系数 : 1.0 上部纵筋保护层厚: 30mm面积归并率 : 30.0% 下部纵筋保护层厚: 30mm最大裂缝限值 : 0.400mm 挠度控制系数C : 200截面配筋方式 : 单筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号 1: 跨长 = 9700 B×H = 1000 × 500左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 0.000弯矩(+) : 0.002 576.301 0.002剪力: 237.650 0.000 -237.650上部as: 40 40 40下部as: 40 40 40上部纵筋: 1000 1000 1000下部纵筋: 1000 3895 1000箍筋Asv: 1271 1271 1271上纵实配: 7E25(3436) 5E18(1272) 7E25(3436)下纵实配: 7E28(4310) 7E28(4310) 7E28(4310)箍筋实配: 4d8@150(1340) 4d8@150(1340) 4d8@150(1340)腰筋实配: 4d18(1018) 4d18(1018) 4d18(1018) 上实配筋率: 0.69% 0.25% 0.69%下实配筋率: 0.86% 0.86% 0.86%箍筋配筋率: 0.13% 0.13% 0.13% 裂缝: 0.000 0.232 0.000挠度: -0.000 32.063 -0.000最大裂缝:0.232mm<0.400mm最大挠度:32.063mm<48.500mm(9700/200)本跨计算通过.-----------------------------------------------------------------------4 所有简图：配筋：支座为7E25，跨中为7E28。

梁模板验算

2226/13/467.5610143.1mm N f mm N bhMm =<=⨯==ωσ2226/13/467.5610143.1mm N f mm N bh M m =<=⨯==ωσ梁模板验算取框架梁截面尺寸750mm ×400mm 长7800mm 矩形大梁，梁离地面高4250mm ，模板底楞支撑间距1000mm 。

1.抗弯强度验算底模验算：荷载：底模自重砼自重24×0.4×0.75×1.2=8.64kN/m钢筋自重1.5×0.4×0.75×1.2=0.54kN/m振捣砼荷载2.0×0.4×1.2=0.96kN/m合计: q=10.498kN/m乘以折减系数0.9,.则q=q 1×0.9=9.448kN/m2.抗弯承载力验算底模下底楞支撑间距1000mm ，是一个等跨多跨连续梁，考虑背楞及竹胶合板长度有限，故按四等跨计算：则 M=K M ·QL 2 = -0.121×9.448×12= -1.143×106N ·mm底模下底楞支撑间距1000mm ，是一个等跨多跨连续梁，考虑背楞及竹胶合板长度有限，故按四等跨计算：则 M=K M ·QL 2 = -0.121×9.448×12= -1.143×106N ·mmm kN /358.02.1112.04.02533.8=⨯⨯⨯+3.抗剪强度计算：V=K V ·qL= -0.620×9.448×1= -5.558KN剪应力∴满足承载力要求。

4.2.10.2.侧模验算1.荷载计算假设T=20℃，β1=1.2，β2=1，V=2m/h 则侧压力：取小值 F 2=14.4KN/m 2乘以分项系数：F=14.4×1.2=17.28kN/m 2振捣砼时产生的荷载： 4kN/m 2乘以分项系数：4×1.4=5.6kN/m 2以上两项荷载合计：17.28+5.6=22.88kN/m 2根据力档间距为1000mm 的条件，则线荷载为：22.88×1.0=22.88 KN/m乘以折减系数则q=22.88×0.9=20.59KN/m2.抗弯强度验算：仍按四等跨验算，其中K M ·K V 和K ω与前述相同，设侧模板厚为112/3mm则：M=K M ·qL 2= -0.121×20.59×10002=2491.63×103N ·mm3.抗剪强度验算：2223/13/7.103112100061063.2491mm N f mm N w M m =<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯==σ222212101/4.14624/19.51212.115202002422.022.0m KN H F m KN V F C C =⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββτγ223/4.1/39.01124002210858.5323mm N f mm N bh V v =<=⨯⨯⨯⨯⨯==τ2/535.389.4804.09.13mm N f A N =⨯=≤=φσ V=0.620Ql=0.620×20.59×1000=12.766KN剪应力挠度验算：取侧压力F=17.28KN/m 2，化为线荷载17.28×1=17.28KN/m乘以折减系数q=0.9×17.28=15.55 KN/m∴满足要求。

40米T梁模板计算

40米T梁模板计算一、模板设计：面板采用5mm钢板，宽度按1m计；纵向小棱采用8#槽钢，间距按0.29m计；支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，间距按1m计。

二、载荷计算（一）、振捣砼时产生的荷载，取4.0KPa；（二）、新浇砼对侧模的压力P=rh=252.5=62.5KN/m2计算强度用荷载：P1=（一）+（二）=4.0+62.5=66.5KN/m2计算刚度用荷载：P2=（二）=62.5=62.5KN/m2三、面板计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载q1=66.5×1/1000=66.5KN/m2q2=62.5×1/1000=62.5KN/m2（一）抗弯强度验算M=0.10ql2=0.10×66.5×2902=559×103N·mmσ=M W/W=bh2/6=1000×52/6=4167mm3322σ=⨯=<（可）N mm N mm55910/4167134/215/（一）挠度验算4240.677/(100)0.67762.5290/(100 2.061010416.7)1.39 1.5(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯=<可)四、小棱计算面板按三跨连续梁计算化为线荷载2166.50.3/100019.955/q KN m =⨯=2262.50.3/100018.75/q KN m =⨯=（一）抗弯强度验算2250.100.1019.95100019.9510M ql N mm ==⨯⨯=⨯•/M W σ=532219.9510/(25.310)78.8/215/()N mm N mm σ=⨯⨯=<可（二）挠度验算424540.677/(100)0.67762.51000/(100 2.0610101.310)23(q l EI mm mm ω==⨯⨯⨯⨯⨯⨯=<可)五、支撑架的计算支撑钢架采用12#槽钢，为平面桁架结构，根据已用模板的使用经验，其强度及刚度完全能满足使用要求，故计算从略。

模板支撑系统验算

梁支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.00。

一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):2.35；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑方木的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1= 25.000×0.300×0.500×0.250=0.938 kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.350×0.250×(2×0.500+0.300) =0.114 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.300×0.250=0.300 kN；2.木方楞的传递集中力计算：静荷载设计值 q=1.2×0.938+1.2×0.114=1.262kN；活荷载设计值 P=1.4×0.300=0.420kN；P=1.262+0.420=1.682kN。

梁模板的验算

2225/13/10.169.6m m N f m m N bh M m =<=⨯==10ωσ梁板模板验算1. 梁底模板抗弯强度验算取框架梁截面尺寸500mm ×1000mm 矩形大梁。

底模荷载：底模自重：砼自重： 24×0.5×1.0×1.2=14.4kN/m钢筋自重： 1.5×0.5×1.0×1.2=0.90 kN/m施工荷载： 2.5×0.55×1.2=1.65kN/m合计： q= 17.61kN/m乘以折减系数0.9,.则q=q 1×0.9=17.61×0.9=15.85kN/m 抗弯承载力验算底模下底楞支撑间距600mm ，是一个等跨多跨连续梁，考虑背楞及竹胶合板长度有限，故按四等跨计算：则 M=K M ·QL 2 = 0.121×15.85×0.62= 0.69 kN ·m=6.9×105N ·mm2. 梁底模板抗剪强度验算：V=K V ·qL= 0.620×15.8×0.6= 5.878KN剪应力∴满足承载力要求。

3.梁底支撑验算：223/4.1/279.01125502210878.5323mm N f mm N bh V v =<=⨯⨯⨯⨯⨯==τm kN /660.02.1115.055.02533.8=⨯⨯⨯+KN N 366.55.06.02.12.14.165.161.17(=⨯⨯-⨯+=11458.1/180==λ22/515.7/25.289.4489.0366.5mm N mm N A N <=⨯==φσ22/515.7/43.589.4489.09744.12mm N mm N A N <=⨯==φσ查表得φ值取0.588小于设计值，满足要求。

大梁侧模模板施工验算

大梁侧模模板施工验算
1500㎜高梁侧模验算
以1500mm高梁进行验算，模板选用18厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距300，主龙骨选用φ48双钢管，间距500，对拉螺栓φ14，间距500×600。

适用于900～1500mm高的梁，具体验算过程详见表3.5.2.5-7所示。

表3.5.2.5-7 1500mm高梁侧模验算表
2) 2000㎜高梁侧模验算
以2000mm高梁进行验算，模板选用18厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距250，主龙骨选用φ48双钢管，间距500，对拉螺栓φ14，间距500×500。

适用于1550～2000mm高的梁，具体验算过程详见表3.5.2.5-8所示。

表3.5.2.5-8 2000mm高梁侧模验算表
3100mm高梁侧模验算
4000㎜高梁侧模验算
以4000mm高梁进行验算，模板选用18厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距200，主龙骨选用φ48双钢管，间距500，对拉螺栓φ14，间距500×500。

4000mm高梁侧模验算。