临时固结参考文献

预应力混凝土连续梁的临时固结设计

预应力混凝土连续梁的临时固结设计1. 引言预应力混凝土连续梁是现代桥梁建设中常用的结构形式之一。

为了确保施工过程中的安全和顺利进行，需要对连续梁进行临时固结设计。

本文将对预应力混凝土连续梁的临时固结设计进行全面详细、完整且深入的探讨。

2. 临时固结的必要性在预应力混凝土连续梁施工过程中，由于自重和施工荷载的作用，连续梁会受到较大的变形和内力。

为了保证施工安全和质量，需要对连续梁进行临时固结。

主要目的如下：•控制变形：通过临时固结可以限制连续梁在施工过程中产生过大的变形，确保其满足设计要求。

•分担荷载：通过临时支撑系统，可以将自重和施工荷载分担到支撑点上，减小了连续梁本身所承受的荷载。

•稳定结构：通过临时固结，可以提供稳定的施工环境，避免连续梁在施工过程中倾覆或失稳。

3. 临时固结设计的原则在进行预应力混凝土连续梁的临时固结设计时，需要遵循以下原则：•安全性：保证临时固结系统具有足够的承载能力和刚度，能够安全地支撑连续梁和施工荷载。

•经济性：在满足安全要求的前提下，尽量降低临时固结系统的成本。

•可行性：考虑实际施工条件和资源限制，设计出可行且易于实施的临时固结方案。

4. 临时固结设计的步骤4.1 连续梁分段划分根据实际情况，将预应力混凝土连续梁划分为若干个合适长度的分段。

分段长度应根据施工条件、材料运输和现场操作等因素进行合理确定。

4.2 支撑点设置根据连续梁分段划分结果，在每个分段末端设置支撑点。

支撑点应具有足够的承载能力和刚度，以保证连续梁在施工过程中的稳定性。

4.3 支撑系统设计根据连续梁的几何形状和施工条件，设计合适的支撑系统。

支撑系统包括主梁支座、临时支撑架、固定锚具等。

主梁支座应能够承受连续梁自重和施工荷载，并提供足够的刚度以限制连续梁的变形。

临时支撑架应具有可调节高度和稳定性，以适应不同阶段的施工需求。

4.4 连续梁预压在进行临时固结之前，需要对连续梁进行预压。

通过预压可以使连续梁达到一定程度的弯矩抵消，减小其变形。

同济大桥副主桥连续梁临时固结施工技术与分析

同济大桥副主桥连续梁临时固结施工技术与分析摘要：同济路西延工程副主桥为三跨预应力钢筋混凝土连续箱梁桥，在悬臂施工前需对0#块件与墩柱或临时支墩作墩梁临时固结处理，以确保悬臂浇筑施工时的整体稳定。

通过对墩梁临时固结体系的成功实施，总结了墩梁临时固结的几种结构形式和适用条件以及相关受力验算，为类似桥梁施工提供相应的技术参考。

关键词：连续箱梁悬臂浇筑墩梁临时固结1 工程概况同济路西延工程副主桥上部构造为（52.5+115+62.5）m三跨预应力混凝土连续箱梁，箱梁根部梁高7.8m，跨中梁高2.9m，梁高按2次抛物线变化。

箱梁顶板横向宽16.5m，箱底宽9.0m，翼缘悬臂长3.75m。

箱梁0号节段长10m，每个悬浇“T”纵向对称划分为13个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为8×3.5m、5×4.0m，边、中跨合拢段长均为2m，边跨现浇段长6.5m。

2 临时固结体系的设置(1)技术要求为了保证梁体悬臂浇筑施工过程中结构和施工的安全，需在悬臂浇筑前对0#梁段和墩柱进行临时固结，让其既能承受施工过程中产生的最大支承反力和最大不平衡弯矩，保证结构和施工的安全，又能便于后期需要拆除时方便拆除。

(2)结构型式的比较与选定当前墩梁临时固结的结构型式多种多样，从临时固结体系中临时支承及锚固体系的布置方式及相对于墩柱位置有三种不同结构型式，一是体内临时固结型式，二是体外临时固结型式，三是体内、外组合临时固结型式。

体内固结型式：适用于墩身较高、截面尺寸较大的桥梁。

墩顶临时混凝土支座结构不会很大，成本较低。

铁路桥多用些结构型式。

体外固结型式：适用于墩身较矮、截面尺寸较小的板式薄壁桥墩以及0#梁段悬臂长度较大的情况。

墩身截面小抗倾覆能力弱，体外支撑柱结构不会设置很高，临时固结结构成本投入相对较少的条件。

体内、外组合临时固结型式：适用于墩身截面尺寸较小，墩身较高的桥墩。

本桥主墩墩高4.8m，截面尺寸为3×9m，加之0#块梁段12m长，经综合考虑选择体外固结结构型式作为墩梁临时固结方式。

探析混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造设计

探析混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造设计摘要：该文以混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造为研究对象，论述了斜拉桥塔梁施工中出现的问题和临时固结构造工艺的重要性。

在主梁悬臂施工中，传统的塔梁临时固结构造工艺容易导致主梁的开裂。

因此，该文提出新的临时固结构造技术以满足预期要求，并用实例来进行说明。

关键词：混凝土斜拉桥、施工设计、临时固结构造技术随着国民经济的发展和交通量的增加，越来越多的桥梁需要修建，特别是大跨径桥梁。

目前有两种常见的大跨径桥梁结构，即斜拉桥和悬索桥。

以前，斜拉桥的雏形就曾出现过，但是当时人们对于斜拉桥结构体系的认识并不深刻，再加上原料的限制，导致斜拉桥的发展停滞了相当长的一段时间。

早期的斜拉桥是稀索体系斜拉桥，主梁的弯矩及剪力相当大，斜索的内力和截面也相对较大，斜索锚固点有复杂的构造细节。

而现在斜拉桥特点则是多样、适应性强和灵活。

但随着跨径的增加，设计施工存在很多问题，本文旨在解决部分混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造设计和施工的问题。

一、根据混凝土斜拉桥的现状分析来确定临时固结构造设计和施工措施（一）混凝土斜拉桥现状分析目前建造的斜拉桥均为密索体系。

混凝土斜拉桥属其中一种，最大优点为刚度大，适宜200—500m的跨度范围，但施工较慢。

现今的施工方法大都用悬臂法，但随着跨径的递增，主梁和索塔中的压应力过高、施工中标高难以控制以及拉索挠度过大等一系列问题存在于混凝土斜拉桥设计和施工过程中。

但是，随着新型材料的出现、施工技术的完善、机械的革新以及电子技术和计算理论的创新，这些问题会逐一解决。

（二）临时固结构造设计1、临时固结构造的设计原则在施工过程中会产生不平衡力因素的荷载，这是临时固结构造设计时首先要考虑的。

设计原则：在施工中，桥梁悬臂能抵抗各种的不平衡力因素，能够保证该结构在施工中的整体稳定性。

常见的可能会产生不平衡力因素的荷载：不平衡的安装、操作人员和施工机具的不平衡布置等导致的不平衡重量；施工中的最不利风荷载和温度变化荷载；预加力荷载等其它不平衡荷载。

连续梁临时固结计算

连续梁临时固结计算1、编制依据⑴《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)⑵《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）⑶《铁路工程安全技术规程》（TB10401.1-2003）⑷《混凝土结构设计规范》⑸《新建铁路铁路特大桥》⑹《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》（跨度：80.6+128+80.6）2、工程概况由（60+100+60）m施工图说明知，各中墩采取临时锚固措施进行墩梁固结，各中墩采取的临时锚固措施应能承受中支点处最大竖向支反力52033KN及相应最大不平衡弯矩65368KN.m。

在墩顶采用的四个临时支墩，支座内预埋25的精轧螺纹钢，钢筋深入梁体和墩顶，利用临时支座的支反力产生的弯矩抵抗梁体的纵向、横向不平衡弯矩。

临时固结支座采用C50混凝土浇筑，其轴心抗压强度为23.5MPa；固结筋采用PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa。

3、临时固结计算由于连续梁通过支座与墩柱进行铰接，悬臂施工时梁体承受不平衡弯矩及扭矩时，抗倾覆能力差。

因此，0号块施工时在墩顶设置临时固结支墩,每个临时支墩均采用25精轧螺纹钢在施工墩身时进行准确预埋。

3.1 锚固力计算按照《预应力混凝土用螺纹钢筋》，PSB785型25精轧螺纹钢，其抗拉设计强度取ƒt=785MPa，锚下控制应力σ=700Mpa。

单根25精轧螺纹钢抗拉力设计值为F=σA=700×103×π×0.0252／4=343.61KN考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时取安全系数为1.3，单根25精轧螺纹钢抗拉力取值为F=343.61/1.3=264.32 KN。

墩顶25精轧螺纹钢合力点为墩中心，墩中心线到单侧临时支墩中心间距为2.05m，根据设计文件要求，临时支墩要满足设计不平衡弯矩65368KN·m。

设锚固反力为F，可列出如下弯矩平衡方程：F×2.05＝65368，解出F＝31886.8KN方法一：32精轧螺纹钢所需数量最少为：31886.8/264.3=121根,考虑精轧螺纹钢应力集中等不利因素影响，实际单边按31根布置，共计124根。

连续梁临时固结体系设计0823(段刚明)

悬臂法施工连续梁临时固结体系的设计与优化摘要：以客运专线连续梁悬灌施工现场实例，详细介绍临时固结体系的设计、检算、优化及拆除方案，确保梁体结构的稳定和安全。

关键词：连续梁悬臂法施工墩梁临时固结体系预应力混凝土连续梁桥由于桥型美观、跨度适用范围大、桥位现场条件要求低等优点，广泛应用于铁路、公路桥梁工程中。

悬臂法施工是连续梁常见的一种施工方法，该方法在高桥墩、大跨度及跨河、跨路等情况的施工中显现出独特的优势。

在连续梁悬臂施工时，墩顶箱梁理论上宜完全对称浇筑，并且不会产生极端不平衡条件，但在实际施工中可能会出现不平衡荷载及一些极端情况的发生，为克服不平衡荷载的影响，确保梁体结构的稳定、安全，需对墩、梁间实施临时固结。

本文以杭甬铁路客运专线萧山特大桥跨南环路48+80+48m连续梁为例对临时固结体系进行详细阐述。

一、工程概况杭甬铁路客运专线萧山特大桥跨新螺路为48+80+48m连续梁，采用挂篮分段悬臂浇筑。

梁部设计图采用铁四院发布的《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线，40+80+40m)》(通桥(2008)2368A-IV，2008年10月版)。

作者简介：段钢明，生于1977年8月16日，男，2000年毕业于同济大学铁道与桥梁工程作者简介：段钢明，生于1977年8月16日，男，2000年毕业于同济大学铁道与桥梁工程梁体类型为单箱单室、变高度、变截面结构，梁体全长177.5m ，中支点处梁高 6.65m ，跨中9m 直线段及边跨13.25m 直线段梁高3.85m ，边支座中心至梁端0.75m 。

箱梁顶宽12.0m ，底宽6.7m 。

全联在端支点、中跨中及中支点共设5个横隔板，0#段长度为12m ，节段重量为654t ，悬灌施工节段10段，最大悬灌重量为1#段，节段重量为137t 。

二、临时固结体系设计1、临时固结体系设计临时支座材料采用C50钢筋砼，由于考虑到连续梁0#块施工的支架搭设，所以，在每个固结体系上预留了槽道，每块垫石处临时支座预留三个槽道，尺寸为40cm ×15cm ×80cm ，在墩柱施工时沿墩身外侧预埋Φ32抗拉锚筋，每个临时支座设置60根，每3根为1束共20束；上下箍筋均用φ12钢筋，箍筋间距按20cm 布置。

连续梁墩梁临时固结

时固结在施工中的应用，同时结合工程实际对钢管支架进行了受力分析，有很高的参考价值。
【关键词】墩梁临时固结【中图分类号】Ｕ４４５【文献标志码】Ｂ
一
、
工程概况
、
一
一
、
一
、
一
、
、
、
、
宁夏永宁黄河公路大桥，位于宁夏永宁县，桥梁
、
、
、
，
起点桩号Ｋ１１＋７８９．７００，桥梁终点桩号Ｋ１５＋５３２．７５０，全长３７４３．０５ｉｎ。副桥为（５０．５＋６￣９０＋５０．５）ｎｌ连续箱梁，桥墩号为３２＃－４０＃，跨河西、河东滨河大道桥梁为（５０．５＋９０＋５０．５）ｍ连续箱梁。
施工设计支座型号说明表
两侧风荷载同向）
９）１０年一遇横桥向风荷载（考虑最大双悬臂
副桥中墩采用支座型号
ＮＤＱＺ一３００００一ＧＤＮＤＱＺ一３００００一ＨＸ— ｅ２０ＮＤＱＺ一３００００一ＺＸ—ｅｌ００ＮＤＱＺ一３００００一ＺＸ—ｅ２００
示（单位：ｏｅ）ｒ：
（１）加临时锚固：利用梁与墩的双排锚杆承受悬臂施工中产生的不平衡弯矩，通常锚杆的下端顶埋在墩内，锚杆上端锚在梁内。在墩上设置两排临时支座，临时支座的设置方式如下：

临时固结方案

临时固结方案预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制临时固结方案连续梁设计方案采用挂蓝悬臂浇筑施工工法。

为防止挂蓝悬臂浇筑过程中T构发生倾覆，施工前应将T构与墩身进行临时固结。

本桥连续梁主墩15#、16#处T构需要进行临时固结。

本桥墩梁临时固结方案采用刚性结构、体内固结方案。

按相关施工规范和一般设计要求，且不使永久支座过早受力，在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇荷载和不平衡倾覆弯矩。

临时支座设置在桥墩永久支座的前后侧、箱梁中横梁处，使其既能承受上部一定的压力，又能承受一定的侧向拉力。

大多做法是在临时支座内加设5cm厚电热丝硫磺砂浆垫层。

根据以往的施工经验，由于墩身和梁体散热量极大，电热丝加热无法达到硫磺砂浆融化程度，临时支座还是直接凿除。

因此，本方案支座直接采用钢筋混凝土结构。

临时固结支座采用C50钢筋混凝土，62根JL32精轧螺纹钢筋。

分别布置在15#、16#墩。

每个主墩墩顶布置6条临时支座，布置在墩顶顺桥向周边处，JL32精轧螺纹布置，如图所示。

施工工艺及主要施工方法总体施工方案抗倾覆锚固JL32精轧螺纹与墩身同时施工，墩身混凝土浇筑完成后，在墩顶立模-浇筑临时支座混凝土（临时支座的顶面坡度与梁底坡度相一致）。

抗倾覆锚固钢筋的上段，利用精轧螺纹连接器连接、波纹管成孔直接浇筑在箱梁体内。

0#块纵向钢绞线张拉完成后，张拉JL32精轧螺纹，临时固结。

施工工艺流程、施工方法施工工艺流程施工方法锚固钢筋固定墩身锚固钢筋固定，在墩身、箱梁体内充分利用墩身主筋、箱梁钢筋焊接钢筋固定波纹管及精轧螺纹，确保安装位置准确。

墩顶与箱梁之间利用连接器连接。

临时支座模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑临时支座是一次性临时结构，安装采用普通模板。

钢筋网片随着混凝土浇筑进度，逐层放置。

混凝土浇筑方法，与常规施工相同。

表面初凝后，用麻布或土工布覆盖保温，以防表面和内部收缩不均而开裂。

连续梁0号块临时固结施工技术

Ｈｏｗｏｔｓｅｔｕｐｔｅｍｐｏｒａｒｙｉｒｉｄｇｉｆｘｉｔｙｓｙｓｔｅｍｉｓａｎｉｍｐｏｒｔａｎｔｃｏｎｔｅｎｔｉｎ０ｂｌｏｃｋｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｈｅｔｂｉｒｄｇｅａｎｄｉｔ＇ｓｌｓａｏｏｎｅｆｏｈｅｔｋｅｙｗｏｒｋｉｎｇｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓｆｏ０ｂｂｃｋｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｍａｉｎｌｙｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓｔｈｅｔｅｍｐｏｒａｒｙｉｒｉｇｄｉｆｘｉｔｙｓｙｓｔｅｍｄｅｓｉｇｎ，ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄ
刘伯洋ＬＩＵＢｏ — ｙａｎｇ
（中铁二十 பைடு நூலகம்局集团江苏工程有限公司，南京２１００３８）
（ＪｉａｎｇｓｕＥｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇＢｒａｎｃｈ，ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙ２４ＢｕｒｅａｕＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｎａｎｊｉｎｇ２１００３８，Ｃｈｉｎａ）
中图分类号：Ｕ４５５．４
ｒｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｉｎＹａｎｇｚｈｏｕｔｏＨａｉｎａｓｅｃｔｉｏｎｏｆＮｉｎｇｑｉＬｉｎｅｔｏｓｐａｎＸｉｎｓａｎｙａｎｇＲｉｖｅｒ．Ｔｈｅｍａｉｎｐｉｅｒｓｏｆｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｂｅｍａｉｓｌｏｃａｔｅｄｉｎｔｌｌｅｉｒｖｅｒ，ａｎｄｔｈｅｒｅｉｓａ１５。ａｎｇｌｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｃｅｎｔｅｒｌｉｎｅｏｆｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｂｅａｍａｎｄｔｈｅｌｏｎｉｔｇｕｄｉｎｌａｃｅｎｔｅｒｌｉｎｅｏｆｍａｉｎｐｉｅｒ．

主墩临时固结计算书

目录1 计算依据 (3)2 临时固结概述 (3)3临时固结设置 (3)4临时固结抗倾覆荷载 (3)5、临时固结方案检算 (4)5.1临时支座内力计算 (4)5.2临时支座的受压承载能力计算 (5)拉里双线特大桥跨跨S312省道、狮山水库（73+128+73）m连续梁主墩临时固结计算书1 计算依据（1）《DK136+633.366拉里双线特大桥孔跨调整》（贵南施桥（变）-77-5）（一、二册）；（2）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（3）《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)；（4）《路桥施工手册》；（5）《《铁路混凝土工程施工技术规程》Q/CR9207-20172 临时固结概述为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在0#块上设置临时固结，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。

3临时固结设置在78#、79#墩每个0号块上设置4个条形临时固结，尺寸为2.4m×1.1m，每侧临时固结设置388根Φ32粗钢筋。

0号块两侧设临时锚固，临时锚固中心距主墩中心1.8米。

一个T构两侧在第17个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（10#段施工完毕，一端未掉落，另一端混凝土连同挂篮一起掉落），考虑此不平衡力矩全部由临时锚固的螺纹钢筋承担，在临时锚固处产生弯矩。

4临时固结抗倾覆荷载设计文件给出的“计算临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩89810.5KN.m及相应竖向支反力52544.0kN。

为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。

考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段刚好浇筑完成同时、连同挂篮倾覆。

这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。

竖向荷载计算如下：临时固结所承受的竖向力为混凝土自重（荷载分项系数按1.35计），同时考虑施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。

（1）混凝土结构自重为：（2100.04+2014.8+1935+1860.6+1838.0+1973.1+1851.0+1729.3+1632.4+1745.9+1650 .4+1556.0+1484.8+1445.2+1431.3+1381.9+1381.7）*2+13007.3=71030.18kN；①施工人员、机具和其他临时荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ②倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.5×1.4×3.5×12.6=154.35kN ； ③振捣混凝土产生的荷载：2.0×1.4×3.5×12.6=123.48kN ；挂篮设计重量为650×2=1300kN 。

XX特大桥墩梁临时固结设计方案

改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一 XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一 XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录一、工程概况.................................................... - 1 -二、临时固结设置................................................ - 1 -三、临时固结的设计及检算........................................ - 1 -3.1荷载计算................................................. - 1 -3.1.1 竖向荷载计算...................................... - 2 -3.1.2 不平衡弯矩计算.................................... - 2 -3.2设计计算................................................. - 3 -3.3临时固结墩抗压强度检算................................... - 5 -3.4临时固结墩抗倾覆检算：................................... - 5 -3.5墩身螺纹钢锚固长度计算................................... - 6 -3.6 梁体钢精锚固长度计算.................................... - 6 -四、临时固结解除................................................ - 8 -4.1硫磺砂浆层设置位置....................................... - 8 -4.2硫磺砂浆配比............................................. - 8 -4.2.1原材料............................................. - 8 -4.2.2 硫磺砂浆配合比..................................... - 9 -4.2.3 硫磺砂浆的熬制方法................................. - 9 -4.3硫磺砂浆的解除.......................................... - 10 -4.3.1 电阻丝埋设........................................ - 10 -4.3.2 硫磺砂浆临时支座同步熔化的措施.................... - 11 -4.4硫磺砂浆施工中的防毒措施............................ - 11 -XX特大桥(40+72+40)预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为3.6*9.5m，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为1.8*2.5m，两支承垫石间净距为2.3m。

悬浇连续梁墩梁临时固结体系计算分析及安全评价

8
内蒙古公路与运输 Highways ＆ Transportation in Inner Mongolia
2015 年第 2 期
文章编号： 1005 － 0574 －（ 2015 ） 02 － 0008 － 03
悬浇连续梁墩梁临时固结体系计算分析及安全评价
孟凡伟
（中国铁建大桥工程局集团第五工程有限公司，四川成都 610500 ）
如果仅仅依靠混凝土箱梁自身的重量来保证横向倾覆稳定，其抗倾覆稳定系数完全能够满足要求。因此，针对上述分析看出，连续梁悬臂施工墩梁临时固结倾覆稳定性设计的重点应主要保证纵向稳定性。 2. 2 梁体自重、精轧螺纹钢筋共同作用下倾覆稳定性由于纵向抗倾覆稳定不能满足要求，为保证箱梁
⑴
施工的纵向倾覆稳定性，实际施工时，在 8 # 桥墩顶预其中四角处布置 4 个临时支座，每设了 6 个临时支座，个临时支座中均预埋了 12 根 Φ32 的精轧螺纹钢，中每个临时支座中均预埋了 16 间处布置两个临时支座，根 Φ32 的精轧螺纹钢。 ① 角处精轧螺纹钢形成的抗倾覆力矩。假设梁体绕纵向 A 侧发生倾覆，单侧角处两个临时支座中精轧螺纹钢可形成的抗倾覆力矩 M 角 = 2 × 12 × 60 × 10 × 2. 4 / 2 = 17280 kN·m ② 中间精轧螺纹钢形成的抗倾覆力矩。假设梁体绕纵向 A 侧发生倾覆，单侧中间两个临时支座中精轧螺纹钢可形成的抗倾覆力矩 M 中 = 2 × 16 × 60 × 10 × 2. 4 / 2 = 23040 kN·m
单侧一个临时支座承受的反力计为 W，则 W = W1 + W2 = 7243. 25 + 1704. 5 = 8947. 75 kN σ = W 8947. 75 = = 13765. 77 kN / m2 = 17. 8 MPa 0. 65 A

临时固结体系在铁路客运专线悬臂浇筑连续梁中的应用

本刊Ｅｍｉｂ＠ｘｆ．ｔ — ａ：ｂｓｎｎｌｊｉｏｅ
科技论坛
３３锚筋抗拉力矩计算．
最大倾覆力：＝５ｘ０５）１＝７（Ｎ）Ｆ（０１＋０ｘ．７０ｋ４
梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，则锚筋抗拉力臂
为２９临时支座中心线至锚筋的最大距离）．ｍ（。锚筋抗拉力矩计算为：
节段名称０号１号
３０５
图１临时固结体系设置图
２号３号４号５号６号
３０５３０５４００４０４０００
（ｍ）ｃ
移和合龙段浇筑２个最不利工况计算倾覆力矩。根据不同的工况确定产生倾覆力矩的不平衡力，挂篮前移的不平衡力为挂篮的质量；合龙段浇筑的不平衡力包括合龙段质量的一半、龙吊合
臂浇筑连续梁中的应用，具体包括临时固结体系设置、结构设计计算、临时固结的拆除
等。关键词：时固结体系；临悬臂浇筑；续梁；工连施中图分类号：４５Ｕ４文献标识码：Ａ
目前，常用的临时固结方式有３种：一是采用钢管混凝土或钢筋混凝土立柱在承台和０号块间设置临时支墩；二是采用钢
筋或预应力筋将墩身与０号块用钢筋混凝土连接形成临时固
结；三是用扇门或门式托架支撑主梁０号块。这３方法中，种采用第二种方法具有结构简单、制作拆除方便、全可靠的优点，安现结合具体工程实例介绍其设计和使用方法。
ｌ工程概况

平转法施工的临时固结

平转法施工的临时固结摘要：平转法施工的临时固结是确保施工安全的关键措施，与常规连续梁施工的临时固结相比，平转法施工的临时固结除抵抗不平衡弯矩外，还起到抵抗转体时牵引力引起的扭矩以及由此引起的主梁惯性力影响的作用，临时固结除考虑墩梁固结外，还需考虑上下转盘之间的临时固结，结合工程实践，对平转法施工的临时固结的理论分析计算和措施进行阐述。

关键词：平转法施工墩梁临时固结上下转盘之间的临时固结1 工程概况盘锦至营口客运专线盘锦特大桥124＃～127＃墩（80＋128＋80）m连续梁全长290.9m，平面位于半径5500m的圆曲线上，纵面位于半径25000m的竖曲线上，线路纵坡由3.072‰为-12.7‰，该梁采用平转法支架现浇施工，单幅转体梁段重120000KN，单个T构转体梁段长126m，中跨合拢段和边跨合拢段长均为2m。

通辽至新民北站客运专线通辽特大桥231＃～234＃墩（32＋48＋32）m连续梁全长113.1m，平面位于半径2500m的圆曲线上，线路纵坡-10.3‰，该梁采用平转法挂篮悬浇施工，单幅转体梁段重26000KN，单个T构转体梁段长46m，中跨合拢段和边跨合拢段长均为2m。

2 临时固结2.1 临时固结的作用临时固结的作用主要有三个方面：一是抵抗主梁的纵向不平衡弯矩，二是抵抗主梁的横向不平衡弯矩，三是抵抗转体时牵引力引起的扭矩以及由此引起的主梁惯性力的影响。

2.2 临时固结的工况由于平转法施工上下转盘之间为活动可变体系，平转法施工的临时固结需要考虑两个方面，一是墩梁临时固结，一是上下转盘之间的临时固结。

平转法施工梁部施工常用支架现浇和挂篮悬浇两种方式，支架现浇施工梁部时由于纵向不平衡弯矩可以由支架承受，因此可以不考虑上下转盘之间的临时固结，仅需考虑墩梁临时固结；挂篮悬浇施工梁部时墩梁临时固结和上下转盘之间的临时固结均需考虑。

2.3 临时固结的受力分析2.3.1 抵抗纵向不平衡弯矩的临时固结受力分析梁体纵向不平衡弯矩的计算分梁体支架现浇和挂篮悬浇两种情况。

悬臂施工中临时固结柱的优化设计及实验

悬臂施工中临时固结柱的优化设计及实验童歆;付相球;潘旦光【期刊名称】《金属世界》【年(卷),期】2017(000)002【总页数】5页(P62-66)【作者】童歆;付相球;潘旦光【作者单位】中电建路桥集团有限公司,北京 100048;北京科技大学土木与资源工程学院,北京 100083;北京科技大学土木与资源工程学院,北京 100083【正文语种】中文临时固结结构是桥梁悬臂法施工中的一个临时性结构。

为使设计的临时固结结构既安全又经济，基于ANSYS中的优化模块进行结构的优化设计。

对于钢管混凝土柱临时固结结构，提出以钢管的造价为目标函数，以极限承载力、套箍系数和径厚比为约束条件建立优化函数。

考虑到施工过程中荷载组合类型较少，采用对每个荷载组合进行优化分析，并以不同荷载组合优化结果的最大值作为设计的依据，从而简化计算。

最后，以西安沣河大桥悬臂法施工中钢管混凝土柱为例，进行优化设计并进行实验验证，实验研究结果表明，由优化分析所设计的固结柱可确保桥梁安全正常的施工。

悬臂法施工是混凝土多跨连续梁桥常用的施工方法。

为实现悬臂施工过程中墩梁的固结，连续梁桥需要采用临时固结的装置[1]。

临时固结造价较高，但是作为施工期间的临时性工程，其可靠度指标可以相对较低。

因此，在保证安全的情况下，尽可能的降低造价具有实用价值，这是一个优化设计的过程[2]。

结构的优化设计内容丰富[3]，包括尺寸优化、拓扑优化、静力优化和动力优化等等。

对于工程中的优化设计问题关键是提出一个合理的优化目标。

在建立了优化目标后，根据目标函数的特点，寻找合适的优化算法，目前常用算法有满应力法[3]、数学规划法[4]以及近年来提出的人工智能算法[5-8]，如人工神经网络算法、遗传算法等等。

对于工程设计人员来说，可直接利用ANSYS有限元软件提供了优化设计模块进行工程结构的优化设计[9-10]。

优化设计的关键是建立合适的目标函数和约束条件。

本文以西安市西咸新区沣河大桥悬臂施工为研究对象，应用ANSYS优化模块进行临时固结钢管混凝土柱优化分析，讨论了施工过程中的设计荷载及荷载组合，建立了柱优化设计的目标函数及其约束条件。

参考文献[1]刘国强.悬浇连续箱梁临时固结体系施工技术[Z].广州市市政集团有限公司,2012-08-28.[2]杨勃,张鹏. 黑山湖特大桥跨兰新铁路零号块临时固结计算[J].晋城职业技术学院学报,2013,(3).[3]易建辉.临时固结法中桥梁施工挠度的实践探讨[J].中国水运(学术版),2007,(11).[4]成崇山.挂篮悬浇连续梁墩顶砂筒和精轧螺纹钢筋组合临时固结方案研究[J].江苏科技信息,2014,(10).[5] 胡贵松.预应力连续箱梁悬臂施工墩梁临时固结形式及设计计算注意事项[A]. 中铁五局哈大铁路客运专线施工论文集[C],2010:3.[6]曾振华,习安,李昭廷. 刚构—连续组合梁桥临时固结拆除顺序的研究[J]. 公路工程,2012,(2).[7]侯建杰,宋文杰,李勇,许佳平,高文军,刘振标,聂海岩,吴泽迁,黄枝花,谷金明.墩梁临时固结后锚固体系施工方法[Z]. 2012.[8]谭可源.连续梁悬臂施工使用的一种新型临时固结体系[Z]. 2012.[9]谭可源.一种桥梁施工使用的新型临时固结体系[Z]. 2012.[10]蒋志强,曾燕玲.悬浇连续梁墩梁临时固结技术的验算与应用[J].西部交通科技,2013,(5).[11]丁东. 连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J]. 城市道桥与防洪,2013,(7).[12]赵有泽.连续箱梁悬臂现浇施工临时固结设计计算[J].科学之友,2012,(8).[13]王广生,甄玉杰,冯云成.苏丹西纳公路大桥墩梁临时固结设计与计算[J].中外公路，2012.[14]薛文明,阳华国,李鸿盛.京杭运河特大桥主桥12~#主墩临时固结方案优化及安全复核计算[J]. 中外公路,2012,(S1).[15]宁平华,张靖,陈加树. 广州鹤洞大桥斜拉桥临时固结装置设计[J]. 城市道桥与防洪,2004,(4).[16]汪德军,翁金福,张奎夫. 富民桥5号主塔墩临时固结方法及计算分析[J]. 桥梁建设,2004,(S1).[17]程健,田俊,尹晓文. 悬臂浇筑连续箱梁的临时固结受力分析研究[J]. 重庆建筑,2013,(10).[18]曹海顺,张大伟. 混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造分析[J]. 结构工程师,2007,(5).[19]闫锋. 浅谈中山岐江大桥主桥0#块临时固结施工设计技术[J]. 中小企业管理与科技(下旬刊),2012,(2).[20]陈长军. 悬臂浇筑连续梁(挂篮)墩梁临时固结设计计算[J]. 黑龙江交通科技,2012,(3).[21]杨重虎. 高脚水库大桥悬臂梁施工零号块临时固结措施[J]. 重庆建筑,2011,(11).[22]贺铁飞. 临时固结对体系转换中挠度的影响[J]. 中国高新技术企业,2007,(8).[23] 郑玉明.西海特大桥(40+56+40)m连续梁墩梁临时固结设计与施工[A]. 中铁五局哈大铁路客运专线施工论文集[C],2010:6.[24]邱式忠,王杰,樊昭华,郭为民. 桥梁悬臂施工中的临时固结技术[A].中国土木工程学会市政工程学会、上海市土木学会.中国土木工程学会市政工程学会第三次全国城市桥梁学术会议论文集[C].中国土木工程学会市政工程学会、上海市土木学会,1991:7.[25]王忠雷,. 连续梁悬臂T构墩梁临时固结施工设计方案[J]. 科技与企业,2011,(10).[26]段钢明,. 悬臂法施工连续梁临时固结体系的设计与优化[J]. 山西建筑,2010,(31).[27]董立功,. PC连续箱梁悬臂施工支撑式临时固结的计算分析[J]. 现代交通技术,2009,(1).[28]邓永活,. 连续箱梁桥临时固结体系质量控制[J]. 广西质量监督导报,2009,(6).[29]郅友成,. 悬臂浇筑连续梁临时固结体系计算分析[J]. 铁道建筑技术,2014,(S1).[30]陈礼忠,章志. 悬臂浇筑梁钢管混凝土临时固结系统[Z]. CN103132460A,2013.[31]朱培良,曾嵘,江锋,刘炳东,曹珏宇. H型双柱墩宽桥面悬臂临时固结结构及其施工方法[Z]. CN103410102A: ,2013.[32]毛立敏,徐龙旺,廖宸锋,. 大跨径连续梁临时固结设计探讨[J]. 西部交通科技,2014,(6).[33]全越,. 连续梁桥临时固结方案与施工要点[J]. 中小企业管理与科技(上旬刊),2012,(11).[34]梁岩,. 中朝鸭绿江界河公路大桥主桥施工阶段塔梁临时固结构造计算与设计[J]. 北方交通,2014,(1).[35]葛其宝,. 墩梁临时固结设计及施工[J]. 铁道建筑技术,2013,(7).[36]高翔,李广平,. 南丫大桥上部施工0#块临时固结施工技术[J]. 中国水运(下半月),2012,(4).[37]韩国栋,郭锐,余诗泉,. 龙华松花江特大桥悬臂浇注时墩梁临时固结与1~#块的施工[J]. 森林工程,2008,(1).[38]白锦铭,. 连续梁悬臂法施工墩梁临时固结方案设计与监测[J]. 科技资讯,2008,(4).[39]梁志广,石现峰,王军文. 拆除墩梁临时固结的一种计算方法[J]. 石家庄铁道学院学报,2003,(1).[40]邱式忠, 斜拉桥施工中的临时固结技术[J]. OVM通讯,2002,(1).[41]王国杰, 连续箱梁悬臂施工临时固结设计与分析[J]. 国防交通工程与技术,2014,(S1).[42]刘义, 现浇施工中墩梁临时固结抗倾覆设计的探讨[J]. 黑龙江科技信息,2014,(11).[43]闫锋,张华强, 中山市岐江大桥主桥0#块临时固结施工设计技术[J]. 交通世界(建养.机械),2012,(10).[44]王杰, 南浦大桥主桥桥面悬臂施工中的临时固结技术[J]. 建筑施工,1991,(5).[45]姚寅初. 斜拉桥塔梁临时固结节段主塔局部受力特性分析[D]. : 重庆交通大学,2013.[46]段木子. 预应力悬臂梁桥跨江斜交0#块支架及临时固结技术[Z]. 广东省: 广州市市政工程机械施工有限公司,2012-08-27.[47]贺铁飞. 多跨预应力混凝土连续梁桥施工控制关键问题研究[D]. : 武汉理工大学,2007.[48] 杜思勇.苏胜大桥悬臂浇注的临时墩设计[A].中国公路学会.中国公路学会2004年学术年会论文集[C].中国公路学会,2004.202-203-204-205.[49]张隆顺.大跨长联连续梁桥合拢方案研究[D].中南大学,2012.[50]史记青.多跨连续梁桥临时固结及其模拟方法研究[D].长安大学,2012.[51]冯冠杰.预应力混凝土连续梁桥的施工监控[D].郑州大学,2013.[52]项敬辉,李宏祥.PC变截面连续箱梁悬臂施工临时支撑计算分析[J].华东公路,2010,04:9-12.[53]陈伟.P.C.连续梁桥施工监控及关键施工技术研究[D].南昌大学,2013.[54]白旭光.连续梁桥悬臂浇筑施工关键技术与控制技术研究[D].长安大学,2013.[55]宁平华.结合梁斜拉桥塔梁临时固结装置研究[J].中外公路,2004,04:72-74.[56]曹海顺,廖宜勤.混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造设计[J].桥梁建设,2007,01:51-53+56.[57]贺铁飞.临时固结对体系转换中挠度的影响[J].中国高新技术企业,2007,08:151+156.[58]邓永活.连续箱梁桥临时固结体系质量控制[J].广西质量监督导报,2009,06:33-35.[59]王兵见,陈云海.体系转换对多跨连续梁悬臂施工控制的影响分析[J].公路交通科技(应用技术版),2009,10:132-133+170.[60]荆国强,李欣然,陈德伟.预应力混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造空间受力分析[J].桥梁建设,2009,06:31-34.[61]郝海峰.多跨预应力混凝土连续梁桥合理合龙方案研究[D].长安大学,2011.[62]李中贤.多跨连续梁桥合拢方案优化研究[D].长安大学,2011.[63]高翔,李广平.南丫大桥上部施工0#块临时固结施工技术[J].中国水运(下半月),2012,04:196-197.[64]曾振华,习安,李昭廷.刚构—连续组合梁桥临时固结拆除顺序的研究[J].公路工程,2012,02:37-40.[65]陈长军.悬臂浇筑连续梁(挂篮)墩梁临时固结设计计算[J].黑龙江交通科技,2012,03:70-71.[66]李伟鹏,石明强.连续梁桥悬臂浇筑施工体系转化模拟分析[J].武汉工程大学学报,2012,06:30-33.[67]张建桥. 临时固结体系在铁路客运专线悬臂浇筑连续梁中的应用[J]. 科技情报开发与经济,2012,11:123-124.[68]张文学,黄荐,刘海陆. 预应力混凝土连续箱梁桥悬臂施工临时固接结构设计[J]. 公路交通科技,2013,02:55-58.[69]贺玉娥. 混凝土斜拉桥塔梁临时固结构造设计[J]. 交通标准化,2013,05:68-70.[70]杨勃,张鹏. 黑山湖特大桥跨兰新铁路零号块临时固结计算[J]. 晋城职业技术学院学报，2013,03:63-66.[71]杜斌,包太,黄春晖,汪权明. 大跨径悬臂浇筑连续箱梁墩顶临时固结结构设计研究[J]. 贵州大学学报(自然科学版),2013,04:125-127.[72]高宏伟. 刚构—连续组合梁桥0#块应力分析[D].长安大学,2007.[73]王锴. 大跨长联连续梁桥施工控制及合拢顺序优化研究[D]. 武汉理工大学,2009.[74]苏克啟. 悬臂法施工连续梁临时固结体系的计算探讨[J].科技资讯,2014,03:95-96.[75]刘义. 现浇施工中墩梁临时固结抗倾覆设计的探讨[J]. 黑龙江科技信息,2014,11:131.[76]徐伟. 大跨径连续箱梁墩顶临时固结混凝土链锯拆除施工工艺[J].湖南交通科技，2014,02:127-130.[77]杨重虎. 高脚水库大桥悬臂梁施工零号块临时固结措施[J].重庆建筑,2011,11:29-31.[78]梁岩. 中朝鸭绿江界河公路大桥主桥施工阶段塔梁临时固结构造计算与设计[J].北方交通,2014,01:11-15.。

单箱三室连续梁体外临时固结设计与施工

单箱三室连续梁体外临时固结设计与施工李国瑞【摘要】为了防止发生连续梁T构倾覆事故,结合单箱三室连续梁体外临时固结设计与施工,阐述了临时固结设计原理,明确提出了受力模型,总结分析了不同临时固结设计方式的优缺点;系统地总结了连续梁施工中T构临时固结常用的设计方法和计算过程,为临时固结设计提供理论计算依据;指出了目前临时固结设计无统一标准或规范,应根据施工现场情况的最不利工况计算倾覆力矩及竖向力,保证连续梁T构施工安全.【期刊名称】《科技创新与生产力》【年(卷),期】2017(000)007【总页数】5页(P89-92,95)【关键词】桥涵工程;连续梁;锚固;临时固结;T构;倾覆【作者】李国瑞【作者单位】中铁十七局集团第三工程有限公司, 河北石家庄 050081【正文语种】中文【中图分类】U448.21+5;TU757.2近年来，在连续梁T构施工时，由于混凝土不平衡浇注、临时固结设计错误等原因，造成的连续梁T构倾覆事故时有发生。

临时固结设计原理不正确、现场施工把控不严是造成此类事故发生的主要原因。

连续梁临时固结的作用是在永久支座受力前对墩梁进行固定，待合龙后拆除临时固结，完成体系转化。

临时固结分为墩顶固结、体外固结、体内外结合固结3种方式[1]，应根据墩身构造形式，合理选择临时固结方式。

墩顶固结方式又称为体内固结方式，临时支座设置在墩顶部，墩身浇注前预埋精轧螺纹钢筋，钢筋插入墩顶0号块内同时浇注，适用于墩身高度较高、墩身截面刚度较大的情况，常应用于铁路客运专线墩身施工。

体外固结方式采用钢管混凝土顶部预埋锚固钢筋与梁体固结，底部与承台内预埋钢筋固结，常应用于墩身截面刚度较小、墩顶不具备施工临时支座的桥墩。

体内外结合固结方式整合了以上两种固结方式的优缺点，墩顶设置柔性锚索，体外平衡部分倾覆力矩[2]。

在临时固结设计时，根据设计图纸或实际工程产生的不平衡弯矩及竖向力设置，在实际工程应用中不平衡弯矩及竖向力计算不合理，或临时固结受力模型建立错误，加之T构浇注过程中不平衡荷载控制不严，会导致T构倾覆事故的发生。

体外临时固结在悬浇箱梁施工中的应用

体外临时固结在悬浇箱梁施工中的应用摘要：在当前社会与科技的不断发展下，建筑施工发展的如火如荼，其中在悬浇梁施工中加强应用体外临时固结不仅可以起到稳定作用，并且也在一定程度上推动工程的快速发展。

为进一步分析体外临时固结在悬浇箱梁施工中的应用，本文选择轻纺城高架桥第38联连续箱梁施工作为案例，对其展开论述。

关键词：体外临时固结；悬浇箱梁；应用1、工程概述轻纺城高架桥第38联（30+50+30m）采用单箱六室扁平现浇连续箱梁，边腹板为斜腹板，中腹板为直腹板，箱梁顶板宽由46.9m渐变为38.3m，底板宽度由箱梁始端的37.7m渐变至跨尾的29.3m，两翼悬臂长3.5m。

箱梁横向为等高度截面，桥面横坡由顶、底板平行，底板底面设置调平块形成。

箱梁根部断面梁高3.2m（高跨比1/15.6），跨中和边跨现浇梁段梁高2.2m，箱梁梁高及底板厚度均以1.8次抛物线变化。

O号段中横梁两侧各2.5m范围内顶板厚度由60cm按直线变化至30cm，边跨现浇段箱梁顶板厚度由60cm至30cm，其它梁段顶板厚均30cm。

O号段两侧各2.5m范围内底板厚度由90cm按直线变化至60cm，其它梁段由60cm按照1.8次抛物线变化至28cm；边跨现浇梁段端横梁侧2.44m范围内底板厚度由28cm按直线变化加厚至50cm。

箱梁腹板厚度在1～3号梁段区间及合拢段中腹板为50cm，边腹板为60cm。

边跨现浇梁段端横梁侧2.44m范围内腹板厚度由50（60）cm直线变为90cm，0号梁段中横梁两侧各2.5m范围内腹板厚度由90cm直线变为50（60）cm。

箱梁两主墩墩顶处各设中横梁1道，厚3.0m。

两边墩墩顶处各设端横梁1道，厚1.5m。

为了满足施工和维护需要，每个箱室底板均设置了人孔。

为保持箱内干燥，要求在箱梁底板最低位置设有直径10cm的排水孔，要求箱室内表面整洁，排水顺畅。

为减少箱梁内外温差，所有箱室的腹板上顺桥向每2.5m间隔设一个直径10cm的通风孔，要求严格按照设计要求执行。

悬浇连续箱梁临时固结体系设计与施工技术

悬浇连续箱梁临时固结体系设计与施工技术摘要：以广珠城际轨道交通工程顺德水道特大桥（44.85＋2×75＋44.85）m 预应力混凝土连续梁临时固结体系施工为例，主要对钢管混凝土临时固结体系的设计与施工进行阐述，供类似施工参考借鉴。

关键词：连续箱梁；临时固结体系；机理；钢管混凝土；设计验算；施工要点Abstract: the guangzhou-zhuhai rail traffic engineering shunde waterway big bridge (44.85 + 2 x 75 + 44.85) m prestressed concrete continuous beam temporary rigid fixity system construction, for example, mainly to the concrete filled steel tube temporary rigid fixity system paper expounds the design and construction of, for similar construction for reference.Keywords: continuous box; Temporary rigid fixity system; Mechanism; Steel tube concrete; Checking the design; Key points of construction1工程概况广珠城际轨道交通工程顺德水道特大桥，位于佛山市顺德区，横跨顺德水道（Ⅲ级航道）。

其中，顺德水道特大桥主桥（62#～66#墩）为（44.85＋2×75＋44.85）m预应力混凝土连续梁，下部构造为低桩承台、薄壁实心墩。

连续箱梁截面采用单箱单室、变高度、变截面斜腹板型式。

全桥箱梁顶宽11.6m，中支点处箱梁底宽5.6m，边支点处箱梁底宽6.628m。

临时固结系统在抗倾覆方面的稳定性

临时固结系统在抗倾覆方面的稳定性影响，确保结构的稳定、安全，需对墩梁进行临时固结，同时必须对梁体的抗倾覆稳定情况进行验算，本文以南京市浦口区城南河河大桥为例（为墩顶设有支座的连续箱梁结构），验算其临时固结系统在抗倾覆方面的稳定性。

关键字：连续箱梁；悬臂施工；临时固结；最不利荷载；强度和稳定性预应力混凝土连续箱梁悬臂施工时，要求整个施工过程对于桥墩轴线来说，施工荷载和临时荷载的总和是对称的。

但是，在实际操作中，要达到绝对的平衡施工是不可能的，由于各种偶然因素，会出现对称于主墩中线两边的荷载不平衡，为防止其不平衡荷载产生的不对称弯矩而引起施工中出现主梁失稳现象，必须采取适当的临时固结措施，用临时支撑将不对称力矩传递到承台和桩基上。

此外，在最不利荷载作用下，如何控制临时支撑的稳定和变形，保证临时固结系统的稳定安全，也是本文力求分析的话题。

1.工程实例南京市浦口区中心大道城南河大桥主跨为36m+60m+36m变截面预应力混凝土连续箱梁，截面均为单箱单室，垂直腹板，梁底缘按二次抛物线变化，腹板渐变度60-40cm，底板渐变度60cm（支点）-28cm（跨中），箱梁采用双向预应力体系。

主墩采用薄壁空心圆柱墩身，圆形承台，直径150cm钻孔灌注桩群桩基础。

施工采用悬臂浇筑施工，共分6个节段，各梁段数据如下：2.临时固结方案临时固结体系由8个直径508mm壁厚8mm钢管立柱组成，腹板下方的四个钢管立柱锚固在承台上，并在每根钢管内设置2根15.24mm2低松弛标准强度Ryb=1860Mpa钢绞线，钢绞线外套50mm波纹管，其余四根钢管与腹板下面四根位于同一横断面，顶部支撑在0#块底板上，底部锚固在承台上，八根钢管顶均焊接90cm*90cm*2cm钢板作为0#块底模，0#块浇筑结束后即直接支撑在0#块混凝土上。

预应力群锚一端采用P 锚预埋于承台内不小于1m，另一端锚固于0#块砼顶面，并采用45a工字钢做为横梁进行锚固。

0#块临时固结与现浇支架结合支撑系统在悬臂现浇梁中的应用探讨

0#块临时固结与现浇支架结合支撑系统在悬臂现浇梁中的应用探讨摘要：传统0、1#块临时固结与现浇支架互为系统，需要损耗大量的材料与人力，施工周期长。

本文结合四跨预应力混凝土连续梁桥的外砂河特大桥，利用迈达斯三维建模探讨了0、1#块临时固结与现浇支架相结合的支撑系统在悬臂浇筑施工中的可行性并对在外砂河特大桥工程中的应用进行分析，可为类似的桥梁工程施工提供参考依据。

关键词：悬臂浇筑；临时固结；支架；抗倾覆引言悬臂浇筑法是目前混凝土连续梁桥的主要施工方法，为保证浇筑的稳定与安全，墩梁临时固结是悬臂施工的必备措施，可为悬臂浇筑施工抗倾覆提供可靠支撑[1]，如何设计临时固结使施工成本更低、施工工艺更简易，并对悬臂施工中桥梁结构的內力、扰度和稳定性有利，这是工程设计、施工控制中的重要问题。

采用墩梁临时固结与现浇支架相结合可以有效利用原有的0、1#块的钢管支撑架，简化0、1#块支架的整体设计，提高使用效率，更符合施工要求。

1工程概况汕北大道（凤东路）龙湖段工程外砂河特大桥主桥为四跨变截面连续梁桥，采用悬臂浇筑法施工。

连续梁体系跨径组合（40+2×70+40）m，为单箱双室单坡断面，主墩为变截面水中薄壁墩，宽度2.5米，长度为7~12米。

全桥共六个0、1#块组合（每次同时浇筑1个0#块、2个1#块），0#块长3米，1#块长3.5米，箱梁顶宽21.5米，底宽14米，0#块主墩墩顶梁高4.2m，中横梁宽度2m，截面梁高及底板厚度均按二次曲线变化，1#块断面处高度为 3.7m，0#块重量4188KN，单个1#块重量2227.8KN。

2模型设计外砂河大桥主桥采用有限元计算软件Midas建立可以反应0、1#块施工阶段实际情况的空间模型并对结构进行模拟计算，分析0、1块施工过程中支架系统各结构的受力情况与整体稳定性。

0、1块施工设置的现浇支架与临时固结相结合的支撑系统采用了直径1016mm，厚14mm钢管立柱利用钢筋混凝土固结在承台与现浇梁底，横桥向每排设置4根钢管立柱，最大间距为4.5m，钢管之间用2工25a型钢连接并采用平联与墩身连接以保证整体稳定性。