临空墙计算书

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临空墙及挡土墙计算书

地下室外墙计算(DXWQ-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m）：1.300×200.000+1.500×10.000=275.000战时组合（kN/m）：1.500×50.000=75.000准永久组合（kN/m）：200.000+0.500×10.000=205.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土合算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高-1.800, 总埋深1.500，地下水位以上1.000, 地下水位以下0.500土压力起算位置，标高-0.300-1层底，标高-6.300，总埋深6.000，地下水位以上1.000，地下水位以下5.000式中：p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2) k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m 3) r sat --------土的饱和容重(kN/m 3) r w --------水的重度(kN/m 3)h 1 --------地下水位以上的土层厚度(m) h 2 --------地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa ）： p=kG k =0.500×10.000=5.000=+=+=p k h 1k sat h 2⨯⨯0.5181⨯⨯0.5200.514=p 0=+=+=p k h 1k sat h 2⨯⨯0.5181⨯⨯0.5205592.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算结果不进行调幅平时组合弯矩图战时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明:(1)配筋方法水平按纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值(2)单位说明:以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm，弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算实际配筋简图------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防单元隔墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 4.50 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 100.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接简支固接简支[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 84.38垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -168.75 -0.00 -168.75 -0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1387(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1387(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防单元隔墙 2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 10.00(m) 墙宽 = 4.50 (m) 墙厚 = 400 (mm)墙面均布荷载: 340.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接简支固接简支[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 286.88垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -573.75 -0.00 -573.75 -0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0250竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 800 荷载侧= 3676(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 1683 荷载侧= 800(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 800 荷载侧= 3676(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右1000.00 1000.00 1000.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 4.00(m) 墙宽 = 4.50 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 270.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接固接固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 75.40 Mb = 58.64垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -117.28 -150.79 -117.28 -150.79 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 928(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 928(mm^2/m)水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右1298.58 750.00 1298.58------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.50 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 270.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接固接固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 69.15 Mb = 123.31垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -246.62 -138.29 -246.62 -138.29 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 2088(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 982 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 2088(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右1186.65 750.00 1186.65------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 3------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 8.20(m) 墙宽 = 4.50 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 270.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 20 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接固接固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 48.94 Mb = 162.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -325.74 -97.88 -325.74 -97.88 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 2886(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 1334 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 2886(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右830.46 750.00 830.46。

人防墙计算

人防外墙1（RFWQ1) 计算计算假设:按单向板。

已知条件:材料:混凝土C35：fc= 16.7 N/mm2 ftk= 2.2 N/mm2ft= 1.57 N/mm2; Ec= 31500 N/mm2墙主筋HRB400:fy=360N/mm2; Es=200000N/mm2在人防等效静载作用下，材料动力强度提高系数(材料强度综合调整系数)：混凝土:ft-1.5×0.8=1.2(用于抗剪计算)； fc-1.5(用于抗弯计算)； Ec-1.2。

钢筋:强度HPB235:fy-1.5; HRB335:fy-1.35; HRB400:fy-1.20; 弹模Es-1.0。

在人防等效静载作用下，材料动力强度：混凝土C35:ftd= 1.884 N/mm2； fcd= 25.05 N/mm2；Ecd= 37800 N/mm2钢筋:HPB235:fyd=315N/mm2; Es=210000N/mm2HRB400:fyd=432N/mm2; Es=200000N/mm2最小配筋率:非人防计算μmin=max（0.20%，45ft/fy)= .2 %; 人防计算μmin= .25 %。

配筋计算时，考虑受压区钢筋，偏于安全，受压区钢筋仅计入按最小配筋率的钢筋量，当按双筋计算受拉区钢筋大于不考虑受压区钢筋的结果时，按不考虑受压区钢筋的单筋计算。

地下室层高H= 3.95m墙厚Bh= 350mm钢筋保护层厚:迎水面c= 40mm; 其他面c= 20mm墙上下端支座情况:上端铰接,下端固接。

一、荷载：地下室顶板低于室外地面:h1= 1.2m,地下水位(从室外地面算起):h2= .5m土容重r= 19kN/m3；水容重rw=10kN/m3静止土压力系数Ka= .5室外地面荷载:q= 10 kN/m2室外地面荷载引起的水平力:gp=ka*q= 5 kN/m2土压力(未扣除地下水水位以下土浮重)墙顶处土压力:E1=Ka*r*h1= 11.4 KN/m2地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙顶部处):E1a=10*(h1-h2)*kA=-3.5 KN/m2 墙底处土压力:E2=ka*r*(h+h1)= 48.925 KN/m2地下水水位以下土浮重减少的土压力(墙底部处):E2a=-10ka*(h+h1-h2)=-23.25 KN/m2地下水压力(墙顶部处):Ew1= 7 KN/m2地下水压力(墙底部处):Ew=rw*(h+h1-h2)= 46.5 KN/m2人防等效静荷载标准值:qe2= 55KN/m2二.内力计算:组合1:用于裂缝计算:Sk=土+水+地面活荷载组合2:用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.4地面活荷载组合3:在人防等效静载作用下:用于配筋计算:S=1.2土+1.3水+1.0人防组合1（标准值组合）:组合后三角形荷载1： gsj1= 37.52 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后三角形荷载2： gsj2= 19.75 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb1= 19.89 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.639 m,内力标准值：底部：Mbk= 98.38 KN.m; 跨中:Mzk= 48.02 KN.m; 上端：Mak= 0 KN.m组合2（非人防、设计值组合）:组合后三角形荷载1： gsj1= 45.03 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后三角形荷载2： gsj2= 29.95 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb1= 25.98 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.639 m，内力设计值：底部：Mb= 128.68 KN.m、Vb= 182.63 KN; 跨中：Mz= 62.8 KN.m; 上端：Ma= 0 KN.m; Va= 68.11 KN组合3（人防、设计值组合）:组合后三角形荷载1： gsj1= 45.03 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后三角形荷载2： gsj2= 29.95 KN/m2, 荷载分布高度H4= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb1= 18.98 KN/m2, 荷载分布高度H5= 3.95 m组合后均布荷载1： gjb2= 55 KN/m2, 荷载分布高度H= 3.95 m跨中最大弯矩位置(从上端计)y= 1.566 m，内力设计值：底部：Mb= 222.29 KN.m、Vb= 301.13 KN；跨中:Mz= 115.13 KN.m；上端：Ma= 0 KN.m、Va= 139.21 KN三.计算结果:1.非人防荷载作用下:(1).墙下端:c= 40 mm;h0= 300 mm受弯计算配筋：M= 128.68kN.m As= 1247mm2裂缝计算配筋:Mk= 98.38kN.m As= 1627mm2按钢筋直径(mm):d=14计算裂缝宽度：Wmax= .198mm< .2mm; OK!抗剪验算:[Vc]=0.7ft*h0= 329.7 KN>Vb= 182.63 KN; OK!(3).墙跨中:c= 20 mm;h0= 320 mm受弯计算配筋：M= 62.8kN.m As= 875mm2裂缝计算配筋:Mk= 48.02kN.m As= 875mm2按钢筋直径(mm):d=14计算裂缝宽度：Wmax= .124mm< .3mm; OK!2.人防荷载作用下计算结果:(1).墙下端:c= 40 mm;h0= 300 mm受弯计算配筋：M= 222.29kN.m As= 1809mm2抗剪验算:[Vcd]=0.7*0.8ftd*h0= 474.768 KN>Vb= 301.13 KN; OK!(3).墙跨中:c= 20 mm;h0= 320 mm受弯计算配筋：M= 115.13kN.m As= 875mm2人防外墙2（RFWQ2) 计算已知条件:材料:混凝土C35：fc= 16.7 N/mm2 ftk= 2.2 N/mm2ft= 1.57 N/mm2; Ec= 31500 N/mm2墙主筋HRB400:fy=360N/mm2; Es=200000N/mm2在人防等效静载作用下，材料动力强度提高系数(材料强度综合调整系数)：混凝土:ft-1.5×0.8=1.2(用于抗剪计算)； fc-1.5(用于抗弯计算)； Ec-1.2。

人防墙计算

参数输入人防等效静荷载q(KN/m2) 墙高 l1（m）墙长 l2（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm )
2 2
270 6.2 7 400 365 28.65 432
计算截面位置由静力计算手册查弯矩系数每米弯矩设计值M (KN.m) α s=M/(fcbh02) 相对受压区高度ξ As=ξ fcbh0/fy (mm )
结果输出每米弯矩设计值M=1/10*q*l2 (KN.m) 2 α s=M/(fcbh0 ) 相对受压区高度ξ =1-(1-2α s)^0.5 As=ξ fcbh0/fy (mm2)
196.83 0.1633 0.1794 2014.72
7.门框墙（侧向悬挑）
参数输入直接作用静荷载q1(KN/m2) 门板作用线荷载q2(KN/m) 墙长 l（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm2)
2
108 0.1362 0.1470 1338.67
6.风井临空墙2（两侧支承）
参数输入人防等效静荷载q(KN/m2) 墙长 l（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm )
2 2
270 2.7 300 265 17.16 405
2
583.8075 0.1530 0.1669 4039.54
2.防护单元分隔墙（上下支承）
参数输入人防等效静荷载q(KN/m2) 墙高 l（m）墙厚 h（mm）截面有效高度 h0 (mm) 混凝土抗压强度 fc(N/mm ) 钢筋强度 fy(N/mm )

人防临空墙结构设计1

2 mm (预选Φ 14 @ 150 ) 2 mm (预选Φ 16 @ 200 )
mm2 (预选Φ 16 @ 200 )
地下三层临空墙（人防）设计
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1/2 1fcrLn))
fcr = 1.5fc = As = α 1fcr1x / fyr
25.32 N/mm2
x = ho - (ho2 - 2M / (α
构造配筋面积 Aso = As1 = 3.4 mm 1.9 4.7 2.7 mm mm mm As2 = AsI = AsII =
mm
2
mm2 (预选Φ 14 @ 150 )
2
查表 ξ = 0.0269 M2 = α M1 = 13.03 MII = β M2 = 18.25 kN-m/m kN-m/m
2、配筋计算钢筋 III 级 fyr = 1.20fy = 砼 C45 系数 α 1＝ 1.00 跨中 x1 = 跨中 x2 = 支座 xI = 支座 xII = ftr = 1.5ft = 432 2.7 900 196 114 276 160 N/mm2
北内K区公建－结构设计计算书
RLKQ-12 人防临空墙设计
一、计算参数按塑性理论、采用等效静荷载法计算，取结果较大值。计算区格：积水井边界条件：（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 固端短边 Ln1 = 2750 mm 长边 Ln2 = 3600 mm 墙厚 hb = 300 mm 墙宽 b = 1000 h0 = 265 mm mm as = 35 mm
二、按人防规范设计 1、内力计算人防临空墙等效静荷载标准值 qe2= 110.0 λ M1 ＝ξ qL1 = 22.34 支座弯距 MI ＝β M1 = 31.27 α =1/λ

人防外墙计算书(2006版规范)

4.水压力计算：
E0wB := γw ⋅ d0 5.内力计算：
E0wB = 35000Pa
恒荷载分项系数
γG := 1.2
等效静荷载分项系数：γQ1 := 1.0
上部竖向力标准值： P1 := γ ⋅ Ls ⋅ Lh ⋅ H1
活载分项系数 P1 = 140400N
γQ2 := 1.4
内力设计值：
( ) P := γQ1 ⋅ B ⋅ qe1 ⋅ Ls + γG ⋅ B ⋅ h ⋅ H ⋅ γcg + P1
fsd
Es ⋅ ε cu
8.砼受压区等效高度计算
ε cu = 0.0033 ξb = 0.494
按GB50010 − 2002中 7.3.4条
σs := fsd
对称配筋按GB50010 − 2002 式 7.3.4 − 1计算x
x :=
P
α1 ⋅ fcd ⋅ B
x = 0.012m
截面受压 := "满足GB50010-2002式7.2.1-4" if x ≥ 2as "按GB50010-2002式7.2.5计算正截面受压承载力" otherwise
⋅ E0Br
+
5 8
⋅
E0Ar⎞⎠
⎤ ⎦
⋅ B⋅ H
V = 268019.35N
混凝土的动力强度折减系数 γc := 0.8
材料参数：fcuk := C
α1 := 1.0
γds := 1.35
γdc := 1.5
fcd := γc ⋅ γdc ⋅ fc fsd := γds ⋅ fy
6.承载力计算参数
η otherwise
η = 1.034

人防计算书

杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称： xx区地下汽车库设计阶段： xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期： 2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。

人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。

a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为 C35，人防：f c＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2f t＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2f tk＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400） f y＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2E s＝ 20 x104 N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

人防地下室墙体计算书

WQ1地下室侧壁计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm K=0.50，地下水位设防高度为5100mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=1000mm，地下室侧墙计算跨度Lo=4800mm，临水面保护层为40mm；地面堆载q=10kN/mm d=350mm，截面有效高度ho=300mm3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm fy=360N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×1.00=9.00kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(0.30+4.80)=28.05kN/mm水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(0.30+4.80)=51.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo/8=5.00×4.8/8=14.40kN.mm2=q2×Lo/15=9.00×4.8/15=13.82kN.mm3=q1×Lo/15=28.05×4.8/15=43.08kN.mm4=q1×Lo/8=51.00×4.8/15=78.34kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=161.62kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<35-50>×0.00001)]}=0.5257 《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=300-√(300-2×161.62×1000000/1/16.7/1000) 《砼》规公式7.2.1-1=34.21mm<ξb×ho=157.71mmAs=α1×fc×b×x/fy 《砼》规公式7.2.1-2=1×16.7×1000×34.21/360=1,587mm4、裂缝计算：弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=14.40+13.82+43.08+78.34=149.64kN.m实配钢筋为：18@75钢筋面积As=3,393mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×300=175000mmρte=As/Ate=3,393/175000=0.0194纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=150×1000000/(0.87×300×3,393)=169 N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.2/0.02/169/=0.6635最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.6635×169×(1.9×40+0.08×18/0.02)/200000=0.1769mm5、人防计算：本工程为6级人防地下室。

临空墙计算书

------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 4.95(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 14.72 Mb = 43.06垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -86.11 -29.45 0.00 -29.45 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 7.65(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 400 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -136.66 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 1200 荷载侧= 800(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 800 荷载侧= 1200(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 1200 1200 1200非荷载侧 1200 1200 1200------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 7.65(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -136.66 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1172(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左-136.66 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1172(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防单元隔墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.25(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 2000.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 29.57垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -52.56 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.2909竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900。

人防及外墙计算书

1. 本工程地下二层为甲类防空地下室,人防等级为核6级. 一、人防临空墙计算1、室内出入口等效静荷载为q Q =200k N ／㎡人防临空墙厚度为300㎜材料强度综合调整系数γl =1.35 混凝土采用C35受力钢筋采用HRB400临空墙短跨方向（主要受力方向）为3.00m 考虑上、下端人防顶板和基础的约束作用取M =101ql 2 现取宽度1.0m 板带进行计算，保护层厚度为20㎜ M ＝10200×3.02＝180 k N •m 按建筑结构常用数据：A S ＝ 1.35h 3601018006⨯⨯⨯＝ 1.35270360102.5206⨯⨯⨯＝1371.74㎜ 2取C 18@150，A S ＝1696㎜2 人防临空墙配筋：水平分布筋为D 14@150 垂直分布筋为D 18@150 均满足承载力计算要求。

二、门框墙计算本工程门框墙处均设有暗柱，无端柱门框墙按最大悬挑长度：l 0＝700㎜防护密闭门门框墙：270k N ／㎡，取宽度1.0m 板带进行计算 M ＝Pl l q 21212+⨯⨯＝7.05.02.12702170.0270212⨯÷⨯⨯+⨯⨯＝122.85 k N •m A S ＝ 1.35h 3600⨯⨯M ＝ 1.352703601085.1226⨯⨯⨯＝936.21㎜2门框墙暗柱箍筋水平筋取：D 14@150，满足承载力计算要求。

三、人防外墙计算地下室外墙按单向板计算取1m 宽进行计算 1、基本资料：截面宽度b ＝ 1000 （mm) 截面高度h ＝ 250 （mm) 混凝土强度等级 C45 钢筋 III 级 fy= 360 N/mm2计算长度L0= 3.000 m 计算模型为一端固接，一端铰接顶板标高-3 m室外地坪标高-0.45 m地下水位标高-1.85 m底板标高-6 m顶板至室外地坪h1 2.55 m顶板至地下水距离h2 -1.15 m水位至底板h3 4.15 m填土容重γ18 KN/m3浮容重γ’8 KN/m3地面堆载q地面10 KN/m3土内摩擦角φ19.3 °主动土压力系数K0 0.502、荷载计算：a). 土对外墙的侧压力: qt=K0(γ(h1+h2)+γ’h3)=29.3855967 kN/mb). 地下水压力: qs=γ水x h3=41.5 kN/mc). 核爆炸等效静荷载: qe= 60 kN/md). 堆载侧压力qd=K0*q地面＝5.0 kN/m3、弯矩及配筋计算：取最大受力点进行计算，故取固端支座B点计算a). 平时状态下计算M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8=57.83 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2钢筋保护层厚度as 40 mm有效高度ho=h-as-10 =200mmαs=M/(fc*h02)*1000=0.069γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.964AS=M/(γ*fy*h0)= 833mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2b). 核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8+1.0*qel2/8= 125.330533 kN.m钢筋计算fc= 21.1 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5=31.65N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000 =0.099γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.948AS=M/(γ*fy*h0)= 1360 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2跨中最大弯矩近似计算平时状态下计算a). M=1.2*(qt+qs)*l2*0.0298+1.2*qd*9/128= 26.63 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.022γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.989AS=M/(γ*fy*h0)= 374 mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2b). M=1.2*(qt+qs)l2*0.0298+1.0*qel2*9/128+1.2*qd*9/128M= 64.60357857 kN.m钢筋计算fc= 29.6 N/mm2调整后fc= 14.3x1.5= 44.4N/mm2αs=M/(fc*h02)*1000=0.036γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.981AS=M/(γ*fy*h0)= =677mm2实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2三、人防顶板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 60.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 21.962 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*21.962×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0223) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.022) = 0.0224) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.022/360= 268mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 268/(1000*250) = 0.107%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm212@180, 实配面积628 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82 = 30.050 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*30.050×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0303) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.0304) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.030/360 = 368mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 368/(1000*250) = 0.147%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm2 12@180, 实配面积628 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 59.291 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*59.291×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0593) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.059) = 0.0614) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.061/360 = 738mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 738/(1000*250) = 0.295%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*60.000)*3.82= 67.707 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*67.707×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0673) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.067) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.069/360 = 847mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 847/(1000*250) = 0.339%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@180, 实配面积628 mm2三、人防底板计算LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 3800 mm板厚: h = 250 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.000准永久值系数: ψq = 1.350永久荷载标准值: ｑgk = 12.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 45.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=250-20=230 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/3800=1.184<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0155+0.0249*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 17.534 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*17.534×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.018/360= 214mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 214/(1000*250) = 0.085%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm210@140, 实配面积560 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0249+0.0155*0.200)*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82 = 23.992 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.992×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.024/360= 293mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 293/(1000*250) = 0.117%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*250 = 535 mm210@140, 实配面积560 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360= 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求10@130, 实配面积603 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0552*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 47.337 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*47.337×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0473) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.047) = 0.0484) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.048/360 = 586mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 586/(1000*250) = 0.234%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求10@130, 实配面积603 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230) = 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求12@160, 实配面积706 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0630*(1.200*12.000+1.000*45.000)*3.82= 54.056 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*54.056×106/(1.00*19.1*1000*230*230)= 0.0543) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.054) = 0.0554) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*230*0.055/360 = 671mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 671/(1000*250) = 0.269%ρ≥ρmi n = 0.214% 满足最小配筋要求12@160, 实配面积706 mm2。

人防临空墙计算书

------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 4.95(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 14.72 Mb = 43.06垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -86.11 -29.45 0.00 -29.45 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 7.65(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 400 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -136.66 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 1200 荷载侧= 1200(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 1200 荷载侧= 800(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 800 荷载侧= 1200(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 1200 1200 1200非荷载侧 1200 1200 1200------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 7.65(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -136.66 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1172(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 0.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 76.87垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左-136.66 0.00 0.00 0.00 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0000竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1172(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 900------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防单元隔墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.25(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 2000.00 (kN/m)砼强度等级: C40纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 15 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 29.57垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左-52.56 0.00 0.00 0.00[配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.2909竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m)水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 900 900 900非荷载侧 900 900 90011。

3m围墙计算书

围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。

5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。

混凝土挡土墙计算书

混凝土挡土墙计算书1、设计条件：混凝土挡墙高16m，b0＝0.5m，B＝5.3m，考虑荷载为：2辆25t汽车荷载 4.5m3混凝土运输，，背面采用碎石土回填，γ碎石＝20KN/m3，γ混凝土＝24KN/m3，坡面f摩擦＝0.5、φ内摩擦＝40°、α＝45°。

设计简图如下：2、计算(1)墙体计算将车辆及混凝土荷载换算为均布土层，其厚度为：h0＝Q/γb0L 取墙体的分段长度为20m查规范，b0取为5.5m，L＝L0+（H+2a）×t g30°＝13+(16+2×2) ×t g30°=24.5>20m，采取墙体的分段长度进行验算。

h0＝Q/γb0L =(25×10×2+4.5×24×2)/20×11×20=0.163mQ碎石土＝1/2×22.5×16.163×20＝3637KN/m取单位墙体进行分析：E a＝Q×ctg（φ内摩擦+a）＝3637×ctg（40°+45°）＝318.2KNE a水平＝E a×sin（76°）＝318.2×sin（76°）＝308.7 KNE a垂直＝E a×cos（76°）＝318.2×sin（76°）＝76.9KNZ f＝h/3＝16/3＝5.33mX f＝5.3-16/3×0.25＝3.97m单位长度混凝土挡墙：Q墙＝1/2×（0.5+5.3）×16×24×1＝1113.6KNX0=2.071m(2)抗倾覆验算：K0=（G×X0+ E a垂直×X f）/( E a水平×Z f)=(1113.6×2.071+76.9×3.97)/(308.7×5.33)=1.58>1.5(3)抗滑验算：K c=（G + E a垂直）×μ/E a水平=(1113.6+76.9)×0.5/308.7 =1.9>1.3(4)地基承载力验算e=2.071-（1113.6×2.071+76.9×3.97-5.33×308.7）/（1113.6+76.9）＝1.26 P＝N/B=(1113.6+76.9)/5.3=224.6Kpa<【σ地基】＝10Mpaσmax，min＝P（1±6e/B）=224.6×(1±6×1.26/5.3)=545 Kpa<1.2σ地基=12 Mpa =-96 Kpa<0由于地基出现拉应力，需增设抗拉钢筋进行预锚，防止出现拉裂破坏。

人防临空墙及不同防护单元隔墙计算探讨

人防临空墙及不同防护单元隔墙计算探讨由于人防地下室荷载大，人防工程造价居高不下，如何进行合理的设计人防地下室对于节省人防地下室工程造价有着重要的意义，下面对人防墙计算进行探讨，以找出经济合理设计模式，以达到地下室人防工程成本控制的目的。

一、人防墙是计算模式1.计算模式一：取墙宽1m为单元计算，以上端为铰支，下端固定计算；2.计算模式二：在计算模式一中，加入竖向荷载，形成压弯构件计算；3.计算模式三：取墙宽1m为单元计算，上下端均为固定端；4.计算模式四：在计算模式三中，加入竖向荷载，形成压弯构件计算；5.计算模式五：以墙为双向板计算，上边简支，三边固定；6.计算模式六：在计算模式五中，加入竖向荷载，形成压弯构件计算；7.计算模式七：以墙为双向板计算，四边固定；8.计算模式八：在计算模式七中，加入竖向荷载，形成压弯构件计算。

二、人防墙各计算模式中固定边的先决条件分析1. 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005中规定：1）第4.11.6.1防空地下室砼构件纵向受拉钢筋的锚固长度laF=1.05la2）图4.11.12-1中要求构件纵向受拉钢筋的直锚段不小于0.4laF2. 《砼结构设计规范》GB50010-2002中规定：1）第10.4.1条，上部纵向钢筋的直锚段不小于0.4la；2）2）第10.4.1条的条文说明，国内外试验结果表明，当水平段投影长度不小于0.4la，垂直段投影长度为15d时，已能可靠保证钢筋的锚固强度和刚度。

故在人防墙的各计算模式中，如纵筋直锚段长度不小于0.4 laF时，应按固定计算，若不满足，则按简支计算。

三、人防墙各计算模式合理性探讨1.人防墙的荷载主要为水平荷载+竖向荷载；2.人防墙尺寸影响因素：层高、水平尺度、柱、剪力墙，垂直相关的人防墙等；3.合理性分析：由于地下室管线多，故人防地下室层高一般都在3.6以上，否则无法满足平时使用功能，充分考虑平战结合的利用，而人防墙的长度有的长，有的短，形成以下种关系：1）人防墙长度3倍人防墙高度——单向板受力计算；2）2倍人防墙高度人防墙长度<3倍人防墙高度——可按单向板计算，也可按双向板计算；3）人防墙高度人防墙长度<2倍人防墙高度——双向板计算；4）人防墙长度人防墙高度<2倍人防墙长度——双向板计算；5）2倍人防墙长度人防墙高度<3倍人防墙高度——可按单向板计算，也可按双向板计算；6）人防墙高度3倍人防墙长度——单向板受力计算。

1#临空墙计算书

室内出入口临空墙1[计算条件]墙高 = 3820.00(mm) 墙宽 = 3100.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 2000.00 墙面均布荷载(KN/M2): 55.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C35 配筋计算 as(mm): 20钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定简支简支762277-28.350.000.000.0023.9115.757505075000750517505150750507502000.055.038203100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.332270 跨中弯矩(kN-m/m):水平：23.91 竖向：15.75 垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -28.35, 0.00, 0.00 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：750.08 荷载侧：600.00 中截面非荷载侧：750.08 荷载侧：750.12 下截面非荷载侧：750.12 荷载侧：750.08水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.08, 750.08, 750.08 荷载侧 251.00, 750.12, 251.00室内出入口临空墙2 [计算条件]墙高 = 3820.00(mm) 墙宽 = 3100.00(mm) 墙厚 = 250.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 2000.00 墙面均布荷载(KN/M2): 55.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C35 配筋计算 as(mm): 20钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定简支简支652266-28.350.000.000.0023.9115.756252562500625516255125625256252000.055.038203100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.398724 跨中弯矩(kN-m/m):水平：23.91 竖向：15.75 垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -28.35, 0.00, 0.00 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：625.06 荷载侧：500.00 中截面非荷载侧：625.06 荷载侧：625.00 下截面非荷载侧：625.06 荷载侧：625.06水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 625.06, 625.06, 625.06 荷载侧 251.00, 625.00, 251.00室内出入口临空墙3[计算条件]墙高 = 4800.00(mm) 墙宽 = 3100.00(mm) 墙厚 = 250.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 2000.00 墙面均布荷载(KN/M2): 55.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C35 配筋计算 as(mm): 20钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定简支简支652266-25.750.000.000.0034.2914.306252562500625516255125625256252000.055.048003100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.398724 跨中弯矩(kN-m/m):水平：34.29 竖向：14.30 垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -25.75, 0.00, 0.00 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：625.06 荷载侧：500.00 中截面非荷载侧：625.06 荷载侧：625.00 下截面非荷载侧：625.06 荷载侧：625.06 水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 625.06, 625.06, 625.06 荷载侧 251.00, 625.00, 251.00。

临空墙计算书固绞常用

调幅后支座弯距 MB
调=
(1-beta) x MB调 = MB
KN.
＝ 246.4 m
支座配筋:As支座= ###### mm2
(As,mi
###### n =
#NAME? mm2)
(2)跨中弯距 M 跨中=
9*qe*L2/128
KN.
= 169.01 m
调幅后支座反力
R1＝ 222.20 KN
R2＝ 336.80 KN
砼 C= 50
钢筋fy＝ 300 Mpa
保护层
a=
20 mm输出数据二、 Nhomakorabea度计算 1.内力及配筋计算。
查静力计算手册,均布荷载作用下支座弯距系数为1/8；跨中弯距系数为9/128=1/14.2=0.070。
(1)支座弯距 MB =
qe* L2 / 8
KN.
= 300.46 m
将弹性计算结构进行调幅
剪力为零点离上端距离
调幅后跨中弯距 XM＝ 1.71
m
跨中=
KN.
M 跨中调 = 189.9 m
跨中配筋:As跨中= ###### mm2
(As,mi
###### n =
#NAME? mm2)
输入数据430300mm130kpa50018300mpa20mm输出数据二强度计算临空墙计算一固一铰支座调幅临空墙荷载qe调幅系数beta钢筋fy保护层a1
临空墙计算（一固一铰，支座调幅）
输入数据
墙高 L=
4.30 m
临空墙荷载 qe= 130
Kpa
调幅系数 beta= 0.18
墙厚t= 300 mm

地下室墙体计算

地下室墙体计算材料：混凝土强度等级C35，2/7.16mm N f c =，2/57.1mm N f t =。

钢筋HRB335，2'/300mm N f f y y ==，25/100.2mm N E s ⨯=。

土质参数：容重3/18m kN r =，浮容重3'/11m kN r =。

人防荷载：人防单元外墙：30KN/m ²；临空墙： 84KN/ m ²；门框墙、活门：120KN/ m ²；人防计算时，混凝土材料强度综合调整系数取1.50；钢筋材料强度综合调整系数取1.35。

2/05.25mm N f cd =，2'/405mm N f f ydyd ==。

地面堆载：无消防通道时： 10 KN/ m ²；有消防通道时 20KN/ m ²；土压力按静止土压力计算，静止土压力系数取5.00=K 。

混凝土保护层厚度：外墙50mm ，内墙15mm 。

mm h 5001=，02=h ，mm h 40003=，mm d 350=，截面有效高度mm h 2900=。

1、荷载计算：堆载折算土压力：201/0.10205.0m kN q K q =⨯== 墙顶以上土压力：2102/5.45.0185.0m kN rh K q =⨯⨯== 墙顶以下地下水位以上土压力：0203==rh K q地下水位以下土压力：23'04/0.2200.4115.0m kN h r K q =⨯⨯== 水压力：235/0.4000.410m kN h r q w =⨯==2、弯矩计算支座：跨中：m KN M ⋅=0.2011 m KN M ⋅=2.1112 m KN M ⋅=0.921 m KN M ⋅=1.522 031=M 032=Mm KN M ⋅=5.2341 m KN M ⋅=3.1042 m KN M ⋅=7.4251 m KN M ⋅=7.1852 m KN M f ⋅=0.601 m KN M f ⋅=7.3323、荷载组合工况1：无人防荷载作用m kN M M M M M M k ⋅=++++=2.876.011514131211 m kN M M M M M M k ⋅=++++=8.406.012524232222()m kN M M M M M M ⋅=⨯⨯++++⨯=1.1217.04.135.111514131211 ()m kN M M M M M M ⋅=⨯⨯++++⨯=01.577.04.135.112524232222工况2：有人防荷载作用()m kN M M M M M M f ⋅=++++⨯=2.1502.1151413121'1()m kN M M M M M M f ⋅=++++⨯=6.742.1252423222'2Q1：（4m 非人防外墙）同FQ1，因人防荷载没起控制作用。

人防结构计算书

目录一工程概况二设计依据三结构计算一地下室外墙计算二地下室临空墙计算三地下室门框墙计算四地下室隔墙计算五单建地下室地基计算六地下室总信息四地下室整体计算---（SATWE多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件）1、地下室计算图形文件一.工程概况1、该工程位于安成镇经济开发区对面，该项目主要包括2幢32层、11层住宅楼。

2、本院负责设计人防地下室部分，该地下室功能平时为小型汽车停车库,战时为甲类核6、常6级二等人员掩蔽所。

地下一层，单建人防地下室层高为3.900m，主楼部分层高为4.400m。

地下室的抗浮水位取地表下27.900m（绝对标高）。

材料强度:顶板C35；内墙C35；底板C35；外墙C35，上部落下来的剪力墙C40。

钢筋为： HRB400二设计依据《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005)《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)（2010版）《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006版）《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002)《地下工程防水技术设计规范》（GB50108-2008）中国建筑科学研究院PKPM系列软件及北京理正人防工程设计结构软件RESJ。

三.结构计算1、地下室抗浮计算：1.确定抗浮水位，计算浮力根据《岩土工程勘察报告》设计抗浮水位按绝对标高27.9m考虑。

建成后的地下车库底板顶标高为24.6m，板厚400mm，顶板顶标高为28.5，板厚300mm，故地下水浮力为：Qf=(3.9+0.4-0.6) x10=37KN/m2 中柱： (以8.4x6.65=55.86为一计算单元)2.计算抗浮荷载中柱：自重=覆土重+顶板自重荷载标准值+ 柱自重荷载标准值 + 底板自重荷载标准值覆土重：1.1m（覆土最厚处) x18=19.8KN/m2顶、底板自重何载标准值:板 ( 0.3+0.4)x25=17.5KN/m2顶、底板梁自重荷载标准值:(0.65x0.55x14.9+0.6x0.5x14.9)x25/55.85=2.1KN/m2柱自重荷载标准值:0.6x0.6x2.9x25/55.86=0.46KN/m2底板面层自重荷载标准值:0.05x20=1KN/m2------------------------------------------------------------------- Qw=19.8+17.5+2.1++0.46+1=40.86KN/m2Qw/Qf =40.8/37=1.1抗浮满足要求2 底板荷载取值：P1=水压力-底板自重：（主楼部分） P1=37-0.3×25=29.5 kN/m2Pe=人防等效静载（工程桩）： Pe=25 kN/m2、、Pe=人防等效静载（筏板基础）： Pe=45 kN/m2、3、地下室墙体计算外墙1计算：(核6级，常6级)(层高3.9米)①.[ 地下室水土压力计算]土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5地下室底板顶标高24.6 地下室顶板顶标高28.5 （绝对标高）地下水位取27.9绝对标高）(依据地址报告)计算。

人防临空墙防护密闭封堵板计算

人防临空墙防护密闭封堵板计算1.横梁荷载计算：作用在防护密闭封堵板的等效静荷载标准值为：q e=171kN/m2层高4.9m，梁跨度：9.1m防护密闭封堵板型号为LFMDB7030（6），封堵板传给横梁的均布荷载：0.5x171x3=256.5 kN/m横梁及其上门框墙传来的均布荷载：0.5x171x1.71=145.35 kN/m2. KZ8荷载计算：横梁传来的剪力：0.5x(256.5x7+145.35x9.1=1559.1 kN左侧门框墙传来的均布荷载：171x0.6=102.6 kN/m柱面传来的均布荷载：171x1.0=171 kN/m右侧临空墙传来的梯形荷载最大值：171x1.41=241.1 kN/m计算项目: 封堵板边框柱KZ8-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]砼强度等级: C40 配筋计算as(mm): 40纵筋级别: HRB400箍筋级别: HRB400箍筋间距: 100 (mm)支座弯矩调幅幅度: 0.000 %左支座固定右支座固定跨号跨长截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 4.900 1200 800[ 计算结果 ]跨号: 1左中右弯矩(-)(kN.m): -1320.25 -0.00 -1977.80弯矩(+)(kN.m): 0.00 769.67 0.00剪力(kN): 1368.68 217.37 -2318.63上部纵筋(mm2): 4165 2880 6358下部纵筋(mm2): 2880 2880 2880抗剪箍筋(mm2): 137 137 307本跨计算通过。