PKPM吊车荷载计算
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
pkpm 吊车荷载布置方法
pkpm 吊车荷载布置方法PKPM（Parametric Designing Program for Steel Structures）是钢结构参数化设计软件，是一种广泛应用于工程设计中的计算机辅助设计软件。
吊车荷载布置方法是PKPM中的一个重要设计步骤，它对于保证工程质量和安全性起到关键作用。
本文将从PKPM的使用背景、吊车荷载布置的原则和步骤等方面进行详细介绍。
我们来了解一下PKPM软件。
PKPM是我国自主研发的一套钢结构参数化设计软件，具有强大的计算和设计功能。
它可以实现从结构布置到材料选型、节点设计、计算分析等多个方面的全过程设计，提高了工程设计的效率和准确性。
在钢结构工程中，PKPM被广泛应用于高层建筑、桥梁、厂房等各类工程的设计和计算。
吊车荷载布置是PKPM软件中的一个关键步骤，它主要用于确定吊车在施工过程中的荷载分布。
吊车荷载布置的目的是合理分配吊车的荷载，确保施工过程中的安全性和稳定性。
根据实际情况和设计要求，吊车荷载布置需要遵循以下原则。
要根据工程的实际情况确定吊车的类型和规格。
吊车的类型和规格直接影响了吊车的荷载能力和施工安全性。
在PKPM软件中，可以根据吊车的参数和工程要求，选择合适的吊车类型和规格。
要根据工程的结构布置确定吊车的位置。
吊车的位置应该考虑到施工过程中的安全性和作业效率。
一般来说，吊车应该尽可能靠近施工区域，但又不能影响到其他工作的进行。
在PKPM软件中，可以通过输入结构布置参数，确定吊车的位置。
然后，要根据工程的荷载要求确定吊车的荷载分布。
吊车的荷载分布应该符合工程的设计要求，不得超过结构的承载能力。
在PKPM 软件中，可以通过设置吊车的荷载参数，进行荷载分布的计算和分析。
要根据工程的施工顺序确定吊车的移动轨迹。
吊车的移动轨迹应该符合施工顺序和安全要求。
在PKPM软件中，可以通过设置吊车的移动轨迹，进行施工过程的模拟和分析。
在进行吊车荷载布置时，需要按照以下步骤进行操作。
PKPM吊车荷载计算
通常而言，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。
这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。
一．模型处理首先在PMCAD的建模中，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，也要按"弹性楼板"考虑，需要增加"计算振型个数"且振型分析也应该采用"总刚模通常而言，带吊车的结构大多是工业厂房的排架结构，近来也多用于多层工业厂房的框架，这种可移动荷载的空间整体分析在结构设计中显的越来越重要。
目前有这种功能的计算软件很少，PKPM软件首先在TAT和SATWE中实现了吊车荷载的空间计算，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。
这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。
一．模型处理首先在PMCAD的建模中，由于吊车荷载作用在吊车柱的牛腿上，因此在牛腿处应该增设一个标准楼层，并且在沿吊车轨迹方向应定义布置框架梁，如吊车柱在吊车运行轨迹方向没有框架梁，也应把吊车梁作为两端铰接梁输入（如图一），吊车荷载的移动顺序是通过轨迹上的梁所确定的，这是吊车运行轨迹方向必须布置梁的原因。
当吊车柱之间设有交叉支撑时，必须考虑支撑的作用，这样在吊车柱的设计中，可适当减少吊车柱在支撑布置方向的长度系数。
此外，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，所以应考虑该层的节点为"弹性节点"，即不受刚性楼板假定的制约。
即使是多层工业厂房，在吊车柱的外边有楼板，也要按"弹性楼板"考虑，或者不考虑楼板的存在和作用，这样可以比较安全地求出水平刹车力对上下梁的影响。
同时由于设置了多个"弹性节点"后，结构的固有自由度增加，需要增加"计算振型个数"且振型分析也应该采用"总刚模型"分析方法。
这样我们就可以在高层版SATWE"特殊构件补充定义"或高层版TAT"特殊荷载查看和定义"中选择"吊车荷载"定义并布置。
pkpm之吊车荷载数据如何输入
pkpm之吊车荷载数据如何输入吊车荷载数据如何输入hjf869在PKPM的STS计算程序中，在吊车荷载数据这一栏目中，1.“最大轮压产生的吊车竖向荷载”；2.“最小轮压产生的吊车竖向荷载”；3.“吊车横向水平荷载” ；4.“吊车桥架重量”；5.“吊车竖向荷载与左节点的偏心距”；6.“吊车竖向荷载与右节点的偏心距” ；7.吊车横向水平荷载与节点的垂直距离”以上各栏，若是5吨和15吨的吊车，该怎么填！请高手不吝赐教！老济南看来你还没有弄清输入吊车荷载的含义，只有吨位是无法输入的！前两项需据产品样本，经计算求出，如何计算教科书上有。
3项与吊勾的类型和吨位有关，是一个%数，据荷载规范相关条文计算确定。
4项由样本查出。
5，6项如果执行厂房模数的话，是常数，也需要查样本数据。
7项与吊车梁的高度和轨道类型有关。
greyer第1、2、4项准确的说法分别是吊车最大轮压、最小轮压、桥架重量在支座处产生的最大反力，需要根据吊车参数、吊车梁跨度等按反力影响线计算得出，千万不要直接按吊车厂家提供的数据直接输入。
WoodAnts程序里面有吊车数据啊！好像200多种，按照大连起重机厂的标准简历的数据文件，crane.lib ，STS可以读取的。
CHJ1997１）先根据起重量选择的吊车型号，确定吊车参数（总重、小车重、轮距、最大轮压、最小轮压、跨度等）；２）结合柱距及以上数据作出吊车荷载影响线，确定PKPM中需要输入的最大和最小轮压竖向荷载（关键数据）；３）在荷载规范中，根据吊车级别和吊重选择横向水平荷载系数，计算出横向水平荷载；４）完善ＰＫＰＭ中的吊车参数其它项目即可。
qczl_2003一般情况下我是这样做的：1)先根据吊车的起重量、跨度，来确定吊车的参数（总重、小车重、轮距、最大轮压、最小轮压、横向水平力等）；2)进行吊车梁计算，把上面的数据输入对话框，注意对注意挠度的控制，在满足的情况下，在计算书中找到Rmax、Rmin、Tmax这几个参数，在主钢架建模后把它们输入到吊车荷载中，这样算出来的主钢架比较正确。
PKPM吊车荷载的建模与分析
PKPM吊车荷载的建模与分析吊车荷载本质上是一种移动荷载，常规结构分析中都是以静力分析为主，因此对于吊车荷载需要考虑如何将吊车荷载转换为静力荷载。
这个问题，可以通过吊车荷载传力路径来考虑。
吊车荷载作用在牛腿所在平面，通过轨道和吊车梁将力传给柱子，按这个传力路径就可以将吊车这种移动荷载简化为作用在柱子上的荷载。
通常吊车有产生四种力，最大轮压Dmax，最小伦亚Dmin，横向刹车力Tmax，纵向刹车力Tzmax，程序会按照影响线进行自动导算，吊车荷载输入和常规荷载输入差不多，但是有一些问题需要注意。
在PKPM中，可以通过吊车荷载实现双轨吊车的输入，通过移动荷载实现单轨吊车的输入。
吊车类型的选择上可以通过导入吊车库的方式来导入一些常用的吊车，导入的吊车可以再进行参数的编辑。
吊车资料输入中“相对当前楼层层顶标高”参数需要注意，它用来输层间吊车，以前PKPM输层间吊车需要分两个标准层，增加这个参数以后不需要分层，在一层中就可以输入层间吊车。
以楼层为基准向下为负数，目前程序对于层间吊车导算时要在相应的位置有层间梁，才能在这里输入和导算。
吊车梁是为了导算荷载才输入，并不直接对吊车梁进行设计，对吊车梁设计需要借助工具箱来实现。
荷载输入过程中需要注意吊车梁自重及其上的走道，摩电架，轨道，制动结构，支撑重量等程序不能自动考虑，需要手动计算后以柱节点荷载形式施加到模型中。
另外在相关资料中也提到了通过增大系数自动考虑吊车梁自重的方法。
另外就是地震作用考虑吊车和吊物自重的问题，按规范要求硬勾吊车要考虑吊物重力30%参与重力荷载代表值，目前程序不能直接考虑，可以通过附加质量来考虑。
吊车的自重以及吊物的重量程序可以自动导算，导算原则按照相关规范要求，图中的wt就是吊车及吊物重量，可以按此取用来考虑质量，需要注意需要做一个手动的换算，质量的单位是t。
另外就是模拟施工次序的问题，PKPM V3之前布置吊车之后，不能用模拟施工3，目前的程序模拟施工3与吊车荷载不冲突。
塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）
塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1274.21kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN3) 起重荷载标准值F qk=58.8kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
pkpm专题之带吊车荷载作用的结构设计_secret
项事意注计设的构结载荷车吊 5
。L γ�为即�样一载荷活向竖面楼与数系合组的载荷车吊 。力内计设合 组的应相生产 �合组载荷它其的与参用作震地有和合组载荷它其的与参用作震地无与别分载 荷活的况工个两这将再 。载荷活的况工个两的新生产 �加叠别分力内合组预载荷车吊的况工 个两与力内的生产载荷活把即 �中载荷活到加接直载荷车吊将先首 �前合组载荷行进在 。合组应相行进用作载荷 车吊对则原合组的节上按 �型类种一的载荷变可为作载荷车吊 �时算计车吊虑考构结当 式方合组的载荷车吊 4.4 。合组 应效度温- 和 应效度温+ 行进用作力应度温对别分则原 合组的节上按�型类种一的载荷变可为作力应度温�时算计用作力应度温虑考构结当 。筋配算计并图络包矩弯负正出取 �合组行进载荷活种 3 这对别分则原合组的面上按�况工荷活种 3 共一� ”1 活“的算计荷加 性次一上加再� ”3 活“ 、 ”2 活“的布分利不到得以可梁对�时合组力内的节上行进在 。络包力剪、矩弯正的置布利不 3 活�络包力剪�矩弯负的置布利不�2 活�力剪、矩 弯的载加性次一楼全 :1 活即�力内载荷活项 3 了生产就�置布利不载荷活虑考构结当 。合组的力震地心偏然偶的%5-和%5+行 进用作震地对别分则原合组的用作震地的节上按�时心偏然偶虑考析分力震地构结当 合组力内的载荷变可它其和置布利不载活、心偏然偶 3.4 。3 以乘数合组的与参震地平 水有上以�时心偏然偶虑考当�3 以乘数合组上以则梁对�时置布利不载荷活梁虑考当 。81 为数合组�时震地向竖虑考当�组 61 有�震地平水、风、活、恒虑考 �3 �组 42 有�合组风、活、恒虑考 �2 �组 3 有�合组活、恒虑考 �1 �数合组下以出列排�验经计设程工及以�则原的利不、利有虑考 �时合组际实在 。数合组的力内准标出算计 �别区的构结层高 、层多据根并 �则原上以由 。用作的向方直垂互相个两虑考要�时力震地和力风平水到遇在 。入输户用由可 �值取范规为含隐 �数系项分用作震地向竖和数系项分用作震地平水为 VE γ 、hE γ
PKPM荷载计算步骤详细讲解
一、ＰＭ参数输入之答禄夫天创作１、在计算底板时，注意梁、板呵护层厚度取５０mm；与土直接接触的梁板呵护层厚度取５０mm；关于呵护层厚度取值问题，可拜见二类a环境下,结构构件呵护层厚度和裂缝控制的感想２、在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝土容重取０ＫＮ／Ｍ３；３、一般情况下混凝土容重取２６ＫＮ／Ｍ３；４、上部楼层梁柱混凝土呵护层厚度统一取３０mm，不再区分２５mm和３０mm；５、楼面恒活荷载输入时，按自动计算现浇楼板自重，且普通住宅装修层荷载按１.６ＫＮ／Ｍ２考虑，其它按实际情况取；６、梁间墙体线荷载，２４０墙体统一按４.２ＫＮ／Ｍ２，１２０墙体统一按３.０ＫＮ／Ｍ２，注意考虑门窗洞口折减和挑板自重；７、地下室外墙按混凝土墙建模，如遇到剪力墙和混凝土墙相临情况，可局部用深梁替代，这样便于ＪＣＣＡＤ导荷布桩．二、结构楼面安插信息：１、板厚一般按板短跨１／３５取值；普通楼层板厚不小于１００mm，屋面板厚不小于１２０mm，对局部露台，当板跨较小时，板厚也可以取１００mm；２、楼梯间板厚取０，电梯间全房间开洞，且注意楼板错层；三、楼面荷载传导计算：１、一般楼面和屋面活荷载按荷载规范取，楼梯间恒载取８.０ＫＮ／Ｍ２，活载对普通多层住宅楼梯取２.５ＫＮ／Ｍ２，对高层住宅或者消防楼梯取３.５ＫＮ／Ｍ２，当梯板为较大跨度或者较厚板厚时，按实际情况取恒载；２、应注意楼梯间实际的导荷方式，如板式楼梯，为两边楼梯梁受力，应选择单向导荷方式；四、画结构平面图：１、一般情况下，普通楼层考虑０.３mm裂缝控制，底板考虑０.２mm裂缝控制，地下车库顶板可根据覆土厚度，先按０.３mm控制，可做一定放大，如按０.２５mm裂缝控制，这个具体工程自己掌控，对车库顶板上有消防车情况，可按０.３mm进行裂缝控制；２、对与剪力墙相连的板鸿沟，按固端考虑，对与较大边梁相连的板鸿沟，可考虑边梁的约束作用，适当放大板支座配筋，其余板鸿沟边支座按简支考虑；五、平面荷载校核：１、在布桩时，该项导荷作为参考条件，以ＪＣＣＡＤ为主，如框架剪力墙结构，ＪＣＣＡＤ里面墙体分担的荷载较多，柱分担的荷载较少；反之，ＰＭ导核里面，墙体分担的荷载较少，柱分担的荷载较多；六、分析与设计参数弥补定义：１、混凝土容重取２６ＫＮ／Ｍ２；在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝土容重取０ＫＮ／Ｍ３；２、在进行整体计算时，对所有楼层强制采取刚性楼板假定，来检查位移比和位移角，其中计算位移角时，不考虑偶然偏心；对高层位移比应≤１.４；对构件进行配筋时，对所有楼层强制采取刚性楼板假定不选；３、模拟施工加载选加载３；４、风荷载信息栏中，对结构基本周期，按ＳＡＴＷＥ整体计算周期结果，将振型１周期进行返输入；注意体型分段数，对有地下室，裙房结构，应分别分段；５、同时选考虑偶然偏心和考虑双向地震；６、对有斜交抗侧力构件，应注意该项取值；７、对计算振型数，应按实际情况取，且使有效质量系数大于９０％；８、应注意周期折减系数，对分歧结构类型取分歧值，对框架结构取０.７，框架剪力墙结构取０.８，剪力墙结构取０.９；９、柱墙设计时活荷载不折减，传给基础的活荷载折减，考虑梁活荷晦气安插，并填写最高层号；１０、应注意对非住宅办公教室等建筑，设计墙、柱和基础时的折减系数，应按荷载规范取；１１、普通搂层梁梁端负弯距调幅系数取０.８５；１２、梁设计弯距放大系数取１.０，考虑０.３mm裂缝控制；中梁刚度放大系数取１.５，其余按默认值；注意对基础拉梁，无底板的情况，中梁刚度放大系数取１.０；１３、框架－剪力墙结构，０.２Ｑ０调整应从底层到屋顶(主要楼层，一旦结构内收则不往上调整)；１４、一般不考虑梁柱重叠部分简化为刚域，选混凝土柱的计算长度系数执行混凝土规范；一般楼层梁柱混凝土呵护层厚度取３０mm，地梁混凝土呵护层厚度取５０mm；与土直接接触的梁板呵护层厚度取５０mm；１５、柱配筋计算原则，按单偏压计算，再按双偏压校核角柱；一般柱轴压比控制在０.８５以内；１６、一般多层不考虑Ｐ－Δ效应，高层考虑Ｐ－Δ效应；且应检查建筑结构的总信息一栏，结构刚重比EJd/GH**2是否大于2.7,然后判断是否考虑Ｐ－Δ效应；１７、其余按默认值；七、特殊构件弥补定义：１、除支撑在梯柱上的梯梁外，一般无需点梁铰接；２、注意标高不在同一标高处的梁，当两边高差大于梁高时，如支座不连续，可以考虑铰接；３、注意指定转换梁；选取角柱；４、注意多塔信息的输入，在该步修改混凝土等级和多塔的层高，各塔一层以上的配筋可按单塔计算来配筋；５、执行第７步生成ＳＡＴＷＥ数据文件及数据检查后，如有人防地下室顶板，点取第１０步人防荷载修改，对地下室非人防区，人防荷载取０；如再需运行第７步时，选择保存用户自定义的人防荷载；八、结构内力配筋计算：１、一般情况层刚度比计算按地震剪力与地震层间位移的比；多层和规则的小高层，地震作用分析方法可选择侧刚分析法，并按ＬＤＬＴ侧刚分解；对高层和不规则小高层地震作用分析方法按总刚分析法；线形方程组解法按ＶＳＳ向量稀疏求解器；２、其余按默认；九、画图：指导思想：出图应规范化，讲究效率，防止个性，对同一小区的类似住宅，应坚持统一；批量生产，既平安又要兼顾节省．注意与建筑,电气,暖通,给排水专业的密切配合.１、桩（包含抗压和抗拔），对一个小区由一个人计算完成，提供承载力，标识表记标帜符号应统一；２、底板厚度，抗浮水位，配筋指导方向．裂缝控制，挡土墙配筋等，应由一个人来协调，具体图纸设计由各设计人完成；３、一个小区分歧幢楼的竖向构件，如户型相同，应尽量坚持一致，且竖向构件(主要指柱)，考虑１０～２０％的平安系数；４、原则上楼梯、节点全部由一个人来完成，楼梯平面、剖面、节点全部拷贝建筑，节点不克不及随意拆分，把建筑索引全部照搬过来，去掉建筑填充和粉刷线，再标注板厚(尤其是悬挑板)，标配钢筋．。
PKPM荷载计算步骤详细讲解
一、ＰＭ参数输入１、在计算底板时，注意梁、板保护层厚度取５０mm；与土直接接触的梁板保护层厚度取５０mm；关于保护层厚度取值问题，可参见二类a环境下,结构构件保护层厚度和裂缝控制的感想２、在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝土容重取０ＫＮ／Ｍ３；３、一般情况下混凝土容重取２６ＫＮ／Ｍ３；４、上部楼层梁柱混凝土保护层厚度统一取３０mm，不再区分２５mm和３０mm；５、楼面恒活荷载输入时，按自动计算现浇楼板自重，且普通住宅装修层荷载按１.６ＫＮ／Ｍ２考虑，其它按实际情况取；６、梁间墙体线荷载，２４０墙体统一按４.２ＫＮ／Ｍ２，１２０墙体统一按３.０ＫＮ／Ｍ２，注意考虑门窗洞口折减和挑板自重；７、地下室外墙按混凝土墙建模，如遇到剪力墙和混凝土墙相临情况，可局部用深梁替代，这样便于ＪＣＣＡＤ导荷布桩．二、结构楼面布置信息：１、板厚一般按板短跨１／３５取值；普通楼层板厚不小于１００mm，屋面板厚不小于１２０mm，对局部露台，当板跨较小时，板厚也可以取１００mm；２、楼梯间板厚取０，电梯间全房间开洞，且注意楼板错层；三、楼面荷载传导计算：１、一般楼面和屋面活荷载按荷载规范取，楼梯间恒载取８.０ＫＮ／Ｍ２，活载对普通多层住宅楼梯取２.５ＫＮ／Ｍ２，对高层住宅或者消防楼梯取３.５ＫＮ／Ｍ２，当梯板为较大跨度或者较厚板厚时，按实际情况取恒载；２、应注意楼梯间实际的导荷方式，如板式楼梯，为两边楼梯梁受力，应选择单向导荷方式；四、画结构平面图：１、一般情况下，普通楼层考虑０.３mm裂缝控制，底板考虑０.２mm裂缝控制，地下车库顶板可根据覆土厚度，先按０.３mm控制，可做一定放大，如按０.２５mm裂缝控制，这个具体工程自己把握，对车库顶板上有消防车情况，可按０.３mm进行裂缝控制；２、对与剪力墙相连的板边界，按固端考虑，对与较大边梁相连的板边界，可考虑边梁的约束作用，适当放大板支座配筋，其余板边界边支座按简支考虑；五、平面荷载校核：１、在布桩时，该项导荷作为参考条件，以ＪＣＣＡＤ为主，如框架剪力墙结构，ＪＣＣＡＤ里面墙体分担的荷载较多，柱分担的荷载较少；反之，ＰＭ导核里面，墙体分担的荷载较少，柱分担的荷载较多；六、分析与设计参数补充定义：１、混凝土容重取２６ＫＮ／Ｍ２；在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝土容重取０ＫＮ／Ｍ３；２、在进行整体计算时，对所有楼层强制采用刚性楼板假定，来查看位移比和位移角，其中计算位移角时，不考虑偶然偏心；对高层位移比应≤１.４；对构件进行配筋时，对所有楼层强制采用刚性楼板假定不选；３、模拟施工加载选加载３；４、风荷载信息栏中，对结构基本周期，按ＳＡＴＷＥ整体计算周期结果，将振型１周期进行返输入；注意体型分段数，对有地下室，裙房结构，应分别分段；５、同时选考虑偶然偏心和考虑双向地震；６、对有斜交抗侧力构件，应注意该项取值；７、对计算振型数，应按实际情况取，且使有效质量系数大于９０％；８、应注意周期折减系数，对不同结构类型取不同值，对框架结构取０.７，框架剪力墙结构取０.８，剪力墙结构取０.９；９、柱墙设计时活荷载不折减，传给基础的活荷载折减，考虑梁活荷不利布置，并填写最高层号；１０、应注意对非住宅办公教室等建筑，设计墙、柱和基础时的折减系数，应按荷载规范取；１１、普通搂层梁梁端负弯距调幅系数取０.８５；１２、梁设计弯距放大系数取１.０，考虑０.３mm裂缝控制；中梁刚度放大系数取１.５，其余按默认值；注意对基础拉梁，无底板的情况，中梁刚度放大系数取１.０；１３、框架－剪力墙结构，０.２Ｑ０调整应从底层到屋顶(主要楼层，一旦结构内收则不往上调整)；１４、一般不考虑梁柱重叠部分简化为刚域，选混凝土柱的计算长度系数执行混凝土规范；一般楼层梁柱混凝土保护层厚度取３０mm，地梁混凝土保护层厚度取５０mm；与土直接接触的梁板保护层厚度取５０mm；１５、柱配筋计算原则，按单偏压计算，再按双偏压校核角柱；一般柱轴压比控制在０.８５以内；１６、一般多层不考虑Ｐ－Δ效应，高层考虑Ｐ－Δ效应；且应查看建筑结构的总信息一栏，结构刚重比EJd/GH**2是否大于,然后判断是否考虑Ｐ－Δ效应；１７、其余按默认值；七、特殊构件补充定义：１、除支撑在梯柱上的梯梁外，一般无需点梁铰接；２、注意标高不在同一标高处的梁，当两边高差大于梁高时，如支座不连续，可以考虑铰接；３、注意指定转换梁；选取角柱；４、注意多塔信息的输入，在该步修改混凝土等级和多塔的层高，各塔一层以上的配筋可按单塔计算来配筋；５、执行第７步生成ＳＡＴＷＥ数据文件及数据检查后，如有人防地下室顶板，点取第１０步人防荷载修改，对地下室非人防区，人防荷载取０；如再需运行第７步时，选择保留用户自定义的人防荷载；八、结构内力配筋计算：１、一般情况层刚度比计算按地震剪力与地震层间位移的比；多层和规则的小高层，地震作用分析方法可选择侧刚分析法，并按ＬＤＬＴ侧刚分解；对高层和不规则小高层地震作用分析方法按总刚分析法；线形方程组解法按ＶＳＳ向量稀疏求解器；２、其余按默认；九、画图：指导思想：出图应规范化，讲究效率，避免个性，对同一小区的类似住宅，应保持统一；批量生产，既安全又要兼顾节省．注意与建筑,电气,暖通,给排水专业的密切配合.１、桩（包括抗压和抗拔），对一个小区由一个人计算完成，提供承载力，标记符号应统一；２、底板厚度，抗浮水位，配筋指导方向．裂缝控制，挡土墙配筋等，应由一个人来协调，具体图纸设计由各设计人完成；３、一个小区不同幢楼的竖向构件，如户型相同，应尽量保持一致，且竖向构件(主要指柱)，考虑１０～２０％的安全系数；４、原则上楼梯、节点全部由一个人来完成，楼梯平面、剖面、节点全部拷贝建筑，节点不能随意拆分，把建筑索引全部照搬过来，去掉建筑填充和粉刷线，再标注板厚(尤其是悬挑板)，标配钢筋．。
混凝土框架结构PKPM设置参数说明
混凝土框架结构PKPM设计参数说明V2.2 20150909版目录第一节结构模型输入及参数设置 (7)一、总信息 (7)1.结构体系 (7)2.结构主材 (7)3.结构重要性系数 (7)4.底框层数，地下室层数 (7)5.与基础相连构件的最大底标高（m） (7)6.梁柱钢筋的混凝土保护层厚度 (7)7.框架梁端负弯矩调幅系数 (7)8.考虑结构使用年限的活荷载调整系数 (7)二、材料信息 (8)1.混凝土容重取26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。
(8)2.钢材容重取78。
(8)3.梁柱箍筋 (8)三、地震信息 (8)1.设计地震分组为第x组，抗震设防烈度为x度，设计基本地震加速度值为xg82.场地类别 (8)3.框架抗震等级 (8)4.抗震构造措施的抗震等级 (8)5.计算阵型个数 (9)6.周期折减系数：建议有填充墙框架结构取0.7。
(9)四、风荷载信息 (10)1.修正后的基本风压 (10)2.地面粗糙度类别 (10)3.沿高度体型分段数及体型系数 (10)五、钢筋信息 (11)1.按照混凝土规范表4.2.3-1、4.2.3-2取用。
(11)六、选择后续操作 (11)1.楼梯自动转化为梁 (11)第二节楼板设计 (12)一、配筋计算参数中 (12)1.直径间距：最小直径8，钢筋最大间距200。
(12)2.双向板计算方法：选用弹性算法。
(12)3.边缘梁、剪力墙算法 (12)4.有错层楼板算法：按简支计算 (12)5.裂缝计算：根据裂缝挠度自动选筋 (12)6.使用矩形连续板跨中弯矩算法：勾选。
(12)7.钢筋级别：通常选取HRB400级。
(12)二、钢筋级配表 (13)三、连板及挠度参数 (13)四、绘图参数 (14)第三节分析和设计参数补充定义 (16)一、总信息 (16)1.水平力与整体坐标夹角（度）：通常采用默认值。
(16)2.混凝土容重取26~27，钢材容重取78。
PKPM塔吊基础计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:红旗II-16,自重(包括压重)F1=127.40kN,最大起重荷载F2=20.00kN塔吊倾覆力距M=160.00kN.m,塔吊起重高度H=28.30m,塔身宽度B=2.5m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=0.80m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=127.40kN2. 塔吊最大起重荷载F2=20.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=176.88kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×160.00=224.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×147.40=176.88kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1500.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(176.88+1500.00)/4+224.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=458.82kN 没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
钢筋砼吊车梁选用表及荷载计算
钢筋砼吊车梁选用表及荷载计算额定起重量:20/5t 输入输出判断注解工作制级别：A5最大轮压Pk （kN ）小车自重g （t ）额定起重量W （t ）吊车梁跨度S （m ）161.7 6.982010.5荷载分项系数吊车动力系数1.4 1.05一、吊车梁承载力计算（按两台吊车）净跨Ln=7m 计算长度L0（1.05Ln 及L 较小值）=7.35m a=(B-W)/2=0.9775m x=(L0-a)/2= 3.18625mL0/6和h0的较小值m=1.2251、竖向荷载作用最大弯矩标准值Mk=446.6963188kN·m 基本组合Mmax=656.6435886kN·m 2、跨度m 处的最大剪力Vk=226.49kN 基本组合Va=332.9403kN一、吊车荷载计算（按两台吊车）吊车横向水平荷载标准值的系数ζ=0.1两台吊车荷载折减系数η=0.9两台吊车参与组合影响线竖标之和Σyi=2.432894737吊车横向水平荷载标准值Hxk=14.7688875kN √输入pkpm 纵向刹车轮个数n=2个吊车纵向水平荷载标准值Hyk=29.106kN √输入pkpm最大竖向荷载标准值Fk=354.0591711kN 吊车梁自重标准值Gk=54.6105kN 牛腿顶面吊车梁支座反力标准值Rk=408.6696711kN √输入pkpm 反力至节点的距离z=0.8m 节点弯矩标准值Mrk=326.9357368kN·m√输入pkpm吊车梁高度h （m ）1200（Vk=Pk·(L0-m+L0-m-2a)/L0）（适用于软钩吊车，硬钩吊车取0.2）OK ！满足要求。
OK ！满足要求。
（Mk=2Pk·x^2/L0）柱距L （m ）宽度B （m ）轮距W （m ）柱宽（m ）7.65.95540.6as （m ）梁编号0.07DL-10732.8kN·m 480.5kN高度h （m ）200L0-m-2a)/L0）。
pkpm 悬挂吊车集中荷载标准值
pkpm 悬挂吊车集中荷载标准值下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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利用PKPM三维建模导算抽柱吊车荷载
图 １ 抽柱 吊车荷载导算
图２ ５轴 吊车荷载图（ Ｃ— Ｈ． Ｔ）
２ 首先选对 吊车节点所在 的标高 ， ） 吊车布置 中定义 布置 吊车
处 吊车荷 载和抽 柱两侧 刚架 吊车荷 载如 “ ５轴 吊车荷 载图 ， 吊 的各项参数要准确输 入 ， 同吨位不 同跨度 的 吊车定 义完 成后 ， ４轴 不 车荷 载图” 见 图 ２ 图 ３ 。 （ ， ） 布置时 吊车 的序号一定要分清看准 ， 然容 易出错 。 不
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掘， 探讨 ， 们只有通 过大量的工程 实例 ， 我 在实 践过程 中 比较各 种 结构体 系之 间的共性 和不 同的个性 ， 取其 优点 ， 能进一 步促进 才
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梯 的破坏特征 ［ ． Ａ］ 汶川 大地震 工程 震 害调 查分析 与研 究 ［ ． ｃ］ 北京 ： 中国岩石 力学与 工程 学会 ，０ ９ ２０ ．
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PKPM荷载计算步骤详解
PKPM荷载计算步骤详解PKPM（抗震设计软件）是工程建设中经常使用的一种结构计算分析软件，用于进行结构荷载计算和分析。
下面是PKPM荷载计算的详细步骤：1.确定结构形式和类型：首先，根据具体工程项目的要求，确定结构的类型和形式，例如，是一栋住宅楼、商业建筑、桥梁还是其他类型的结构。
然后，根据结构类型和形式选择适当的结构计算模块。
2.输入结构参数：在PKPM软件中，需要输入结构的各种参数，包括结构总体尺寸、拓扑形式、材料属性、截面形状、横断面惯性矩等。
根据具体结构类型和形式，输入相应的参数，确保计算的准确性。
3.确定工况：在PKPM中，可以设置多个工况和组合，以模拟结构在不同工况下的载荷情况。
具体需要确定的工况包括自重、温差、风荷载、雪荷载、地震作用等。
根据不同工况的特点，输入相应的参数。
4.设置荷载标准：PKPM软件中提供了多种荷载标准供选择，包括国家标准、地方标准、行业标准等。
根据工程项目的要求，选择适当的标准，并进行相应的设置。
5.进行计算：在完成以上步骤后，可以进行荷载计算。
通过点击计算按钮，PKPM软件会根据输入的结构参数、工况和荷载标准进行计算，并给出计算结果。
计算结果包括结构的内力、位移、变形等。
6.分析计算结果：根据计算结果，可以对结构进行进一步分析和评价。
例如，可以检查结构是否安全，是否满足设计要求，是否需要调整结构参数等。
根据分析结果，可以优化结构设计，提高其承载能力和抗震能力。
7.输出计算报告：最后，可以将计算结果输出为计算报告。
在PKPM 软件中，可以选择输出各种图表和表格，以展示计算结果的详细情况。
计算报告可以用于工程审查、验收和后续设计参考。
需要注意的是，在进行PKPM荷载计算时，需要基于良好的结构设计理论基础和实践经验，并严格按照相关规范和标准进行。
同时，在输入参数和进行计算过程中，需要进行合理的检查和验证，保证计算的准确性和可靠性。
PKPM特殊荷载的定义、设计和作用分析
1。温度荷载的定义及分析 2。吊车荷载的定义及分析 3。特殊风荷载定义及分析 4。特殊支座的定义及分析 5。总结
1。温度荷载的定义及分析
温度荷载即温度场对结构的影响，有以下几方面问题。 温度的时效问题：冬天和夏天的温度产生的温差将非常大， （如冬天-20、夏天+30，温差50），如果以这个温差作为温 度场（温度荷载），计算结构的温度效应将非常大。由于这 个温差产生是在一年的时间内发生，结构的反应也是缓慢、 变化的。一般情况下结构的温度效应可以考虑瞬间温差（指 一天的时间内）。 温度的环境问题：考虑温差对结构的影响，要考虑结构的工 作环境，如涂料、内外装修、保温隔热等的影响，要分别考 虑施工阶段、使用阶段的结构反应。如果只考虑使用阶段， 则施工阶段应考虑相应的保证、保护措施。
特殊风荷载定义
4。特殊支座的定义及分析
特殊支座是特指： （1）支座位移（如：沉降、转动等）对结构的影响。 （2）地基变形大，导致上部结构内力重分布。 （3）特殊要求的设计，隔震材料、指定方向的铰接等。
特殊支座目前应用得较少，主要是应用面较窄，应用对象较 少。多用于旧工程的改造、加固的复核验算。
有关规定 《高规》宣讲培训材料（P4-17）：高层钢筋混凝土结构一 般不计算由于温度、收缩而产生的内力。因为一方面高层建 筑的温度场分布和收缩参数等都难以准确确定；另一方面混 凝土又不是弹性材料，它既有塑性变形，还有徐变和应力松 弛，实际的内力要远小于按弹性结构的计算值。 广州白云宾馆（33层、高112m、长70m）的温度应力计算 结果表明，温度-收缩应力计算值过大，难以作为设计依据。 曾经计算过温度-收缩应力的其它建筑也遇到类似的情况。
（5）吊车柱的配筋考虑了刹车+轮压、轮压的不同组合。
PKPM有关荷载计算
§3.2、荷载计算3.2.1、恒载标准值计算（1）屋面均布恒载：防水层（刚性）40厚C25细石砼防水21.00kN m防水层（柔性）三毡四油铺小石子20.40kN m 找平层：20厚水泥砂浆320.015200.30kN m kN m⨯=找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平均数320.04140.56kN m kN m⨯=保温层：80厚矿渣水泥320.0814.5 1.16kN m kN m⨯=结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板320.1025 2.5m kN m kN m⨯=抹灰层：20mm厚混合砂浆320.02170.34m kN m kN m⨯=合计：26.26kN m⑵各层走廊楼面：大理石地面1020m mm m⎛⎫ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭面层水泥砂浆打底素水泥浆结合层一道21.16kN m结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板320.1025 2.5m kN m kN m⨯=抹灰层：20mm厚混合砂浆320.02170.34m kN m kN m⨯=合计:24.0kN m （3）标准层楼面大理石地面 1020m m m m ⎛⎫ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭面层水泥砂浆打底素水泥浆结合层一道 21.16kN m结构层：100mm 厚现浇钢筋混凝土板 320.1025 2.5m kN m kN m ⨯= 抹灰层：20mm 厚混合砂浆320.02170.34m kN m kN m ⨯=合计：24.0kN m阳台墙体：墙体: 31.00.1018 1.8m m kN m kN m ⨯⨯=贴瓷砖墙面： 22 1.00.5 1.0kN m kN m ⨯⨯=合计： 2.8kN/m(6).外纵墙（A) 外纵墙a二层及二层以上墙体：纵墙： (3.6m-0.7m)×0.24m ×18 kN/m 3＝12.528kN/m 贴瓷砖外墙面： 2(3.60.7)0.5 1.45m m kN m kN m -⨯= 20厚混合砂浆加贴1.5m 高瓷砖内墙面： 32(3.60.7)0.0217 1.50.00519.8/ 1.13m m m kN m m kN m kN m -⨯⨯+⨯⨯=合计： 14.96kN/m第一层墙体：纵墙： （3.9m-0.7m ）×0.24m ×18 kN/m 3=13.824kN/m 贴瓷砖外墙面： 2(3.90.7)0.5 1.6m m kN m kN m -⨯= 20厚混合砂浆加贴1.5m 高瓷砖内墙面： 32(3.90.7)0.0217 1.50.00519.8/ 1.24m m m kN m m kN m kN m -⨯⨯+⨯⨯=合计： 16.66kN/m 地下室墙体：纵墙：（4.5m-0.7m）×0.24m×18 kN/m3=16.42kN/m 贴瓷砖外墙面：2-⨯=(4.50.7)0.5 1.9m m kN m kN m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m(4.50.7)0.0217 1.50.00519.8/ 1.44合计： 19.76kN/m （B) 外纵墙b二层及二层以上墙体：纵墙： (3.6m-0.5m)×0.24m×18 kN/m3＝13.40kN/m贴瓷砖外墙面：2-⨯=m m kN m kN m(3.60.5)0.5 1.55/20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m(3.60.5)0.0217 1.50.00519.8/ 1.20合计： 16.15kN/m 第一层墙体：纵墙：（3.9m-0.5m）×0.24m×18 kN/m3=14.69kN/m贴瓷砖外墙面：2-⨯=(3.90.5)0.5 1.7m m kN m kN m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m(3.90.5)0.0217 1.50.00519.8/ 1.31合计： 17.7kN/m 地下室墙体：纵墙：（4.5m-0.5m）×0.24m×18 kN/m3=17.28kN/m 贴瓷砖外墙面：2-⨯=(4.50.5)0.5 2.0m m kN m kN m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32m m m kN m m kN m kN m -⨯⨯+⨯⨯=(4.50.5)0.0217 1.50.00519.8/ 1.51合计： 20.79kN/m(7)内纵墙自重二层及二层以上墙体：纵墙：（3.6-0.7）m×0.24m×18 kN/m3=12.53kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=2(3.60.7)0.02172 1.50.00519.8/ 2.27 m m m kN m m kN m kN m合计： 14.80kN/m 第一层墙体：纵墙：（3.9-0.7）m×0.24m×18 kN/m3=13.82kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=2(3.90.7)0.02172 1.50.00519.8/ 2.48 m m m kN m m kN m kN m合计： 16.30kN/m 地下室墙体：纵墙：（4.5-0.7）m×0.24m×18 kN/m3=16.42kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=2(4.50.7)0.02172 1.50.00519.8/ 2.88 m m m kN m m kN m kN m合计： 19.30kN/m(7).外横墙（A) 外横墙a二层及二层以上墙体：横墙： (3.6m-0.5m)×0.24m×18 kN/m3＝13.40kN/m贴瓷砖外墙面：2-⨯=m m kN m kN m(3.60.5)0.5 1.55/20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=(3.60.5)0.0217 1.50.00519.8/ 1.20m m m kN m m kN m kN m合计： 16.15kN/m 第一层墙体：横墙：（3.9m-0.5m）×0.24m×18 kN/m3=14.69kN/m贴瓷砖外墙面：2m m kN m kN m-⨯=(3.90.5)0.5 1.720厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32m m m kN m m kN m kN m -⨯⨯+⨯⨯=(3.90.5)0.0217 1.50.00519.8/ 1.31合计： 17.7kN/m 地下室墙体：横墙：（4.5m-0.5m）×0.24m×18 kN/m3=17.28kN/m 贴瓷砖外墙面：2-⨯=m m kN m kN m(4.50.5)0.5 2.020厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m(4.50.5)0.0217 1.50.00519.8/ 1.51合计： 20.79kN/m （B) 外横墙b二层及二层以上墙体：横墙： (3.6m-0.7m)×0.24m×18 kN/m3＝12.528kN/m 贴瓷砖外墙面：2(3.60.7)0.5 1.45-⨯=m m kN m kN m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=(3.60.7)0.0217 1.50.00519.8/ 1.13m m m kN m m kN m kN m合计： 14.96kN/m 第一层墙体：横墙：（3.9m-0.7m）×0.24m×18 kN/m3=13.824kN/m贴瓷砖外墙面：2-⨯=(3.90.7)0.5 1.6m m kN m kN m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32-⨯⨯+⨯⨯=(3.90.7)0.0217 1.50.00519.8/ 1.24m m m kN m m kN m kN m合计： 16.66kN/m 地下室墙体：横墙：（4.5m-0.7m）×0.24m×18 kN/m3=16.42kN/m 贴瓷砖外墙面：2-⨯=m m kN m kN m(4.50.7)0.5 1.920厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32m m m kN m m kN m kN m -⨯⨯+⨯⨯=(4.50.7)0.0217 1.50.00519.8/ 1.44合计： 19.76kN/m(7)内横墙自重内横墙a二层及二层以上墙体：横墙：（3.6-0.5）m×0.24m×18 kN/m3=13.39kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32m m m kN m m kN m kN m ⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=2(3.60.5)0.02172 1.50.00519.8/ 2.41合计： 15.80kN/m 第一层墙体：横墙：（3.9-0.5）m×0.24m×18 kN/m3=14.69kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32 2(3.90.5)0.02172 1.50.00519.8/ 2.61⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m合计： 17.30kN/m 地下室墙体：横墙：（4.5-0.5）m×0.24m×18 kN/m3=17.28kN/m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m 2(4.50.5)0.02172 1.50.00519.8/ 3.02合计： 20.30kN/m 内横墙b二层及二层以上墙体：横墙：（3.6-0.7）m×0.24m×18 kN/m3=12.53kN/m20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=2(3.60.5)0.02172 1.50.00519.8/ 2.41 m m m kN m m kN m kN m合计： 14.94kN/m 第一层墙体：横墙：（3.9-0.7）m×0.24m×18 kN/m3=13.82kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=m m m kN m m kN m kN m 2(3.90.5)0.02172 1.50.00519.8/ 2.61合计： 16.43kN/m 地下室墙体：横墙：（4.5-0.5）m×0.24m×18 kN/m3=16.42kN/m 20厚混合砂浆加贴1.5m高瓷砖内墙面：32m m m kN m m kN m kN m ⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯=2(4.50.5)0.02172 1.50.00519.8/ 3.02合计： 19.44kN/m3.2.2、活载标准值计算⑴、屋面和楼面活荷载标准值：根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）查得：不上人屋面： 0.5错误！未找到引用源。
pkpm之吊车荷载的概念
吊车荷载的概念zyhg经过刚作完的混凝土厂房有几点心得，希望对大家有点帮助。
1.吊车竖向荷载为DMAX，DMIN而非PMAX，PMIN。
2.在PK建模中输入竖向载对节点的偏心有正负之分，而SA TWE中没有正负区别。
3.PK吊车荷载可传至基础，而S不能。
4.SATWE空间建模发现有无吊车荷载梁柱配筋均相同，原因是吊车荷载太小起不到控制作用。
5.并非纵向一定设柱间支撑，只要保证纵向刚度即可。
maizai吊车的最大和最小轮压资料。
可以是按pkpm手册计算出来的。
也可以是查吊车厂家的资料得出的。
如是查吊车厂家的。
我把两份都计了。
两份计算配差一陪以上。
albbhjPK吊车荷载可传至基础，而Sat不能。
是这样吗？老济南说，吊车荷载可在STAWE里输入（配合空间分析），也可在PK里输入（配合平面框排架分析），导荷都没有问题，可以传至基础。
gxw_jz吊车荷载可以在PK、SA T高层版以及STS里面输入，在STS里面还可以由人工输入最大、最小轮压及吊车各项参数导出吊车竖向荷载、横向水平荷载等数据，再人工输入偏心距和横向水平荷载节点距离，就OK了！xlsongsts吊车数据是指针对该榀刚架吊车所产生的最大轮压，而吊车厂家给定的是单个轮压，故sts中需要手工根据吊车影响线计算的最大轮压输入，不过新版的sts可以通过程序自动导入！gxw_jz吊车对排架的荷载有竖向和水平两类：（1）吊车竖向荷载Dmax，Dmin当桥式吊车的小车开到大车某一侧的极限位置时，这一侧每个大车轮子下的轮压为最大轮压Pmax，而另一侧的轮子同时出现最小轮压Pmin。
根据吊车不同的型号从产品目录中可以查出Pmax，对于四轮吊车有以下关系：Pmin=（G+g+Q）/2-Pmax式中：G，g ------ 分别为大车与小车的自重；Q ------ 吊车的起重量由于吊车是移动的，所以必须作吊车梁支座反力影响线来求出由Pmax或Pmin引起的吊车竖向荷载Dmax，Dmin。
PKPM荷载计算步骤详解
PKPM荷载计算步骤详解⼀、ＰＭ参数输⼊１、在计算底板时，注意梁、板保护层厚度取５０mm；与⼟直接接触的梁板保护层厚度取５０mm；关于保护层厚度取值问题，可参见⼆类a环境下,结构构件保护层厚度和裂缝控制的感想２、在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝⼟容重取０ＫＮ／Ｍ３；３、⼀般情况下混凝⼟容重取２６ＫＮ／Ｍ３；４、上部楼层梁柱混凝⼟保护层厚度统⼀取３０mm，不再区分２５mm和３０mm；５、楼⾯恒活荷载输⼊时，按⾃动计算现浇楼板⾃重，且普通住宅装修层荷载按１.６ＫＮ／Ｍ２考虑，其它按实际情况取；６、梁间墙体线荷载，２４０墙体统⼀按４.２ＫＮ／Ｍ２，１２０墙体统⼀按３.０ＫＮ／Ｍ２，注意考虑门窗洞⼝折减和挑板⾃重；７、地下室外墙按混凝⼟墙建模，如遇到剪⼒墙和混凝⼟墙相临情况，可局部⽤深梁替代，这样便于ＪＣＣＡＤ导荷布桩．⼆、结构楼⾯布置信息：１、板厚⼀般按板短跨１／３５取值；普通楼层板厚不⼩于１００mm，屋⾯板厚不⼩于１２０mm，对局部露台，当板跨较⼩时，板厚也可以取１００mm；２、楼梯间板厚取０，电梯间全房间开洞，且注意楼板错层；三、楼⾯荷载传导计算：１、⼀般楼⾯和屋⾯活荷载按荷载规范取，楼梯间恒载取８.０ＫＮ／Ｍ２，活载对普通多层住宅楼梯取２.５ＫＮ／Ｍ２，对⾼层住宅或者消防楼梯取３.５ＫＮ／Ｍ２，当梯板为较⼤跨度或者较厚板厚时，按实际情况取恒载；２、应注意楼梯间实际的导荷⽅式，如板式楼梯，为两边楼梯梁受⼒，应选择单向导荷⽅式；四、画结构平⾯图：１、⼀般情况下，普通楼层考虑０.３mm裂缝控制，底板考虑０.２mm裂缝控制，地下车库顶板可根据覆⼟厚度，先按０.３mm控制，可做⼀定放⼤，如按０.２５mm裂缝控制，这个具体⼯程⾃⼰把握，对车库顶板上有消防车情况，可按０.３mm进⾏裂缝控制；２、对与剪⼒墙相连的板边界，按固端考虑，对与较⼤边梁相连的板边界，可考虑边梁的约束作⽤，适当放⼤板⽀座配筋，其余板边界边⽀座按简⽀考虑；五、平⾯荷载校核：１、在布桩时，该项导荷作为参考条件，以ＪＣＣＡＤ为主，如框架剪⼒墙结构，ＪＣＣＡＤ⾥⾯墙体分担的荷载较多，柱分担的荷载较少；反之，ＰＭ导核⾥⾯，墙体分担的荷载较少，柱分担的荷载较多；六、分析与设计参数补充定义：１、混凝⼟容重取２６ＫＮ／Ｍ２；在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝⼟容重取０ＫＮ／Ｍ３；２、在进⾏整体计算时，对所有楼层强制采⽤刚性楼板假定，来查看位移⽐和位移⾓，其中计算位移⾓时，不考虑偶然偏⼼；对⾼层位移⽐应≤１.４；对构件进⾏配筋时，对所有楼层强制采⽤刚性楼板假定不选；３、模拟施⼯加载选加载３；４、风荷载信息栏中，对结构基本周期，按ＳＡＴＷＥ整体计算周期结果，将振型１周期进⾏返输⼊；注意体型分段数，对有地下室，裙房结构，应分别分段；５、同时选考虑偶然偏⼼和考虑双向地震；６、对有斜交抗侧⼒构件，应注意该项取值；７、对计算振型数，应按实际情况取，且使有效质量系数⼤于９０％；８、应注意周期折减系数，对不同结构类型取不同值，对框架结构取０.７，框架剪⼒墙结构取０.８，剪⼒墙结构取０.９；９、柱墙设计时活荷载不折减，传给基础的活荷载折减，考虑梁活荷不利布置，并填写最⾼层号；１０、应注意对⾮住宅办公教室等建筑，设计墙、柱和基础时的折减系数，应按荷载规范取；１１、普通搂层梁梁端负弯距调幅系数取０.８５；１２、梁设计弯距放⼤系数取１.０，考虑０.３mm裂缝控制；中梁刚度放⼤系数取１.５，其余按默认值；注意对基础拉梁，⽆底板的情况，中梁刚度放⼤系数取１.０；１３、框架－剪⼒墙结构，０.２Ｑ０调整应从底层到屋顶(主要楼层，⼀旦结构内收则不往上调整)；１４、⼀般不考虑梁柱重叠部分简化为刚域，选混凝⼟柱的计算长度系数执⾏混凝⼟规范；⼀般楼层梁柱混凝⼟保护层厚度取３０mm，地梁混凝⼟保护层厚度取５０mm；与⼟直接接触的梁板保护层厚度取５０mm；１５、柱配筋计算原则，按单偏压计算，再按双偏压校核⾓柱；⼀般柱轴压⽐控制在０.８５以内；１６、⼀般多层不考虑Ｐ－Δ效应，⾼层考虑Ｐ－Δ效应；且应查看建筑结构的总信息⼀栏，结构刚重⽐EJd/GH**2是否⼤于2.7,然后判断是否考虑Ｐ－Δ效应；１７、其余按默认值；七、特殊构件补充定义：１、除⽀撑在梯柱上的梯梁外，⼀般⽆需点梁铰接；２、注意标⾼不在同⼀标⾼处的梁，当两边⾼差⼤于梁⾼时，如⽀座不连续，可以考虑铰接；３、注意指定转换梁；选取⾓柱；４、注意多塔信息的输⼊，在该步修改混凝⼟等级和多塔的层⾼，各塔⼀层以上的配筋可按单塔计算来配筋；５、执⾏第７步⽣成ＳＡＴＷＥ数据⽂件及数据检查后，如有⼈防地下室顶板，点取第１０步⼈防荷载修改，对地下室⾮⼈防区，⼈防荷载取０；如再需运⾏第７步时，选择保留⽤户⾃定义的⼈防荷载；⼋、结构内⼒配筋计算：１、⼀般情况层刚度⽐计算按地震剪⼒与地震层间位移的⽐；多层和规则的⼩⾼层，地震作⽤分析⽅法可选择侧刚分析法，并按ＬＤＬＴ侧刚分解；对⾼层和不规则⼩⾼层地震作⽤分析⽅法按总刚分析法；线形⽅程组解法按ＶＳＳ向量稀疏求解器；２、其余按默认；九、画图：指导思想：出图应规范化，讲究效率，避免个性，对同⼀⼩区的类似住宅，应保持统⼀；批量⽣产，既安全⼜要兼顾节省．注意与建筑,电⽓,暖通,给排⽔专业的密切配合.１、桩（包括抗压和抗拔），对⼀个⼩区由⼀个⼈计算完成，提供承载⼒，标记符号应统⼀；２、底板厚度，抗浮⽔位，配筋指导⽅向．裂缝控制，挡⼟墙配筋等，应由⼀个⼈来协调，具体图纸设计由各设计⼈完成；３、⼀个⼩区不同幢楼的竖向构件，如户型相同，应尽量保持⼀致，且竖向构件(主要指柱)，考虑１０～２０％的安全系数；４、原则上楼梯、节点全部由⼀个⼈来完成，楼梯平⾯、剖⾯、节点全部拷贝建筑，节点不能随意拆分，把建筑索引全部照搬过来，去掉建筑填充和粉刷线，再标注板厚(尤其是悬挑板)，标配钢筋．。
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PKPM吊车荷载计算
时间:2007-05-21 00:00来源:/s/blog 作者:admin 点击: 5814次
通常而言，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。
这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。
一．模型处理首先在PMCAD的建模中，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，也要按"弹性楼板"考虑，需要增加"计算振型个数"且振型分析也应该采用"总刚模
通常而言，带吊车的结构大多是工业厂房的排架结构，近来也多用于多层工业厂房的框架，这种可移动荷载的空间整体分析在结构设计中显的越来越重要。
目前有这种功能的计算软件很少，PKPM软件首先在TAT和SATWE中实现了吊车荷载的空间计算，这为我们结构设计提供了更先进的设计工具。
这里我们来看看在软件中怎样实现这一功能。
一．模型处理
首先在PMCAD的建模中，由于吊车荷载作用在吊车柱的牛腿上，因此在牛腿处应该增设一个标准楼层，并且在沿吊车轨迹方向应定义布置框架梁，如吊车柱在吊车运行轨迹方向没有框架梁，也应把吊车梁作为两端铰接梁输入（如图一），吊车荷载的移动顺序是通过轨迹上的梁所确定的，这是吊车运行轨迹方向必须布置梁的原因。
当吊车柱之间设有交叉支撑时，必须考虑支撑的作用，这样在吊车柱的设计中，可适当减少吊车柱在支撑布置方向的长度系数。
此外，在吊车荷载作用的有牛腿的楼层一般没有楼板，所以应考虑该层的节点为"弹性节点"，即不受刚性楼板假定的制约。
即使是多层工业厂房，在吊车柱的外边有楼板，也要按"弹性楼板"考虑，或者不考虑楼板的存在和作用，这样可以比较安全地求出水平刹车力对上下梁的影响。
同时由于设置了多个"弹性节点"后，结构的固有自由度增加，需要增加"计算振型个数"且振型分析也应该采用"总刚模型"分析方法。
这样我们就可以在高层版SATWE"特殊构件补充定义"或高层版TAT"特殊荷载查看和定义"中选择"吊车荷载"定义并布置。
软件要求根据吊车的形式，给出最大轮压对柱的作用及最小轮压对柱的作用，这是一个综合的作用反力，它是需要通过对吊车梁、柱的影响线分析才能得到的（如果觉得手工计算烦琐，可利用STS 软件中"吊车定义"菜单功能由程序计算。
季深PS:最大轮压及最小轮压应该由吊车厂家提供）。
不论该吊车运行轨道上有几部吊车，均按此方式给出。
位于一对轨道内的吊车荷载称为第一组吊车荷载（不论该对轨道内有几部吊车），第二对吊车轨道则可以定义为第二组吊车荷载等等。
二．结构计算在计算控制参数中需要将"吊车荷载计算"选项打钩。
（转载自/9529027_d.html。