墩基础计算书
墩身模板计算书
墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。
故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。
q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。
2.纵肋型钢（槽钢）计算。
型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。
看为两点简支。
q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。
墩基础计算
墩基础计算墩基础计算特例1、墩基础承载力计算:(取持力层为残积砂质粘性土，拟定墩长为3m) 地基承载力特征值fak=修正后地基承载力特征值fa=fak+ηdγm(d-0.5) =220+1.6*18*2.5=292Kpa 初步估计承台上土厚为0.65，底面尺寸为1.2 m x 1.2m，厚度为1.1m3基础顶面的填土天然重度为18KN/m。
2、墩的强度等级C253、承台自重为:G1= 1.2 x 1.2x 1.1 x 25 =39.6KN承台上填土自重:G2= 1.2x 1.2x 0.65x18=16.8 KN2扩大头上填土自重:G3=(1.25 x3.14 x3)x 18=264.94KN柱最大轴力设计值为: F1 =4847KN竖向力: N1 = F1 /1.25+(G1 + G2+G3)=4200KN4、墩底扩大头直径D为:2A1 = N1 / fa =4200/ 292=14.38m算得D =3.79，取3.8m;因此取墩径为1.3m5、灌注墩墩身承载力计算:Q=0.6Apfc2fc(C25)=11.9N/mm墩身直径:2D1 = 1.3m. A 1=1.33m,6Q1 = 0.6*1.33*10*11.9 =9496KN>4200KN所以: J1 所取墩径满足。
7、对墩进行构造配筋:622 J1:墩径为1.3m，Ap=1.33×10mm;配筋率取0.4%，5320选用21φ18为5334 mm1墩基础计算DJ11、墩基础承载力计算:(取持力层为残积砂质粘性土，拟定墩长为5m) 地基承载力特征值fak=修正后地基承载力特征值fa=fak+ηdγm(d-0.5) =250+1.6*18*4.5=379.6Kpa初步估计承台上土厚为0.65，底面尺寸为1.2 m x 1.2m，厚度为0.9m3基础顶面的填土天然重度为18KN/m。
2、墩的强度等级C253、承台自重为:G1= 1.2 x 1.2x 0.9 x 25 =32.4KN承台上填土自重:G2= 1.2x 1.2x 0.65x18=16.8 KN2扩大头上填土自重:G3=(0.95 x3.14 x5)x 18=255KN柱最大轴力设计值为: F1 =3110KN竖向力: N1 = F1 /1.25+(G1 + G2+G3)=2792KN4、墩底扩大头直径D为:2A1 = N1 / fa =2792/ 379.6=7.36m算得D =3，取3m;因此取墩径为1.0m5、灌注墩墩身承载力计算:Q=0.6Apfc2fc(C25)=11.9N/mm墩身直径:2D1 = 1m. A 1=0.785m,6Q1 = 0.7*0.79*10*11.9 =6539KN>2792KN所以: J1 所取墩径满足。
空心墩墩身计算书
空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。
2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。
3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。
故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。
6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。
支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩基础承载力计算2017.04
28.4桩 径(mm)嵌岩深度d(mm):土层侧阻力qsia (特征值)(Kpa)桩墩端阻力特征值qpa(Kpa)总侧阻力计算（特征值KN)（Qsk=u∑qsik*Li)总端阻力计算qpa*Ap （特征值KN)单桩承载力特征值Ra(kN)桩身配筋率（0.2%~0.65%）实际配筋(mm2)选筋直径(mm)纵筋根数折减系数取值(Ψr)岩石饱和单轴抗压强度标准值(Mpa)岩石地基础承载力特征值fa（KN)8008001303500261.2481758.42019.6480.2512561660.1528.44260120012001303500587.8083956.44544.2080.25282616140.1528.44260130013001303500689.8584643.2755333.1330.25331616160.1528.44260D ψc Ap fc Ra(kN)C308000.650272014.33451C3012000.6113112014.37764C3013000.6132749514.39112墩基础--承载力计算Ra计算依据：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算本工程岩石饱和单轴抗压强度标准值(MPa)frk =桩(墩）身强度验算Ra桩身强度控制Ra地基规范： 8.5.10 桩身混凝土强度应满足桩的承载力设计要求。
8.5.11 按桩身混凝土强度计算桩的承载力时，应按桩的类型和成桩工艺的不同将混凝土的当桩顶以下5 倍桩身直径范围内螺旋式箍筋间距不大于100mm 且钢筋耐久性得到保证的灌注桩，可适当计入桩身纵向钢筋的抗压作用。
式中： fc ——混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）桩身配筋岩石地基础承载力特征值fa计算（KN)。
桥墩计算书——精选推荐
本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径： 40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。
5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。
荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。
1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图2）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。
b四、墩身强度与裂缝验算1.墩底截面强度验算（36×HRB335-25）M最大时墩身截面强度验算：弯矩设计值6664.27钢筋直径25.0桩半径R(m)弯矩设计值6664.02钢筋直径25.0桩半径R(m)2.墩底截面裂缝宽度计算由于横桥向抗弯刚度较大，因此横桥向裂缝在此不做验算。
墩基础计算
第八章墩基础第一节墩基础的类型与特点一、墩的类型墩的类型较多．可根据墩的受力情况、墩的体型与施工方法进行分类。
(一)按受力情况分类墩作为深基础，主要用于承受上部结构物传来的竖向压力及水平力、而较少用于抗拔情况。
按传递上部压力荷载的方式，墩可分为摩擦墩与端承墩两种基本类型，如图1 (a)(b)所示。
当墩以承受水平荷载为主时，称水平受力墩，如图1(c)所示。
(二)按墩体形状分类墩的截面形状多是圆形，而墩身轴向截面形状及墩底形式有许多类型。
1．墩轴向截面形状墩按轴向截面形状不同可分为柱形墩、锥形墩与齿形墩三种类型。
柱形墩的截面尺寸及形状不随深度变化，如图2(a)所小。
柱形墩因其形状简单、施工方便、设计计算较简单而得到广泛的应用。
锥形墩截面形状随深度不变而尺寸则随深度呈线性变化，因而墩的受力状态较好，但其成孔施工较柱形墩复杂(图2(b))。
图2(c)所示为齿形墩的两种形式。
齿形墩由于沿墩身没有倒置的台阶，故可以加大墩的侧壁阻力，主要适于墩侧面有较硬的黏土层的情况，但此种情况应用较少。
图1 按受力情况分类图2 墩按轴向截面形状分类2．墩底形式墩底形式主要取决于墩底岩土的承载能力及墩底荷载大小。
如图3(a)所示，直底墩墩端尺寸与上部墩身尺寸相同。
这种墩常见于墩底为坚硬土层或岩层、墩承载力较易满足要求的情况。
为了使墩端承担更大的荷载，常在墩底土较硬的情况下，将墩底部尺寸加大，形成扩底墩．如图3(b)所示。
当墩底支承于岩层上，为使墩底牢固、防止水平荷载导致墩底滑动而将墩端部嵌入岩层．形成嵌底墩．亦称嵌岩墩，如图3(c)所示。
图3 墩底形式(三)按施工方法分类墩的施工方法除用混凝土浇制墩体外，主要指墩的成孔方法与孔壁支护方法两个方面。
1．成孔方法墩由于其截面尺寸较大，故不能打入而只能通过在地基中成孔制作而成。
墩按成孔方法分类有钻孔墩、挖孔墩及冲孔墩三种。
钻孔墩是使用带有大型钻头的钻机在土、岩层中钻孔而成的墩．其应用较广泛。
空心墩计算书
一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁 下部结构：空心墩、桩基础 温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ； 壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。
施工阶段荷载：（1） 架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2） 桥墩自重：21600（KN ）（3） 风荷载： 基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1． 稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。
(完整版)桥墩桩基础设计计算书
基础工程课程设计一．设计题目：某桥桥墩桩基础设计计算二．设计资料：某桥梁上部构造采用预应力箱梁。
标准跨径30m，梁长29.9m，计算跨径29.5m，桥面宽13m（10+2×1.5），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。
1、水文地质条件：河面常水位标高25.000m，河床标高为22.000m，一般冲刷线标高20.000m，最大冲刷线标高18.000m处，一般冲刷线以下的地质情况如下：（1）地质情况c（城轨）：2、标准荷载：（1）恒载桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN；箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN；墩帽自重：N3=800kN；桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*2.5=150KN（2）活载一跨活载反力：N5=2835.75kN，在顺桥向引起的弯矩：M1=3334.3 kN·m；两跨活载反力：N6=5030.04kN+8×100kN；（3）水平力制动力：H1=300kN，对承台顶力矩6.5m；风力：H2=2.7 kN，对承台顶力矩4.75m3、主要材料承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋；4、墩身、承台及桩的尺寸墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×6.5m 3。
承台平面尺寸：长×宽=7×4.5m 2，厚度初定2.5m ，承台底标高20.000m 。
拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径1.0m ，成孔直径1.1m ，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm 。
5、其它参数结构重要性系数γso =1.1，荷载组合系数φ=1.0，恒载分项系数γG =1.2，活载分项系数γQ =1.46、 设计荷载（1） 桩、承台尺寸与材料承台尺寸：7.0m ×4.5m ×2.5m 初步拟定采用四根桩，设计直径1m ，成孔直径1.1m 。
空心墩墩身计算书
空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。
2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。
3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。
故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。
6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。
支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。
墩基础计算
墩基础计算墩基础计算特例1、墩基础承载力计算:(取持力层为残积砂质粘性土，拟定墩长为3m)地基承载力特征值fak=修正后地基承载力特征值fa=fak+ηdγm(d-0.5)=220+1.6*18*2.5=292Kpa初步估计承台上土厚为0.65，底面尺寸为1.2 m x 1.2m，厚度为1.1m基础顶面的填土天然重度为18KN/m3。
2、墩的强度等级C253、承台自重为：G1= 1.2 x 1.2x 1.1 x 25 =39.6KN承台上填土自重：G2= 1.2x 1.2x 0.65x18=16.8 KN扩大头上填土自重：G3=（1.252 x3.14 x3）x 18=264.94KN柱最大轴力设计值为：F1 =4847KN竖向力：N1 = F1 /1.25+（G1 + G2+G3）=4200KN4、墩底扩大头直径D为：A1 = N1 / fa =4200/ 292=14.38m2算得D =3.79，取3.8m；因此取墩径为1.3m5、灌注墩墩身承载力计算：Q=0.6Apfcfc(C25)=11.9N/mm2墩身直径：D1 = 1.3m. A 1=1.33m2,Q1 = 0.6*1.33*106*11.9 =9496KN>4200KN所以：J1 所取墩径满足。
7、对墩进行构造配筋：J1：墩径为1.3m，Ap=1.33×106mm2；配筋率取0.4%，5320选用21φ18为5334 mm2墩基础计算DJ11、墩基础承载力计算:(取持力层为残积砂质粘性土，拟定墩长为5m)地基承载力特征值fak=修正后地基承载力特征值fa=fak+ηdγm(d-0.5)=250+1.6*18*4.5=379.6Kpa初步估计承台上土厚为0.65，底面尺寸为1.2 m x 1.2m，厚度为0.9m基础顶面的填土天然重度为18KN/m3。
2、墩的强度等级C253、承台自重为：G1= 1.2 x 1.2x 0.9 x 25 =32.4KN承台上填土自重：G2= 1.2x 1.2x 0.65x18=16.8 KN扩大头上填土自重：G3=（0.952 x3.14 x5）x 18=255KN柱最大轴力设计值为：F1 =3110KN竖向力：N1 = F1 /1.25+（G1 + G2+G3）=2792KN4、墩底扩大头直径D为：A1 = N1 / fa =2792/ 379.6=7.36m2算得D =3，取3m；因此取墩径为1.0m5、灌注墩墩身承载力计算：Q=0.6Apfcfc(C25)=11.9N/mm2墩身直径：D1 = 1m. A 1=0.785m2,Q1 = 0.7*0.79*106*11.9 =6539KN>2792KN所以：J1 所取墩径满足。
墩基础计算
墩基础计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]墩基础计算 6.3.1基础计算1、墩基础地基承载力特征值修正：根据《建筑地基基础设计规范》第5.2.4条规定对墩基础地基承载力特征值进行修正，其修正值计算式为：)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη 由于本工程先场平后建房，基础底面宽度小于3米，依据《建筑地基基础设计规范》表5.2.4取用基础承载力修正系数0.3=d η，基础宽度修正项为0。
2、 单墩基竖向承载力特征值计算：参照《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）5.3.9：由于场地部分处于填方区，设计墩基础不考虑墩身侧摩阻力，对填土取=si q 0，此处取0.1=r ς，)5.0()3(-+-+==d b f f f m d b ak a rk γηγη，()22/D A p π=，D 为墩基础扩底后底部直径。
3、墩身强度计算：参照《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）5.8.2： ps c c A f N ϕ≤墩身直径：Φ=800kN X X X A f ps c c 515440014.34.119.02==ϕ 墩身直径：Φ=900kN X X X A f ps c c 652345014.34.119.02==ϕ墩身直径：Φ=1000kN X X X A f ps c c 805450014.34.119.02==ϕ墩身直径：Φ=1100kN X X X A f ps c c 974555014.34.119.02==ϕ墩身直径：Φ=1300kN X X X A f ps c c 1361165014.34.119.02==ϕ墩身直径分别为Φ=800、900、100、1100、1300的墩基础墩身强度验算均满足要求。
6.3.2 墩基础设计汇总表见表表6.3.2 墩基础设计计算汇总表（室外地∑+=+=p rk r i si rk sk uk A f l q u Q Q Q ςDJ-1 底层柱209＜Nmax≤220 kN，要求单柱墩基竖向承载力特征值达到410kN；DJ-2 底层柱777<Nmax≤800 kN，要求单柱墩基竖向承载力特征值达到980kN；DJ-3 底柱1217<Nmax≤1300 kN，要求单柱墩基竖向承载力特征值达到1356kN；DJ-4 底柱1524<Nmax≤1600 kN，要求单柱墩基竖向承载力特征值达到1793kN；DJ-5 底柱2300<Nmax≤2300 kN，要求单柱墩基竖向承载力特征值达到2472kN；。
桥墩基础计算书【范本模板】
某高速公路特大桥的桥墩基础一、基本任务1、在完成专业技术《基础工程》等课程学习的基础上，要求对歌类建筑物的浅基础设计、桩基设计、地基设计、软弱地基处理等方面的计算知识能融会贯通、灵活掌握合理的、正确地应用于具体工程的实际，独立的完成基础方案选取及其所要求的设计、校核的计算内容，以达到培养解决工程实际问题核分析问题的能力.2、对于所给的具体资料能够准确阅读、系统掌握、正确处理、灵活应变。
3、提供完整的计算资料处理、计算过程计算结果说明书核必要的制图。
二、目的通过所给的某高速公路上的＊*大桥的桥墩和桥台的基础设计(计算与校核），巩固所学专业相关课程的基本知识,熟悉和完成设计的各个环节，通过合理的技术方案选取,施工设计准确的计算过程的训练,以提高实际工作的能力。
三、设计荷载计算校核依据基础地面以上的荷载计算按以下数据1、设计荷载汽车Ⅰ级，确定桥面荷载.2、桥面结构3、桥面采用双向行车分离结构。
具体不支持存参照附图,详细尺寸结构可以简化，计算桥面自重参考尺寸:桥长18孔×30米，包括桥台耳长546。
96米。
桥面梁采用4孔一联、两个54孔一联。
4孔一联的预应力混凝土简支梁。
梁截面T型梁,横截面每半边布置5片梁，主梁间距2。
6米；等高度梁，梁高1.9米，每个4。
86米设横隔梁一道.具体尺寸可以拟定自重自由假定简化计算。
4、墩、台基础混凝土为25级。
墩、台自重的计算可以考虑双柱式，整体式任选.混凝土容25KN m重35、钢材Ⅰ、Ⅱ级.四、工程地址情况基本情况表述如下:桥位处于河谷“U”字形地域,具有较强的侧向侵蚀作用,因水库的拦蓄作用,河漫滩出现谷坡一般高于河底2－4米,成细波沿桥轴线锯齿状分布。
KN m，C＝0 KPa ϕ＝28o；路基土平均容重19。
03地基土层计算依据处理可选方案：1、具体选定位置时可参考附图中地层示意图自选。
除表土外,典型土层可以分三层:KN m,TK＝200Kpa；中密。
⑴中（细、粗)7砂混卵石层，厚度0。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。
墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。
浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。
砼密度取25KN/m2。
1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。
强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。
[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。
盖梁柱式墩计算书
盖梁柱式坡计算书
1计算资料
1.1编制依据
《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2015)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)
《公路设计手册一墩台和基础》
《桥梁墩台与基础工程》
1.2结构信息
1.2.1几何尺寸
1.2.2
1.2.3计算参数
1.3荷载信息
1.3.1上部结构永久作用
13.2可变作用
2盖梁计算
2.1持久状况承载能力极限状态基本组合验算
2.1.1正截面承载力验算
77 撑系杆体系计算示意图
2.1.2斜截面抗剪承载力验算
2.1.3剪扭构件截面抗剪扭承载力验算
2.1.4配筋率验算
[∖0⅜1φ,⅞∣~~~~ ⅞~~~~Iwi W-⅛√]
盖梁配箍率图
2.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算
盖梁裂缝宽度图
3桥墩计算
3.1组合作用计算
承载能力极限状态(:本组合)截面内力设计值组合I截面位置I工况IN(kN)IMX(kN∙m)∣MY(kN∙m)∣M(kN∙m)
3.2承载力验算
3.2.1截面抗压承载力验算计算长度为：23.5m
3.2.2裂缝宽度验算。
桥墩及桩基计算书b1
B 匝道第1联一、结构概况B 匝道第1联（K0+223.274~K0+293.774）为3*23.5=70.5m 的中间跨度较大,10.5m 宽、曲线半径较小（R ＝120m ）的独柱高墩预应力混凝土连续箱梁桥。
桥墩为变截面实体结构，B0和B1桥墩基础为扩大基础。
B2和B3桥墩基础均对应直径分别为Ф1.8m 的两个嵌岩桩，桩顶设承台。
下部结构具体尺寸见桥墩一般构造图。
二、计算模型及内力计算 1.1 计算模型该联两端设滑动支座，中间三个墩均设板式橡胶支座，按m 法用土弹簧模拟桩侧土的水平约束，各个桥墩处的m 值的计算《公路桥涵地基与基础设计规范》要求，将地面以下h m =2(d+1) m 深度内的各层土按下列公式换算成一个m 值，作为整个深度的m 值。
对于刚性基础，h m 采用整个深度h 。
当h m =深度内存在两层不同的土时：12112222(2)mm h m h h h m h ++= 当h m =深度内存在三种不同的土时：1211222312332(2)(22)m h m h h h m h h h h m +++++=及相应轴力值，计算结果见下表：（2）边墩桩A.成桥状态计入恒载、汽车荷载、风载的作用，可求得成桥状态边墩内力组合如下表：考虑桩土相互作用，由计算模型确定桩最大弯距截面作为桩控制截面，墩底面至控制截面长度H=4.0m。
计入恒载、汽车荷载、风载的作用，可求得成桥状态时边墩的桩基内力组合如下表：B．施工阶段计入支座摩阻、恒载偏载、风载的作用，可求得施工阶段边墩内力组合如下表：考虑桩土相互作用，由计算模型确定桩最大弯距截面作为桩控制截面，墩底面至控制截面长度H=4.0m。
计入恒载、汽车荷载、风载的作用，可求得成桥状态时边墩的桩基内力组合如下表：三、墩横桥向内力计算 （1）离心力的计算离心力系数： 22400.105127127120V C R===⨯注：离心力的着力点在桥面处。
（2）风荷载主梁横桥向风荷载2.3kN/m, 桥墩每延米风荷载3.13kN/m墩底：B1： 3379 KN ；B2： 2369 KN ;（3）活载偏载按两车道布载，相对于箱梁中心线的偏心距e ＝0.80m ，按一车道布载，相对于箱梁中心线的偏心距e ＝3.35m 。
圆柱墩模板计算书
主墩墩柱模板计算书1、基本情况xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m，圆柱墩模型高度采用7米，墩身分两次浇筑，墩身直径5米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*7=168KN/㎡取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。