限流孔板计算表
限流孔板规格表
0.12 3.4 0.28 Φ45×3.0 PN6.3 14.5 10 304 HG/T20592-2009(B) PN63 孔板密封面为 RF 2
数量 QUANTITY 施工图图号 DRAWING NO.
本文件产权属中国昆仑工程公司辽宁分公司所有，未经中国昆仑工程公司辽宁分公司书面许可不准复用或转让第三方。 This document is the property of China Kunlun Contracting&Engineering Co,LiaoNing company it shall not be reproduced or transferred to any other party without China Kunlun Contracting&Engineering Co,LiaoNing’s permission in written form.
PL2103.3-40-Q1E-E 草酸酯等 液 1069 62 20 0.12 3.4 0.28 Φ45×3.0 PN6.3 14.5 10 304 HG/T20592-2009(B) PN63 孔板密封面为 RF 2
62
0.12 3.4 0.28 Φ45×3.0 PN6.3 14.5 10 304 HG/T20592-2009(B) PN63 孔板密封面为 RF 2
3
RO-201C PL2103.4-40-Q1E-E 草酸酯等 液 1069 62
RO-201D
PL2103.4-40-Q1E-E 草酸酯等 液
PL2103.3-40-Q1E-E 草酸酯等 液 1069 62 20 0.12 3.4 0.28 Φ45×3.0 PN6.3 14.5 10 304 HG/T20592-2009(B) PN63 孔板密封面为 RF 2
气体限流孔板的计算
限流孔板的计算一、D-1101手动放空限流孔板FO-1134（气体）1、计算孔板锐孔直径827.2d G =式中：G —— 通过喷嘴的流量，kg/h ；本算例G =104186 kg/hK ——气体绝热系数；本算例K = 1.606P 1—— 喷嘴前压力，MPa （a ）；本算例P 1= 7.3MPa （a ）ρ1 —— 喷嘴前气体密度，kg/m 3；本算例ρ = 67.71 kg/m 3d —— 锐孔直径，mm ；则：锐孔直径 1111)12(827.2ρP K K G d K K -++=71.673.7)1606.12(606.1827.21041861606.11606.1⨯⨯+=-+ = 48.07mm 经圆整：取锐孔直径d = 48mm(60mm)2、计算孔板厚度当流体温度< 375℃时，ϕP D H ∆=6.31 式中：H —— 孔板厚度，mm ；p ∆—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2；本算例p ∆ = （7.3-0.3）× 10.197 = 71.379kg/cm 2(62.20171kg/cm 2)D —— 管子内径，mm ；本算例D = 89-5.5×2 = 243mm(78 mm)ϕ —— 挠度系数。
本算例d/D = 45/78 = 0.576，查表8-15为0.5436。
（0.3033）则：孔板厚度 5436.0379.716.31243⨯=H = 47.90mm （5.90447mm ） 孔板厚度一般不应超过0.1D ，但此处用作降压孔板，厚度超过此值是允许的。
二、阻泡剂添加管道AW-1114上的限流孔板FO-1115（液体）1、锐孔孔径计算式中：q —— 流体的重量流率，kg/h ；本算例q =1000 kg/hα —— 流量系数，查《工艺管道安装手册（老）》；ε —— 膨胀系数，对于液体及不压缩流体ε = 1； d —— 锐孔直径，mm ；ρ —— 操作条件下流体密度，kg/m 3；本算例ρ = 978 kg/m 3p ∆—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2。
如何计算限流孔板孔径
附录C 限流孔板计算限流孔板计算见《限流孔板计算表》，计算说明如下：1 输入数据介质相态：根据介质情况填写相应字母。
G—气体L—气体G/L—气体/液体正常流量：根据物料和热量平衡数据表填写。
孔板前流体正常温度：根据物料和热量平衡数据表填写孔板前流体正常温度。
计算临界限流压力的公式选择说明：根据流体情况填写相应数字。
1—饱和蒸汽2—过热蒸汽及多原子气体3—空气及双原子气体孔板流量系数：由本附录“限流孔板C-Re-d/D关系图”查取。
孔板作用：根据孔板作用填写相应数字：1－降压作用 2－限流作用孔数：根据情况填写相应数字：1－单孔 2－多孔板数：根据情况填写相应数字： 1－单板 2－多板2 计算数据2.1孔板前压力孔板前压力（P1）根据管道压力降计算结果填写。
2.2 孔板后压力a. 气体、蒸汽：根据管道压力降计算得出的孔板后压力（P2）、计算的临界限流压力（Pc），取两者中的较大值。
推荐的临界限流压力值计算如下：饱和蒸汽：Pc=0.58P1过热蒸汽及多原子气体：Pc=0.55P1空气及双原子气体：Pc=0.53P1b.液体：根据压力降计算结果填写。
2.3 孔板压差孔板压差为ΔP= P1-P2，式中：ΔP—通过孔板的压降，MPa P1—孔板前压力，MPa(A)P2—孔板后压力，MPa(A)2.4 计算孔径a. 气体、蒸汽单板孔板]1)())[(1)((1078.43122126120kk P P P P k kZT M P C Wd k+--••••=式中： W —流体流量，kg/hC —孔板流量系数d 0—孔板孔径，m D —管道内径，mP 1—孔板前压力，MPa （A ） P 2—孔板后压力，MPa （A ） M —分子量 Z —压缩系数。
T —孔板前流体温度，K k —绝热指数，k=Cp/Cv Cp —流体定压热容，kJ/(kg ·K)Cv —流体定容热容，kJ/(kg ·K)b. 液体单板孔板1000/1045.128620γ•∆••=P C Qd式中： Q —液体流量，m 3/h ΔP —通过孔板的压降，MPaγ—液体密度，kg/m 3c.气-液两相流孔板分别按气、液流量用各自公式计算气相和液相孔板孔径，然后按下式计算两相流孔板孔径：22V L d d d +=式中： d —两相流孔板孔径，m d L —液相孔板孔径，md V —气相孔板孔径，md.限流作用的孔板按上述公式计算孔板的孔径，然后根据值和k 值，查本附录“γc -k-d 0/D 关系表”求取临界流率压力比（γc ），当每块孔板前后压力比P 2/P 1≤γc 时，可使液体流量限制在一定数值，说明计算有d 0有效，否则需调整压降或管径，重新计算。
孔板计算表
P1第一块孔板前压力，Mpa 10.3Pn 最后一块孔板后压力，Mpa 2n 孔板数 2.743
m 每块孔板压降系数0.579W 流体的质量流量，kg/h
3466P2
第一块孔板后压力，Mpa 5.96M
分子量11Pc
流体临界压力，Mpa 2.16Tc
流体临界温度，K 71.66T
孔板前温度，K 330Pr
对比压力 4.77Tr
对比温度 4.61Z
气体压缩系数 1.08k
绝热指数 1.4D
管道内径，m 0.0381G
质量流速，kg/(m2*s)844.9μ
粘度，mPa*s 0.00001305Re
雷诺数2466726.012C
孔板流量系数0.6d0
孔板孔径，m 0.01212d0/D 0.323 P1
第一块孔板前压力，Mpa 2.06Pn
最后一块孔板后压力，Mpa 0.74n 孔板数0.5281Q
流体的体积流量，m3/h 1150P2
第一块孔板后压力，Mpa 0.74△P
通过孔板的压降，Pa 1320000γ
流体的相对密度 1.24D
管道内径，m 0.509G
质量流速，kg/(m2*s)1947.7μ
粘度，mPa*s 0.00056Re
雷诺数1770278.4C
孔板流量系数0.595d0
孔板孔径，m 0.121121
d0/D 0.2371、气体、蒸汽孔板计算
2、液体孔板计算海川waaabc制作，表格没有加密，欢迎转载，尊重作者，请不
，请不要删除本行谢谢！（HG/T20570-95）。
管道孔板计算说明如下
计算说明如下：1 输入数据介质相态：根据介质情况填写相应字母。
G—气体L—气体G/L—气体/液体正常流量：根据物料和热量平衡数据表填写。
孔板前流体正常温度：根据物料和热量平衡数据表填写孔板前流体正常温度。
计算临界限流压力的公式选择说明：根据流体情况填写相应数字。
1—饱和蒸汽2—过热蒸汽及多原子气体3—空气及双原子气体孔板流量系数：由本附录“限流孔板C-Re-d0/D关系图”查取。
孔板作用：根据孔板作用填写相应数字：1－降压作用2－限流作用孔数：根据情况填写相应数字：1－单孔2－多孔板数：根据情况填写相应数字：1－单板 2－多板2 计算数据2.1孔板前压力孔板前压力（P1）根据管道压力降计算结果填写。
2.2 孔板后压力a. 气体、蒸汽：根据管道压力降计算得出的孔板后压力（P2）、计算的临界限流压力（Pc），取两者中的较大值。
推荐的临界限流压力值计算如下：饱和蒸汽：Pc=0.58P1过热蒸汽及多原子气体：Pc=0.55P1空气及双原子气体：Pc=0.53P1b.液体：根据压力降计算结果填写。
2.3 孔板压差孔板压差为ΔP= P1-P2，式中：ΔP—通过孔板的压降，MPaP1—孔板前压力，MPa(A)P2—孔板后压力，MPa(A)2.4 计算孔径a. 气体、蒸汽单板孔板式中： W—流体流量，kg/hC—孔板流量系数d0—孔板孔径，mD—管道内径，mP1—孔板前压力，MPa（A）P2—孔板后压力，MPa（A）M—分子量Z—压缩系数。
T—孔板前流体温度，Kk—绝热指数，k=Cp/CvCp—流体定压热容，kJ/(kg•K)Cv—流体定容热容，kJ/(kg•K)b. 液体单板孔板式中： Q—液体流量，m3/hΔP—通过孔板的压降，MPaγ—液体密度，kg/m3c.气-液两相流孔板分别按气、液流量用各自公式计算气相和液相孔板孔径，然后按下式计算两相流孔板孔径：式中： d—两相流孔板孔径，mdL—液相孔板孔径，mdV—气相孔板孔径，md.限流作用的孔板按上述公式计算孔板的孔径，然后根据值和k值，查本附录“γc-k-d0/D关系表”求取临界流率压力比（γc），当每块孔板前后压力比P2/P1≤γc 时，可使液体流量限制在一定数值，说明计算有d0有效，否则需调整压降或管径，重新计算。
限流孔板计算书
设计者： yynb
校核者： cds
日期： 2014-6-8
流体粘度(mPa·s)
节流件上游阻力件情况
管道粗糙度(mm)
相对湿度状态
相对湿度(%)
压缩系数 Z
饱和水汽压力(Pa)
饱和水汽密度(kg/m^3)
5200000 66.5 88.9
0.0186
1.0269
计算结果
直径比 β
0.131128148 流出系数 C 0.596334235 可膨胀系数 ε
最大雷诺数
西安三联测控技术有限公司 限流孔板设计计算书
订货单位 安装位号 RO-13111(2)A,B,C 合同编号
阀门位号 规格代码 XK-1500LB/3"
订货时间 节流件名称 限流孔板
安装方式 数量 流体名称
6 氮气
气体名称
组分(%)
工艺条件
密度(kg/m^3) 粘度(mPa·s)
等熵指数
分子量
1.675
1251303 常用雷诺数
1251303 最小雷诺数
常用差压(Pa)
5200000
最小差压(Pa)
前直管段(mm)
后直管段(mm)
常用流量时压力损失(Pa)
刻度流量时压力损失(Pa)
20℃时开孔直径(d20)
8.720±0.010
计算误差(%)
0.902812437 1.87E-14
备注
计算依据:HG/T20570-95 结构形式:单级单孔 法兰规格:ANSI CL1500 RJ 3" 法兰材质:20 孔板材质:304 孔板厚度:12mm 无缝管 3" SCH80S
刻度流量
3500 常用流量
限流孔板计算20080829
管路限流孔板的计算限流孔板作为节流元件，由于具有结构简单、易加工、制造成本低、安装方便等优点，在满足工艺要求的前提下，使用限流孔板代替调节阀来限定流量或降低压力，将会大大地降低投资和操作维修费用。
特点1．可以限定流量。
2．可以降低压力。
3．可同时限流降压。
流体为气体时，如果只是为了限定流量，对下游的压力没有要求，单段限流孔板即可满足要求。
但如果在限定流量的同时还要限制孔板下游侧压力，单段限流孔板就满足不了这一要求，因为单段限流孔板不大可能在限定流量的同时还限制下游的压力，这时就应采用多段限流孔板来实现。
工作原理孔板可以作为节流元件用来限定流量和降低压力。
当孔板前后存在一定压差，流体流经孔板，对于一定的孔径，流经孔板的流量随着压差增大而增大。
但当压差超过某一数值(称为临界压差)时，流体通过孔板缩孔处的流速达到音速，这时，无论压差如何增加，流经孔板的流量将维持在一定数值而不再增加。
限流孔板就是根据这一原理来限定流体的流量和降低压力的。
规格DN10～1000目的：化工厂、石油化工厂装置管路的限流孔板设置在管道上，用于限制流体的流量或降低流体的压力。
使用范围：管路的限流孔板应用于以下几个方面：限流孔板为一同心锐孔板，用于限制流体的流量或降低流体的压力。
流体通过孔板就会产生压力降，通过孔板的流量则随压力降的增大而增大。
但当压力降超过一定数值，即超过临界压力降时，不论出口压力如何降低，流量将维持一定的数值而不再增加。
限流孔板就是根据这个原理用来限制流体的流量或降低流体的压力。
1．工艺物料需要降压且精度要求不高。
2．在管道中阀门上、下游需要有较大压降时，为减少流体对阀门的冲蚀，当经孔板节流不会产生气相时，可在阀门上游串联孔板。
3．流体需要小流量且连续流通的地方，如泵的冲洗管道、热备用泵的旁路管道（低流量保护管道）、分析取样管等场所。
4．需要降压以减少噪声或磨损的地方，如放空系统。
（《工艺系统工程设计技术规定》HG/T20570.15-1995）分类及选型要点 1． 分类限流孔板按孔板上开孔数分为单孔板和多孔板；按板数可分为单板和多板。
限流孔板的计算方法
β=d/D 应始终大于或等于 0.1，小于或等于 0.75
注 2：使用极限：
角接取压或 D 和 D/2 取压
法兰取压
d
d≥12.5mm
d≥12.5mm
D
50mm≤D≤1000mm
50mm≤D≤1000mm
β
0.1≤β≤0.75
0.1≤β≤0.75
β,Re(D)
Re(D)≥5000 , 0.1≤β≤0.56 或 Re(D)≥5000 且
d0—开孔直径,m
W—流量,Kg/S
P1,P4—kg/cm2
ρ—kg/m3
2、临界流公式如下：
4W
d
πCP
g
k
M ZRT
2 k1
d0--,开孔孔径 ft, 1ft=304.8mm
R--,1546ft.lb/(lb.mol)(F)
W--,质量流量 lb/s 1lb=0.4535924Kg
d—开孔直径,m
D—管道内径,m
ρ1—被测流体密度,Kg/m3
ΔP—差压,Pa (指流速最快时候的差压)
2、可膨胀性系数：
ε1
0.351 0.256β
0.93β 1
P2 P1
β—直径比，β=d/D
k—等熵指数
P1—孔板上游侧流体静压力,Pa
P2—孔板下游侧流体静压力,Pa (在孔板喉径处的压力)
若 D<71.12mm，应把下列项加入上述公式中：
+0.011(0.75-β)(2.8- . )
L1(=l1/D)—孔板上游端面到上游取压口的距离除以管道直径的商
.
M
孔板流量计(流量)计算表
2.8920
20.000 54
##
中间任意 孔径
6
0.##
中间任意 孔径
30
54
0.0000
54
####### 6(10%)
66.1068
150.000 6(10%)
最大孔径 ####### 30(50%) 147.5542
最大孔径 150.000 30(50%)
#######
例：管径50的流量计选用25mm孔径时所对应的气量 在此表中管径50单元中间任意孔径绿色单元格处填 量流量。
####### 6(10%) 263.4118
最大孔径 ####### 30(50%) 588.0410
量流量。
最大孔径 ####### 54(90%)
787.7825
）计算表（自编）
气：0.8%，相对密度：0.6，大气压力：0.089MPa，等熵指数：1.3
孔板流量计（流量）计算表（自编）
流量的计算条件：
温度：10℃，压力：5.7MPa（地面工艺运行状态），二氧化碳：1.3%，氮气：0.8%，相对密度：0.6，
孔径比选择为 min 0.1～0.75 max，参与计算差压为 min10%～90%max仪表量程（即：6～54KPa）
计量压力 Mpa
5.70
50
中间任意 孔径
6
0.0000
6
30
0.0000
80
中间任意 孔径
30
54
0.0000
54
37.500 6(10%)
7.4287
60.000 6(10%)
最大孔径 37.500 30(50%) 16.5735
最大孔径 60.000 30(50%)
节流孔板的原理及限流计算
节流孔板的原理及限流计算节流孔板的原理管道的前后压差较大时，往往采用增加节流孔板的方式，其原理是:流体在管道中流动时，由于孔板的局部阻力，使得流体的压力降低，能量损耗，该现象在热力学上称为节流现象。
该方式比采用调节阀要简单，但必须选择得当，否则，液体容易产生汽蚀现象，影响管道的安全运行。
1汽蚀现象节流孔板的作用，就是在管道的适当地方将孔径变小，当液体经过缩口，流束会变细或收缩。
流束的最小横断面出现在实际缩口的下游，称为缩流断面。
在缩流断面处，流速是最大的，流速的增加伴随着缩流断面处压力的大大降低。
当流束扩展进入更大的区域，速度下降，压力增加，但下游压力不会完全恢复到上游的压力，这是由于较大内部紊流和能量消耗的结果。
如果缩流断面处的压力pvc降到液体对应温度下的饱和蒸汽压力pv以下，流束中就有蒸汽及溶解在水中的气体逸出，形成蒸汽与气体混合的小汽泡，压力越低，汽泡越多。
如果孔板下游的压力p2仍低于液体的饱和蒸汽压力，汽泡将在下游的管道继续产生，液汽两相混合存在，这种现象就是闪蒸。
如果下游压力恢复到高于液体的饱和蒸汽压力，汽泡在高压的作用下，迅速凝结而破裂，在汽泡破裂的瞬间，产生局部空穴，高压水以极高的速度流向这些原汽泡占有的空间，形成一个冲击力。
由于汽泡中的气体和蒸汽来不及在瞬间全部溶解和凝结，在冲击力作用下又分成小汽泡，再被高压水压缩、凝结，如此形成多次反复，并产生一种类似于我们可以想象的砂石流过管道的噪音，此种现象称为空化(见图2)。
流道材料表面在水击压力作用下，形成疲劳而遭到严重破坏。
我们把汽泡的形成、发展和破裂以致材料受到破坏的全部过程称为汽蚀现象。
闪蒸和空化的主要区别在于汽泡是否破裂。
存在闪蒸现象的系统管道，由于介质为汽水两相流，介质比容和流速成倍增加，冲刷表面磨损相当厉害，其表现为冲刷面有平滑抛光的外形。
闪蒸也产生噪音和振动，但其声级值一般为80 dB以下，不超出规范规定的许可范围。
空化则不然，汽泡破裂和高速冲击会引起严重的噪音，管道振动大，在流道表面极微小的面积上，冲击力形成的压力可高达几百甚至上千兆帕，冲击频率可达每秒几万次，在短时间内就可能引起冲刷面的严重损坏，其表现为冲刷面会产生类似于煤渣的粗糟表面。
气体限流孔板的计算
气体限流孔板的计算 Prepared on 24 November 2020限流孔板的计算一、D-1101手动放空限流孔板FO-1134（气体）1、计算孔板锐孔直径827.2d G =式中：G —— 通过喷嘴的流量，kg/h ；本算例G =104186 kg/hK ——气体绝热系数；本算例K =P 1—— 喷嘴前压力，MPa （a ）；本算例P 1= （a ）ρ1 —— 喷嘴前气体密度，kg/m 3；本算例ρ = kg/m 3d —— 锐孔直径，mm ；则：锐孔直径 1111)12(827.2ρP K K G d K K -++=71.673.7)1606.12(606.1827.21041861606.11606.1⨯⨯+=-+ = 经圆整：取锐孔直径d = 48mm(60mm)2、计算孔板厚度当流体温度< 375℃时，ϕP D H ∆=6.31 式中：H —— 孔板厚度，mm ；p ∆—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2；本算例p ∆ = （）× = 71.379kg/cm 2 (62.20171kg/cm 2)D —— 管子内径，mm ；本算例D = ×2 = 243mm(78 mm)ϕ —— 挠度系数。
本算例d/D = 45/78 = ，查表8-15为。
（）则：孔板厚度 5436.0379.716.31243⨯=H = 47.90mm （5.90447mm ） 孔板厚度一般不应超过，但此处用作降压孔板，厚度超过此值是允许的。
二、阻泡剂添加管道AW-1114上的限流孔板FO-1115（液体）1、锐孔孔径计算式中：q —— 流体的重量流率，kg/h ；本算例q =1000 kg/hα —— 流量系数，查《工艺管道安装手册（老）》；ε —— 膨胀系数，对于液体及不压缩流体ε = 1；d —— 锐孔直径，mm ；ρ —— 操作条件下流体密度，kg/m 3；本算例ρ = 978 kg/m 3p ∆—— 孔板前后的压力降，kg/cm 2。
限流孔板计算表-气体-Orifice Caculation
Ver-1
限流孔板计算-气体/ Orifice Caculation-Gas (Based on HG/T 20570.15-95)
Task Description: 进口蒸汽8bar-->5bar，计算孔板尺寸。
1 基础参数 Basic Data 介质名称 体积流量qv-V
Pa(abs)
Or
2.00 MPa
18.00
Kg/kmol
175.00
℃
647.00
K
T/Tr
0.69
22130000.00 Pa
P/Pr
0.47
1.00
查图
1.3240
2 孔板数量计算Orifice Number 孔板数量n
2.74
园整
3.00
P1’5964419.05Fra bibliotekPa(abs)
P2’
3453815.01 Pa(abs)
P3’
2000000.00 Pa(abs)
The Last Plate
P4’
1158139.62 Pa(abs)
P5’
670643.69 Pa(abs)
3 孔板尺寸计算Orifice Diameter
3.1 第1块孔板
孔板流量系数C
0.65
假设值
孔板口径d0
0.008700531 m
d02 43.78C * P1
3466.00
Kg/h
工艺指定
3466.00
Kg/h
工艺指定
Pass
3466.00
Kg/h
由qv计算
3.1680
Kg/m3
0.0143
CP36C1限流孔板计算
CP36C1 限流孔板计算附录C 限流孔板计算限流孔板计算见《限流孔板计算表》，计算说明如下：介质相态：根据介质情况填写相应字母。
G—气体L—气体G/L—气体/液体正常流量：根据物料和热量平衡数据表填写。
孔板前流体正常温度：根据物料和热量平衡数据表填写孔板前流体正常温度。
计算临界限流压力的公式选择说明：根据流体情况填写相应数字。
1—饱和蒸汽2—过热蒸汽及多原子气体3—空气及双原子气体孔板流量系数：由本附录“限流孔板C-Re-d/D关系图”查取。
0孔板作用：根据孔板作用填写相应数字：1－降压作用 2－限流作用孔数：根据情况填写相应数字：1－单孔 2－多孔板数：根据情况填写相应数字： 1－单板 2－多板2.1孔板前压力孔板前压力（P）根据管道压力降计算结果填写。
12.2 孔板后压力a. 气体、蒸汽：根据管道压力降计算得出的孔板后压力（P）、计算的临界限流压2力（Pc），取两者中的较大值。
推荐的临界限流压力值计算如下：饱和蒸汽：Pc=0.58P 1过热蒸汽及多原子气体：Pc=0.55P 1空气及双原子气体：Pc=0.53P 1b.液体：根据压力降计算结果填写。
2.3 孔板压差孔板压差为ΔP= P-P，式中： 12ΔP—通过孔板的压降，MPaP—孔板前压力，MPa(A) 1P—孔板后压力，MPa(A) 2W2d, 02.4 计算孔径 2PPMkk，1622ka. 气体、蒸汽单板孔板43.78CP10()()[()()],,,,,1ZTkPPk,111式中： W—流体流量，kg/hC—孔板流量系数d—孔板孔径，m 0D—管道内径，mP—孔板前压力，MPa（A） 1P—孔板后压力，MPa（A） 2M—分子量Z—压缩系数。
T—孔板前流体温度，Kk—绝热指数，k=Cp/CvCp—流体定压热容，kJ/(kg?K)Cv—流体定容热容，kJ/(kg?K)b. 液体单板孔板Q2 d,06,P,10,C,128.45,/10003式中： Q—液体流量，m/hΔP—通过孔板的压降，MPa3 γ—液体密度，kg/m c.气-液两相流孔板分别按气、液流量用各自公式计算气相和液相孔板孔径，然后按下式计算两相流孔板孔径：22d,d，d LV式中： d—两相流孔板孔径，md—液相孔板孔径，m Ld—气相孔板孔径，m V-k-d/D关系表”c0求取临界流率压力比（γ），当每块孔板前后压力比P/P?γ时，可使液体流量限制c21cd.限流作用的孔板在一定数值，说明计算有d有效，否则需调整压降或管径，重新计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
257
0.58 0.052 0.0170
28
12 12RO-0042
低压N2
去管道充气器低压氮气限流 PID-1202
LN-121003
6.76 8.36
432
0.59 0.052 0.0170
28
0.95
1.4
1
1.4
1
1.4
353 2.10E+06 1.00E+05 0.5283 1.11E+06 临界流 353 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流 353 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
m/s Kg/m3 kg/h
28.65 8.36 1830
0.62
m mPa·s(CP)
0.052 0.0170
28
28.65 8.36 1830 0.62 0.052 0.0170
28
29.66 8.36 1895 0.62 0.052 0.0170
28
12.66 8.36
1820
0.6
0.078 0.0170
5 5.47E+06 0.4508 0.087 0.0875
1
4 1.03E+05 0.1852 0.010 0.0096
1
4 1.73E+05 0.2381 0.012 0.0124
1
13 12RO-0133 高压CO2(N2) 去充气锥高压CO2(N2)限流 PID-1203 HNC-121007 1.03 78.5
1
5 11RO-0201 6 11RO-0204
低压N2 低压N2
去振动料斗低压氮气限流 PID-1106
LN-112008
28.65 8.36 1830 0.62 0.052 0.0170
28
去磨煤机低压氮气限流
PID-1106 LN-111004
28.65 8.36 1830 0.62 0.052 0.0170
序 号
位号
1 11RO-0101 2 11RO-0104 3 11RO-0102 4 11RO-0103
流速
密度
限流孔板计算（气体） 流量 流量系数 管道内径 粘度 分子量 压缩系数 绝热指数 板前温度 板前压力 板后压力 临界系数 临界压力 流动形式 总板数 雷诺数 孔径比 孔板孔径 单孔孔径 孔数 法兰等级
28
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 7.58E+05 0.4758 0.025 0.0247
1
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 4.85E+05 0.3160 0.025 0.0246
1
9 12RO-0131 高压CO2(N2) V-1204泄压高压CO2(N2)限流 PID-1201 MSHN-121001 13.74 72.5 60017 0.61 0.146 0.0200
28
0.86
1.4
353 4.80E+06 1.00E+05 0.5283 2.54E+06 临界流
7 7.27E+06 0.3865 0.056 0.0564
1
7 11RO-0202
低压N2 去惰性气体管线低压氮气限流 PID-1107
LN-112006
29.66 8.36 1895 0.62 0.052 0.0170
28
去粉煤惰性输送线低压氮气限
8 11RLN-112007
12.66 8.36
1820
0.6
0.078 0.0170
28
K
Pa(A) Pa(A)
Pa(A)
m
m
Mpa
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 7.32E+05 0.4676 0.024 0.0243
1
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 7.32E+05 0.4676 0.024 0.0243
1
10 12RO-0132 高压CO2(N2) V-1204泄压高压CO2(N2)限流 PID-1201 MSHN-121003 17.80 31.7 60017 0.61 0.194 0.0200
28
11 12RO-0141
低压N2
去充气锥低压氮气限流
PID-1202 LN-121004
4.02 8.36
1
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 7.58E+05 0.4758 0.025 0.0247
1
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 4.85E+05 0.3160 0.025 0.0246
28
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 7.32E+05 0.4676 0.024 0.0243
1
1
1.4
323 8.00E+05 1.00E+05 0.5283 4.23E+05 临界流
4 7.32E+05 0.4676 0.024 0.0243
0.6 0.038 0.0200
44
去管道充气器高压CO2(N2)限
15 12RO-0135 高压CO2(N2)
流
PID-1203 HNC-121012 26.37 78.5 14046 0.62 0.049 0.0200
44
1
1.4
353 5.20E+06 1.00E+05 0.5283 2.75E+06 临界流
549
0.58 0.049 0.0200
44
1
1.4
353 5.20E+06 1.00E+05 0.5283 2.75E+06 临界流
7 1.98E+05 0.1007 0.005 0.0049
1
14 12RO-0134 高压CO2(N2) 去充气锥高压CO2(N2)限流 PID-1203 HNC-121006 15.89 78.5 5090
介质名称
用途
所在PID号 所在管道号
u
ρ
W
C
D
μ
M
Z
k
T
p1
p2
pc
n
Re
β
d0
PN
备注
低压N2
去振动料斗低压氮气限流 PID-1103
低压N2
去磨煤机低压氮气限流
PID-1103
低压N2 低压N2
去惰性气体管线低压氮气限流
去粉煤惰性输送线低压氮气限 流
PID-1104 PID-1104
LN-111008 LN-111004 LN-111006 LN-111007