06_塑胶卡钩力 算
钢丝绳和卡扣计算
钢丝绳和卡扣计算附件一起重吊索具计算书1、起重吊装示意图:2、钢丝绳计算:,，F/k根据钢丝绳计算公式:[F]=式中[F]----钢丝绳的容许拉力F----钢丝绳的破断拉力,,----钢丝绳的不均匀系数，现用6×37，故取0.82系数K----钢丝绳的安全系数，按6.5倍取值? 当前，移动模架最重构件重量为30t/8?4t，按两点吊装，每股钢丝绳设计允许拉力为2t。
考虑到吊索具后期在其它地方可相互使用，体现到钢丝绳的通用性，钢丝绳选取长度为8m，水平夹角为60度，故2t/sin60?=2.309t，卡环选取11t。
由以上可以得知[F]=2.309t×10=23.09KNF=23.09×6.5/0.82=183.030kN，由此查表强度1550kN/Mp类型钢丝绳直径φ19.5mm。
故起吊24.75t构件选取:φ19.5mm(6×37)，卡环3.3t。
? 当前，移动模架最重构件重量为30t/8?4t，按四点吊装，每股钢丝绳设计允许拉力为1.4t(注:四点吊按三点受力计算)。
考虑到吊索具后期在其它地方可相互使用，体现到钢丝绳的通用性，钢丝绳选取长度为10m，水平夹角为90度，故1.4t/sin90?=1.4t.由以上可以得知[F]=1.4t×10=14kNF=14×6.5/0.82=110.976kN，由此查表强度1550kN/Mp类型钢丝绳直径φ19.5mm。
卡环3.3t。
3、起吊梁受力分析为建模方便，模型以2,20槽钢背对焊制而成起吊梁，采用MIDAS建模进行受力分析，模型如下图:图3.1 起吊梁受力模型起吊梁以2,20槽钢槽口对焊而成，起吊梁上设置两吊点，并作为边界约束，约束条件采用一般简支，荷载采用节点荷载(即集中荷载)，荷载值为: P=30t/8/4=0.9375t=9.375KN起吊梁下实际设置4个起吊点，即每个起吊点受力9.375KN。
最新注塑模具锁模力计算汇编
塑料零件锁模力计算方法一、经验法：锁模力=制品投影面积X面积常数面积常数的选用如下:优点：简单、方便；缺点：过丁粗略、随意性大、准确度差；必需建立在丰富的经验基础上，才懂判断如何选择比较合适的常数。
二、常数法：锁模力=投影面积x常数X 1.2常数的选用如下:优点：增加了一个安全系数，且考虑了不同塑料间的差异，列出了不同的常数，比经验法更合理；缺点：对丁同一原料不同零件结构时，此方法的应用仍然存在随意性。
三、工艺合模法：投影面积sx模腔压力pv工艺合模力PV (0.8〜0.9 )额定合模力P 模腔压力与壁厚、流长比曲线图如下:4苗蟹厚、涂长叱与螂任力关擀曲城困优点：该方法也增加了一个安全系数，按照制品类别区分，考虑了零件结构的复杂因素;缺点：没有考虑不同塑料之间的差异，应用的准确性也不高。
四、考虑塑料黏度的锁模力计算方法：锁模力=投影面积X 模腔压力X 黏度系数 K+安全系数K11、热塑性塑料流动特性的分组及粘度等级（流动能力）常数 （K ）2、安全系数（K1）根据制品结构的不同，取 80〜100%此方法既考虑了材料间的差异，乂考虑了不同制品结构复杂程度的差异，同时考虑了模 具设计这一因素。
应该说是比较科学、准确的。
以上各种方法中，各常数的选择、设定，都是建立在大理实际案例所收集的数据基础之 上。
但实际应用中，当事人不一定具备如此广泛的理论与实践经验，因此计算中出现误差是 在所难免的。
总之，实际应用时，必须考虑以下几点：材料、模具结构、模具浇口形式、零件结构、 工艺条件（包括模温、料温等）。
以上只是一些确定锁模力的方法，在实际选择注塑机时，还应考虑如注射量、容模量等 其它条件。
例一：零件描述：圆柱体，中间多片薄片；零件直径： 10 cm ；高度=80mnS 厚=0.8mM®料: 普通PP;扇形浇口； 一模四腔；总重量180克；尺寸如图1所示。
9240 -------------------------- 图］1） 、投影面积计算：S=零件主体面积（3.14X 52 X 4） + 流道面积（21+24+6X 2+9X 2） X 0.8=314+60=374 cm2 2） 、流长比计算：L/B= （120+30） 78+80/0.8=18.75+100=118.573） 、模腔压力的确定：根据制品壁厚和流长比，确定模腔压力 P=320kg/cm24） 、材料黏度系数：K=15） 、安全系数：K1=80%锁模力计算：F=PX SX K/K1=320X 374X 1/80%=149600kg/cm2=149.6 吨例二：薄壁制品零件描述：塑料杯子。
塑料制品的承重性能与结构力学
汇报人：
目 录
01 添 加 目 录 项 标 题
02 塑 料 制 品 的 承 重 性 能
03 04 结 构 力 学 在 塑 料 制 品 中 的应用
塑料制品承重性能与结 构力学的关系
05 塑 料 制 品 承 重 性 能 与 结构力学的未来发展
1 添加章节标题
2
塑料制品的承重 性能
3
结构力学在塑料 制品中的应用
结构力学的概念
结构力学是研究 结构受力和变形 的科学
结构力学的主要 任务是确定结构 的内力和变形
结构力学在塑料制 品中的应用主要是 通过优化结构设计 来提高承重性能
结构力学在塑料制品 中的应用还包括对结 构的稳定性、刚度和 疲劳强度的分析
塑料制品的结构设计
结构力学原理：了解塑料制品的 受力情况，进行合理的结构设计
结构力学理论的创新方向
复合材料结构力学：研究复合材 料在承重性能和结构力学方面的 应用和优化
生物启发结构力学：研究生物结 构在承重性能和结构力学方面的 应用和优化
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纳米材料结构力学：研究纳米材 料在承重性能和结构力学方面的 应用和优化
智能材料结构力学：研究智能材 料在承重性能和结构力学方面的 应用和优化
结构优化：通过优化结构，提高 塑料制品的承重性能和稳定性
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材料选择：根据塑料制品的用途 和性能要求，选择合适的材料
模具设计：根据塑料制品的结构 设计，设计出合适的模具，提高 生产效率和产品质量
结构力学对承重性能的影响
结构力学原理：介绍结 构力学的基本原理和概
钢丝绳和卡扣计算
附件一起重吊索具计算书1、起重吊装示意图：2、钢丝绳计算：根据钢丝绳计算公式：[F]=kα⨯F/式中[F]----钢丝绳的容许拉力F----钢丝绳的破断拉力α----钢丝绳的不均匀系数，现用6×37，故α取0.82系数K----钢丝绳的安全系数，按6.5倍取值⑴当前，移动模架最重构件重量为30t/8≈4t，按两点吊装，每股钢丝绳设计允许拉力为2t。
考虑到吊索具后期在其它地方可相互使用，体现到钢丝绳的通用性，钢丝绳选取长度为8m，水平夹角为60度，故2t/sin60°=2.309t，卡环选取11t。
由以上可以得知[F]=2.309t×10=23.09KNF=23.09×6.5/0.82=183.030kN，由此查表强度1550kN/Mp类型钢丝绳直径φ19.5mm。
故起吊24.75t构件选取：φ19.5mm(6×37)，卡环3.3t。
⑵当前，移动模架最重构件重量为30t/8≈4t，按四点吊装，每股钢丝绳设计允许拉力为1.4t（注：四点吊按三点受力计算）。
考虑到吊索具后期在其它地方可相互使用，体现到钢丝绳的通用性，钢丝绳选取长度为10m，水平夹角为90度，故1.4t/sin90°=1.4t.由以上可以得知[F]=1.4t×10=14kNF=14×6.5/0.82=110.976kN，由此查表强度1550kN/Mp类型钢丝绳直径φ19.5mm。
卡环3.3t。
3、起吊梁受力分析为建模方便，模型以2［20槽钢背对焊制而成起吊梁，采用MIDAS 建模进行受力分析，模型如下图：图3.1 起吊梁受力模型起吊梁以2［20槽钢槽口对焊而成，起吊梁上设置两吊点，并作为边界约束，约束条件采用一般简支，荷载采用节点荷载（即集中荷载），荷载值为：P=30t/8/4=0.9375t=9.375KN起吊梁下实际设置4个起吊点，即每个起吊点受力9.375KN。
注塑模具模腔及锁模力计算
150-210
140-250 290-445 320-420 430-640
300-520
240-450 430-980 400-630 600-930
280-640
250-580 500-1050 430-750 650-1100
460-820
Plastics Technology Center-LK GROUP
针形浇口（浇口痕迹 不能凸出表面）
模具分模线
-
Plastics Technology Center-LK GROUP
流程/壁厚比例计算：
流程/壁厚=熔料最长流程/最薄零件壁厚 =200mm/1.9mm =105：1
Plastics Technology Center-LK GROUP
PA6/PA66
POM
90-260
120-320
250-450
280-570
350-700
320-650
380-900
400-800
Plastics Technology Center-LK GROUP
锁模力计算
零件： 一个圆形的聚碳酸脂（PC）灯座。它的外 径是220mm，壁厚范围是1.9-2.1mm，并 有著针型的中心浇口设计。零件的最长流 程是200mm（从浇口至模腔最远点）。
400-730
460-950
350-850 750-960 290-650
180-380
160-380 220-420 110-205
320-750
220-560 500-920 190-410
310-790
240-680 550-850 200-530
恩格尔注塑机 夹紧力和吨位的换算
恩格尔注塑机夹紧力和吨位的换算恩格尔注塑机是一种常见的注塑设备，它通常用于生产塑料制品。
在使用恩格尔注塑机时，我们经常会遇到夹紧力和吨位这两个参数，这两个参数在注塑生产过程中非常重要。
下面我们就来详细介绍夹紧力和吨位的换算以及它们在注塑生产中的作用。
夹紧力是指恩格尔注塑机夹模力的大小，也就是在注塑过程中，注塑机上的模具需要对塑料材料进行固定。
夹紧力的大小直接影响注塑产品的质量和生产效率。
一般来说，夹紧力越大，注塑产品越结实，但也会增加注塑机的成本和能耗。
而夹紧力过小，则容易导致模具松动，从而产生产品缺陷。
吨位则是夹紧力的单位，一般以吨（t）为单位。
夹紧力与吨位之间有一个换算关系，具体换算公式如下：吨位 = 夹紧力 / 9.8通过该换算公式，我们可以将夹紧力转换为对应的吨位数值。
在工业生产中，吨位的选择非常重要。
一般来说，吨位的大小需要根据注塑产品的尺寸、形状、材质来确定。
如果注塑产品较小且薄壁，夹紧力需要较小，吨位也相对较低。
而对于较大尺寸、厚壁的注塑产品，夹紧力需要较大，吨位也就需要相应增加。
当我们选择注塑机时，需要根据实际的生产需求来确定合适的夹紧力和吨位。
如果夹紧力过大，则可能导致额外的能耗和成本；如果夹紧力过小，则可能会影响产品的质量和生产效率。
此外，在注塑生产中，还需要考虑一些其他因素，如模具的结构、材质、冷却系统等。
合理的模具设计以及选用适合的注塑机夹紧力和吨位，能够有效提高注塑产品的质量和生产效率，降低生产成本。
总而言之，夹紧力和吨位是恩格尔注塑机中非常重要的参数，它们直接关系到注塑产品的质量和生产效率。
通过合理选择夹紧力和吨位，结合合适的模具设计，我们可以使注塑生产达到更好的效果，并且降低生产成本。
因此，对于注塑机操作人员和产品设计者来说，了解夹紧力和吨位的换算以及其在注塑生产中的作用具有重要的指导意义。
开口钩子的计算方法
开口钩子的计算方法【最新版4篇】篇1 目录1.引言2.开口钩子的定义和作用3.计算开口钩子的方法3.1 几何法3.2 解析法3.3 实验法4.应用实例5.结论篇1正文一、引言开口钩子，又称为吊钩，是一种广泛应用于起重设备、机械设备等领域的连接装置。
合理的计算方法对于确保其安全性和稳定性至关重要。
本文将介绍几种常用的计算开口钩子的方法。
二、开口钩子的定义和作用开口钩子是由一个直角钩和一个斜拉钩组成的，主要用于吊装物体。
它能够根据物体的形状、大小和重量，以及吊装设备的承重能力来调整吊点，从而保证吊装的安全性和稳定性。
三、计算开口钩子的方法1.几何法几何法是根据物体的形状、大小和重心位置，以及吊装设备的承重能力，通过几何图形的计算来确定开口钩子的尺寸。
这种方法适用于形状规则、重心位置明确的物体。
2.解析法解析法是根据物理力学原理，通过建立物体受力分析模型，求解开口钩子的尺寸。
这种方法适用于形状复杂的物体，但需要一定的理论知识和计算能力。
3.实验法实验法是通过制作开口钩子的实物模型，进行吊装实验，根据实验结果来确定开口钩子的尺寸。
这种方法适用于形状复杂、受力情况复杂的物体，但实验成本较高。
四、应用实例以某桥梁施工现场为例，需要吊装一块体积为 2 立方米、重量为 10 吨的预制混凝土梁。
首先，通过几何法确定预制梁的重心位置；然后，根据解析法计算出合适的开口钩子尺寸；最后，通过实验法验证计算结果，确保吊装安全。
五、结论计算开口钩子的方法有多种，需要根据实际情况选择合适的方法。
篇2 目录1.引言2.开口钩子的定义和用途3.计算开口钩子的方法3.1 确定钩子的尺寸3.2 计算钩子的弯曲角度3.3 计算钩子的长度3.4 计算钩子的形状4.结论篇2正文【引言】在工程和日常生活中，开口钩子被广泛应用于各种吊装、连接和固定等场景。
为了确保其安全和有效使用，我们需要计算出合适的开口钩子尺寸和形状。
本文将为您介绍如何计算开口钩子。
塑料管横向拉力计算公式
塑料管横向拉力计算公式引言。
塑料管是一种常见的管道材料，广泛应用于工业、建筑、农业等领域。
在使用塑料管道时，其承受的横向拉力是一个重要的设计参数。
横向拉力计算公式可以帮助工程师准确地评估塑料管的承载能力，从而确保管道系统的安全运行。
本文将介绍塑料管横向拉力计算公式及其应用。
塑料管的横向拉力。
塑料管道在使用过程中会受到各种外部力的作用，其中横向拉力是一种常见的力。
横向拉力是指垂直于管道轴线的拉力，通常由管道周围的土壤或其他管道的重力引起。
横向拉力的大小取决于管道的直径、壁厚、材料强度以及外部环境的条件。
塑料管横向拉力计算公式。
塑料管的横向拉力可以通过以下公式进行计算：F = (π/4) (D t) σ K。
其中，F表示横向拉力的大小，单位为牛顿（N）；D表示管道的外径，单位为米（m）；t表示管道的壁厚，单位为米（m）；σ表示塑料管材料的拉伸强度，单位为帕斯卡（Pa）；K为修正系数，考虑了管道安装和外部环境的影响。
根据上述公式，可以看出横向拉力的大小与管道的尺寸和材料强度有关。
较大的管道直径和壁厚以及较高的材料强度都会增加管道的承载能力，从而降低横向拉力对管道的影响。
修正系数K则考虑了管道安装和外部环境的影响，通常需要根据具体情况进行调整。
应用举例。
为了更好地理解塑料管横向拉力计算公式的应用，我们可以通过一个具体的案例来说明。
假设某工程项目需要使用直径为0.5米、壁厚为0.02米的聚乙烯管道，其材料拉伸强度为20MPa。
在设计过程中，需要评估管道在外部环境作用下的横向拉力。
根据上述公式，可以计算出该管道在外部环境作用下的横向拉力为：F = (π/4) (0.5 0.02) 20 K ≈ 3.14 0.478 K ≈ 1.5K N。
通过这个简单的例子，我们可以看到横向拉力计算公式的实际应用。
工程师可以根据具体的工程要求和外部环境条件，通过计算得到管道的横向拉力，从而为管道的设计和安装提供参考依据。
结论。
塑料检查井力学计算
塑料检查井力学计算1. 回填土下曳力计算1.1.1井筒覆土深度大于或等于3m时，应进行回填土下曳力计算。
1.1.2检查井设置在无地下水的地段时，回填土下曳力应按下列公式计算：1 作用于井筒水平土压力应按公式（1.1.2－1）、(1.1.2－2)计算：P r1=1.21kρs·H1（1.1.2－1）P r2=1.21kρs·H2（1.1.2－2）式中 Pr1—作用于井筒上部回填土水平土压力（kPa）；Pr2—作用于井筒底部回填土水平土压力（kPa）；H1—地面至防护盖座基础底部的高度（m）；井盖盖座高度一般取70mm，盖座基础深度应按设计确定；H2—地面至井筒底部的高度（m）；ρs—回填土的重力密度，一般取18KN/m3；k—主动土压力系数，应按下式计算：k=tg2（45º－ø/2） (1.1.2－3)式中ø—回填土内摩擦角，按表6.1.2－1选用。
表6.1.2－1 回填土内摩擦角2 回填土与井筒之间的平均剪应力应按下式计算：T a =μ(Pr1/2＋Pr2/2) (1.1.2－4)式中 Ta—无水土层中作用于井筒外壁的平均剪应力（kPa）；μ—回填土与井筒外壁之间摩擦系数，按表6.1.2－2选用。
表6.1.2－2 回填土与井筒外壁之间摩擦系数注：井筒周围回填中、粗砂后摩擦系数按表中砂土一栏取值。
3 回填土下曳力应按下式计算：P d =Ta·丌·de·Hr(1.1.2－5)式中 Pd—作用于井筒壁下的曳力（kN）；de—井筒外径（m）；Hr—井筒与回填土相接触的高度（m）。
1.1.3 检查井设置在有地下水的地段时，回填土下曳力应按下列公式计算：1 地下水位之上部分的回填土下曳力按本节第6.1.2条公式（1.1.2-1～1.1.2-5）计算；2 地下水位之下部分的回填土下曳力按下列公式计算：1）作用于地下水位之下部分井筒的水平压力按下式计算：P r3=ρw·Hr2＋1.21k(ρr-ρww)Hr2(1.1.3-1)式中 Pr3—作用于井筒底部水和土的水平压力（kPa）；wρw—水的重力密度，一般取10kN/m3；Hr2—地下水位之下回填土与井筒接触的高度（m）；k—主动土压力系数，按本节公式(1.1.2-3)计算。
锁模力计算方法-推荐下载
第一组
第二组 第三组
塑料名称 GPPS、HIPS、TPS、PE-（LD/LLD/MD/HD）、PP（H/CO/EPDM） PA6、PA66、PA11/12、PBT、PETP CA、CAB、CAP、CP、EVA、PEEL、PUR/TPU、PPVC
3.0ton/in²(0.465kg/cm²)
3.0～3.5ton/in²(0.465～0.5421kg/cm²) 4.0～6.0ton/in²(0.62～0.93kg/cm²)
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术通关，1系电过，力管根保线据护敷生高设产中技工资术艺料0不高试仅中卷可资配以料置解试技决卷术吊要是顶求指层，机配对组置电在不气进规设行范备继高进电中行保资空护料载高试与中卷带资问负料题荷试2下卷2，高总而中体且资配可料置保试时障卷，各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并22工且22作尽22下可22都能22可地护以缩1关正小于常故管工障路作高高；中中对资资于料料继试试电卷卷保破连护坏接进范管行围口整，处核或理对者高定对中值某资，些料审异试核常卷与高弯校中扁对资度图料固纸试定，卷盒编工位写况置复进.杂行保设自护备动层与处防装理腐置，跨高尤接中其地资要线料避弯试免曲卷错半调误径试高标方中高案资等，料，编试要5写、卷求重电保技要气护术设设装交备备置底4高调、动。中试电作管资高气，线料中课并敷3试资件且、设卷料中拒管技试试调绝路术验卷试动敷中方技作设包案术，技含以来术线及避槽系免、统不管启必架动要等方高多案中项；资方对料式整试，套卷为启突解动然决过停高程机中中。语高因文中此电资，气料电课试力件卷高中电中管气资壁设料薄备试、进卷接行保口调护不试装严工置等作调问并试题且技，进术合行，理过要利关求用运电管行力线高保敷中护设资装技料置术试做。卷到线技准缆术确敷指灵设导活原。。则对对：于于在调差分试动线过保盒程护处中装，高置当中高不资中同料资电试料压卷试回技卷路术调交问试叉题技时，术，作是应为指采调发用试电金人机属员一隔，变板需压进要器行在组隔事在开前发处掌生理握内；图部同纸故一资障线料时槽、，内设需，备要强制进电造行回厂外路家部须出电同具源时高高切中中断资资习料料题试试电卷卷源试切，验除线报从缆告而敷与采设相用完关高毕技中，术资要资料进料试行，卷检并主查且要和了保检解护测现装处场置理设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
产品开发：塑料件卡扣、倒钩设计及相关计算
一、《塑料卡扣设计原则和方法》基本原则：1.厚度2.梁的长度3.插入角度4.保持面深度5.保持面角度6.保持面极限角度7.保持面功能处的厚度8.梁的宽度9.摩擦系数10.最大许用应变11.壁面偏斜放大系数12.装配力，分离力，拆卸力装配力：按压卡口时，施加的力；分离力：与装配力相反方向的力。
拆卸力：按压挂钩时，施加的力。
拆卸力，将挂钩产生弹性形变，形变位移至少大于保持面的深度。
材料弹性模量、偏移量、距离旋转中心距离已知，则，可根据《材料力学》悬臂梁受力分析，从而得出最小拆卸力。
二、试纸条渗液架根据结构限制以及挂钩基本简要设计要求，可以得到基本‘设计挂钩’。
挂钩的使用结构尺寸1.初步设计计算1厚度：该件使用ABS开模具所得，厚度一般为1.5～4.5mm，根据挂钩厚度设计，可得3*50%～60%=1.5～1.8mm，初步设定厚度为1.6mm。
2长度：首选十倍厚度，但至少5倍。
因此长度16mm。
按照16mm设计的结构，与下方相距离1.84mm，间隙太小，按经验应该留有5mm左右的空隙（5mm空隙也可用来设计挂钩插入面长度等尺寸），因此长度设定为12mm，12/1.6=7.5大于5。
满足设计需求。
3插入角度：常用合理范围25～30度，取中间值，首选设计角度28度（允许比25度还要小，根绝结构而定）。
4保持面深度：梁的长度/厚度在5～10之间，所以保持面深度等于厚度，等于1.6mm。
5保持面角度：保持面的极限角度=，ABS的摩擦系数0.5～0.6，因此得到角度等于59.0～63.4度，则极限角度平均值等于61.2度。
注：59～90度任意角度效果相同，都需要大力去拆卸。
本产品使用拆卸力进行拆卸，因此，推荐最小角度45度，所以保持面的角度在45～61.2度间，脱离力可以取下；61.2～90度之间，脱离力不能取下，就算取下，也有损坏风险。
该件运动件，考虑运动震动因素导致脱钩。
角度越大，脱离力就越大，挂钩配合越牢靠。
产品开发：塑料件卡扣、倒钩设计及相关计算
一、《塑料卡扣设计原则和方法》基本原则：1.厚度2.梁的长度3.插入角度4.保持面深度5.保持面角度6.保持面极限角度7.保持面功能处的厚度8.梁的宽度9.摩擦系数10.最大许用应变11.壁面偏斜放大系数12.装配力，分离力，拆卸力装配力：按压卡口时，施加的力；分离力：与装配力相反方向的力。
拆卸力：按压挂钩时，施加的力。
拆卸力，将挂钩产生弹性形变，形变位移至少大于保持面的深度。
材料弹性模量、偏移量、距离旋转中心距离已知，则，可根据《材料力学》悬臂梁受力分析，从而得出最小拆卸力。
二、试纸条渗液架根据结构限制以及挂钩基本简要设计要求，可以得到基本‘设计挂钩’。
挂钩的使用结构尺寸1.初步设计计算1厚度：该件使用ABS开模具所得，厚度一般为1.5～4.5mm，根据挂钩厚度设计，可得3*50%～60%=1.5～1.8mm，初步设定厚度为1.6mm。
2长度：首选十倍厚度，但至少5倍。
因此长度16mm。
按照16mm设计的结构，与下方相距离1.84mm，间隙太小，按经验应该留有5mm左右的空隙（5mm空隙也可用来设计挂钩插入面长度等尺寸），因此长度设定为12mm，12/1.6=7.5大于5。
满足设计需求。
3插入角度：常用合理范围25～30度，取中间值，首选设计角度28度（允许比25度还要小，根绝结构而定）。
4保持面深度：梁的长度/厚度在5～10之间，所以保持面深度等于厚度，等于1.6mm。
5保持面角度：保持面的极限角度=，ABS的摩擦系数0.5～0.6，因此得到角度等于59.0～63.4度，则极限角度平均值等于61.2度。
注：59～90度任意角度效果相同，都需要大力去拆卸。
本产品使用拆卸力进行拆卸，因此，推荐最小角度45度，所以保持面的角度在45～61.2度间，脱离力可以取下；61.2～90度之间，脱离力不能取下，就算取下，也有损坏风险。
该件运动件，考虑运动震动因素导致脱钩。
角度越大，脱离力就越大，挂钩配合越牢靠。
钩形压板夹紧机构计算与压板夹紧图例
钩形压板夹紧机构计算与压板夹紧图例前言本周夹具设计师手册为大家带来的是钩形压板夹紧机构计算与压板夹紧图例。
一、钩形压板夹紧机构图1 回转式钩形压板的有关计算公式图2二、压板夹紧压板是用凸轮、螺母、螺钉或拉杆来夹紧的，压板可以用手退回，从工件上转离，或全部卸去以让开工件。
图3按反时针方向转动手柄时，凸轮下降到凹槽中，使压板转动，注意在夹紧位置处必须有挡块。
图4槽在回转的两端起挡块作用。
图5在磨损后，手柄可移装到四个螺孔中的其他任何一个。
注意弹簧所用的保护套。
图6把压板转动有时优于把压板退回。
图7这个可调高度的、用凸轮夹紧的压板是一种多用途压板。
注意对称销的用途。
压板是可回转的。
图8一个轻微的垂直力作用在手柄上，就可产生很有效的手柄夹紧作用来转动螺母A，另一优点是手柄可保持在方便的位置。
注意弹簧所用的保护套。
图9注意左边独特的支点设计。
图10两个圆销不仅使压板和工件平行，而且也起止销作用。
这是一种浮动夹紧。
图11用楔形凸轮来推动的压板是通过一个T形槽控制的夹紧柱而动作。
图12A的配合公差必须保证偏心摆动。
图13提起压板并向左推，使压板保持在工件的上面。
图14这是一个浮动、三支点、带摆式“C “形垫圈、可卸式的压板。
图15在摆销处的间隙可使压板浮动。
链条是防止”C”形垫圈丢失。
图16注意这个可卸式压板上的摆式“C“形垫圈。
图17不同高度的工件可调头使用。
塑料管道基本计算
σ环大于σ纵因此试验按环应力去做
σ环= P× DΦ/2e
σ环= P× (D-e)/2e ISO方程 (1)
从(1) 可导出：
P = 2e σ环/ (D-e)
(2)
e =D/ (2 σ环/P+1)
(3)
式中： D：外径， D= DΦ+e
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二、设计应力的获得
ISO 1167、GB/T 6111 液压试验，得到基础数据
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试验温度要求
在两个或两个以上温度进行试验，温度应满足以下条件： ⑴每对相邻的温度至少相差10℃。 ⑵对无定形的聚合物或主要是无定形的聚合物，最高试验温
度Tt,max不应超过维卡软化温度以下15℃，对结晶或部分 结晶聚合物，Tt,max不应超过熔点以下15℃。 ⑶为了得到长期静液压强度的置信下限σLPL的最佳估计值， 试验温度范围应包括使用温度或使用温度范围。 ⑷如果在最低试验温度以下20℃范围内材料不发生物态变化， 最低试验温度下所得数据可以向下外推20℃。 对聚乙烯典型的试验温度是20℃、40℃、60℃。
表2 各种材料总体使用系数C的最小值
材料 C 的最小值 材料 C 的最小值
ABS
1. 6
PVC - C
1. 6
PB
1. 25
PVC - HI
1. 4
PE
1. 25
PVC - U
1. 6
PE-X
1. 25 PVDF共聚 1. 4
PP共聚 1. 25 PVDF均聚 1. 6
PP均聚
1.6
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用寿命是：20℃，14年，60℃，25年，80℃，10年，90℃，1年，100℃，100h）。
《专业齐全的塑胶卡扣设计指导》PPT课件
塑膠扣形狀的設計多樣性
塑膠扣的種類 在生活中常用的塑膠卡扣大致上可分為三大類
縣臂式卡勾
圓環形卡勾
球形卡勾
縣臂式塑膠卡勾又可分為兩大類，恆截面與變截面卡勾
以下是第一種恆截面的卡勾的示意圖，它的截面是無變化的規則矩形。
如果在此卡勾的材料物理特性知道的情況下，最大允許變形量 y 和被迫變形力Fb 可 以用以下公式計算出來的。
卡勾的設計對成品結構的影響
因為斜頂退位的原因，挨近角落的卡勾孔不可能都挨近拐角，但盡 可能把其中一處卡扣靠近拐角處，另一邊卡勾孔避開斜頂孔退位即 可，這樣才能避免組裝間隙和落摔不過等問題
斜頂的退位
斜頂的退位
卡勾的設計對成品結構的影響
卡槽避空的位置盡量不要做在兩個電池相 接的地方，這樣容易造成直邊凸起
专业齐全的塑胶卡扣设计指导
（Suitable for teaching courseware and reports）
塑膠卡扣應用的優點
◆ 無需其它材料，降低產品成本 ◆ 操作簡單 ◆ 有替代螺絲，螺母，華司等昂貴金屬件的功能 ◆ 適應如一般塑膠件的組裝 ◆ 沒有像焊接與點膠的復雜操作技術要求 ◆ 一些塑膠產品能重復撤裝利用
縣臂式不規則恆截面塑膠卡勾結構的基本原理 其它各式截面的臂
以下公式是適應於臂為不規則截面(但為不變化的)的懸臂式卡勾的計算方式
Es=相交系數 L=臂的長度 I=當前截面的慣性 e=中心到外形的距離 ε=是材料充許最大的變形度
縣臂式不規則恆截面塑膠卡勾結構的基本原理
縣臂式變截面塑膠卡勾結構的基本原理
卡勾的設計對成型的影響
此種卡扣是在上一種卡扣的基礎上演變而來，它的優點是強度很大，充型較上面容易 它的不足點是，厚度增厚，容易縮水導致外觀不良。
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卡鉤長 [mm] 卡鉤寬 [mm] 卡鉤厚 [mm] 卡鉤干涉量 [mm] 卡鉤斜面導角 [°] 彎曲彈性係數 [kgf/mm2] 6 3 1 0.6 30
ABS耐高溫性（高） ABS耐高溫性（中） ABS耐高溫性（低） ABS耐燃性（高） ABS耐燃性（中） ABS耐燃性（低） ABS加20~40%GF（高） ABS加20~40%GF（中） ABS加20~40%GF（低） PC（無添加物）（高） PC（無添加物）（中） 壓克力（中） 壓克力（低） PP（高） PP（中） PP（低） PS（高） PS（中） PS（低） PVC（高）卡鉤歪斜壓力 [gf]5 Nhomakorabea5.42
組合力 [gf]
760.62
等價干涉量 [mm] 281 彎曲應力 [kgf/mm2] 安全係數 0.275 容許彎曲應力 [kgf/mm2] 1.5
0.262123198 18.41415465 1.5
材料摩擦係數
6.093333333
同材料轉換因子 使用說明： * 藍字須自行填入，紅字為運算結果 * 在清單中選擇正確材料