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车库顶板承载力计算书2(最终版)

一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。

每组与楼面的接触面积为0.6m×0.3m，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和5.6m。

车体荷载简化图如图1所示。

图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。

其抗压强度设计值f c=16.7Pa，抗拉强度设计值f t=1.57MPa。

为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。

1.1对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。

当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。

如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为8.1m，其70KN/m=233.33KN/m,根据所建模型，整个板剪力图如局部线荷载为3.0图3：图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为61.25KN。

对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s=30mm, f t=1.57MPa, h0=h-a s=250-30=220mm。

抗剪配筋验算公式：0.7f t bh0=0.7×1.57×600×220=145.07KN>61.25KN。

因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。

因此，板的抗剪承载力满足要求。

1.2对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。

车库顶板堆载方案

车库顶板堆载方案本项目现场场地紧缺，所以钢筋、模板、木方、钢管等材料均需放置在车库顶板上，为保证结构安全，编制此方案。

一、编制依据：1施工图纸、施工组织设计2《建筑结构荷载规范》GB50009-20123建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114混凝土结构设计规范GB50010-20125钢管脚手架扣件GB15831-2006二、工程概况：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：三、设计数据地下室顶板：350MM 400MM主梁450*550MM 450*600MM间距小跨7800MM 大跨8100顶板回填土平均1500MM施工活荷载：4KN/㎡消防车道设计荷载：20KN/㎡人防设计等效荷载：核5级130 KN/㎡，核6级70 KN/㎡。

为了安全车库堆载按平时设计值计算。

1 设计承载能力计算：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表A 中得：粘土自重18KN/㎡2 车库顶板平均覆土1.5米，每平方米荷载：18KN/㎡*1.5M=27KN/㎡3 车库顶板可承受荷载为（非消防车道）：27+4=31 KN/㎡4 车库顶板可承受荷载为（消防车道）：27+20=47 KN/㎡四、材料堆放场地荷载验算：1钢筋堆场的堆载验算1-1直条钢筋堆载验算：（1）每捆钢筋的重量25-30KN，取30KN。

（2）一捆钢筋平放时底面积：取0.5M宽*9M=4.5㎡（3）车库受到的压力：30KN/4.5㎡=6.6 KN/㎡（4）验算：直条钢筋荷载为6.6KN/㎡小于车库顶板可承载荷载31 KN/㎡，符合顶板承载要求，为保证结构安全高度不应超过3捆钢筋。

1-2钢筋堆放场区加固：钢筋堆放场地能满足车库顶板可承荷载，但是为保证结构安全项目部对材料场地下车库顶板进行加固处理，加固采用直径48*3.2钢管，钢管的立杆间距纵向均为900MM，且设置至少2道水平杆横杆步距不大于1.6米，扫地杆距地不大于200MM。

D1车库顶板荷载计算书

D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。

非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。

进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。

结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。

二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。

2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。

人防车库顶板承载力计算

人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T，最大起重量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值70KN/m2，活荷载5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。

吊车自重 25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m×1.5m
等效荷载计算：（按2倍安全系数计算）
（25.2+2.5）×9.8×2÷4÷（1.5×1.5）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。

单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级：C40 钢筋级别：HRB400
泊松比：0.2
边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端
板长：2.80m，板宽：2.60m；板厚：250mm
均布恒荷载标准值：70.00kN/m2 均布活荷载标准值：5.00kN/m2 三、计算结果：
跨中挠度：0.988mm。

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人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T，最大起重量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值70KN/m2，活荷载5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。

吊车自重 25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m×1.5m
等效荷载计算：（按2倍安全系数计算）
（25.2+2.5）×9.8×2÷4÷（1.5×1.5）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。

单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级：C40 钢筋级别：HRB400
泊松比：0.2
边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端
板长：2.80m，板宽：2.60m；板厚：250mm
均布恒荷载标准值：70.00kN/m2 均布活荷载标准值：5.00kN/m2 三、计算结果：
跨中挠度：0.988mm。

车库顶板承载力计算书2(最终版)

1.2.1对板最人负弯矩抗弯验算：
当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两支座跨屮位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：
图5泵车通过楼板受力简化图
其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m,当泵车前轮行驶至板的跨中
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽1为8. Im,其
局部线荷载为—KN∕m=233. 33KN∕m,根据所建模型，整个板剪力图如
图3：
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图3泵车通过楼板剪力图
其中所受最人剪力为61. 25KNO
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算
基本计算参数：
混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝 ±,混凝上容重P =2500Kg∕m3,其质量m=P ×V=2500×3 Kg=7500 Kg=7.5t,整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+7.5t二41.5t~42t°
考虑到浇筑混凝上时四个支座支撑，每个支座的荷载为10.5t,即为105KN,考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大，根据经验，考虑到25OKNO浇筑混凝土时泵车的支座大小为0.6m× 0. 6mo
1.1对板的抗剪强度进行验算：
根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板
进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8. lm×5. 2mo

人防地库顶板计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.25；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):350.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

人防车库顶板承载力计算

人防车库顶板承载力计算人防车库的顶板承载力计算是非常重要的，因为它直接关系到车库的使用安全以及车库的设计和建造。

以下是对人防车库顶板承载力计算的详细介绍。

1.背景介绍人防车库作为一种功能性建筑，主要用于存储和保护车辆。

它的顶板是承受车辆和人员负荷的主要结构部分，因此其承载能力的计算至关重要。

通常情况下，人防车库的顶板采用混凝土结构，根据国家相关标准对其进行设计和建造。

2.顶板承载力计算的基本原理人防车库的顶板承载能力计算是基于结构力学原理进行的。

在设计过程中，需要确定承载力计算的各种参数，包括荷载系数、材料性质、支座条件、结构形式等。

2.1荷载系数人防车库的顶板需要承受各种荷载，如雨水荷载、雪荷载、车辆荷载等。

这些荷载需要根据实际情况确定其数值，通常由相关标准提供。

2.2材料性质人防车库的顶板一般采用混凝土材料，其强度和性质需要在设计过程中考虑。

混凝土的强度是决定承载能力的重要因素之一2.3支座条件人防车库的顶板需要有合适的支座条件，以保证其力学性能和承载能力。

一般情况下，人防车库的顶板支座在外墙上设置，支座条件是依据设计规范来确定的。

2.4结构形式人防车库的顶板的结构形式多种多样，包括平板、梁板、板梁等。

结构形式直接影响到顶板的承载能力。

3.顶板承载力计算的步骤3.1确定荷载系数根据实际情况确定人防车库顶板所承受的荷载系数，包括雨水荷载、雪荷载、车辆荷载等。

荷载系数可以参考相关设计规范。

3.2确定材料性质3.3确定支座条件3.4确定结构形式根据实际情况选择适当的结构形式，例如平板、梁板、板梁等。

根据以上参数和基本原理，进行人防车库顶板的承载力计算。

具体计算步骤包括确定荷载大小、计算材料的强度、计算支座条件下的承载能力等。

4.参考设计规范在进行人防车库顶板承载力计算的过程中，需要参考相关的设计规范。

不同地区的设计规范可能存在差异，因此需要根据实际情况选择适用的规范进行计算。

人防地下车库工程模板计算

人防地下车库工程模板计算1、概述2万振逍遥苑人防车库总建筑面积13959m,净高4.35m，最大梁550×1000 mm，顶板厚250mm，柱截面尺寸为600×600 mm，模板为15 mm厚900×1800木模，木方为50×100 mm，本工程的钢管采用ф48×3.5规格，但因目前市场上该规格的钢管采购较困难等多种原因，目前市场上的钢管有以下几种规格ф48×2.75、ф48×3.0、ф48×3.25、ф48×3.5，为保证支撑安全及稳定，所有模板支撑体系均按最小规格钢管ф48×2.75重新进行设计计算。

该规格钢管的计算参数为：净截面面积S=π×222(24-21.25)=391mm，443截面抵抗弯矩W=π/32×（48-42.5）/48=4490mm,4444惯性矩I=π/64×（48-42.5）=10.04×10 mm，2弹性模量E=206KN/ mm。

2、框架柱支撑受力计算 2.1柱支撑：柱箍采用钢管搭成，柱截面尺寸为600×600，柱最大高度4.35米，柱支模如下图；箍间距：从上往下：第1道距梁底150-200，第2-4道间距450，以下为350，最后一道距地面150-2002.2柱箍受力计算取本工程截面尺寸为600×600mm的柱子进行计算（柱子大于500的都增设了对拉螺杆，螺杆间距不大于500mm），且只验算层高为4.35m的柱子，其它高度的柱模均可以此为依据根据现场的需要作适当调整。

2.3.1荷载计算2振捣砼产生的荷载标准值F1，取F1=4.0kN/m。

新浇砼对模板侧压力标准值F2按下式计算：1/2F2=min（0.22γct0β1β2V，γcH）3式中：γc――砼的重力密度，γc=24kN/m t0――新浇砼的初凝时间，取t0=5.71V――砼的浇筑速度，取V=2.5m/hH――砼侧压力计算位置处新至浇砼顶面总高度H=4.35m β1――外加剂修正系数，取β1=1.0β2――砼坍落度影响修正系数，本工程砼入模度控制在150左右，取β2=1.151/2则：F2=min[0.22×24×5.71×1.0×1.15×(2.5)]2=54.82N/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值取F3=4.0kN/m。

(整理)车库地面承载力验算终

(整理)车库地面承载力验算终概述
本文档旨在对车库地面的承载力进行验算。

通过评估车库地面的负荷能力，可以确保其能够安全地支撑汽车和其他物体的重量。

验算方法
地面承载力的验算可以采用以下简单的方法：
1. 确定地面材料的强度参数，比如混凝土的抗压强度。

2. 测量地面的尺寸，包括长度、宽度和厚度。

3. 计算地面的面积，即长度乘以宽度。

4. 根据地面材料的强度参数和尺寸计算地面的承载力，可以采用简化的公式或者有限元分析方法。

重要注意事项
在进行地面承载力验算时，需要注意以下几点：
1. 需要准确测量地面的尺寸和厚度，以确保计算结果准确。

2. 验算时应考虑车库内可能的负荷，包括汽车、行人和其他物体的重量。

3. 抗压强度参数应根据地面材料的实际情况确定，可以参考相关标准或进行实地测试。

4. 承载力验算结果应与设计要求和相关规范相符合，以确保车库地面的安全性能。

结论
通过对车库地面的承载力进行验算，可以评估其安全性能，并采取必要的措施来增强地面的负荷能力。

这有助于确保车库能够安全地使用，减少可能的安全风险和事故发生的可能性。

参考资料
- 地面承载力验算方法与应用，XX出版社，20XX年。

车库顶板承载力计算书

一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。

每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。

车体荷载简化图如图1所示。

图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。

其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。

为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。

对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。

当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。

如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。

对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。

抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。

因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。

因此，板的抗剪承载力满足要求。

对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。

对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。

地下车库顶板回顶受力计算

600
mm ≤ [f]=205N/mm2
116.7 N/mm2
8.14 mm
≤
[w]
其中: [w]=lb/150= 12 mm 满足要求验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 493.9704 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 1481.91 N ≤ 满足要求其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7
Rc=8000N
23ຫໍສະໝຸດ 其中:[w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 [w]=la/150= 12 mm
满足要求荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.8+q×1.8）×la=
987.94
N
（二）、小横杆的计算小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
R1
c
c lb
c
1、强度验算计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/3= M=R×c= 592.8 N·m 小横杆的验算 σ =M/W= 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）=
地下车库顶板回顶受力计算
适用范围：普通钢管双排落地式脚手架（以设计施工堆载8KN/m2和55t汽车轮压荷载取值11.38KN/m2为标准进行计算） 3.7 m 1800 mm
一、计算参数搭设高度H 立杆横距lb
外伸长度a
0 mm
立杆纵距la 1800 mm 步高h 1500 mm 步数n 2 步脚手架的钢管选用(φ 48×3.5)其计算参数为：截面模量W 5080 mm3 回转半径i 截面积A 489 mm

人防顶板计算书范本

4．一层板计算4.1 板的荷载设计值1．室内非人防顶板（板厚180）垫层500厚恒载：楼板自重25X0.18=4.5kN/m2板顶(炉渣)垫层14X0.5=7.0kN/m2楼板面层 1.5 kN/m2板底粉刷0.50 kN/m2所以，当有垫层时楼面恒载g=13.5kN/m2无垫层时楼面恒载g=6.5 kN/m2活载：p=5.0 kN/m22．室外非人防顶板（板厚180）垫层200厚恒载：楼板自重25X0.18=4.5kN/m2板顶垫层14X0.200=7.2kN/m2楼板面层 1.5 kN/m2板底粉刷0.50 kN/m2所以，楼面恒载g=9.3 kN/m2活载：（考虑可能会停放消防车）板荷载为20 kN/m2对框架梁计算应考虑折减系数0.8所以，活载p1=0.8X20=16 kN/m23．室内六级人防顶板（板厚取250）垫层800厚恒载：楼板自重25X0.25=6.25kN/m2板顶垫层14X0.800=10.5kN/m2楼板面层 1.50 kN/m2板底粉刷0.50 kN/m2所以，楼面恒载g=19.45 kN/m2平时活载p=5.0 kN/m2战时人防荷载p0=70 kN/m24．室内五级人防顶板（板厚取400）垫层650厚恒载：楼板自重25X0.40=10.0kN/m2板顶垫层14X0.650=9.1kN/m2楼板面层 1.50 kN/m2板底粉刷0.50 kN/m2所以，楼面恒载g=21.0 kN/m2平时活载p=4.0 kN/m2战时人防荷载p0=135 kN/m25．室外六级人防顶板（板厚250）垫层700厚恒载：楼板自重25X0.25=6.25kN/m2板顶垫层14X0.70=9.8kN/m2楼板面层 1.5 kN/m2板底粉刷0.50 kN/m2所以，楼面恒载g=18.0 kN/m2活载：（考虑可能会停放消防车）板荷载为20 kN/m2对框架梁计算应考虑折减系数0.8所以，活载p1=0.8X20=16 kN/m2 战时人防荷载：p0=60 kN/m2 6．室外五级人防顶板（板厚400）垫层500厚恒载：楼板自重25X0.40=10.0kN/m2板顶垫层14X0.50=6.0kN/m2楼板面层 1.5 kN/m2板底粉刷0.50 kN/m2所以，楼面恒载g=17.75 kN/m2活载：（考虑可能会停放消防车）板荷载为20 kN/m2对框架梁计算应考虑折减系数0.8所以，活载p1=0.8X20=16 kN/m2战时人防荷载p0=135 kN/m27．室外六级人防通道顶板（板厚250）垫层厚200 恒载：楼板自重25X0.25=6.25kN/m2板顶垫层及覆土重 4.50kN/m2楼板面层 1.50 kN/m2所以，楼面恒载g=12.25kN/m2活载：（考虑可能会停放消防车）板荷载为20 kN/m2对框架梁计算应考虑折减系数0.8所以，平时活载p1=0.8X20=16 kN/m2对未考虑消防车荷载的板面活载p2=15 kN/m2战时人防荷载p0=60 kN/m21.室内非人防顶板==================================================================1 计算条件板长: 5.10(m), 板宽: 4.95(m), 板厚: 180(mm)板容重: 0.00(kN/m3), 恒载分项系数: 1.00, 板自重荷载: 0.00(kN/m2)均布荷载: 23.20(kN/m2)砼强度等级: C35, 纵筋级别: HRB335混凝土保护层: 10(mm), 配筋计算as: 15(mm), 泊松比: 0.20支撑条件:四边上:固定下:固定左:固定右:固定角柱左下:无右下:无右上:无左上:无---------------------------------------------------------------------------2 计算结果(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 12.1 12.7面积 424(0.24%) 424(0.24%)实配 D12@250(452) D12@250(452)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -30.1 -30.1 -29.6 -29.6面积 630(0.35%) 630(0.35%) 618(0.34%) 618(0.34%)实配 D12@160(707) D12@160(707) D12@160(707) D12@160(707)(弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.24%)---------------------------------------------------------------------------END========================================================2.室外非人防顶板一、基本资料：1、房间编号：2492、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：Gk ＝ 9.60 kN/M2可变荷载标准值：Qk ＝ 16.00 kN/M2计算跨度Lx = 5350 mm ；计算跨度Ly = 5050 mm板厚H = 180 mm；砼强度等级：C35；钢筋强度等级：HRB3354、计算方法：弹性算法。

地下车库顶承载力计算书(一)91

宝山区大场镇文海路西侧地块车库顶板设置钢筋加工场地专项施工方案编制人：杜靖汉编制日期：2012年8月8日2012年8月目录一、工程概况： (3)二、施工过程及情况说明： (3)三、原A车库局部顶堆放模板、钢管承载力验算： (4)3.1、钢筋混凝土结构裂缝宽度验算 (4)3.2、A车库顶板上现有堆放荷载计算 (5)3.3、A车库局部顶板已堆物荷载验算： (7)四、车库顶板现场材料堆放钢筋荷载验算： (7)4.1、A车库顶板钢筋堆放荷载验算： (7)4.2、B车库顶板钢筋堆放荷载验算： (8)4.3、C车库顶板考虑模板、钢管堆放荷载验算： (9)五、顶板上堆物现场管理措施 (11)六、附：钢筋、模板、钢管堆场平面布置图 (12)车库顶板上作钢筋加工场地施工方案一、工程概况：1.1、本工程为宝山区大场镇文海西式侧地块工程，位于宝山区大场镇，南邻规划中场中路延伸段，环镇北路南面、西侧为未开发政府保障性住宅用房，北侧为新开通的环镇北路，东侧为新建大场医院。

规划总用地面积为31663.7㎡1.2、本工程总建筑面积80978.32㎡，地上总面积65009.18㎡，地下总面积15969.14㎡。

本工程地块中1#、2#楼为18层底商住宅；3#-6#为14层住宅，7#、8#、9#楼为12-14层底商住宅均有地下室。

结构形式为短肢剪力墙结构。

其中，1#，2#，5#，6#为精装修房；S1、S2为一层商业，配套公建为2层，底部商业和垃圾房，二层为配套设施；除配套公建外，其余均有地下室。

其中，5#、6#地下一层自行车库，其余楼号地下一层均为工具间。

地下车库为地下一层，内含5953.35㎡人防面积。

二、施工过程及情况说明：2.1、1#、2#楼结构施工目前已到7层，3#、4#楼三结构已完成，5#楼一层结构完成、6#楼基础底板完成，一层结构施工中；7#、8#基础底板钢筋绑扎、9#楼等8#楼基础底板混凝土完成后，基坑开挖到基础垫层。

地下车库人防结构计算

地下车库人防工程结构计算一、工程概况本工程为单建式地下六级人防工程，人防工程的结构形式为板柱体系，顶板上复土为1.500米。

设计0.00标高相当于绝对标高3.300m.二、设计依据1.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）3.《建筑抗震设计规范》(GB50011-208)4.《地下工程防水技术规范》(GB50108-2001)5.《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6.《A1项目配套商品房（杜坊C02-21地块）拟建场地岩土工程勘察报告》（工程编号：10KC039）由上海地矿工程勘察有限公司提供三、材料1. 材料：混凝土强度等级C30，抗渗等级见结施-02结构说明,受力钢筋均为HRB335及HRB400钢。

四、抗浮计算单位水浮力 1.2*10*（1.5+0.5+3.2+0.50-0.5）=62.4Kpa1. 8.1*8.1=65.61米2柱网自重：复土 18*1.5*65.61=1771KN顶板 25*0.5*65.61=819KN底板 25*0.5*65.61=819KN柱 25*0.6*0.6*2.5=22KN面层 20*0.2*65.61=262KN柱帽1 kN 3925*625.036.0*6.06.0*6.0*4.2*4.24.2*4.2=++ 柱帽2 13*2.5*2.5*0.25=20KN3752KN水浮力: P=62.4*65.61==4094KN结构抗浮力差值为342KN2．外墙侧计算 (7*8.1)/2=28.35米2柱网自重：复土 18*1.5*28.35=765.5KN顶板 25*0.5*28.35=354.4KN底板 25*0.5*28..35=354.4KN面层 20*0.2*28.35=113KN外墙 25*0.3*3.0*8.1=182KN1769KN水浮力 P=62.4*28.35=1769KN结构抗浮力差值为0KN3．外墙侧计算 (4.5*8.1)/2=18.225米2柱网自重：复土 18*1.5*18.225=492KN顶板 25*0.5*18.225=228KN底板 25*0.5*18.225=228KN面层 20*0.2*18.225=73KN外墙 25*0.3*3.0*8.1=182KN 1203KN水浮力P=62.4*18.225=1137KN结构抗浮力满足4．抗浮桩设计图表1桩剖面图工程桩1：桩长27米Uk=0.6*4*300*[1.95*15+2.6*20+9.5*25+6.5*30+4.5*40+1.75*45]=556.2KNGp=13*0.30*0.30*27=31.6KNRd=556.2/1.6+31.6=379KN5．结构布桩(1) 8.1*8.1柱网：342/379=0.9. 布1根(2) 外墙侧计算(7*8.1)柱网：0/379=0 布轴线桩(3) 外墙侧计算(4.5*8.1)柱网布桩0根配筋：单桩受力379KNAs=379X1000/300=1263mm2配筋8⊄18(2036)6．试桩计算：桩长32米Uk=0.6*4*300*[1.3*15+1*15+1.6*15+2.7*15+2.6*20+9.5*25+6.5*30+4.5*40+1.75*45]=606.4 KNGp=13*0.3*0.3*32=37.4KNR=606.4+37.4=644KN配筋：As=644X1000/300=2147mm2配筋8⊄20(2513)7．抗裂计算：工程桩：桩配筋为8Φ18钢筋内力标准值: 标准浮力62.4/1.2=52KN/M2 , 52*65.61=3407KN差值:3407-3752=-345KN工程桩抗裂满足要求1．底板荷载计算浮力：10*（1.5+0.5+3.2+0.50-0.5）=52KN/ m2底板自重：25*0.5=12.5KN/ m2活荷载：5KN/ m2人防荷载：50KN/ m2人防荷载作用下： 1.2*（52-12.5）+50=97.4KN/ m2平时荷载作用下：1.2*(52-12.5)+1.4*5=54.4KN/ m2荷载标准组合：（52-12.5）+5=44.5KN/ m22．顶板荷载计算顶板自重：25*(0.5+0.05)=13.75KN/ m2覆土：20*1.5=30KN/ m2消防车荷载：20KN/ m2施工堆载：10KN/ m2人防荷载：70KN/ m2人防荷载作用下： 1.2*(13.75+30)+70=122.5KN/ m2平时荷载作用下： 1.2*(13.75+30)+1.4*20=80.5KN/ m2荷载标准组合：（13.75+30）+10=53.75KN/ m23．外墙1荷载计算室外地坪标高1.5m，地下水位标高1.0m，人防顶板标高0.0m，层高3.7m均布水土压力：0.5*18*0.7+(1*8*0.7+1*10)=21.9KN/ m2三角形水土压力： 3.7*8*0.7+3.7*10=57.72KN/ m2人防荷载：55KN/ m2人防荷载作用下：均布 1.2*21.9+55=81.28KN/ m2三角形1.2*57.72=69.26 KN/ m2平时荷载作用下：均布 1.2*21.9=26.28KN/ m2三角形1.2*57.72=69.26 KN/ m24．外墙2荷载计算室外地坪标高1.5m，地下水位标高1.0m，人防顶板标高0.0m，层高4.0m 均布水土压力：0.5*18*0.7+(1*8*0.7+1*10)=21.9KN/ m2三角形水土压力： 4.0*8*0.7+4.0*10=62.4KN/ m2人防荷载：55KN/ m2人防荷载作用下：均布 1.2*21.9+55=81.28KN/ m2三角形1.2*62.4=74.88KN/ m2平时荷载作用下：均布 1.2*21.9=26.28KN/ m2三角形1.2*62.4=74.88 KN/ m2。

人防计算

人防计算书荷载一、静荷载顶板自重：（板厚500mm）25×0.5=12.5 KPa覆土自重：（覆土厚度800mm）20×0.8=16.0 KPaq静标=12.5+16.0=28.5 Kpa 侧墙土压力：二、活荷载1、平时荷载取20T汽车查《简明设计手册》均布压力P=41.1 KPa 动力系数K=1.0顶板荷载q车标=1.0×41.1=41.1 Kpa侧墙荷载2、战时荷载（冲击波荷载）本工程为五级人防工程，地面超压峰值取ΔP m=0.1Mpa，核爆当量取15万吨。

（1）压缩波峰值压力P h=[1-h(1-δ)/c1t02]ΔP m(《规范》式-----5.4.3-1)查《规范》表5.4.2-1 c0=200m/s (粉质粘土) γc=2δ=0.1 c1= c0/γc=200/2=100m/s h=0.8m查《规范》表5.4.1 t02=0.79经计算得P h=0.099MPa=99KPa（2）结构动荷载a.顶板P c1=k P h(《规范》式-----5.5.2-1)查《规范》表5.10.4 顶板允许延性比[β]=3.0查《规范》表5.5.4 结构不利覆土厚度h m=3.393m查《规范》表5.5.3 顶板综合反射系数K=1.04经计算得P c1= k P h=1.04×99=103 KPab.侧墙P c2=ξP c(《规范》式-----5.5.2-2)查《规范》表5.5.2 侧压系数ξ=0.5（可塑粘性土）经计算得P c2=ξP c =0.5×99=49.5 KPac.底板P c3=ηP c1 (《规范》式-----5.5.2-3)查《规范》P43 η=0.7经计算得P c3=ηP c1 =0.7×103=72.1 KPa（3）结构等效静荷载a.顶板q1=K d1P c1 (《规范》式-----5.10.3-1)查《规范》表5.10.6 K d1=1.18经计算得q1=K d1P c1=1.18×103=121.8 KPab.侧墙q2=K d2P c2 (《规范》式-----5.10.3-2)查《规范》表5.10.6 K d2=1.07经计算得q2=K d2P c2=1.07×39.6=42.4 KPac.底板q3=K d3P c3 (《规范》式-----5.10.3-2)查《规范》表5.10.6 K d3=1.00经计算得q3=K d3P c3=1.00×72.1=72.1 KPa三、荷载组合1、顶板（1）平时（静荷载+汽车荷载）q平= q静+ q车=1.2×28.5+1.4×41.1=91.75 KPa（2）战时（静荷载+战时等效静荷载）q战=γ0 (γG S GK+γQ S QK)=1.0×(1.2×28.5+1.0×121.8)=156 KPa2、侧墙（1）平时汽车荷载产生的土压力远小于战时荷载，故省略计算。

人防状态下荷载计算

m B l 2Ω=ωm h P t c h P ∆--=)]1(1[021δ人防状态下荷载计算人防等效静荷载计算，按《人民防控地下室设计规范》及《人民防空工程设计规范》计算，结构覆土厚度9.8m 。

（1）顶板等效静荷载标准值 q e1=K d1*P c1A ．顶板动力系数K d11）压缩波升压时间t 0h ：按《人民防空工程设计规范》 t 0h =(γc -1)h/c 0+t 0，取γc =2.0，c 0=300m/s ，t 0=0，t 0h =0.032672）顶板自振圆频率ω：ω=22.37/6.02*(5.83*105/0.77)0.5=541 /s Ω---梁的频率系数，查表A.0.1-1,Ω=22.37 B---梁的抗弯刚度，12/3cd E Bd ψ= ψ---刚度折减系数，查表A.0.1-2，钢筋混凝土构件取0.6l ---梁的计算跨度 E d ---核爆动荷载下材料的弹性模量（kN/m 2）， C30混凝土：E d =1.2*3.0*104=3.6*107 kN/m 2c---梁宽，d---梁高B=0.6*3.6*107*1.0*0.33=5.83*105 kN.m 2m---梁的单位长度质量，m=γcd/gm=25*1.0*0.3/9.8=0.77 kN.s 2/m 2γ---材料重力密度（m/s 3）g----材料重力加速度ω*t 0h =541*0.03267=17.67，查表4.4.4，按大偏心受压构件计算[β]=2.0；则K d1=1.05B ．动荷载P c1=KP h1）综合反射系数K=1.22）压缩波峰值压力P h ， c c c γ/01=, C 1=300/2=150m/s ，查表5.4.2-2，δ=0.3mB l 2Ω=ω查表5.4.1，t 02=1.17s ，五级人防ΔP m =100kN/m 2 P h =[1-9.8*(1-0.3)/(150*1.17)]*100=96.09 kN/m 2P c1=1.2*96.09=115.3 kN/m 2C ．顶板等效静荷载q e1=1.05*115.3=121.1 kN/m 2（2）侧墙等效静荷载标准值 q e2=K d2*P c2A ．侧墙动荷载P c2=ξP h查表4.3.6，ξ=0.35，Pc2=0.35*96.09=33.63 kN/m 2B ．侧墙动力系数Kd 21）压缩波升压时间t 0h ：按《人民防空工程设计规范》t 0h =(γc -1)h/c 0+t 0，取γc =2.0，c 0=300m/s ，t 0=0，t 0h =0.032672）侧墙自振圆频率ω： ω=22.37/6.42*(5.83*105/0.77)0.5=475 /sΩ---梁的频率系数，查表A.0.1-1,Ω=22.37 B---梁的抗弯刚度，12/3cd E Bd ψ= ψ---刚度折减系数，查表A.0.1-2，钢筋混凝土构件取0.6 l ---梁的计算跨度E d ---核爆动荷载下材料的弹性模量（kN/m 2）， C30混凝土：E d =1.2*3.0*104=3.6*107 kN/m 2 c---梁宽，d---梁高B=0.6*3.6*107*1.0*0.33=5.83*105 kN.m 2m---梁的单位长度质量，m=γcd/gm=25*1.0*0.3/9.8=0.77 kN.s 2/m 2γ---材料重力密度（m/s 3）g----材料重力加速度ω*t 0h =475*0.03267=15.52，查表4.4.4，按大偏心受压构件计算[β]=2.0；则K d1=1.05C ．侧墙等效静荷载mB l 2Ω=ω q e2=1.05*33.63=35.3kN/m 2（3）底板等效静荷载标准值 q e3=K d3*P c3A ．底板动荷载P c3=ηP c1查表4.3.6，η=0.8，P c1=115.3 kN/m 2，P c3=92.24 kN/m 2B ．底板动力系数Kd 31）压缩波升压时间t 0h ：按《人民防空工程设计规范》t 0h =(γc -1)h/c 0+t 0，取γc =2.0，c 0=300m/s ，t 0=0，t 0h =0.054672）底板自振圆频率ω： ω=22.37/6.42*(5.83*105/0.77)0.5=475 /sΩ---梁的频率系数，查表A.0.1-1,Ω=22.37 B---梁的抗弯刚度，12/3cd E Bd ψ= ψ---刚度折减系数，查表A.0.1-2，钢筋混凝土构件取0.6 l ---梁的计算跨度E d ---核爆动荷载下材料的弹性模量（kN/m 2）， C30混凝土：E d =1.2*3.0*104=3.6*107 kN/m 2 c---梁宽，d---梁高B=0.6*3.6*107*1.0*0.33=5.83*105 kN.m 2m---梁的单位长度质量，m=γcd/gm=25*1.0*0.3/9.8=0.77 kN.s 2/m 2γ---材料重力密度（m/s 3）g----材料重力加速度ω*t 0h =475*0.05467=25.97，查表4.4.4，按大偏心受压构件计算[β]=2.0；则K d1=1.05C ．底板等效静荷载q e3=1.05*92.24=96.85kN/m 2。

地下车库顶板活荷载方案Microsoft Office Word 文档

目录一、工程概况 (2)二、车库顶板施工活荷载计算的依据 (2)三、施工准备 (2)四、施工工艺及流程 (3)五、板面及支撑承载力计算 (5)六、安全文明施工措施 (11)一、工程概况：西安交通大学一、二村危旧房改造工程（二期）单建车库施工工程，东邻东二环路，北依咸宁中路，结构使用年限50年，地下防水等级为Ⅱ级、抗震设防烈度为八度，安全等级为二级。

本工程地下车库施工荷载分布的设计图纸中规定：参照设计图纸，顶板车道部分施工荷载不大于20KN/㎡，其它部分2.5 KN/㎡；因施工场地限制，钢筋预制场只能设置在地下车库室顶板上（预制场的钢筋堆放重量为100吨），在施工过程中钢筋运输车辆不经过地下车库顶板。

所以只考虑钢筋场地的集中荷载计算及局部加固。

二、车库顶板施工荷载计算的依据：1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2012）3、《建筑施工计算手册》4、《建筑施工手册》第四版5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（2011版）（GB50204--2002）；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2012）；7、《建筑施工计算手册》（ISBN7-112-04626-2）；三、施工准备了解工程概况认真熟悉图纸，对本工程的难点认真研究，尤其是是在受到场地限止，车库室顶板局部不能满足施工荷载的要求时应采取必要的补强方案。

地下室顶板施工荷载或堆载过大，造成挠曲变形甚至裂缝。

为了能够缩短工期，在车库顶板上过早或过多的堆放建筑材料，甚至行使重型机械设备（如砼搅拌车等），施工荷载远远大于顶板设计荷载，造成顶板挠曲变形甚至裂缝。

故本工程采用扣件钢管架支撑的方案对地下室顶板的施工荷载进行补强。

四、施工工艺及流程本工程车库顶板支持为满堂架，施工荷载主要集中于车库顶板连接体部分，钢管架支撑补强方案主要作用于连接体部分，故选用以下材料：骨架：φ48钢管。