脚手架验算过程

合集下载

满堂脚手架的设计验算

μ----考虑到脚手架整体稳定因素的单立杆计算长度系数，按《脚手架
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算，取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:

脚手架验算

七、满堂架方案验算参数：立杆纵矩l a = 1.4m立杆横矩l b＝1.4m横杆步矩h = 1.5m扣件抗滑承载力R＝8.0KN脚手板自重：0.35KN/m2每米钢管重：0.038 KN/m施工均布荷载：2.0 KN/m21、横向水平杆验算：q ＝1.2×（q1＋q2）＋1.4Q＝1.2×（350＋38.4）＋1.4×2000=3.266N/mmM max=0.1ql2=0.1×3.266×14002=640136 N·M= M max/W=640136/5080＝126.01N/㎜2＜f＝205 N/㎜2强度验算安全依据[v]=1400/150=9.333㎜又根据：[v]≤10㎜，取[v]=9.333㎜v max=0.677×ql4/100EI104=3.383㎜v max＜[v]挠度验算安全2、纵向水平杆验算P1=(1.2×350+1.4×2000)×0.7×1.4=3155.6N P2=1.2×(1.4×38.4+13.2)=80.352 NP = P1+ P2=3155.6+80.352=3235.95 NM max=0.175Pl=0.175×3235.95×1400=792808.24 N·M= M max/W=792808.24/5080＝156.07N/㎜2＜f＝205 N/㎜2强度验算安全根据[v]＝1400/150＝9.333㎜又根据[v]≤10㎜，取[v]=9.333㎜v max=0.677×ql4/100EI104=3.352㎜v max＜[v]挠度验算安全3、扣件抗滑承载力验算N＝（1.2 q1＋1.4Q）×l a×l b+1.2〔(2 l a + l b)×38.4+2×13.2〕＝（1.2×350＋1.4×2000）×1.4×1.4＋1.2〔（2×1.4＋1.4）×38.4＋2×13.2〕＝6536.416＝6.536KNN＜Rc=8.0KN扣件抗滑承载力安全4、立杆稳定性验算①立杆所承受的轴向力N＝1.2（N G1k＋N G2k）＋1.4∑N QN G1k＝〔H＋（l a＋l b）〕×38.4＋2n×13.2＋（H/6.5－1）×18.4＋2×（H/4.1＋1）×14.6＝〔23.8＋18×（1.4＋1.4）〕×38.4＋2×18×13.2＋（23.8/6.5－1）×18.4＋2×（23.8/4.1+1）×14.6=3576.57NN G2k=H/12×350＝23.8/12×1.4×1.4×350＝1360.57N∑N Qk= l a l b×2000＝1.4×1.4×2000＝3920 NN＝1.2×（3576.57＋1360.57）＋1.4×3920＝11414.57 N②立杆稳定性验算立杆计算长度系数查表得：u＝1.52立杆计算长度l o= uh＝1.52×1.5＝2.28m长细比：λ＝l o/ｉ＝2280/15.8＝144由λ＝144查表得：稳定性系数：ψ＝0.308根据公式：1.2×N/ψA＜f进行验算1.2×N/ψA＝1.2×11414.57/0.308×489＝90.95 N/㎜2＜f＝205 N/㎜2立杆稳定性安全。

立柱脚手架内力验算方法

立柱脚手架内力验算方法立柱脚手架立杆纵向距离（柱距）L=2m，立杆横向距离（排距）L=1.2m，横杆距离（步距）为1.8m，脚手架搭设最大高度H取18m，采用Φ48×3.5mm钢管，工作平台采用脚手板铺在纵向水平杆（工作平台的纵向水平杆间距0.4m，横向4根）上。

验算中采用的计算表格出自《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社），验算过程如下：1）立杆稳定性验算查表4-38得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值gK=0.14KN/m，则18m高脚手架结构自重产生轴心压力NGK＝H×gK＝18×0.14＝2.52 KN查表4-39得一层脚手板产生轴心压力：NQ1K＝0.5×（1.2+0.3）×2×0.3＝0.45KN查表4-40得脚手架防护材料产生轴心压力：NQ2K＝0.304 KN施工均布荷载采用QK＝3KN/m2，查表4-41得施工荷载产生轴心压力：NQ3K＝0.5×（1.2+0.3）×2×3＝4.5KN因此，底层立杆的轴心压力：N＝2.52+0.45+0.304+4.5＝7.774KN柔度λ＝μl/i=0.7×1800/15.8＝79.75折减系数ψ＝0.731因此，单根立杆压应力σ＝N/（ψA）=21.75N/mm2<[σ]=205 N/mm2满足要求。

2）水平杆抗弯验算根据表4-33选用计算公式如下：纵向水平杆：弯距M=0.117qL=0.117[1.4（Qp+Qk）]=0.117×[1.4×（0.3+3）×0.4]×2=0.4324KN·m Qp：脚手板自重 Qk：施工均布荷载标准值压应力σ=M/W=0.4324/（4×5.08）=21.3 N/mm2<[σ] =205 N/mm2满足要求。

横向水平杆：弯距M=F×C=1.1×q×L×C=1.1×[1.4×(0.3+3) ×0.42×2=1.626 KN·m压应力σ=M/W=1.626/（2×5.08）=160.1 N/mm2<[σ]=205 N/mm2满足要求。

墩柱模板和脚手架验算

一、墩柱模板验算1、墩柱模板验算墩柱模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。

模板要求尺寸准确、平直、转角光滑、接缝平顺。

模板采用Φ20mm螺栓连接成整体，以保证其模板刚度、强度及稳定性，使其满足施工要求。

荷载确定：采用大模板混凝土浇筑模型浇筑高度为6m，最大侧压力P≥50KN/m2时，模板荷载简化为顶部高度2.1m范围荷载按照三角形分布，2.1m以下按矩形分布。

计入混凝土振捣荷载2KPa。

模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm 槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。

验算2.1m深度以下模板面板的强度、挠度：荷载为：q=1.2×（50+2）KPa=62.4 KPa计入线荷载1：q1=q×0.42=26.208KN/m，(x方向，两横向背肋间距)计入线荷载2：q2=q×0.40=24.96KN/m，(y方向，两横向背肋间距)l y/l x=0.95按均布荷载下四边简支板计算，得弯矩、挠度系数如下（查表）：M x=0.0324，M y=0.028，f=0.00324，M x=0.0324×q1l12=0.0324×26.208×0.42=0.1359 KN·m=135.9 N·mM y=0.028×q2l22=0.028×26.208×0.42=0.1118KN·m=111.8N·mσx=6 M x/bh2=6×135.9÷0.42÷0.0052÷106=88.151MPaσY=6 M x/bh2=6×111.8÷0.4÷0.0052÷106=67.08MPa所以σmax=σx=88.151MPa<［σ］=181 MPa；满足要求。

外脚手架的验算

外脚手架的验算引言：外脚手架是建筑施工中常用的工具，用于提供工人在高空作业时的支撑和平台。

为了保证外脚手架的稳定性和安全性，在使用前需要进行验算。

本文将介绍外脚手架验算的重要性、验算的步骤以及常见的验算方法。

一、外脚手架验算的重要性外脚手架的验算是确保施工期间工人安全的重要环节。

正确定位和合理设计外脚手架的承重能力，能够有效防止脚手架发生倒塌、断裂等意外事故，保障工人的工作安全。

二、外脚手架验算的步骤1. 收集资料：首先，施工方需要收集与外脚手架相关的资料，包括外脚手架的设计图纸、材料规格以及相关的技术文献等。

2. 根据设计图纸和技术要求，确定脚手架结构的布置和支撑方式。

3. 计算荷载：外脚手架在使用过程中，需要承受各种荷载，包括自重荷载、工作荷载以及风荷载等。

根据设计要求和标准，计算出各种荷载的作用力大小。

4. 选择材料和组件：根据计算得出的荷载大小，选择合适的脚手架材料和组件，确保其能够承受各种荷载。

5. 进行静力分析：通过静力学原理和结构力学的知识，进行外脚手架的静力分析，计算出各个部位的受力情况。

6. 校核设计：根据静力分析得出的结果，进行校核设计，即验证所选材料和组件的强度能否满足设计要求。

7. 编写验算报告：将每个步骤的计算结果和校核设计汇总，编写外脚手架验算报告，供施工方和监理方参考。

三、常见的外脚手架验算方法1. 点负荷法：通过计算脚手架上的各个关键点的负荷情况，来判断脚手架的承载能力。

2. 整体稳定性法：考虑脚手架整体的稳定性，通过计算脚手架的倾覆力矩来判断其稳定性。

3. 构件强度法：对于脚手架的主要构件，如立杆、横杆等，通过计算其强度来判断其承载能力。

四、外脚手架验算中需注意的问题1. 精确收集资料：准确获取与外脚手架相关的设计图纸和技术要求，确保验算的准确性。

2. 选择合适的验算方法：根据实际情况，选择合适的验算方法，确保脚手架的承载能力和稳定性。

3. 注意安全系数：在验算时，应充分考虑安全系数，确保脚手架的承载能力能够满足实际使用的要求。

脚手架验算

脚手架验算
本文将介绍脚手架验算的相关知识，旨在帮助读者了解如何对脚手架进行安全可靠性评估。

首先，我们需要明确脚手架验算的目的。

脚手架验算主要是为了评估脚手架在特定工况下的承载能力，以确保其能够满足施工安全要求。

在进行脚手架验算时，我们需要考虑以下因素：脚手架的结构设计、材料特性、施工环境以及使用过程中的可能变化。

接下来，我们将详细介绍脚手架验算的方法。

首先，我们需要根据脚手架的实际工况，建立相应的计算模型。

该模型应包括脚手架的结构设计、支撑情况以及所承受的外部载荷等信息。

然后，我们需要根据实际工况，确定计算模型的边界条件和初始条件。

最后，我们可以通过相应的力学理论和计算方法，对计算模型进行求解，得到脚手架的应力分布、变形情况以及承载能力等关键参数。

在进行脚手架验算时，我们需要注意以下几点：首先，我们需要确保计算模型的准确性和可靠性。

这需要对脚手架的结构设计、材料特性以及施工环境等因素有充分的了解和考虑。

其次，我们需要选择合适的力学理论和计算方法进行求解。

不同的计算方法和理论在处理同一问题时可能会得到不同的结果，因此需要根据实际情况进行选择。

最后，我们需要对计算结果进行全面的分析和评估，以确定脚手架的安全可靠性。

在本文中，我们介绍了脚手架验算的相关知识，包括脚手算的目的、方法以及注意事项等。

通过对这些知识的了解和应用，我们可以对脚手架的安全可靠性进行有效的评估，从而保障施工安全和质量。

工字钢悬挑脚手架设计验算

工字钢悬挑脚手架设计验算
1、双排脚手架设计验算
计算的脚手架为双排脚手架，搭设至十七层，建筑标高为49.90米，计算高度按50.OOO米计算，首层至10层立杆采用双立杆，10层以上采用单立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距150米，立杆的横距105米，立杆的步距140米。
采用的钢管类型为48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距按2.80米思索，程度间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN∕m2,同时施工两层，脚手板共铺设四层。
2、计算根据
钢管截面特征：(钢号：Q235,b类)
规格①(mm)
I
48X3.5
惯性矩I(mm4)
12.19X104
单位重量qO(kN∕m)
0.0384
抵御矩W(mm3)
5.08X103
截面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
15.8
抗弯、抗压允许应力［。］N∕mm2
205
脚手架特性参数
立杆纵距1a(m)
1.5
脚手板重量q1(kN∕m2)
0.35
立杆横距1b(m)
0.9
连墙件纵距IW(m)
2.8
大横杆步距h(m)
1.4
连墙件横距hw(m)
3
施工荷载q(kN∕m2)3ຫໍສະໝຸດ 同时作业层数n12
内立杆距构造外皮宽度b1(m)
0.35
作业面铺脚手板宽度b2(m)
1.05+0.35=1.4

承重脚手架设计验算书

边坡支护承重（锚索施工）脚手架设计验算书一、基本资料我局坝肩、缆机平台边坡支护承重脚手架采用敞开式脚手架，钢管规格为φ48×3.5㎜，根据施工需要，搭设高度H 不大于35m ，作业平台施工荷载取1000kg/m 2。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》表6.1.1－1，拟定本工程施工用脚手架设计参数为：步距h ×横距l b ×纵距l a =1.8m ×1.3m ×1.5m ，连墙件采用25Φ的螺纹钢筋按两步三跨设置，脚手板为马道板。

钢管截面面积289.4cm A =，钢管截面模量308.5cm W =，回转半径cm i 58.1＝，惯性矩I=12.19cm 4，钢材抗压、抗弯强度设计值2/205mm N f c ＝，钢材的弹性模量522.0610/E N mm =⨯，连墙件间距l w =4.5m ，排距h w =3.6m 。

二、验算参数（根据拟订的设计参数，需进行安全稳定验算的参数）1、脚手架整体稳定性验算：转化为验算立杆的稳定承载力，验算截面取立杆底部，作业层考虑一层，按一个纵距的长度单元进行验算。

2、纵向、横向水平杆的抗弯强度和挠度验算。

3、扣件的抗滑稳定验算。

4、连墙件的强度、扣件的抗滑稳定性验算。

5、地基承载力验算。

三、验算过程1、脚手架（立杆）整体稳定承载力验算1.1、荷载计算因施工场地基本风压小于2/35.0m KN 且脚手架为敞开式脚手架，故风荷载影响可不考虑。

以下荷载组合均为不组合风荷载。

(1)脚手架结构自重标准值产生的轴向力（按30米高计算）：N G1K =H*g k1=30m*0.1248kN/m=3.744kN其中：N G1K — 脚手架结构自重标准值产生的轴向力1kg—每米立杆承受的结构自重标准值（由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》附录表A-1查得）(2)脚手架配件自重产生的轴向力：NG2K=脚手板自重标准值*铺设面积+扣件自重+栏杆、挡脚板自重=0.35KN/m2*1.3m*1.5m+0.0132kN/个*8个+0.14kN/m*1.5m=0.998kN其中：NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力。

脚手架验算过程

1、材料选用4.1竹笆板模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100木枋。

4.2支架4.2.1支架选型支架采用钢管支架，外径为48mm，壁厚为3.5mm。

扣件选用万能扣件。

4.2.2支架要求1、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。

每批钢材进场时，应有材质检验合格证。

2、钢管选用焊接钢管。

钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。

3、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定。

铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等要求清除干净。

4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

6、扣件表面应进行防锈处理。

7、钢管及扣件报废标准：钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和禁止使用。

脚手架验算采用竹笆板作为脚手架承重面，施工荷载通过横向水平杆通过扣件传递给立杆，纵向水平杆按受力均布荷载的三跨连续梁计算，应该验算弯曲正应力、挠度；横杆按照受力集中荷载的简支梁计算，验算其正应力及挠度；立杆受力的稳定性等。

根据规范及技术方案要求，竹笆板的平均荷载为3KN/m 2.5.1.5 支架稳定性验算支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受压构件进行验算。

支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢管的壁厚基本都在2.7mm ，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚2.7mm 的钢管取值。

由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算：σ=f A N ≤ϕΦ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。

双排架脚手架结构验算

1.155 1.55 210
9941.2 N N·m ≤ [f]=205N/mm2
N ≤ [f]=205N/mm2
（四）、连墙件的计算本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 13.12 KN Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值其中： Nlw=1.4×wk×Aw= 8.12 KN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 19.44 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 167.2 N/mm2 5 ≤ KN 0.85×[f]= 174.25 N/mm2 5400 mm 3600 mm
2
15.8 mm 1219000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算（一）、大横杆的计算把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算结构脚手架施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 386.52
2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 76.09 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 3.38 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 12 mm 满足要求荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 2362.06 N

脚手架计算书

脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。

二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。

因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。

②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。

大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。

③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。

2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。

脚手架设计及验算

脚手架设计及验算1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.9 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.45 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为提高计算安全系数，计算时采用Φ48×3.0参数。

横杆与立杆连接方式为单扣件；在悬挑架最底部立杆上的扣件为两个（一个为连接扣件，一个为抗滑扣件），钢管斜撑顶部扣件为两个（一个为连接扣件，一个为抗滑扣件）；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处位于昆明市，基本风压0.27 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.299，计算立杆稳定性时取0.909，风荷载体型系数μs 为1.357；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；5.水平悬挑支撑梁因本工程为装饰改造工程，不能按正常施工条件预埋水平支撑梁，悬挑脚手架的支撑梁采用与主体结构框架柱连接，与脚手架连接按铰支连接，不进行抗弯强度验算。

只进行轴向拉力验算。

6.拉杆与支撑参数：支撑数量为:2；脚手架下端支撑点与受力楼层支撑垂直距离为(m):3.600（层高）；最里面支点距离建筑物 0.45 m,支杆采用48×3mm。

7.脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值按技术规范附录a-1插值，为0.1278kN/m； NG1内= 0.1278×20.90 = 2.671kN；因技术规范表中统计值未包括外侧中部栏杆，在计算外侧立杆时：NG1外=(0.1278+1.6×0.0384/1.8) ×20.9=3.318KN.(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；NG2= 0.35×2×1.6×0.9/2 = 0.504 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；外侧每步中部设置一根栏杆NG3 :按搭设习惯每步距中部均设置栏杆，不按只设置两个施工层计算，换算并入NG1外中；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4 = 0.005×1.6×20.9/2 = 0.084kN；经计算得到，静荷载标准值NG内 = NG1+NG2+NG3+NG4 =2.67+0.504+0.084＝3.258 kN；NG外 = NG1外+NG2+NG3+NG4 =3.318+0.504+0.084＝3.906 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，同时施工两层，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

脚手架验算

室外满堂脚手架验算一、横杆计算脚手架的承载能力应按概率极限设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。

计算参数：步距h=1.8m立杆纵距L a=1.8m立杆横距L b=1.2m搭设高度H=20m钢管（48*3.5）质量=3.84kg/m (重量37.67N/m)钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/mｍ2钢材弹性模量E=2.06X105N/ｍm2钢材的截面积A=4.89cm2钢材的惯性距I=12.19cm4截面模量W=5.08cm3回转半径i=1.58cm作业层数n=1连墙件横距L W=3m到9m连墙件竖距H W=4m脚手架覆盖面积a=b=网架自重（每平方米）g w=840.18N/m2一、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算1、纵向、横向抗弯强度计算σ=M/W≦fM:最大弯距设计值 M=1.2 M GK +1.4M QK各跨内力与简化后的中间跨相同。

网架自重直接作用在杆件上，只g =37.67*1.1+350*1.2+840*1.2=1470N/m（标准值）其中，1.1是不考虑扣件后的扩大系数活荷载包括脚手架施工、网架施工是所引得荷载，取其中较大值。

由于活荷载有可能不同时作用在杆件上，并不是活荷与恒荷同时作用时弯距值最大，要对荷载进行组合，故其组合共有五种形式分别作用在各跨间。

q=3000*1.8＝5400Ｎ／ｍ查建筑施工手册，同时荷载满跨布置支座处荷载最大，组合后得：M GK＝0.100*1470*１＝147Ｎ．ｍM QK＝0.100*5400*１＝540Ｎ．ｍM=1.2 MGK +1.4MQK＝1.2*147＋1.4*540＝932.4Ｎ．ｍσ=M/W＝932.4*1000／5.08*1000＝183N/mｍ2≦205N/mｍ2故抗弯承载力满足要求。

２、纵向、横向水平杆的挠度计算：ν≦［ν］ν：挠度［ν］：允许挠度（1／150或10ｍｍ）注：ｌ为计算跨度查建筑施工手册得：ν＝0.677*ｇｌ４／100ＥＩ＋0.99*ｑｌ４／100ＥＩ＝（0.677*1470＋0.99*540）／100*2.06*1011*12.19*10-8＝0.00388ｍ＝3.88ｍｍ≦［ν］＝6.66ｍｍ故杆件挠度满足要求。

悬挑脚手架的验算

7.7.9. 悬挑脚手架的验算悬挑脚手架设计总搭设高度为99.75m，分五次悬挑搭设：2-6层为一悬挑段，悬挑高度20.9米；7-12层为一悬挑段，悬挑高度22.8米；13-17层为一悬挑段，悬挑高度19米；18-22层为一悬挑层，悬挑高度19米；23-25层为一悬挑层，悬挑高度17.9米（最高点99.75m）。

钢管规格分别为φ48×3.5，经设定脚手架步距h=1.8 m，中间加设一道大横杆。

立杆纵距1.5 m，排距b=1.05 m，小横杆间距C=1.5m，与主体结构连接点设置为三步三跨。

考虑结构施工，脚手板层层铺设，脚手架外挂密目安全网。

φ48×3.5钢管截面特性：A=4.89cm2，W=5.08cm3，i=1.58cm，Q235钢抗拉、抗压强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。

下面取长1.5m、高18m脚手架（此架组合风荷载值最大）作为计算单元，对脚手架进行验算。

七夹板层层满铺，架体外立面满挂安全网，施工活荷载计算取两步架同时装修施工。

1.架体自身荷载故七夹板、安全网等构配件自重标准值产生的轴向力NG2k，内立杆NG2k=1215N，外立杆NG2k=1080N。

2.架体活载：1）、施工活载：取两步架同时装修作业，则：QK内=0.5×2000×1.05×1.5×2+1.5×0.15×2000×2=4050NQK外=0.5×2×1.05×1.5×2000=3150N故施工荷载标准值产生的轴向力总和，内立杆ΣNQk=4050N，外立杆ΣNQk=3150N。

2）、风荷载：因本工程外形近似矩形，外脚手架迎风面面积与挡风面面积近似相等，故取荷载体型变化系数μs =1.3φ=1.3×1.2=1.56（其中φ为挡风系数），因本次悬挑架体顶端距地高度约为100m，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），取风压高度变化系数μz=2.40，市南区为近海区域，基本风压w0取0.60kN/m2，故风荷载标准值wk=0.7μzμs w0=0.7×2.40×1.56×0.60=1.57kN/m2。

脚手架受力验算详解含字母代号

一、脚手架计算已知条件结构形式：框架结构；地上20层，地下2层，层高3m。

1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48Χ3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1360；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55m，建筑物内锚固段长度 2 m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

二、小横杆的计算按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m；查（直缝电焊钢管(GB/T13793-1992) ）脚手板的荷载标准值:P2= 0.35×1.4/2（脚手板自重标准值*立杆纵距/2）=0.245 kN/m ；活荷载标准值:Q=3×1.4/2（施工均布荷载*立杆纵距/2）=2.1 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.245+1.4×2.1 = 3.274 kN/m；（1.2*P1+1.2*P2+1.4*Q）（1.2*钢管的自重标准值+1.2*脚手板的荷载标准值+1.4*活荷载标准值）2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8（均布荷载值*立杆横距的平方/8）最大弯矩 M qmax =3.274×1.052/8 = 0.451 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =100.488 N/mm2；（截面模量W=4.4881cm3）小横杆的最大弯曲应力σ =100.488 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.245+2.1 = 2.378 kN/m ；νqmax = 5ql4/384EI（5*荷载标准值*立杆横距的4次方）除以（384*钢的弹性模量*钢的截面惯性矩）（钢的弹性模量E=2.06×105MPa，钢的截面惯性矩I=107800mm）最大挠度ν = 5.0×2.378×10504/(384×2.06×105×107800)=1.695 mm；小横杆的最大挠度 1.695 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

外脚手架验算

XXXXX外脚手架验算一、脚手架采用φ48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，立杆横距Lb＝1.05m，纵距La＝1.5m，步距h＝1.8m。

每二层铺一层竹笆板，作业层进行满铺，里立杆离开墙面350，施工作业层按二层计，每层均布活荷载取3KN/m2。

作业层上设栏杆和挡脚板，小横杆两端外挑与立杆固定。

距楼地面200设置纵横向扫地杆，剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置，外立杆里侧满挂密目式安全网封闭施工，其他搭设均按新技术规范JGJ130－2001执行。

二、根据工程实际情况，取最高段脚手架架体进行计算，其总高度为H＝47.7-9.9+1.5=39.3m，计22步架。

三、永久荷载取值1、脚手架立杆自重，包括立杆、纵向小平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件，查新规划附表A-1得g k=0.1248KN/m N G1K＝39.3×0.1248=4.905KN2、构配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。

3、外立杆计算(1)竹笆板，按二步设一层计，共计11层，单位荷重0.1KN/m2N G2K-1＝1.05×1.5×0.1×11/2=0.8663KN(2)栏杆（挡脚板设三层）查新规范表4.2.1-2得N G2K-2＝3×0.14×1.5＋2×2×1.5×0.0384(钢管)+2×2×0.0132(扣件)＝0.9132KN(3)密目式安全网，按自重0.01KN/m2计算N G2K-3＝39.3×1.5×0.01=0.5895KN(4)以上小计：N G2K＝0.8663+0.9132+0.5895=2.369KN4、内立杆计算(1)竹笆板N G2K-1＝1.05×1.5×11×0.1/2＋0.2×1.5×4×0.1=0.9863KN (2)纵向横杆（靠墙处悬挑部分搁竹笆板用钢管）N G2K-2＝4×2×1.5×0.038＋4×2×0.0132=0.5664KN(3) 小计N G2K＝0.9863+0.5664=1.5527KN四、可变荷载计算施工荷载（施工作业层按二层计，每层3KN/m2）外立杆N QK＝2×1.5×1.05×3/2=4.725KN内立杆N QK＝4.725＋0.2×1.5×2×3=6.525KN五、垂直荷载组合及立杆稳定验算1、外立杆N1=1.2N GK+1.4N QK=1.2×(4.905+2.369)+1.4×4.725=15.344KN2、内立杆N2=1.2×(4.905+1.552)+1.4×6.525=16.884KN3、无风荷载组合时，立杆最大垂直力为16.884KN，验算此时立杆稳定性。

脚手架验收程序

脚手架验收程序在建筑施工中，脚手架是一项至关重要的临时性设施，它为施工人员提供了作业平台和安全保障。

为了确保脚手架的质量和安全性，严格的验收程序必不可少。

接下来，让我们详细了解一下脚手架的验收程序。

一、验收前的准备工作在进行脚手架验收之前，需要做好充分的准备工作。

首先，施工单位应完成脚手架的搭建工作，并按照设计要求和相关规范进行自查自纠。

自查内容包括脚手架的构配件质量、杆件的连接、基础的稳定性、防护设施的设置等方面。

同时，施工单位应准备好相关的施工资料，如脚手架的施工方案、构配件的质量证明文件、检测报告等。

这些资料将作为验收的重要依据。

此外，验收人员应熟悉脚手架的设计要求、施工方案以及相关的规范标准，为验收工作做好技术准备。

二、验收人员的组成脚手架的验收应由项目经理组织，项目技术负责人、施工员、安全员、架子工班组长等相关人员参加。

必要时，还可以邀请监理单位的监理工程师参与验收。

验收人员应具备一定的专业知识和经验，能够准确判断脚手架是否符合要求。

其中，架子工班组长对脚手架的搭建过程最为熟悉，能够提供实际操作中的相关信息；安全员则侧重于检查安全防护设施的设置是否到位；项目技术负责人则从技术角度对脚手架的稳定性、承载能力等进行评估。

三、验收的内容和标准1、构配件的质量检查脚手架的钢管、扣件、脚手板等构配件是否符合国家标准和施工方案的要求。

钢管应无弯曲、压扁、裂缝等缺陷；扣件应无裂缝、变形、滑丝等问题；脚手板应无断裂、腐朽等现象。

对构配件进行抽样检测，检测其力学性能是否符合要求。

2、基础的稳定性检查脚手架基础的处理是否符合方案要求。

基础应平整、坚实，能够承受脚手架的荷载。

对于设置在地面上的脚手架，应检查地基的承载能力是否满足要求；对于设置在楼板上的脚手架，应检查楼板的承载能力是否经过验算，并采取了相应的加固措施。

3、杆件的连接检查立杆、横杆、剪刀撑等杆件的连接是否牢固可靠。

立杆的连接应采用对接扣件，相邻立杆的接头不应在同步内；横杆的连接应采用直角扣件，相邻横杆的接头应错开布置。

脚手架验算

B型断面拱部脚手架验算一、工程属性模板设计平面图四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k +G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13.243kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNMmax =max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.243×0.252/8，0.122×0.252/8+2.205×0.25/4]=0.139kN·m；σ＝Mmax/W＝0.139×106/54000＝2.57N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k + (G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.885kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×8.885×2504/(384×9898×486000)＝0.094mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算b取整取整1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k +G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝3.311kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k +G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.25＝2.76kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.551kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.76×0.62+0.121×0.551×0.62＝0.13kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.091kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.091×0.62+0.21×2.205×0.6，0.107×0.091×0.62+0.181×2.205×0.6]＝0.28kN·m M3＝0kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.28，0]＝0.28kN·mσ＝Mmax/W＝0.28×106/102000＝2.749N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.76×0.6+0.62×0.551×0.6＝1.21kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.091×0.6+0.681×2.205＝1.535kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[1.21，1.535＝1.535kN τmax ＝V max /(8I z δ)[bh 02-(b-δ)h 2]=1.535×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)＝2.267N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.25＝2.271kN/m 跨中νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×2.271×6004/(100×206000×7120000)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝1.5mm 挠度,跨中νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×2.271×6004/(100×206000×7120000)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝1.5mm 六、主梁验算Q 1k ＝1.5kN/m 2q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝3.151kN/m q 1静＝0.9×1.35×(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.25＝2.82kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 1k ×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/m q 2＝(G 1k + (G 3k +G 2k )×h ) ×b＝(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.25=2.321kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.82×0.6+1.223×0.331×0.6＝2.177kN R＝R'max＝2.177kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R'max ＝1.143q2L＝1.143×2.321×0.6＝1.592kNR＝R'max＝1.592kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.765×106/166670＝4.587N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax ＝3Vmax/(2bh)=3×4.962×1000/(2×100×100)＝0.744N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.744mm≤[ν]＝l/250=2.4mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 100 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》满足要求！查表得，φ＝0.87M w ＝0.92×1.4×ωk ×L a ×h 2/10＝0.92×1.4×0.038×0.9×0.62/10＝0.001kN·mN w ＝0.9×[1.2×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×(Q 1k +M w /L b )]×max[0.35+L a /2，L a ]×max[0.35+L b /2，L b ]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+1.4×(1+0.001/0.6)]×max[0.35+0.9/2，0.9]×max[0.35+0.6/2，0.6]＝6.243kNf ＝ N w /(φA)+ M w /W ＝6242.812/(0.87×424)+0.001106/4490＝17.238N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！八、可调托座验算满足要求！D型断面拱部脚手架验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。