R410A变频多联机超长配管系统的工程应用
R22和R410A多联机配管长度理论分析
申晓宇，等：R22 和 R410A 多联机配管长度理论分析
·115·
为了便于研究配管长度对多联机效率和制冷 量的影响，所作的简化和假设条件：
（1）多联机为单级蒸气压缩制冷循环，只有 一个蒸发器，系统见图 1；
图 1 多联机系统简图
（2）系统管道均为水平铺设，忽略垂直高差 对制冷量的影响；
（3）管道保温良好无传热，制冷剂在管道中 无温度变化，制冷量衰减前后压缩机吸入口的焓值 相等；
v 为运动粘度,m2/s；Re 为雷诺数。
3 两种多联机机组计算
根据本文所作假设、已知条件和计算公式，可 知制冷量衰减前后压焓图见图 2。以下理论计算均 基于本图和已知条件。
2 计算条件及计算式
2.1 计算条件 夏季机组冷凝温度 40℃，蒸发温度 7℃，制冷
剂液体过冷度 5℃，制冷剂气体过热度 5℃，机组 制冷量 5HP（14kW），以损失制冷量 20％计，机 组实际制冷量 11.2kW，其中吸气过热为无效过热。 2.2 计算式
随着多联式空调机型的不断增多及其节能、智 能化调节、温度控制精确、自动化程度高、使用灵 活、管理方便等诸多优点，其在大型建筑及别墅的 应用日益广泛。然而影响多联机运行性能的因素有
许多，主要是：1 系统配管长度，2 室内机和室外机 高差以及 3 室内机之间的高度差。因此在设计、生 产和安装过程中，若不充分考虑以上因素，则未必 能最大程度发挥多联机的优点，甚至影响机组的正 常运行。这就造成多联机从理论上具有节能潜力。 但具体实施上，特别是将多联机用于较大的系统， 一方面各子系统不可避免地发生藕合和干扰，造成 不必要的能量损失，另外其配管长度、室内外机的 高差、控制系统的好坏等决定是否真正节能[2～4]。
由文献[5]可知多联机 4qmv πu
R410A变频多联机超长配管系统的工程应用
超长 配 管 系 统 。其 中 Ｋ一 ８和 Ｋ一 统 配 管 最 长 ， ９系
为最 不利 系统 ， 其设 计方 案及 配 置见表 １ 。
・８ ・ ４
变频 多 联 机 具 有 制 冷 和 制 热 迅 速 强 劲 、 效 高 节能 及 可靠等 优点 ， 以其 自由 的组 合 布 置 、 良的 优 部分 负荷 效 率 及 灵 活 的 使 用 方 法 ， 足 不 同规 模 满
多 联 机 系 统 控 制 不 好 ， 样 会 对 系 统 产 生 不 利 同
制
冷
与
空
调
第 ８卷
１ ２ 多联 机机型 选择 ．
表 ２ 不 同 工况 下 的 比 焓 、 容和 含 湿 量计 算 值 比
表 １中的负荷值 是按 照当地气 候条件 给 出的 ，
而 多联机 的制冷 能力 是在 名 义 制冷 工 况 下按 送 风
温度 而非 室 内环境 温 度 计 算 得 到 的 ， 而 不 能 直 因 接用 来选 择 室 外机 机 型 ， 必须 转 化 为 对 应 条 件 下 的负荷值 ， 选择 机型 。 再 １ ）计 算条 件
湿空气 比容 （ ／ ｇ ； ｍ。 ｋ ） ｗ 为测 点 处 的含 湿 量 （ ｇ ｋ／
ｋ 空气）。 ｇ干
泌
‘
佥
磊
单程配管长度／ ｍ
（ ）ＫＭＲ－ ５ Ｗ， ３ Ａ （ ６ ｐ ａ ４ Ｏ Ｄ５ ２ １ｈ ）
计 算 名 义 工 况 和 实 际工 况 下 的制 冷 量 ， 式 两
图 １ 系统 配 管 长 度对 制 冷 能 力 的修 正
格力多联机GMV内机(R410A)H系列
连接管
气管
mm
Φ9.52
Φ9.52
Φ12.7
Φ12.7
Φ12.7
液管
mm
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
连接方式
喇叭口连接
排水管（外径×壁厚）
mm
Φ20×1.5
Φ30×1.5
尺寸
(宽×深×高)
mm
875×680×220
980×736×266
净重
kg
27
36
注：a. 本机组设计执行标准GB/T18837-2002。
GMV-R28P/Na； GMVL-R28P/Na GMV-R32P/Na； GMVL-R32P/Na
GMV-R36P/Na； GMVL-R36P/Na GMV-R40P/Na； GMVL-R40P/Na
GMV-R45P/Na； GMVL-R45P/Na GMV-R50P/Na； GMVL-R50P/Na
GMV-R56P/Na； GMVL-R56P/Na GMV-R63P/Na； GMVL-R63P/Na
GMV-R71P/Na； GMVL-R71P/Na GMV-R80P/Na； GMVL-R80P/Na
GMV-R90P/NaS； GMVL-R90P/NaGMV-R100P/NaS；GMVL-R100P/Na
室内机普通静压配置，符合家居环境的要求，能将凉爽/温暖均匀送至室内的每一处空间,风量小,噪音低。四档风机配置，可根据实际的工程需要调整室内机的静压及风量，有效的解决了风声和风量的冲突问题。
◆ 灵活设置，均匀送风
风管可根据用户需要灵活配置，在一个或多个房间里设置多个回风口和送风口，有效解决大面积居室或多个房间同时供应冷量或热量以及均匀送风的需要。
浅谈多联机空调系统改造与探讨刘辉
浅谈多联机空调系统改造与探讨刘辉发布时间：2021-05-31T13:52:10.730Z 来源：《基层建设》2021年第2期作者：刘辉[导读] 摘要：虽然当前在我国许多建筑工程中已经开始广泛运用多联机空调系统，并已经取得了一定的应用成效。
大金空调技术（中国）有限公司摘要：虽然当前在我国许多建筑工程中已经开始广泛运用多联机空调系统，并已经取得了一定的应用成效。
但对于较早安装使用多联机空调系统的建筑工程，因受到系统本身设备性能不完善、系统结构设计不合理等众多因素的影响，导致多联机空调系统在实际长时间运行时，比较容易出现各种故障问题且能耗相对较大。
为了能够实现多联机空调系统运行性能的全面优化，本文通过参考相关研究资料，并结合真实工程案例，在对改造多联机空调系统的必要性进行简单说明下，着重围绕多联机空调系统优化改造设计进行探究。
关键词：多联机空调系统；改造设计；节能降耗引言：现阶段国内外关于多联机空调系统的研究较多，但其研究角度大多集中在系统结构组成等理论性研究以及多联机空调系统的安装施工方面，有关多联机空调系统改造设计的研究相对较少。
因此本研究可以在有效丰富该领域理论研究的同时，也为真正落实多联机空调系统优化改造提供相应实践依据。
一、工程概况本文在探究多联机空调系统改造中，选择以某行政中心多联机空调系统改造工程项目为例。
该行政中心主楼总占地面积约为12000㎡，建筑总面积在88000㎡左右，总高度超过99m。
其主体建筑共有楼层32层，其中地上30层，地下2层。
地上1层至4层为公共区域，其建筑总面积为20000㎡，地下2层用作地下车库，层高各为5.0m与3.5m。
当前该行政中心主楼工设置25组中央空调，其中室内与室外机分别为200台与25台，全部机组采用多联机中央空调，其压缩机一律采用交流定频旋涡压缩机，使用冷媒R22作为其制冷剂，利用该多联机空调系统根据气温环境进行制冷与制热，以此有效满足行政中心主楼各使用房间的空调需求。
R410A 技术和应用
空调系统效率举例
冷凝器: 较低的冷媒侧压降=> 较低的冷 凝温度 取得
大约1K冷凝温度的下降
• 减少管经的机会
Ø = 9.52
Ø = 7.2
Source: ECO
空调系统效率举例
冷凝器:
取得
成本节省 较低的风扇功率
对相同的导热能力: 空气压力降30% 制冷剂充注少45%
Source: ECO
R410A 系统设计优点
R410A 压缩机可靠性
美国市场销售始于1995 到2002销售超过50万台 现场返回率比R22低30% (1999) 欧洲销售始于2000
故障率 (ZR Vs. ZP)
ZR ZP
1998
1999
2000
2001
2002
R410A 膨胀阀
主要供应商能提供R410A用TXV和EXV
对大能力应用, EXV同时可用于切断功能
认可的油和制冷剂的组合
HFC 制冷剂(R407C和R410A)必须使用聚酯润滑油。如果在现场 需要增加润滑油，则应使用Copeland Ultra 22 CC。请参照表格 93-11“谷轮认可的制冷剂/润滑油”
POE 油的特性
吸水
– POE = “一块大海绵" – 吸水比矿物油快 – 总吸水量是矿物油的18倍
R134a
Zero 0.28 13.2 101 Slightly Less Larger Significant 95-100 Slightly More
R410A
0.2K 0.42 30.9 92-100 Higher Smaller Significant 98-106 Lower
理论循环COP
R410 数码涡旋
大容量多联机配管长度对机组性能影响分析
大容量多联机配管长度对机组性能影响分析发布时间：2021-10-28T07:06:21.079Z 来源：《科学与技术》2021年第29卷16期作者：黄进[导读] 在空调产业链中，多联机是一项重要设备。
黄进广东美的制冷设备有限公司 528311 摘要：在空调产业链中，多联机是一项重要设备。
我国对多联机进行了多年的研发制造，如今已形成了一套完整的理论体系。
多联机在传统制冷系统的基础上兼具了响应速度快、节省空间、成本低、稳定性好，便于安装维修等优点。
随着地球能源的日益紧张，如何节约能源也成为多联机开发制造必须考虑的因素之一。
本文就更节省能源的大容量多联机及配管长度对其性能的影响进行了研究。
关键词：多联机；配管长度；机组性能经过多年研究，我国在普通多联机的基础上进行创新，发明了可用于制冷和供暖的多功能多联机以及可更换冷热空气的新风多联机。
充分体现了多联机的多功能扩展性。
随着经济的不断发展，多联机被广泛应用在现代生活中，秉持着节约能源，共创绿色生活的理念，因同等工作强度要求下，大容量多联机比多台普通多联机配合工作更加节能，所以大容量多联机的开发成为空调行业的又一重点。
然而多联机的控制系统由多项设备组成，大容量多联机的设备复杂性易造成能源浪费，在实际应用中必需考虑配管长度对机组性能的影响以控制大容量多联机的能源利用率。
1.大容量多联机控制系统简介随着多联机的广泛应用，大容量多联机因其室内机组与室外机组的可配套性而备受欢迎。
但由于多联机的控制系统过于复杂，在实际操作中往往难以把控其精确操作。
多联机主要由压缩机，蒸发器，冷凝设备组成。
大容量多联机则是在其基础上进行机组并联扩展或增加压缩机数量以增大容量，而随着容量的增加，对多联机的控制就越困难，配管长度对其的影响是研发人员控制大容量多联机的主要切入点。
配管长度既决定了多联机的工作损失，也能在一定程度上控制多联机控制系统的复杂性。
如何对多联机机组进行高效，易控制的组合是大容量多联机的开发思路。
R410A在风管送风式空调机组中的应用
研究探讨Re s ea rc h/Dis cu s s io n3R410A 在风管送风式空调机组中的应用江苏春兰冷冻设备有限公司朱福祥金小军1引言风管送风式空调机组是一种通过风管将密闭空间、房间或区域直接提供集中处理空气的设备，可在回风中引入新风，改善空调区域的空气品质。
在欧美等发达国家，单体别墅较盛行，具备风管送风式空调机组的安装条件，因而风管送风式空调机组在欧美空调市场中占有较大份额。
2制冷剂的选择R407C 在制冷与制热工况下的压缩循环特性与R22较相近，但R407C 替代的制冷设备其制冷量与制冷效率均比原R22机型低5%~8%，且由于R407C 为非共沸混合制冷剂，滑移温度较大，发生泄漏后，制冷剂的组成比例会发生变化，影响系统性能。
而R410A 有着良好的传热特性，因此被认为比R407C 更有优势、更有前景的替代制冷剂[1]。
笔者选择R 410A 作为R22的替代制冷剂应用在风管送风式空调机组中。
3R410A 系统的特性3.1R410A 物性[2]R410A 是一种H FCs 类的二元近共沸混合制冷剂，混合物中R32/R125的比例是为50/50。
其基本物性与R22基本物性如表1所示。
3.2R410A 系统润滑油的变化R410A 的分子中不含有亲油性的氯原子，降低了与润滑油的相溶性，原来作为润滑油广泛使用的环烷（na pht e nc ）系矿物油（烃类）与R410A 制冷剂不具有相溶性。
因此，R410A 系统必须更换与之相溶的酯油以及乙醚油等润滑油。
目前应用较多的有醚类P VE 油和酯类P O E 油。
其比较如表2所示。
通过对比可知，①P V E 油与R410A 具有更好的相溶性；②使用PO E 油的系统需要更为严格的系统设计和制造控制，因为PO E 油水解生成酸，酸与金属（如Fe ）反应生成金属盐。
在系统毛细管的截流作用下，在出口部析出形成淤渣堆积，堵塞到，减少了N BR 中不饱和键。
GMV多联空调机组室内机(R410A)
制冷量
kW
4.5
5.0
5.6
6.3
7.1
8.0
制热量
kW
5.0（6.5）
5.8（7.3）
6.3（8.4）
7.0（9.1）
8.0（10.1）
8.8（10.9）
循环风量
m3/h
700
700
1000
1000
1100
1100
噪声(H)
dB(A)
40
40
41
41
42
42
机外静压
Pa
20
GMV-R112P/NaS；GMVL-R112P/Na GMV-R125P/NaS；GMVL-R125P/Na
GMV-R140P/NaAS；GMVL-R140P/NaA
3.风管式室内机性能参数表
型号
GMV-R22P/Na
GMVL-R22P/Na
GMV-R25P/Na
GMVL-R25P/Na
GMV-R28P/Na
输入
功率
kW
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
1.5
运行
电流
A
3.6
3.6
3.6
3.6
3.6
6.8
连接管
气管
mm
Φ9.52
Φ9.52
Φ9.52
Φ12.7
Φ12.7
Φ12.7
液管
mm
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
Φ6.35
连接方式
喇叭口连接
排水管
（外径×壁厚）
mm
R410A系统铜管要求
R410a系统冷媒配管2.1铜管及配件应有铜管厂家出具的合格证及复验报告。
2.2铜管除去表面缺陷后的实际壁厚应按照以下规定壁厚进行选取口径(mm)配管类型MLC规定壁厚(mm)Φ6.35Type-O0.8Φ9.52Type-O0.8Φ12.7Type-O0.8Φ15.88Type-O1.0Φ19.05Type-O1.2Φ19.05Type-1/2H或H1.0Φ22.2Type-1/2H或H1.0Φ25.4Type-1/2H或H1.0Φ28.58Type-1/2H或H1.0Φ31.75Type-1/2H或H1.1Φ34.93Type-1/2H或H1.2Φ41.28Type-1/2H或H1.45注：1.对于R410A空调的配管口径为Φ19.05，配管类型可自行决定。
2.冷媒管应使用磷脱氧铜材。
3.O材为软铜管（退火盘管），1/2H为硬铜管（直管）。
4.R410A的最大使用压力为4.30MPa，冷媒管应该确保在最大使用压力下的安全性。
2.3铜管存放保存中的铜管是否已用端盖或胶带封口——此举可防止水分、垃圾、灰尘等异物进入配管2.4.1铜管焊接操作及焊点检查2.4.1.1硬钎焊的种类：①磷铜钎焊钎焊温度735—840℃，不要焊接溶剂（铜对铜）；②银钎焊钎焊温度700—845℃，耐酸性好。
2.4.1.2作业注意事项：①钎焊部位的清洁·磨光——去除连接部的金属原料。
（去除氧化膜）（无纺布，研磨布，砂纸）·脱脂——如有油污的话，用丙酮或酒精溶剂进行去油处理。
②确认管与接头的间隙是否合适，铜管与接头间隙为0.05～0.21mm。
③用惰性气体保护钎焊（氮气置换）：钎焊时将氮气充入冷媒管保持0.5bar的压力（钎焊后应继续吹氮气直到铜管冷却方可。
）充氮焊接不良则会产生氧化膜，造成系统堵塞，损坏压缩机。
④钎焊：·加热：当表面呈红褐色的时候最佳，这时如果将钎焊接触一下间隙，就会被吸收进去。
大容量VRF室外机应用浅析
大容量VRF室外机应用浅析近十年来，多联机迅猛发展，不断侵蚀传统水机系统的市场，占据中央空调市场近半壁江山。
可能是为占领更多的市场，也可能为更好的迎合习惯了传统中央空调系统设计师的设计习惯，多个多联机厂家推出单台16HP以上的大容量多联机，组合机容量更是大的惊人，能达96HP甚至以上，已达到小型水系统机组容量，从2016年4月在北京举办的制冷展上各厂家展示的机器就可见一斑。
然后，行业中对于大容量VRF室外机在应用上的问题也颇有争论，2005年10月，清华大学彦启森教授在大连举办的一次行业论坛上作了主题为“漫谈多联机”的一次演讲，掀起了政府可能会出台限制多联机在20000m2以上的大型建筑中使用的传闻，虽然最终证实只是传闻，但还是在业内引起较大反响，之后的很多设计手册之类的设计指导用书(如《全国民用建筑工程设计技术措施-暖通空调》、《实用供热空调设计手册-第二版》等)，以及业内多位知名人士均从实际应用方面提出了多联机机组容量不宜过大的观点。
作为一名多联机厂家产品应用设计人员，从实际设计使用来看，大容量多联机组在节约占地面积和降低造价这两个方面确实具有一定的优势，但其应用弊端也是显而易见。
首先，大容量多联机机组一套系统拖带的室内机数量较多，特别是连接单台容量较低的室内机时，需要安装的分歧管数量就相应会增加很多，这样系统不仅管道阻力增大，而且也增加了管道内的水力不平衡率，导致冷媒流量分配不均，室内机的电子膨胀阀也无法实现有效的流量控制调节，各室内机实际输出能力均无法满足室内负荷的需求。
第二，大容量多联机机组管辖面积大，在单台室内机容量较大时也会出现室内机间距过大的情况，这时同样也会导致冷媒流量分配不均，电子膨胀阀的流量特性也会随管道间距长度增加而发生很大的改变，从而增加了对各室内机制冷剂流量控制的难度，降低了对室内温度控制的精度，并造成各室内机之间制冷量的不平衡[1]。
特别是系统第一分歧管距最远室内机间距越大时，管道内阻力越大，就会导致冷媒提前进入蒸发状态，在进入室内机前已经部分变为气液两相，那么此时电子膨胀阀的工作状态就很不稳定，无法实现冷媒的按需分配[2]，而且电子膨胀阀的寿命也会受到很大的影响。
R410A制冷剂在多联机应用的优缺点
R410A制冷剂在多联机应用的优缺点
何务华
【期刊名称】《制冷》
【年(卷),期】2006(025)001
【摘要】多联机因为安装方便、智能化管理等优点近年得到广泛的应用,应用
R410A新制冷剂的多联机最近成空调厂家的主推产品.本文通过与 R22性能的对比论述了R410A的优缺点.
【总页数】3页(P72-74)
【作者】何务华
【作者单位】大金中国投资有限公司技术部,广东,广州,510620
【正文语种】中文
【中图分类】TB65
【相关文献】
1.采用新制冷剂R134a和混合制冷剂R410A的板式蒸发器性能研究 [J], 董玉军;包涛;陈蕴光;周翔;胡跃明;袁秀玲
2.R410A变频多联机超长配管系统的工程应用 [J], 涂虬;毛守博;何建奇;国德防;蓝汉卿
3.R410A制冷剂在电动汽车热泵空调中的应用研究 [J], 吴会丽;李俊峰
4.应用R410A制冷剂的补气增焓热泵型电动汽车空调的制热性能实验研究 [J], 张磊;贺春辉;张威;何林;肖彪;罗建飞
5.美国艾默生公司压缩机应用技术讲座第十七讲应用于空调系统中的R410A制冷剂 [J], 乔·赫利
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海尔R410A直流变频多联机技术资料
R410A环保直流变频速多联机技术资料KMR-226W/D532A、KMR-280W/D532AKMR-335W/D532A、KMR-400W/D532AKMR-450W/D532A目录第3页-----------------------------------直流变频速多联机概要及特长点第6页-----------------------------------第13页-----------------------------------能力特性第15页-----------------------------------安装第37页-----------------------------------室内机的安装第55页-----------------------------------试运转第66页-----------------------------------电气配线图第77页-----------------------------------电气安装第81页-----------------------------------控制功能第93页-----------------------------------故障检测第111页- -------------------------------主要零部件第114页---------------------------------传感器特性R410A环保直流变频速多联中央空调系统（室外机）单模块：KMR-226/280W/D532A KMR-335/400/450W/D532A 室外机模块组合方案：（室内机）KMR(d)-22~80N/522A KMR(d)-90~140N/522AKMR-22~45Q /522A KMR(d)-56~140Q/522AKMR(d)-56~140E/H522A KMR(d)-90~140E/M522AKMR-22~56G /522A能力 22 28 36 40 45 567外观低静压风管机●●●●●●●●×××中静压卡式机××××××××●●●四面出风嵌入机●●●●●●●●●●●壁挂机● ● ● ● ● ● × × × × ×中静压风管机× × × × × × × × ● ● ●高静压风管机×××××●●●●●●注：●表示该系列内机有此产品；×表示该系列没有此产品一、R410A直流变频速多联机概要及特长点：R410A直流变频多联机组采用绿色环保冷媒R410A，可以由多台变频室外机并联成单一系统，是海尔商用空调MRV(C-MRV)第三代产品，以直流变频速高效节能、控制灵活方便、绿色环保等特点著称。
多联机中央空调冷媒配管工程操作步骤及施工要点
多联机中央空调冷媒配管工程操作步骤及施工要点标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]1. 操作步骤安装室内机→按图纸配铜管→安装铜管管道→置换氮气→钎焊→吹净→铜管调直→气密试验→真空干燥→追加冷媒2. 要点1)冷媒配管的选择标准注：1、O材为盘管，1/2H为直管；2、用于R410A的铜管必须经去油处理。
3、铜管承受压力：R22：≥30kgf/cm2 R410A：≥45kgf/cm2 2)冷媒配管三原则3)冷媒配管的支撑a)横管的固定空调在运行过程中，会使冷媒配管产生变形（如伸缩和下垂等）：为防止配管损坏，应采用吊架或托架的形式加以支撑（标准如下）：配管直径（mm）Φ20以下、Φ20-40、Φ40以上支撑点间隔分别为：1米、1．5米、2米。
一般，应将气管与液管并行悬挂，支撑点的间隔距离根据气管的管径选择,由于流动的冷媒会随运转和工况的变化而发生温度差异导致冷媒配管产生热胀冷缩现象，所以不能将保温后的配管完全夹紧，否则可能造成铜管因应力集中而开裂。
b)立管（竖直管）的固定根据管道走向，沿墙体进行固定，管卡处应使用圆木码代替保温材料，“U”形管卡在木制冷桥外固定，木制冷桥应进行防腐处理。
配管直径（mm）Φ20以下Φ20-40Φ40以上支撑点间隔（m）米、米、米。
c)局部位置的固定为防止配管伸缩导致局部产生应力集中，一般应考虑在分歧管和端管和墙体贯穿孔附近加以局部固定。
4)分歧管组件的安装要求1）设置分歧管组件的位置时，应注意：a) 分歧管不能用三通管代替。
b) 必须按照施工图纸和安装说明书确认分歧管组件的型号以及连接的主管和支管的管径。
c)分歧管组件前后500mm的距离内不能设置急弯（90°弯角）或者连接其他分歧管组件。
d) 尽量使分歧管组件的安装位置放置于便于焊接的场所（如无法保证可先预制组件）。
e) 水平或垂直安装分支器，水平夹角应在15°角以内。
美的R410A系统配管规格及分歧管
10HP+16HP
43
24
1570（56）
16HP×2+10HP+14HP
64
52
785(28）
12HP+16HP
46
26
1630(58）
16HP×3+10HP
64
54
850(30)
14HP+16HP
50
28
1685（60)
16HP×3+12HP
64
56
900(32）
16HP+16HP
Φ15.9
FQZHN—03C
230≤A＜330
Ф22.2
Ф9。5
FQZHN—02C
DN32
16HP
Φ28。6
Φ12.7
FQZHN-03C
Φ31.8
Φ15。9
FQZHN-03C
330≤A＜460
Ф28.6
Ф12。7
FQZHN—03C
DN32
18~22HP
Φ28.6
Φ15。9
FQZHN—03C
Φ31.8
Φ19。1
FQZHN-03C
460≤A＜660
Ф28.6
Ф15.9
FQZHN-03C
DN32
24HP
Φ28。6
Φ15.9
FQZHN-03C
Φ31。8
Φ19.1
FQZHN—03C
660≤A＜920
Ф31.8
Ф19。1
FQZHN—03C
DN40
26～32HP
Φ31.8
Φ19。1
FQZHN-03C
Φ38。1
美的r410a系统室外机容量所有配管等效长度90m时主管尺寸所有配管等效长度90m时主管尺寸下游内机容量a100w主配管尺寸mm不得大于主管的尺寸适用分歧管冷凝水管气侧mm液侧mm室内第一分歧管气侧mm液侧mm室内第一分歧管气管8hp222953fqzhn02c222127fqzhn02ca16615995fqzhn01cdn2510hp222953fqzhn02c254127fqzhn02c166a23019195fqzhn01cdn3212hp14hp254127fqzhn02c286159fqzhn03c230a33022295fqzhn02cdn3216hp286127fqzhn03c318159fqzhn03c330a460286127fqzhn03cdn321822hp286159fqzhn03c318191fqzhn03c460a660286159fqzhn03cdn3224hp286159fqzhn03c318191fqzhn03c660a920318191fqzhn03cdn402632hp318191fqzhn03c381222fqzhn04c920a1350381191fqzhn04cdn403448hp381191fqzhn04c381222fqzhn04c1350a1800413222fqzhn05cdn405064hp412222fqzhn05c445254fqzhn05c1800a445254fqzhn05chp组合方式内机数量台数hp组合方式内机数量台数25288hp11310653810hp12hp16hp63352801010hp11611304010hp14hp16hp64373351212hp1191111804210hp16hp264394001414hp1231312354412hp16hp264414501616hp1261513004614hp16hp264435301810hp8hp291613504816hp364455602010hp10hp331814055016hp210hp8hp64466152210hp12hp362014555216hp210hp264486802410hp14hp392215205416hp210hp12hp64507302610hp16hp432415705616hp210hp14hp64527852812hp16hp462616
格力-GPd、GPdm系列(R410A)多联机组工程设计及安装
第五章GPd、GPdm系列（R410A）多联机组工程设计及安装一、室内、外机冷媒配管设计1. 室内外机连接管的分歧方式2. Y型分歧管FQ01A、FQ01B、FQ02、FQ03、FQ04 Y型分歧管Y型分歧管可从下面的列表中选取：当下游室内机容量之和大于室外机容量时，分歧管以室外机容量进行选取。
对于FQ03或FQ04分歧管，分歧后两个支路对应的下游容量之比不能超过3:1.举例说明：如需对下游室内机总容量代码为1000的管路进行分流，则分流后任何一侧的下游室内机容量代码之和不能小于250。
3. 室内外机冷媒配管允许长度和落差3。
1容量大于等于60kW机组3。
2容量大于等于20KW且小于60kW机组3。
3容量小于20kW机组4。
冷媒配管尺寸4.1 室外机至第1分歧间的配管(主管)尺寸由室外机容量代码来确定室外机至第1分歧间配管尺寸4。
2 分歧部至分歧部间的配管（分歧管）尺寸根据下游所接室内机容量选定。
在超过室外机容量时，以室外机容量为准。
分歧部与分歧部之间配管尺寸4。
3 分歧部至室内机间的配管（室内配管）尺寸同室内机配管尺寸相同，尺寸如下表所示：室内机配管尺寸5. 冷媒配管要求5.1 本机型使用工质为R410A，冷媒配管要求不可与其他工质配管混用.5.2连接管管材为紫铜TP2M,满足GB/T17791—1999《空调与制冷用无缝铜管》的要求.5。
3 铜管壁厚要求：单位：mm二、室外机模块间连接配管设计注：同一系统内各模块间距不小于20mm。
1、模块连接组件对于模块化并联室外机，模块连接组件用于连接各模块之间气管和液管。
可从下面的列表中选取：2、油平衡连接三通对于三机并联油平衡管路，需在油平衡管路中连接一个接口内径均为φ9.7的油平衡连接三通。
3、室外机模块间连接配管尺寸选择3。
1室外机与连接组件间配管室外机与连接组件间配管尺寸与单个模块要求配管尺寸相同。
3.2 模块连接组件间配管如室外机为三机并联，则需考虑模块连接组件间配管。
多联机R410A新冷媒施工资料
多联机施工规范目录一．多联机室外机施工要求二．多联机室内机施工要求三．多联机冷媒管路施工要求四．空调风管施工要求五．空调冷凝水管施工要求六．空调电气施工要求七．多联机防腐与保温施工要求八．多联机系统调试要求一．室外机基础1．室外机基础最好采用混凝土基础，也可以采用型钢基础，采用型钢基础要做好防腐工作。
2．基础高度要考虑到雪埋深度、排水、保温层厚度等，一般应高出地面150-200mm。
3．基础表面应水平，承重不低于机组重量的四倍以上。
4．基础四周应留有排水沟，以利于室外机化霜水的排放。
5．室外机基础设在屋顶时应协调土建方作好防水工作。
二．室外机安装位置选择1．安装位置应足以承受外机的重量和振动，特别是外机集中放置时，要考虑到其运转时产生振动对建筑结构产生的影响。
2．机组噪声和振动不会对居民和环境造成影响。
3．机组周围应尽量满足进风、出风需要，通风顺畅，散热良好，机组上方2m内不应有障碍物，否则应加设导风管。
4．机组周围应留有0.5米以上的维修空间，四周障碍物高度不得超过800mm。
5．机组周围没有易燃、易爆及腐蚀性气体；没有热源及排油烟口；无高压线、变压器、发射塔等电磁干扰源。
三．室外机安装1．机组吊装运输时应保持直立，不得倾倒，否则会导致机组损坏。
2．机组开箱检查是否有漏油和损伤现象，检查随机附件和技术资料是否齐全并交专人保管。
3．室外机应摆放整齐，面板朝向一致。
4．5．机组与基础之间加10mm厚的减振橡胶，机组与基础用螺栓固定。
6．同一行外机间距在20mm以上，施工现场条件允许，考虑到散热效果和检修方便可适当增大到200mm。
两行外机间应留有1000mm以上的维修空间。
7．外机与冷媒管焊接时，对机组截止阀采取冷却措施，防止焊接的高温损坏阀体内的密封材料。
8．机组上方2米内有障碍物时，加装导风管将排风引出。
9．室外机原则上不允许安装在有百叶窗封闭的空间内，若必须安装的话，则叶片间距应≥30mm以上，百叶倾斜角在0—15度内，且尽量加大百叶窗的面积。
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小 流动速 度 ， 降低 流 动 阻 力 损 失 。当 单 程 最 长距
离 （ 室外 机 到最 远 的室 内机 之 间 ） 过 ９ 时 ， 从 超 ０ｍ 在原 来 的主 管规 格上 加 粗 一 级 。 主管 规 格 按 照表 ５ 行设 计 安装 。 进
及运 行 情 况进 行 分 析 总 结 ， 以期 为 变 频 多 联 机 超
７ ＿ ， １ １ 流动 性好 。因此 在工程 应用 方 面可 以适 当 ］ 增 加 系统 配 管 长 度 ： 据 实 际 情 况 将 室 外 机 安 放 根
在较 远 的地 方 ， 室 内机 仍 然 可 以 获 得 较 好 的制 而
采 用专业计 算软 件计 算 名 义 工况 和 实 际工 况
下的 比焓 、 比容 和含 湿量 ， 用 式 （ ） 利 ２ 和式 （ ） 以 ３可
单程配 管长度／ ｍ （ ） 讧 ７Ｏ 【５２ ２ ｈ ） ｂ Ｒ－３ Ｗ，）３ Ａ（ ６ ｐ
（ ＫＭ Ｒ一 ８ Ｗ ， ３ ２ Ｏ Ｄ５ ２Ａ州＿ Ｒ－ ５ Ｗ 力 ５ ２ （ Ｍ ４ Ｏ ） ３ Ａ）
风温 度为 １ ～１ ３ ５℃（ 取平均 值 １ ４℃） 相 对湿度 为 ， ５ ％ 。计算 表 １中的 负荷 值 对应 名 义 制冷 工 况 下 ０ 各参数 的值 。 ２ ）计算 方法
制 冷量按 下式计 算 ：
机型 ， 分别超 配 １ ． ６ 和 １ ． ８ 。 Ｏ ６ ２ １％ １ ３ 负荷修 正与校 核 ． 室 内外机 落差均 小于 ６ｍ， 高度 差对机 组 制冷 能力 的影响不 必修 正 。只 考虑 系 统 配管 长 度对 制 冷 能力 的修 正 ， 图 １３。 见 ［ ］
第 ６期
涂 虬 等 ： ４０ 变 频 多 联 机 超 长 配 管 系 统 的 工 程 应 用 Ｒ １Ａ
约为 １ ． 和 １ ． ， 合 理 超 配 范 围 内 。Ｋ一 １５ ３１ 在 ８
安 装 超 长 配 管 系 统 时 对 配 管 进 行 扩 径 ， 减 以
和 Ｋ一 ９空调 设计 方案 配置 见表 ４ 系 统 图见 图 ２ ， 。
相除得 ：
Ｑ】 。 一＾ ） ［ （ ＋Ｖ。 ］ （ 一ｑ （ 。 ／ Ｖ １ ） 一 ＝ 矿
ｑ １
：
，、 ， 、
籁
拙
Ｚ．１ 兰 ！ ｌ ２７ ：曼± ３ ５＋
（ ３）
愈
式 中下 标 ０和 １分别 表示名 义工况 和实 际工况 。
３ ）计算 结果
试 验在 名 义 工 况 下 进 行 。名 义 工 况 ： 内 干 室 球温 度为 ２ ７℃， 球温度 为 １ 湿 ９℃ ， 验 测得 的出 试
根据 Ｒ １Ａ 变频 多 联 室外 机 模 块组 合 方 案 ， ４０
选 用 ＫＭＲ ４ ０ ／ ５ ２ 和 ＫＭ Ｒ ７ ０ ／ ５ ２ 一５ Ｗ Ｄ ３ Ａ 一３ Ｗ Ｄ ３ Ａ
关 键 词 变 频 多 联 机 Ｒ １ Ａ ４０ 超 长 配 管 制 冷 剂 控 制 回油
Ｅｎ ｉ ｅ ｒ ｎ ｐ ｉ ａ ｉ ｎ Ｏ ｇ ｎ ｅ ｉ ｇ ａ ｐＩｃ ｔ０ ｆ Ｒ４１ Ａ Ｏ ＶＲＶ ｙ ｔ ｍ ｔ ｕ ｅ ０ ｇ ｐｉ ｉ ｓ ｓ ｅ ｗｉｈ ｓ ｐ ｒ ｌ ｎ ｐ ｎｇ
配管 系统 ， 之 多 模 块 组 合 ， 统 庞 大 ， 配 的室 加 系 匹
内机较 多 ， 制冷 剂量 加 大 ， 系 统 的 稳定 可靠 运 行 对
是 很 大的 考 验 。如 果 安 装 不 当 ， 仅 不 能 获 得 较 不
好 的 空调效 果 ， 而且 还 会 造成 破 坏 性 的影 响 ； 果 如
液 管 ：妒ｌ ． ５８ ８
Ｑ 。 （ 一 ２ ／Ｖ １ ） ＝ｇｉ ａ ［ （ ＋Ｖ ］ ）
（） １
式 中 ： 为 室 内侧 测 量 的总 制 冷 量 （ ） ｑ ｉ 空 Ｑ Ｗ ； 为 调器 室 内测点 的风 量 （ ／ ） 和 分别 为 室 内 ｍ ｓ ； 空气 比焓和送 风 内侧 回风 比焓 （ Ｊ ｋ 千 气 ； 为 ｋ ／ ｇ 空 ）
（ 岛 海尔 空调 电子 有 限公 司） 青
摘 要 根 据 设 计 负 荷 计算 相应 名义 制 冷 工 况 下 的制 冷 量 ， 出 变频 多联 机 选 型 方 法 。模 拟 奥 运 会 “ 巢 ” 给 鸟
的空 调 项 目， 制定 ２套 超 长 配 管 系 统 方 案 ， 运 行 中 出现 的问 题 进 行 分 析 ， 出多 联 机 设 计 中应 该 解 决 的 制 对 提 冷 剂 控 制 、 油等 技 术 问题 。测 试 多 联 机 运行 参数 ， 用 焓 差 法 计 算 其运 行 能 量损 失 ， 变 频 多 联 机 超 长 配 回 采 为 管 系 统 的 工 程 应 用 提 供 指导 。
ＡＢＳ ＴＲＡＣＴ Ｐｒ ｓ ｎ ｓ ａ ｍ ｅ ｈｏ ｏ ｙ ｅ ｅ ｔｏ Ｖ Ｖ ｃ ｏｒ ｉ ｏ ｔ ｏｍ ｉ ａｌｃ ｏ — ｅ ｅ ｔ ｔ ｄ ｒ ｔ ｐｅ ｓ ｌ ｃ ｉ ｎ ｏ Ｒ ａ ｃ ｄ ｎｇ ｔ ｈｅ ｎ ｎ ｏ ｌ
ｉ ａ ｃｔ ｎｇ ｃ ｐａ ｉｙ，ｗｈ ｃ ｓ ｃ ｌ ｕ ａ ｅ ａ ｉ ｅ ｉ ｎ ｌ ｄ Ｉ ｓ ａ ｌ ｉ ｈ ｉ ａ ｃ ｌ ｔ ｄ ｏｎ ｂ ｓｓ ｏｆｄ ｓｇ ｏａ ． ｎ ｔ ｌｓ，ｒ ｎｓ ａ ｄ ｔ ｓ ｓ ｔ ｅ ｓ ｕ ｎ ｅ ｔ ｗｏ ｓ ｔ ｏ ｆＲ４１ Ａ ０ ＶＲＶ ｙ ｔ ｍ ｔ ｕｐ ｒ ｌ ｎｇ ｐｉ ｉ ｓ ｓ ｅ ｗｉｈ ｓ ｅ ＿ｏ ｐ ｎｇ，ａ ｉ ｕ ａ ｉ ｙｍｐｉｓＳｔ ｄ ｕｍ “ ｒ ｓ ａ ｓｍ ｌ ｔｏｎ ｏｆｏ１ ｃ ａ ｉ Ｂｉｄ Ｎｅ ｔ’ｅ ｉ ｅ ｉ ． ｓ ’ ｎｇ ｎｅ ｒｎｇ Ａｎ ｌ ｚ ｓｓ ｍ ｅｐｒ ｌ ｍｓ ｓ ｈ ａ ｅ ｒｇ ｒ ｎ ｏｎ ｒ ｎｄ ｏｉ ｒ ｔ ｎ． ａ ｙ ｅ ｏ ｏｂ ｅ ｕｃ ｓｒ ｆ ｉ ｅ ａ ｔｃ ｔ ｏ１ａ ｌ ｅ ｕｒ Ｅｓ — ｔｍａ ｅ ｈｅ ｅ ｒ ｏ ｓ ｏ ｉ ｔ ｓ ｔ ｎｅ ｇｙ ｌ ｓ ｆ Ｒ４１ Ａ ０ ＶＲＶ ｙｓ ｅ ｂｙ ｍ ｅ ｎｓ ｏｆｅ ｈａ ｐｙ ｄ ｆ ｅ ｅ ｃ ｔ ｄ， ｓ ｔ ｍ ａ ｎｔ １ ｉｆ ｒ ｎ ｅ ｍｅ ｈｏ ｗｈ ｃ ｐ ｅ ｅ ｓ ａ ｐｌ ａ ｉ ｕｉ ｅ ｆ ｒ ＶＲＶ ｙ ｔ ｍ ｔ ｕ ｒｌ ｇ ｐｉ ｉ ． ｉｈ ｒ ｓ ｎｔ ｐ ｉ ｔｏｎ ｇ ｄ ｏ ｃ ｓ ｓ ｅ ｗｉｈ ｓ ｐｅ —ｏｎ ｐ ｎｇ ＫＥＹ ｏＲＤＳ ＶＲＶ ；Ｒ４１ Ｗ ０Ａ ；ｓ ｅ —ｏ ｉ ｎｇ；ｒ ｆ ｊ ｅ ａ ｏ ｒ ｌ ｕｐ ｒ ｌ ｎｇ ｐ ｐｉ ｅ ｒｇ ｒ ｎｔｃ ｎｔ ｏ ；ｏｉ ｒ ｔ ｒ ｌ ｅｕｎ
制
冷
与
空
调
第 ８卷
１ ２ 多联 机机型 选择 ．
表 ２ 不 同 工况 下 的 比 焓 、 容和 含 湿 量计 算 值 比
表 １中的负荷值 是按 照当地气 候条件 给 出的 ，
而 多联机 的制冷 能力 是在 名 义 制冷 工 况 下按 送 风
温度 而非 室 内环境 温 度 计 算 得 到 的 ， 而 不 能 直 因 接用 来选 择 室 外机 机 型 ， 必须 转 化 为 对 应 条 件 下 的负荷值 ， 选择 机型 。 再 １ ）计 算条 件
Ｔｕ Ｑｉ Ｍ ａ ｈ ｕ ｏ ＨｅＪａ ｑ Ｇｕ ｆｎ Ｌａ ａ ｑｎ ｕ ｏＳ ｏ ｂ ｉｎ ｉ ｏ Ｄｅａ ｇ ｎ Ｈ ｎ ｉｇ （ ｎ ｄ ｏ Ｈａｅ ｒＣｏ ｄｔ ｎ ｒＥｌｃ ｒｃＣｏ ，Ｌｔ ． Ｑｉ ｇ ａ ｉｒＡｉ ｎ ｉｉ ｅ ｅ ｔｉ ｏ ． ｄ）
影响。
为 确保 Ｒ １ Ａ 变频 多联 空调 系统 在奥 运项 目 ４０
建筑 物要 求等 特点 ， 来越受 到 用户 的青 睐 。 越
Ｒ １ Ａ 的阻 力 比 Ｒ ２ ， ４Ｏ ２ 低 只有 Ｒ ２的 ６ ～ ２ ３
中的可 靠 性 ， 本 公 司 办 公 大 楼 模 拟 奥 运 会 “ 在 鸟 巢 ” 多联机 。安 装 ２套 多联 机 系 统 ， 安 装设 计 的 对
长配 管 系统 的工程 应用 提供 一定 的指 导 。
ｌ 奥运 会“ 鸟巢 ” 变频 多联 机 空调 系统设 计方 案
１ １ 项 目概 况 ．
冷和 制热效 果 。试 验和 估算结 果 均表 明 Ｒ４ ０ １ Ａ变
频 多联 机 可 以用 于长 配 管系统 。 ］
奥运 会“ 巢” 程 共 采用 了 １ 鸟 工 ５套 Ｒ １ Ａ 变 ４０
图 １ 系统 配 管 长 度对 制 冷 能 力 的修 正
计算 出实际工况 下 的负 荷值 对 应 的名 义 工况 下 的 数值 ， 结果 见表 ２和表 ３ 。
ＫＭＲ一 ５ Ｗ ／ ３ Ａ 和ＫＭＲ一 ３ Ｗ ／ ３ Ａ 机 ４ ０ Ｄ５ ２ ７ ０ Ｄ５ ２
型 的配管长 度 修 正 系数 为 ９ ， 算 后 超 配 分别 ３ 计
收 稿 日期 ：Ｏ ８０ —８ ２０ ２１ 通 讯 作 者 ： 虬 ， ｍａ１ｔｑｕ ｙ １３ ｃｍ 涂 Ｅ ｉ 中 Ｋ一 ８和 Ｋ一 统 配 管 最 长 ， ９系
为最 不利 系统 ， 其设 计方 案及 配 置见表 １ 。
・８ ・ ４
进 行模 拟 。系统安 装 见 图 ２ 。
表 ４ Ｋ－ ｓ和 Ｋ一 调 设 计 方 案 配置 表 ９空
第 ８卷
第 ６期
制 冷 与 空 调
ＲＥＦ ＧＥ ＲＩ ＲＡＴ１ ０Ｎ ＡＮＤ ＡＩ —ＣＯＮＤＩ ０ＮＩ Ｒ Ｔ１ ＮＧ
２００８年 １２月
Ｒ Ａ变 频 多联 机超 长 配 管 系统 的 ４ １ ０
工 程 应 用
涂 虬 毛 守博 何 建 奇 国德 防 蓝 汉 卿