制梁场箱梁静载试验计算单
静载试验计算单
中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场T梁预制预应力混凝土铁路桥简支T梁QJYP32Z-0001静载弯曲抗裂试验加载计算单编制：审核:批准：中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场二零一四年四月九日预应力混凝土铁路桥简支T梁第一次静载弯曲抗裂试验加载计算单一、计算说明：1、计算依据：（1）《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003 附录A的计算公式和计算规则。
（2）时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（角钢支架方案）通桥（2012）2201-Ⅰ图纸。
（3）实测的加载设备重量。
2、适用范围：时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（直线边梁）静载试验。
3、试验梁基本情况本试验梁为时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁，梁号：QJYP32Z-0001，采用C55高性能混凝土，混凝土浇筑日期为2014年1月7日，终张拉日期为2014年3月7日，静载试验日期2014年4月9日，终张拉龄期为33天；试件28天抗压强度62.4MPa，弹性模量4.13×104 MPa，静活载设计挠度12.389mm。
二、详细计算单：A.1等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。
各荷载纵向间距均为4m 。
如图A1 X iP 1 P 2 P 3 P 4 P 5R A R B图A1 加载图示A.1.1根据加载图式计算α值跨中弯矩：∑=-⨯=ni i i X P L R M 12各加载点载荷相等： P 1=P 2=P 3……=P i则 ()i i ni i i P P P P X P L R M 2848232252211=⨯+⨯-⨯=-⨯=∑=由 i P P M 28=⨯=α 得出：6.552828====i i i P P P P P M α式中：R —— 支点反力，kN ； L —— 计算跨度，m ；P i —— 各加载点所施加的荷载，kN ； X i —— 各加载点至跨中距离，m ；P —— 各加载点所施加的荷载的合力，i ni i P P P 51==∑=，kN ；α —— 各加载点合力作用下的等效力臂，m 。
客专箱梁静载计算书正本(01-298-1直线桥梁10.4)
单位：中铁株洲桥梁有限公司南山口制梁场一、计算依据：二、计算梁有关数据：图 号：跨 度：32m梁 别：直线梁 号：QZ00301-298-1混凝土设计强度：C55R28=72.6Mpa混凝土灌注日期：2003.8.8E28=36.4Gpa张拉日期：2003.8.20试验日期：计算龄期：45天三、根据铁道部专院提供该梁有关数据：1、梁自重对跨中弯矩：Mz=4658.53KN.M2、防水层垫层重量对跨中弯矩：Mf=219.26KN.M3、道碴及线路设备对跨中弯矩：Md=3047.68KN.M4、活载对跨中弯矩：Mh=7515.63KN.M5、冲击系数：1+u= 1.1946、徐变损失：δL6=146.98Mpa7、松弛损失：δL5=28.1Mpa8、跨中截面预应力钢筋截面面积：Ap=0.008896m 29、跨中截面扣孔换算截面面积：A0= 1.12869m 210、跨中截面扣孔换算抵抗矩：1、TB2092-89预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法2、科技基函[2002]57号青藏铁路高原冻土区预应力混凝土简支梁技术条件和检验方法预制预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验计算单2003.10.4专桥青藏07-32mW0=0.8192969m311、跨中截面施应力合力中心至扣孔换算截面距离：e0= 1.1074m12、加载设备对跨中弯矩：Msh=105KN.M其中：千斤顶 3.75KN四、加载图式：根据加载图式计算值：跨中弯矩：M= 28 P得： a=28五、应力损失：根据桥梁设计规范TB 10002.3-99第6.3.4.9条中表6.3.4-4查得 45 天时：混凝土收缩和徐变预应力损失完成44.75%钢筋松弛完成100.00%即完成率：η1=0.4475η2=1Δδs=(1-η1)δL6+(1-η2)δL5=81.20645六、未完成应力损失的补偿弯矩：ΔMs=Δδs*Ay(W0/A0+e0)*1000=1324.386711七、基数级荷载之跨中弯矩：Mka=Md+ΔMs-Msh=4267.066711八、基数级荷载：Pka=Mka/a=152.3952397九、各加载级下之跨中弯矩：Mk=K(Mz+Md+Mh+Mf)+ΔMs-Mz-Mf-Ms=15441.1 K-3658.4十、各加载级下之荷载值：Pk=Mk/a=551.4678571 K-130.657十一、静活载系数：Kb=(Mh/(1+u)+Mz+Md+Mf)/(Mz+Md+Mh+Mf) =0.920916741十二、计算静活载级之跨中弯矩：Mkb=Mh/(1+u)+Mka=10561.5642十三、静活载级之荷载：Pkb=Mkb/a=377.1987214千斤顶活塞面积十四、加载表：414.7cm2计算：复核：。
箱梁静载试验计算书（自动计算）
箱梁静载试验计算书（自动计算）一、二、客运无声屏障、曲线第1页共5页静载弯曲试验加载计算书通桥（2009）2229-Ⅳ预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验加载计算书(两列排水）计算依据1、《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003附录A的计算公式和计算规则。
2、通桥（2009）2229-Ⅳ中表10.2静载试验数据。
3、中铁第四勘察设计院桥梁设计研究院提供的相关参数。
设计院提供静载试验参数三、四、五、A.1A.1.1加载纵向第2页共5页适用范围时速250公里客运专线铁路无砟轨道后张法31.5m双线简支梁静载试验。
试验梁基本情况本梁为250km/h客运专线31.5m无砟轨道全预应力混凝土简支箱梁，具体情况如下：详细计算过程等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。
各荷载纵向间距均为4m。
如图A1图A 1 加载图示根据加载图式计算α值各加载点载荷相等：2P1=2P2=2P3……=2Pi ∑=-?=ni iiXP L R M 12由 = /Pi =54.75（m）A.20.38500.8026=75.8361MPaA.3=5081.18（kN·m）第3页共5页式中：R ——支点反力，kN ；则得出：L ——计算跨度，m ；Pi ——各加载点所施加的荷载，kN ；Xi ——各加载点至跨中距离，m ；——各加载点合力作用下的等效力臂，m 。
计算未完成的预应力损失根据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》附录表A.1，用内插法计算η1、η2，并按下列公式计算△σs：式中：σL6、σL5 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失值，MPa；η1、η2 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa；△σs ——未完成的预应力损失值，MPa。
计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S (kN·m)式中:A y —跨中截面预应力钢筋截面积，m 2；A g —跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取Ag=0，m 2）；W 0 —对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 3）；S 1L62L5(1)(1)σησησ?=-+-()12i11031.5282454.75222ni i i i P L M R P X P P P ==?-=?-?+?=∑i54.75M P P α=?=α12η=S y g 0/A e S M σ?=300（A +A ）（W +）10α54.75M P Pα=?=A.4=54.75×(g1×=123.2532（kN·m）=19508.47（kN·m）180.0Kg；20.0kg，25.12kg，A.5=356.32（kN）A.6==40706.27（kN·m）第4页共5页A 0 —跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 2）；e 0 —跨中截面预应力合力中心至换算截面重心距离（后张梁为扣孔换算截面m）；△Ms —未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN·m；△σs —未完成的预应力损失值，MPa。
32m梁静载试验架荷载梁计算书
T形梁静载试验架的计算一、主要参数载荷：P = 5×100吨，跨度：L = 32米；二、静载荷的计算（一）说明在计算T形静载试验架时，应满足强度、刚度和稳定性的要求。
强度和稳定性要求是指静载试验架在载荷作用下产生的内力不应超过主梁材料许用的承载能力，刚度要求是指静载试验架在载荷作用下产生的变形量不应超过许用的变形值以及静载试验架的自振周期不应超过许用的振动周期。
（二）静载试验架断面几何特性根据参考资料选出静载试验架断面见图2—1。
（b×δ1×δ2）/（h0×δ0）=（1500×30×30）/（2150×12）断面面积F=2×3×150+2×1.2×215=1416厘米2；图2-1 主梁断面图图2-2 主梁断面图Z1=（150×3×219.5+2×1.2×215×110.5+150×3×1.5）/1416 =（98775+57018+675）/1416 = 110.5厘米；Z2=2210－110.5=110.5厘米；惯性矩J x=2×〔150×33/12+450×1092〕+2×〔1.2×2153/12〕=2×(337.5+5346450)+2×993837.5=12681250厘米4J v=2×〔3×1503/12 + 215×1.23/12+258×68.42〕=2×〔843750+30.96+1207068.48〕=4101698.88厘米 4断面模数：W X1= W X2 =J X/Z1=12681250/110.5=114762.4厘米3W Y = J Y/（b/2）=4101698.88/68.4=59966.4厘米3H/L=221/3200=（1/14.5）＞（1/20）H/b0=221/135.6=1.63＜3.5b0/L=135.6/3200=（1/23.6）＞（1/60）h0/δ0=215/1.2=179.2＜270（三）静载试验架载荷的计算T形静载试验架只有均布和集中两种固定载荷。
静载试验计算书111
静载试验计算书
一、计算数据
1、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》
2、中铁咨询桥梁工程设计研究院提供通桥（2009）2229梁的有关数据。
二、试验梁基本数据表
1
图号：
通桥(2009)2229-Ⅰ
2
梁别：
直线无声屏障
3
梁号：
1.34
设计挠跨比f/L：
1/3684
实测挠度修正系数Ψ
1.0028
综合剪力滞系数Kq
1.025
集中力剪力滞系数Kp
1.035
四、加载图式
P P
P P
P
8m
4m 4m
4m 4m
8m
五、计算相关系数a
R=nPi/2=5*2P/2=5P
M=R*L/2-∑PiXi=5P*31.5/2-(8P+4P)*2
得a=M/P=54.75（m）
(24164.75+27188.37+21457.41+0)
=0.9626
十一、计算静活载级下的跨中弯矩
Mkb=Mh/(1+μ)*1.025/1.035+Mka
=24164.75/1.127*1.025/1.035+26199.24=47433.73(KN*m)
十二、计算静活载级下的荷载
Pkb=Mkb/a=47433.73/54.75=866.3696(KN)
1.05
53563.7
978.3325
1.10
57169.06
1044.184
1.15
60774.41
1110.035
静载计算
预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验加载计算单单位：中铁十九局集团第五工程有限公司西青制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算在计算加载设备重量对跨中弯矩的贡献时，考虑了千斤顶、钢板、砂料、人的重量。
由千斤顶提供静载试验所需要的荷载。
为确保反力架与千斤顶、千斤顶与梁体间有最大的接触面积，在千斤顶上下各垫一块钢板，并在与梁体接触的钢板下铺设细砂。
梁上的工作人员主要是维护因高压而引起的油管漏油及在静载试验操作中发生的突发事件。
(1)．250t千斤顶重168kg。
(2)．设计钢板采用500mm×500mm×20mm，共20块，分别布置在10个千斤顶的上、下两面。
ρ=157kg/m2 S=500mm×500mm10-=39.25（kg）则一块钢板重 m=157×500×500×6(3).在每个千斤顶下垫砂的厚度为50mm，尺寸为600mm×600mm，ρ=1540kg/m310-=27.72（kg）m=1540×600×600×6(4).假设上面工作人员平均体重为65kg,共5人。
由上计算，各加力点承受加载设备总自量具体数值见下表：加力点重量表2、加载设备重量对跨中弯矩： R A =R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=（5.4844+5.4844+5.4844+5.4844+5.4844）/2 = 13.711 KNM S = R A ×L/2-P 1×8-P 2×4=13.711×31.5/2-5.4844×8-5.4844×4 = 150.1 KN.m五．加载图示根据加载图式计算α值: 跨中弯矩：M =（5×2P/2）×31.5/2-（8+4）×2P ＝54.75P kN ·m α = M/P =54.75 m六．计算未完成的应力损失值从施加预应力至试验日期共计45天，根据《预应力混凝土铁路桥简支梁静即用内插法求得34天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η2=1.034天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η1==0.4475Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σl5=(1-0.4475)×83.79+(1-1)×15.88=46.29 MPa七．计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔMsΔMs=Δσs×(Ay+ Ag) ×（Wo/Ao+e）×103 =46.29×103×0.033319×(5.564487/8.85281+1.5981) =3434.55kN〃m八.计算基数级荷载跨中弯矩（防水层未铺设）：M Ka = Md×1.017/1.0319+ΔMs/1.0319-MS+ Mf×1.017/1.0319 = 17847.08 kN〃m九．计算基数级荷载值Pka = MKa/α= 17847.08 /54.75 = 325.97kN十．计算各加载级下跨中弯矩防水层未铺设时：Mk = K ×（Mz+Md+Mh+Mf）×1.017/1.0319+ΔMS/1.0319-(Mz+Mf)×1.017/1.0319-Ms= 68784.84k-27121.94 kN〃m十一．计算各加载级之荷载值PkPk = Mk/α=(69548.4k-26817.94)/ 54.75 =1256.34K-495.38kN十二．计算静活载级系数Kb =[Mh/（1+μ）+ Mz+Md+Mf]/（Mz+Md+Mh+Mf）=[24164.75/1.127+30744.10+14883.75+0]/( 30744.10+14883.75 +24164.75+0)=0.960983十三．计算静活载之跨中弯矩MkbMkb = Mh×1.017/1.0319/（1+μ）/1.0319+Mka=38979.13kN.m 十四．计算静活载之荷载P kb = Mkb/α= 38979.13kN.m/54.75m = 711.95 KN十五、静载各级加载表计算：复核：年月日。
CL31.5Q-001静载计算书
988.10
1058.60
1129.10
1199.6
支点△0 各 测 点 读 数
跨中fL/2
支点△L
挠度值f= f1/2-(△0+△L)/2
附
注
1.每个循环每侧挠度计算：静活载级挠度值减基数级挠度值再减去两端支座沉陷量的平均值； 2.静活载及基数级的挠度测量值为持荷3min的测量值；
制造工厂
中铁四局集团第一工程有限公司长临河制梁场
附
注
1.每个循环每侧挠度计算：静活载级挠度值减基数级挠度值再减去两端支座沉陷量的平均值； 2.静活载及基数级的挠度测量值为持荷3min的测量值；
制造工厂
中铁四局集团第一工程有限公司长临河制梁场
操作
记录
计算
复核
静载试验挠度记录表
试验梁号 试验日期 阶段 加 载 情 况 CL31.5Q-001 设计图号 2011年4月28日 第一循环 通桥（2008）2322A-Ⅱ 跨 度
加载级别 第 一 循 环 荷载P(kN) 跨中挠度值(mm) 挠跨比 梁体出现裂纹情况 加载级别 第 二 循 环 荷载P(kN) 跨中挠度值(mm) 挠跨比 梁体出现裂纹情况
635.60 868.60
静 载 试 验 情 况
f1×ψ /L=
0.9987（fkb-fka）/31500
=
1/
初始状态 0.00
操作
记录
计算
复核
预应力混凝土梁静载试验报告表
试验梁号 设计图号 设计安全抗裂系数Kf 设计挠跨比f/L CL31.5Q-001 通桥（2008）2322A-Ⅱ 1.41 1/5277 灌注日期 张拉日期 试验日期 检验类别 初始状态 0.00 Ka 482.60 0.80 Kb 2011年2月9日 2011年3月29日 2011年4月28日 投产鉴定检验 设计混凝土强度(MPa) 终张混凝土强度(MPa) 梁体混凝土28天强度(MPa) 梁体混凝土28天弹模(GPa) 50 55 41.7 30
静载试验计算书
预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号：XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位：XX1 计算依据：TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据：表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2322A-Ⅱ跨度：31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁（无声屏障）梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据：表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩：4.1 加力点加载设备重量计算（垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ，垫铁等共计173.4kg ，千斤顶统一称重122kg ，砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
简支预制箱梁静载试验
目录一、概述 (1)二、试验目的 (2)三、实验依据 (2)四、试验分级加载情况 (3)五、荷载试验计算分析 (3)六、实验内容 (4)七、测试内容及测点布置 (5)（一）静载测试内容 (5)（二）测点布置 (5)八、实验荷载 (5)九、试验现场组织与分工协作 (6)十、试验期间注意事项 (6)简支预制箱梁静载试验一、概述本桥为10—24.2m简支预制箱梁结构，桥面宽分为A—A 13m和B—B 9m。
梁体采用C30混凝土。
荷载：城—B级，人群荷载4KN/m2桥宽：A—A: 2.5+8+2.5=13m；B—B：0.5+8+0.5=9m;二、试验目的1、检验桥梁结构的施工质量；2、对桥跨结构实际承载力进行鉴定；3、直接了解桥跨结构试的实际工作状态，判断实际承载能力，评价其在设计使用荷载下的工作性能；4、为桥梁管理提供技术依据；三、实验依据试验主要依据为：1、交通部《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（YC4-4/1982）；2、《公路工程可靠度设计统一标准》（GB/T50283-1999）；3、《公路工程技术标准》JTJ001—97。
4、《公路桥涵设计通用规范》JTJ21—89。
5、《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ022—85。
6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG023-89)；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85。
8、交通部《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）；9、有关设计文件、竣工资料；10、其它同类桥梁的试验方法。
四、试验分级加载情况五、荷载试验计算分析设计活载作用下控制截面的最大弯矩汇总表（KN·m）截面13m宽桥跨9m宽桥跨城—B+人群荷载城—B支点0 0L/4 945 1090L/2 1190 13603L/4 945 1090支点0 013m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）箱梁编号截面位置试验工况工况1 工况2 工况39m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表（KN·m）从上述计算表格可以看出：1、沿桥梁纵向设计活载作用下控制截面的最大弯矩均位于跨中（即L/2）：13m宽桥跨：1190KN·m；9m宽桥跨：1360KN·m；2、13m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下2#梁跨中截面，其大小为954KN·m；3、9m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下，最大弯矩为工况3下1#梁跨中截面，其大小为1090KN·m；六、实验内容1、13米宽桥跨箱梁检测2#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；2、9米宽桥跨箱梁检测1#跨跨中最大正弯矩截面（L/2）；七、测试内容及测点布置（一）静载测试内容1、各试验加载截面的应力测试；2、试验荷载作用下加载跨L/4、L/2、3L/4梁体竖向挠度及边跨跨中梁体（A-A 截面与B-B 截面）竖向挠度。
静载计算书
中铁十一局集团桥梁公司津保铁路V标徐水制梁场后张法预应力混凝土铁路桥箱型简支梁静载试验加载计算书中铁十一局集团桥梁有限公司徐水制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法及评定标准》3、中铁工程设计咨询集团有限公司编制:津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据（通桥（2008）2221A—VII）二．曲线试验梁有关数据：表1 曲线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2221A—VII2 梁别曲线无声屏障3 梁号YQXSS31.5QW-0094 梁高 3.09m5 跨度31.5m6 梁体混凝土设计强度50Mpa7 28d强度顶板64.0 MPa；腹板64.5MPa；底板65.8 MPa8 28d混凝土弹性模量顶板41.4GPa；腹板44.6GPa；底板43.4GPa9 混凝土灌注日期2012年5月31日10 全部施加预应力日期2012年6月10日11 试验日期2012年07月29日12 计算龄期49天三．中铁工程设计咨询集团有限公司编制:津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据（通桥（2008）2221A—VII）表2 津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2221A—VII1 跨度L m 31.52 梁别曲线无声屏障3 二期恒载q KN·m 191.94 梁体自重力矩MzKN·m 29761.55无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdKN·m 23802.06 活载力矩(含动力系数) MhKN·m 29218.77 动力系数1+μ 1.1958 梁跨中截面换算面积Aom28.774499 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.41363810 预应力钢筋截面面积Aym20.0431211预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.42112 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 105.7413 松弛应力损失值σL5MPa 15.0214 抗裂安全系数Kf1.3715 跨中截面综合剪力滞系数K综1.02216 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.02817 设计挠跨比f/L 1/394218 静载试验等效荷载加载挠度修正系数Ψ 1.0409四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算表3 加力点加载设备重量表项目序号千斤顶（kg ） 垫铁(kg) 垫砂重（kg ） 合计（kg ） 1＃加力点137 39.25 15 191.25 2＃加力点137 39.25 15 191.25 3＃加力点137 39.25 15 191.25 4＃加力点137 39.25 15 191.25 5＃加力点137 39.25 15 191.25 6＃加力点137 39.25 15 191.25 7＃加力点137 39.25 15 191.25 8＃加力点137 39.25 15 191.25 9＃加力点137 39.25 15 191.25 10＃加力点 137 39.2515 191.25 表4 加力点重量表加力点编号 P1＃加力点P2＃ 加力点 P3＃ 加力点 P4＃ 加力点 P5＃ 加力点 （1+2）（3+4） （5+6） （7+8） （9+10） 左侧加载重量(KN)1.9125 1.9125 1.9125 1.9125 1.9125 右侧加载重量(KN)1.91251.9125 1.9125 1.9125 1.9125 重量(KN)3.8253.825 3.825 3.825 3.8252、加载设备重量对梁体跨中的弯矩：根据TB/T2092-2003式A.1.1进行计算R A = R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=(3.825+3.825+3.825+3.825+3.825)/2 =9.5625KNM S = RA*L/2-8×P1- 4×P2=9.5625*31.5/2-8*3.825-4*3.825 =104.7094KN·m式中：RA 、RB:支点反力(KN)；MS:加载设备对跨中弯矩(KN·m)；L:计算跨度(m)；Pi:各加载点所施加的荷载(KN)；Xi:各加载点至跨中的距离(m)；五．加载图示根据TB/T2092-2003式A.1.1进行计算由加载图式计算α值:跨中弯矩：M =(5×2P/2) ×L/2-（8+4）×2P= 54.75 P KN·mα =M/P= 54.75 m六．计算未完成的应力损失值根据TB/T2092-2003式A.2进行计算未完成的应力损失值Δσs =（1-η1）σL6+（1-η2）σL5式中：Δσs ：未完成的应力损失值(MPa)；σL6、σL5：混凝土收缩徐变与钢筋松弛应力损失值；η1、η2：混凝土收缩徐变与松弛损失完成率。
梁场静载试验台计算书
静载试验加载反力体系设计方案与计算结果［111122］一、设计要求要求针对铁路常用跨度简支箱梁及简支T梁的静载试验进行加载反力梁设计，须满足在1.2级设计荷载下反力梁全截面至少储备1.0MPa压应力，在2.0级设计荷载下反力梁全截面不开裂，同时要求反力梁上拱变形小于5mm。
二、设计依据(1)目标时速200～250公里客运专线（兼顾货运）铁路32m简支箱梁试制、试验-先张法预应力混凝土箱梁研究总报告。
(2)预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准(TB/T 2092-2003)。
(3)客运专线时速250km/h跨度32m简支箱梁通用设计图(图号通桥(2009)-2229A)。
(4)客运专线时速160km/h跨度32m简支T梁通用设计图(图号通桥(2005)-2101)。
三、设计参数(1)箱梁上反力钢横梁及反力台座设计以32m简支箱梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面上横向2点对称加载(作用于腹板中心线处)，在1.2级设计荷载工况下的单点反力荷载P=1384kN，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载P=2606kN。
(2)T梁上反力钢横梁设计以32m单片简支T梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面在腹板中心单点加载，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载取P=1300kN。
(3)反力台座采用C50混凝土，台座混凝土工程量837m3。
(4)反力台座高3.5m，宽8.4m，全长41.4m，每隔4m设置一道1.4m厚横隔板，试验梁下方操作净空1.8m。
(5)反力台座竖墙内配置8束15-7Φ5曲线预应力束，管道Φ100，张拉应力1300MPa，规格15-7Φ5钢束总长度368m，总重量6.1t。
(6)钢筋工程量：按照配筋率1%估算，台座普通钢筋用量65.7t。
(7)反力台座内夯实填土密度取18kN/m3，台座腔内填土总体积333m3，总重量：599t。
单梁静载试验计算书模板
16m 简支空心板中板单梁试验计算书
一、计算规范
1.1《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004
1.2《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62-2004
二、计算软件
2.1 桥梁博士
3.1
三、计算条件
3.1 荷载等级：公路Ⅰ级
3.2 施工张拉顺序及张拉时间符合设计要求
3.3 结构形式：16m，简支空心板，中板
3.4 桥梁横断面布置：0.5m防撞护栏＋11.0m行车道+0.5m防撞护栏＝12.0m
3.5 其他：整体升温，整体降温，温度梯度按规范取用。
四、计算结果
4.1 中板：抗弯惯矩0.033662773333m4，抗扭惯矩0.066590854494m4
边板：抗弯惯矩0.0414********m4，抗扭惯矩0.0691********m4
4.2车道横向分布系数：2车道0.222,3车道折减后0.223，因此选0.223
4.3 控制弯矩及相应位置（弯矩单位为：kN·m）
五、现场试验
5.1 加载形式：考虑到所需加载吨位，拟采用“单点集中力”方式加载，按计算跨径
简支空心板，将千斤顶至于控制截面位置中心:
5.2 加载吨位及相应试验效率、加载效应
5.3注意事项：加载前顶板放置千斤顶处须用沙子找平，并垫上钢板，以防止局部受力
过大；建议在早上或者下午气温相对恒定的时间进行试验，以减少温度变化对仪表和试验梁板的影响；本次试验梁板为新预制，现场试验时可根据实际情况，静载试验效率在0.90～1.05范围内取用低值。
浙江省交通规划设计研究院试验中心
2011-3-8。
桥梁静载试验载荷计算书
桥梁静载试验载荷计算书
一、 计算依据
TB2092‐2002《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》 。
二、 试验梁基本数据表
序号 名称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 试验梁号 设计图号 梁别 跨度(m) 设计混凝土强度(MPa) 设计混凝土弹性模量(GPa) 28 天混凝土强度 R28(MPa) 终张混凝土强度 R 终张(MPa) 28 天混凝土弹性模量 E28(GPa) 终张混凝土弹性模量 E 终张(GPa) 混凝土灌注时间 终张拉时间 静载试验时间 终张拉——静载试验的天数(D) 数值 HY‐2101‐32DQB‐0002 通桥(2005)2322‐Ⅰ 曲线无声屏障 23.5 C50 35.5 20 25 20 25 2010‐11‐25 2010‐12‐25 2011‐2‐23 60
R = Rn ⋅ Cn ⋅ P
M = R× L n − ∑ Rn Pi X i =34.750P 2 i =1
得：α=34.750。
六、 计算混凝土收缩和徐变预应力损失σL6 完成率
η1 和钢筋松弛应力损失σL5 的完成率η2
根据梁体基本数据表中终张－加载时间的天数，由 TB/T2092‐2003《预应力混凝土铁路 桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》 表 A.1 可以用插值法计算出混凝土收缩和徐变预应 力损失σL6 完成率： η1=0.500
η σL A
3
1851.292
4
Байду номын сангаас
5
101.676
6
已铺：M K M M M Mf ∆Ms Mz Mf Ms 未铺：M K M M M Mf ∆Ms Mz Ms P M α M M µ M α M M M
预应力箱梁静载试验计算书
桥梁静载试验计算单一、计算依据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》二、试验梁基本数据表三、设计院提供静载试验参数四、加载图式注：每加载点重量G=3 kN；加载数量n=5；加载间距a=4m；加载值P i=2P五、计算相关系数αR = nP i/2 = 5×2P/2 = 5PM = R×L/2-ΣP i X i= R×31.5/2-(2P×8+2P×4)， M= 5P×31.5/2-(2P ×8+2P×4)得α= M / P = 54.75六、计算未完成的预应力损失的补偿弯矩ΔM s根据梁体基本数据表中终张一加载时间的天数，查TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋砼和预应力砼结构设计规范》中表6.3.4-4，得η1、η2，并按下列公式计算Δσs、ΔM s:Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σL5ΔM s=Δσs×A y×(W O/A O+e O)×1031、η1值计算采用内插法(30－20)/(30－21)＝(0.4－0.37)/(0.4－η1)→η1＝0.3702、η2值计算采用内插法(40－2)/(40－21)＝(1.0－0.5)/(1.0－η2)→η2＝0.7368421052631583、计算未完成的应力损失值△σs＝（1－η1）σL6＋（1－η2）σL5＝（1－0.370）×85.21＋（1－0.736842105263158）×14.78＝57.5717736842105（MPa）4、计算未完成应力损失的补偿弯距值△M s△M s＝△σs×A y(W0/A0＋e0)×103＝57.5717736842105×0.03444×（5.636777/9.08937 ＋1.6335）×103＝4468.47477516816（kN·m）sM s = G×α= 3×54.75 = 164.25kN.m八、计算各级加载的跨中弯矩和荷载值（防水层未铺）基数级跨中弯距M ka：M ka = (M d＋M f) × V Z/V J＋ΔM s/V J－M sM ka = (M d＋M f)×1.017/1.0319＋△M s/1.0319－M s=(17364.38＋0)×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25 = 21279.7360792404（kN·m）计算各加载级下跨中弯距：M k = (k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z) × V Z/V J+ΔM s/V J－M sM k =(k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z)×1.017/1.0319 ＋△M s/1.0319―M s=（k (31459.38＋17364.38＋24164.75＋0)－31459.38）×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25=71934.6009012501×k－26839.0389183369（kN·m）计算静活载级系数：K b = [M h/(1＋μ) ＋M z＋M d＋M f]/(M h＋M z＋M d＋M f)K b = [24164.75/1.127+31459.38＋17364.38＋0]/ (24164.75＋31459.38＋17364.38＋0)=0.962691515039896计算基数级荷载值：P ka=M ka/α=21279.7360792404/54.75=388.670978616263（kN）计算各荷载下理论挠度值：f = 2 P [ L3＋2 (L/2－Χ1)(3L2－4(L/2－Χ1) 2) +2 (L/2－Χ2)(3L2－4(L/2－Χ2) 2) ] / 48EI/1000=0.0115967247869528 P各级加载的弯矩值、荷载值及挠度值计算：复核：时间：预应力混凝土梁静载试验报告表。
静载试验计算书
54.75 Mpa
η1= 0.382
η2= 0.7895
式中 σL6、 σL5— 分别为 收缩、 徐变与 松驰应 力损失 值， Mpa；
η1 、η2— 分别为 收缩、 徐变与 松驰应 力损失 完成率 。
η1 、η 2 查规范 TB/T209 2-2003 表A.1 （P7）
通桥（2008）2322A-Ⅱ人字坡无声屏障曲线梁
8 防水层质量对跨中的弯矩Mf（kN*m）
9 活载对跨中的弯矩Mh（kN*m）
10 梁体质量对跨中的弯矩Mz（kN*m）
11 收缩、徐变应力损失σL6 MPa
12 松弛应力损失σL5 MPa
13 静活载挠跨比f/l
14 综合剪力滞系数Kq 15 集中力剪力滞系数Kp
31.5 0.03444 9.08937 5.636777 1.6335 1.127 17364.38
通桥（2008）2322A-Ⅱ人字坡无声屏障曲线梁
一、
计算依 据
TB/T209
2-2003
《预应
二、
试验梁 基本数
1 试验梁号
桥梁静载弯曲试验计算表
TL31.5Q-001
2 设计图号
通桥（2008）2322A-Ⅱ
3 弹性模量（GPa）
41.4
4 混凝土浇筑时间
2008/7/6
5 终张拉时间
2008/7/30
桥梁静载弯曲试验压力表计算表
10
792
Mpa
ka 0.8 kb
1 1.05 1.1 1.15
8.3 12 16.5 17.5 18.9 20.3 21.7
1.2 23.1
顶号 表号
级别
读数
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一、计算依据：
二、计算梁有关数据：
图 号：
跨 度：31.5m 梁 别：32m后张法预应力混凝土双线整孔箱梁（曲线无声屏障）梁 号：XA001-32mQ 混凝土设计强度：C50R 终=55.8 MPa 混凝土灌注日期：2009/12/14E 终=42.7 GPa 终张拉日期：2010/3/29R28= 63.3 MPa 静载试验日期：2010/4/30E28= 41.6 GPa 计算龄期：32天 三、根据铁道部专院提供该梁有关数据：1、梁自重力矩： Mz=29543.5kN.m 2、防水层、保护层产生的弯矩： M f =0kN.m
3、道砟、线路产生的力矩（含防水层、保护层）：
M d =23243.2kN.m 4、活载力矩： M h =29218.7kN.m 5、动力系数： 1+u= 1.195
6、收缩、徐变应力损失值： σL6=104.680MPa
7、松弛应力损失值： σL5=15.140MPa
8、预应力钢筋面积： Ay=
0.04312m 2
9、梁跨中截面换算面积：
A 0=8.70315m 210、梁下缘换算截面抵抗矩：
W 0= 5.398844m 3
11、预应力合力中心到换算截面重心轴的距离： e 0= 1.3999m 12、加载设备对跨中弯矩： M s =106.351875kN.m
预制预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验计算单
单位：
TB/T2092-2003预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准。
通桥(2008)2221A-Ⅱ
其中： 千斤顶 155kg 钢板39.25kg 13、跨中截面综合剪力滞系数：K 综＝ 1.022
14、跨中截面集中力剪力滞系数：K 集＝ 1.028
四、加载图式：
根据加载图式计算值：
跨中弯矩：M= 54.75 P 得： a=
54.75五、应力损失：
根据规范TB/T 2092-2003表A.1中查得29 天时的预应力损失完成率：
η1=0.4060
η2=
0.8947
Δσs =(1-η1)×σL6+(1-η2)×σL5 =63.7736MPa
六、未完成应力损失的补偿弯矩：
ΔM s =Δσs ×A y (W 0/A 0+e 0)×1000 =5555.4725MPa 七、基数级荷载之跨中弯矩：
M ka =（M d ×K 综+ΔM s -M s ×K 集）/K 集 =28405.3435kN.m 八、基数级荷载：
P ka =M ka /a =518.8191kN
九、各加载级下之跨中弯矩：
M k =（K(M z +M d +M h +M f )K 综+ΔM s -MzK 综-M f K 综-M s K 集）/K 集
=81526.7693 *k kN.m
-24073.2629KN.m
十、各加载级下之荷载值：
P k =M k /a
=1489.0734* k kN -439.6943 KN
十一、静活载系数：
Ra
Rb
L/2
L/2
P
P P P P 4
4
4
4
K b=(M h/(1+u)+M z+M d+M f)/(M z+M d+M h+M f)
=0.9419
十二、计算静活载级之跨中弯矩：
M kb=(K综/K集)×M h/(1+u)+M ka
=52713.4296kN.m
十三、静活载级之荷载：
P kb=M kb/a
=962.8024kN
千斤顶活塞面积
十四、加载表：398.19cm2
K K a0.600.80K b 1.00
P k(kN)518.82453.75751.56962.801049.38
K 1.05 1.10 1.15 1.20
P k(kN)1123.831198.291272.741347.19
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