改进滑模模型参考自适应的PMSM无传感控制

合集下载

基于准滑模观测器的PMSM无位置传感器控制

基于准滑模观测器的PMSM无位置传感器控制

1 引 言
永磁 同步 电 动机 ( MS 具 有 高 可靠 性 、 P M) 高 转 矩惯 量 比、 高效率 以及 高 功率 密度等 优 点 , 高 在
DU — a g, Xuy n HU — n, Yu we LU e —iH UANG e — i , I W nq, W n xn L ANG io y n Ja —a
( ol e fAu m t n N n i nv r t Clg o e t a i , a j g U i s y o eoa t s n s o a t s N n i 10 6 Ja g u C i ) o o n e i fA rn ui dA t n ui , a j g 2 0 1 , in s , hn ca r c置 传 感 器 ; 磁 同 步 电 动机 滑 无 永
中图 分 类 号 : M3 1 T 4 文献标识码 : A
S n o ls n r lo M S a e n aQu s—l igM o eOb e v r e s resCo to fP M B sd o a i i n d sr e - d s
s n o ls o to f P S s i to u e . Th i n f n t n i r p a e y a s t r t n f n to a v l e s re s c n r l M M wa n r d c d o e sg u c i s e lc d b a u a i u c in, ai o o d b u d r a o v h h te i g p o l m ; h s i t d b c lc r v o c ( o n a y c n s le t e c a t rn r b e t e e t ma e a k e e t i mo e f r e EM F) i f e b c o t e c s e d a k t h s a eo s r e , p r p it a e o e d a k EM F c n i r v h r c so ft e r t r p st n e tma in t t b e v r a a p o ra e r t ff e b c a mp o e t e p e ii n o h o o o i o si t i o

模型参考自适应控制与滑模控制比较

模型参考自适应控制与滑模控制比较

模型参考自适应控制与滑模控制比较在控制系统的应用中,模型参考自适应控制(Model Reference Adaptive Control,简称MRAC)和滑模控制(Sliding Mode Control,简称SMC)都是常见的控制策略。

本文将对这两种控制方法进行比较,分析它们的优缺点以及适用场景。

一、模型参考自适应控制(MRAC)模型参考自适应控制是一种通过将系统模型与参考模型进行比较来实现自适应调节的控制方法。

其基本思想是根据系统模型和参考模型之间的误差进行参数调整,使得系统的输出尽可能接近参考模型的输出。

MRAC的主要优点是能够适应系统模型的变化和扰动,使得控制系统具有较好的自适应能力。

同时,MRAC可以根据系统的实际情况进行参数调整,提高系统的控制性能。

此外,MRAC还可以实现对系统的跟踪控制和鲁棒性增强。

然而,MRAC也存在一些不足之处。

首先,MRAC对模型准确性的要求较高,如果系统模型与实际系统存在较大差异,可能会导致控制效果较差。

其次,MRAC的参数调整需要一定的时间,对系统的快速响应性能可能会有所影响。

此外,MRAC的设计较为复杂,需要对系统进行较为详细的建模和分析。

二、滑模控制(SMC)滑模控制是一种基于滑模面的控制策略,通过控制系统的状态在滑模面上滑动来实现系统控制。

其基本思想是通过设置合适的滑模面,使得系统的输出稳定在滑模面上,并具有较快的响应性能。

SMC的主要优点是可以实现系统的快速响应和较强的鲁棒性。

相比传统的PID控制等方法,滑模控制对系统模型的要求较低,对参数的变化和扰动具有较好的适应能力。

此外,滑模控制还可以应用于非线性系统和时变系统的控制。

然而,滑模控制也存在一些问题。

首先,滑模控制的实现比较复杂,需要设计合适的滑模面和控制律。

其次,滑模控制容易产生高频振荡,对系统的稳定性和控制精度有一定影响。

此外,滑模控制对系统的初值要求较高,需要经过较多的试验和调试。

三、比较和应用场景相比较而言,MRAC更适合在系统模型较为准确的情况下进行控制。

新型模型参考自适应的PMSM_无差拍电流预测控制

新型模型参考自适应的PMSM_无差拍电流预测控制

第27卷㊀第9期2023年9月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.27No.9Sep.2023㊀㊀㊀㊀㊀㊀新型模型参考自适应的PMSM 无差拍电流预测控制张懿,㊀徐斌,㊀魏海峰,㊀李垣江,㊀刘维亭(江苏科技大学电子信息学院,江苏镇江212100)摘㊀要:永磁同步电机(PMSM )的无差拍电流预测控制(DPCC )对参数失配非常敏感㊂在实际应用环境中,由于某些因素的影响,电机参数会失配,严重时会导致PMSM 运行故障㊂为了减小对DPCC 的影响,提出一种基于新型模型参考自适应系统(MRAS )的参数分步辨识方法㊂首先,获得定子电阻和定子电感的参数,并将其作为已知量来辨识转子磁链㊂等待参数稳定之后,再将辨识结果作为已知量用于辨识定子电感和定子电阻㊂最后,将辨识出的参数代入DPCC 进行改进㊂实验结果表明,该方法可以解决模型欠秩的问题,并且可以抑制电机参数失配对DPCC 的影响,提高动态跟踪性和鲁棒性,具有一定的工程实际意义㊂关键词:无差拍电流预测控制;参数分步辨识;动态跟踪性;鲁棒性;永磁同步电机DOI :10.15938/j.emc.2023.09.017中图分类号:TM351文献标志码:A文章编号:1007-449X(2023)09-0157-11㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-05-25基金项目:国家自然科学基金(51977101);江苏省省重点研发计划产业前瞻性与共性关键技术重点项目(BE2018007)作者简介:张㊀懿(1982 ),女,博士,教授,研究方向为电机控制;徐㊀斌(1998 ),男,硕士研究生,研究方向为电机控制;魏海峰(1981 ),男,博士,教授,研究方向为电机控制;李垣江(1981 ),男,博士,副教授,研究方向为电机控制以及复杂控制系统;刘维亭(1966 ),男,博士,教授,研究方向为电机控制㊂通信作者:魏海峰New model reference adaptive deadbeat predictive currentcontrol of PMSMZHANG Yi,㊀XU Bin,㊀WEI Haifeng,㊀LI Yuanjiang,㊀LIU Weiting(School of Electronics and Information,Jiangsu University of Science and Technology,Zhenjiang 212100,China)Abstract :The deadbeat predictive current control (DPCC)of permanent magnet synchronous motor (PMSM)is quite sensitive to parameter mismatch.In the environment of practical application,parameter mismatch could occur in the motor due to certain factors,and serious occasions would result in the opera-tion failure of PMSM.In order to weaken the influence on the DPCC,a parameter stepwise identification method based on the new model reference adaptive system (MRAS)was proposed.Firstly,the parame-ters of stator resistance and stator inductance were acquired and used as the known quantity to identify ro-tor flux.Then the identification result was used as the known quantity to identify stator inductance and stator resistance after the parameters are stable.And finally,the identified parameters were substituted into the DPCC for improvement.The experiment result shows that the method can solve the under-rank problem of the model and can suppress the influence of motor parameter mismatch on the DPCC to im-prove the dynamic tracking and robustness.The method has a certain practical engineering significance.Keywords :deadbeat predictive current control;parameter stepwise identification;dynamic tracking;ro-bustness;permanent magnet synchronous motor0㊀引㊀言永磁同步电机(permanent magnet synchronous motor,PMSM)具有体积小㊁质量轻㊁功率高等特点,因此广泛普及于民用㊁航天及军事等领域㊂当前,电流环控制策略有:电流预测控制[1-4]㊁电流滞环控制[5-8]㊁PI电流控制[9-12]和自抗扰控制[13-14]等㊂截至目前,应用最广的是传统PI电流环控制,由于其结构简单以及低通滤波的特性,导致超调量较大,适用于滞后性和惯性比较大的场合㊂电流滞环控制的算法比较复杂,并且其开关频率受负载的影响较大,而自抗扰控制研究目前还未达到一定的深度,因此算法实现难度大㊂为了满足高精度领域的需求,无差拍电流预测控制可以让系统的电流环得到更快的响应输出,同时电流的纹波小,控制算法也容易实现,但由于无差拍电流预测控制受电机参数的影响较大,当电机参数不准确或者工作环境改变,都会导致交直轴电流出现偏差,随着转速的增大,交直轴电流偏差就会越大㊂文献[15]设计了基于Lagrange 插值的无差拍电流预测控制(deadbeat predictive current control,DPCC)算法,虽然提高了鲁棒性,但也降低了一定的动态效果㊂文献[16]提出了一种新的功率滑模趋近律,缩短系统的收敛时间,然后建立了一种改进功率滑模趋近律的非齐次扰动观测器,保证电流误差收敛至0,最后建立一种新型定子电流和扰动观测器的改进型DPCC㊂模型参数扰动的问题基本得到解决,但是计算复杂,对计算机硬件要求高㊂文献[17]在无差拍电流预测控制中引入鲁棒电流预测算法,提高了系统电流环的动态性能和稳态精度,但是研究对象只针对电感参数失配,在实际应用中,电机运行受限不只是电感参数的问题㊂文献[18]通过加入模糊前馈控制器来降低参数的敏感度,从而提高鲁棒性,但是目前只停留在仿真阶段,没有考虑实际应用环境中的电机控制,缺乏实验依据㊂文献[19]提出了一种非线性扩展状态观测器和权重因子相结合来改进DPCC的方法,估计的电流扰动和电压扰动可以分别用来校正电流参考值和输出电压,以此提高系统的鲁棒性,但设计过程较为复杂㊂文献[20]为了实现让电流误差为0,需要提供补偿给反馈电流,将引入电流预测的补偿因子来修正电压,以此提高系统的鲁棒性,但是该方法比较影响系统的动态性能㊂为了解决由于参数失配导致无差拍电流预测控制动态跟踪性和鲁棒性差的问题,本文提出一种基于新型模型参考自适应系统的参数分步辨识法㊂首先获取定子电感和定子电阻参数,将其作为已知量来辨识转子磁链㊂等到转子磁链参数稳定后,再针对定子电阻和定子电感进行辨识㊂其次,将辨识出的参数代入无差拍电流预测控制进行改进,可以有效解决参数辨识模型存在的欠秩问题,增加电机参数辨识的精确度,同时可以抑制参数失配对无差拍电流控制系统的影响,从而提高系统的动态跟踪性和鲁棒性㊂最后通过实验验证该方法的有效性㊂1㊀无差拍电流预测控制1.1㊀永磁同步电机数学模型搭建为了简化设计,因此假设PMSM满足以下理想情况:1)忽略电机的铁心饱和;2)不计涡流和磁滞损耗;3)电机电流为对称的三相正弦波㊂基于以上理想情况,永磁同步电机在d-q轴下的定子电压方程为:u d=R s i d+L dd i dd t-ωe L q i q;u q=R s i q+L qd i qd t+ωeψf+ωe L d i d㊂üþýïïïï(1)式中:u d㊁u q和i d㊁i q分别是d-q轴下的定子电压和定子电流分量;R s是定子电阻;L d㊁L q是d-q轴电感;ωe是转子电角速度;ψf是转子磁链㊂1.2㊀无差拍电流预测控制的实现采用表贴式永磁同步电机,利用其d-q轴电感相等的特性,即L d=L q=L㊂将d-q轴电流作为状态分量,得到的电流状态方程数学模型为:d i dd t=u dL-R s i dL+ωe i q;d i qd t=u qL-R s i qL-ωe i d-ωeψfL㊂üþýïïïï(2)由于电流的采样时间短,则本文采用一阶泰勒公式将电流状态方程进行离散化,即离散化的数学模型近似为:d i dd t=i d(k+1)T s-i d(k)T s;d i qd t=i q(k+1)T s-i q(k)T s㊂üþýïïïï(3)式中:i d(k)㊁i q(k)是第k时刻的d-q轴电流变量值;i d(k+1)㊁i q(k+1)是第k+1时刻的d-q轴电流变量值;T s是电流的采样时间值㊂通过将式(3)851电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀代入式(2),可以计算出无差拍电流预测控制中第k +1时刻的离散化d -q 轴电流变量值控制方程为i d (k +1)i q (k +1)éëêêùûúú=M (k )i d (k )i q (k )éëêêùûúú+N u d (k )u q (k )éëêêùûúú+T (k )㊂(4)式中:M (k )=L -T s R sLωe (k )T s -ωe (k )T s L -T s R s Léëêêêêùûúúúú;N =T s L00T s L éëêêêêùûúúúú;T (k )=0-T sLψf ωe (k )()㊂无差拍电流预测控制的实际意义是为了实现控制系统下一刻的输出电流能够跟上给定电流,则需要将控制系统的给定电流值作为下一个时刻的输出电流值,因此,需要根据离散方程和d -q 轴的给定电流值计算出控制电压,以此来实现下一时刻的输出电流经过单独的电流采样周期后能够跟上给定电流㊂通过式(4)可以计算出无差拍电流预测控制中所需的d -q 轴电压控制方程为u d (k )u q (k )éëêêùûúú=N -1-M (k )i d (k )i q (k )éëêêùûúú+{i d (k +1)i q (k +1)éëêêùûúú-T (k )}㊂(5)图1为传统无差拍电流预测控制系统结构框图㊂为了实现永磁同步电机的电流无差拍,用第k时刻的d -q 轴给定电流值i ∗d (k )和i ∗q (k )去替换第k +1时刻的d -q 轴电流变量值i d (k +1)和i q (k +1),因此通过式(5)可以计算出无差拍电流预测控制中所需的d -q 轴电压控制方程为u d (k )u q (k )éëêêùûúú=N -1-M (k )i d (k )i q (k )éëêêùûúú+i ∗d (k )i ∗q (k )éëêêùûúú-T (k ){}㊂(6)在实际进行永磁同步电机控制过程中,基于电机参数准确的情况下,则在第k +1时刻的d -q 轴输出电流值将会达到给定电流值㊂若电机参数失配的情况下,则第k +1时刻的d -q 轴输出电流值将会和给定电流值出现误差㊂根据式(4)可以计算出无差拍电流预测控制中第k +1时刻的离散化d -q 轴实际电流变量值控制方程为i d (k +1)i q (k +1)éëêêùûúú=M 0(k )i d (k )i q (k )éëêêùûúú+N 0u d (k )u q (k )éëêêùûúú+T 0(k )㊂(7)式中:M 0(k )=L 0-T s R s0L 0ωe (k )T s -ωe (k )T s L 0-T s R s0L 0éëêêêêùûúúúú;N 0=T s L 000T s L 0éëêêêêùûúúúú;T 0(k )=-T sL 0ψf0ωe (k )()㊂其中:R s0是定子电阻实际值;L 0是定子电感实际值;ψf0是转子磁链实际值㊂图1㊀无差拍电流预测控制系统结构框图Fig.1㊀Structural block diagram of traditional DPCCsystem将式(6)代入式(7)可得:i d (k +1)=T s ΔR -ΔL L 0i d (k )+LL 0i ∗d(k )-ΔLL 0T s ωe (k )i q (k );i q (k +1)=T s ΔR -ΔL L 0i q (k )+LL 0i ∗q(k )+ΔLL 0T s ωe (k )i d (k )+T s ωe (k )ΔψL㊂üþýïïïïïïïïïï(8)式中:ΔR =R s -R s0;ΔL =L -L 0;Δψ=ψf -ψf0㊂当系统达到稳定时刻,可从上式看出,定子电阻和定子电感均会影响d -q 轴电流,而转子磁链只会影响q 轴电流㊂由此可见,电机参数的精度偏差会影响整个电机电流环控制的性能,因此,增加电机参951第9期张㊀懿等:新型模型参考自适应的PMSM 无差拍电流预测控制数辨识的精度就可以抑制参数失配对电机的性能影响,使得整个控制系统运行具有稳定性㊂1.3㊀无差拍电流预测控制的稳定性基于T s的开关周期很小,因此将式(8)进行Z 变换,可以得出d-q轴给定电流和实际电流的离散域闭环传递函数为i dq(z) i∗dq(z)=LL0zz-1-L L()㊂(9)通过式(9)可以看出,该系统的极点为z=1-LL0㊂由离散稳定性条件可知,系统想要稳定,极点应处于Z平面内的单位圆内,即|z|<1,则无差拍电流预测控制的稳定界限为0<L<2L0㊂(10)由式(10)可知,要使系统稳定,则定子电感值需在该范围内,假如超出该范围,则系统是不稳定的㊂2㊀新型模型参考自适应的参数分步辨识思想2.1㊀传统模型参考自适应系统的参数辨识图2为传统模型参考自适应系统(model refer-ence adaptive system,MRAS)结构框图,由参考模型㊁可调模型和自适应律共同组成㊂该系统主要实际意义在于求得一种能够实时进行动态调整的反馈自适应律,使得当前系统的闭环控制性能可以和参考模型的性能相一致,因此构造出两个模型,其中一个将不含待辨识参数的电流状态方程作为永磁同步电机参考模型,而将含待辨识参数的电流状态方程作为永磁同步电机可调模型,将这两个模型输出量作差,当得出的输出误差送入自适应律进行实时动态调整至0时,则可调模型就等效于参考模型,而待辨识参数的估算值就等效于参数的实际值㊂本文结合Popov超稳定性理论设计自适应律,该设计方法可以降低计算量,同时可以保证待辨识参数的稳定性㊂2.2㊀新型模型参考自适应系统的参数分步辨识如式(2)所示,永磁同步电机数学模型的电流状态方程是2维的,在需要辨识电机3个参数的情况下,会存在欠秩情况,从而导致电机参数的失配,影响电机的控制性能㊂因此,本文采用参数分步辨识的方法,其系统结构框图如图3所示㊂图2㊀传统模型参考自适应系统结构框图Fig.2㊀Structural block diagram of traditional MRASsystem图3㊀参数分步辨识系统结构框图Fig.3㊀Structural block diagram of parameter stepwise identification system具体的辨识过程如下:1)固定定子电阻和定子电感,以上电机参数均可从电机参数铭牌上获取;2)将不含待辨识参数的电流状态方程作为永磁同步电机参考模型,将步骤1获取到的定子电阻和定子电感参数值作为已知量代入进电流状态方程中,设计出含待辨识参数的可调模型㊂由于转子磁链只和q轴电流状态方程相关,所以只需采用q轴电流状态方程即可㊂此时只有一个未知量,方程存在唯一解,从而设计自适应律来辨识转子磁链; 3)待转子磁链辨识稳定后,将已知的转子磁链代入第二个可调模型中,用来辨识定子电阻和定子电感,此时只有2个未知量,针对2维的电流状态方程存在唯一解,再设计自适应律来辨识定子电阻和定子电感㊂061电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀3㊀参数分步辨识实现3.1㊀转子磁链的辨识实现由于转子磁链只和q轴的电流方程有关,通过式(2)可得q轴的电流状态方程为d i q d t=u qL-R s i qL-ωe i d-ωeψfL㊂(11)对应的可调模型为d i^q d t=u qL-R s i^qL-ωe i d-ωeψ^fL㊂(12)由式(11)~式(12)可得一阶误差系统为d e qd t=De q-F㊂(13)式中:e q=i q-i^q;D=-R s L;F=ωe L(ψf-ψ^f)㊂为了满足该系统的全局稳定,根据Popov超稳定性理论可知,需要满足以下条件:∀t1>0,η(0,t1)=ʏt10e T F d tȡ-γ2㊂(14)式中γ2是有限正数㊂将e q和F代入式(14)可得:∀t1>0,η(0,t1)=ʏt10e T qωe L(ψf-ψ^f)d tȡ-γ2㊂(15)这里将转子磁链的自适应律设置为比例积分形式,具体形式如下:ψ^f=ʏt0g1(τ)dτ+g2(t)+ψ^f(0)㊂(16)式中ψ^f(0)为所辨识参数的初始值㊂将式(16)代入式(15)得ʏt10e qωe L[ψf-ʏt10g1(τ)dτ-g2(t)-ψ^f(0)]d tȡ-γ2㊂(17)将式(17)拆分成积分项和比例项,即:ʏt10e qωe L[ψf-ʏt0g1(τ)dτ-ψ^f(0)]d tȡ-γ21;ʏt10-e qωe L g2(t)d tȡ-γ22㊂üþýïïïï(18)式中γ21和γ22是有限正数,且γ2=γ21+γ22㊂显然式(18)成立即式(17)同样成立,令:fᶄ(t)=e qωe L;k i f(t)=ψf-ʏt0g1(τ)dτ-ψ^f(0); k p fᶄ(t)=-g2(t)㊂üþýïïïïïï(19)将式(19)代入式(18)可得:ʏt10k i f(t)fᶄ(t)d tȡ-γ21;ʏt10k p[fᶄ(t)]2d tȡ-γ22㊂üþýïïïï(20)式中k i和k p均大于0㊂由式(20)进行变换可得:ʏt10k i f(t)fᶄ(t)d t=k i2[f2(t1)-f2(0)]ȡ0;ʏt10k p[fᶄ(t)]2d tȡ0㊂üþýïïïï(21)由式(21)可知,式(18)成立,因此式(17)成立㊂即该系统全局稳定,则有:g1(τ)=-k i e qωe L;g2(t)=-k p e qωe L㊂üþýïïïï(22)因此,将式(22)代入式(16)并化简,转子磁链的自适应律为ψ^f=-k is+k p()e qωe L+ψ^f(0)㊂(23) 3.2㊀定子电阻和定子电感的辨识实现当转子磁链辨识稳定后,对定子电阻和定子电感进行辨识,通过式(2)可得参考模型为dd ti di qéëêêùûúú=-R s Lωe-ωe-R s Léëêêêêùûúúúúi di qéëêêùûúú+1L001Léëêêêêùûúúúúu du qéëêêùûúú+-ωeψf Léëêêêùûúúú㊂(24)分别令可调参数:a=R sL;b=1L㊂电流状态方程式(24)可化简为p I=AI+BU+C㊂(25)式中:I=i di qéëêêùûúú;U=u d uqéëêêùûúú;A=-aωe-ωe-aéëêêùûúú;B= b00b[];C=0-ωeψf b[];p=d d t为微分算子㊂可调模型为dd ti^di^qéëêêùûúú=-a^ωe-ωe-a^éëêêùûúúi^di^qéëêêùûúú+b^00b^éëêêùûúúu du qéëêêùûúú+-ωeψf b^éëêêùûúú㊂(26)电流状态方程式(26)可化简为p I^=A^I^+B^U+C^㊂(27)式中:I^=i^di^qéëêêùûúú;A^=-a^ωe-ωe-a^éëêêùûúú;B^=b^00b^éëêêùûúú;161第9期张㊀懿等:新型模型参考自适应的PMSM无差拍电流预测控制C ^=0-ωe ψf b ^éëêêùûúú㊂将式(25)减去式(27)得p e =Ae +ΔAI ^+ΔBU +ΔC ㊂(28)式中:e =I -I ^=e d e q éëêêùûúú=i d -i ^d i q -i^q éëêêùûúú;ΔA =A -A ^;ΔB =B -B ^;ΔC =C -C ^㊂令F =-(ΔAI ^+ΔBU +ΔC ),式(28)改写为p e =Ae -F ㊂(29)根据上述的Popov 稳定性定理,要想使反馈系统保持稳定,则需满足:∀t 1>0,η(0,t 1)=ʏt 1e TF d t ȡ-γ2㊂(30)将F =-(ΔAI ^+ΔBU +ΔC )代入式(30)得:∀t 1>0,η(0,t 1)=-ʏt 1e T (ΔAI ^+ΔBU +ΔC )d t ȡ-γ2㊂(31)将式(31)拆成如下两部分:η1=ʏt0(a -a ^)[e d i ^d+e q i ^q ]d t ȡ-γ23;η2=ʏt 0(b ^-b )[e dud+e q (u q -ωe ψf )]d t ȡ-γ24㊂üþýïïïï(32)式中γ23和γ24是有限正数,且γ2=γ23+γ24㊂显然式(32)成立即式(31)同样成立,从而设计参数自适应律,表达式为:a ^=R ^sL ^=ʏt0g 1(τ)d τ+g 2(t )+R ^sL^(0);b ^=1L ^=ʏt0f 1(τ)d τ+f 2(t )+1L ^(0)㊂üþýïïïï(33)式中R ^s L^(0)和1L^(0)均为所辨识参数的初始值㊂其余计算过程与上文一致,此处不再推导,最终得到待辨识的参数自适应律为:R ^sL^=-k ᶄis+k ᶄp ()[(i d -i ^d )i ^d +(i q -i ^q )i ^q ]+R ^s L^(0);1L ^=k ᵡi s +k ᵡp()[(i d -i ^d )u d +(i q -i ^q )u q -(i q -i ^q )ωe ψf ]+1L ^(0)㊂üþýïïïïïïïïïï(34)式中k ᶄp ,k ᶄi ,k ᵡp ,k ᵡi 均大于0㊂由式(34)可推导并化简后得出定子电阻和定子电感的自适应律为:R ^s =-k ᶄi s +k ᶄp ()[(i d -i ^d )i ^d +(i q -i ^q )i ^q ]+R ^s L^(0)k ᵡi s +k ᵡp ()[(i d -i ^d )u d +(i q -i ^q )u q -(i q -i ^q )ωe ψf ]+1L^(0);L ^=1k ᵡi s +k ᵡp ()[(i d -i ^d )u d +(i q -i ^q )u q -(i q -i ^q )ωe ψf ]+1L^(0)㊂üþýïïïïïïïï(35)㊀㊀因此,通过式(23)和式(35)辨识过程完全稳定后,则可得到定子电阻㊁定子电感和转子磁链的辨识值,该辨识值就是式(7)中定子电阻实际值R s0㊁定子电感实际值L 0和转子磁链实际值ψf0㊂4㊀实验结果及分析本文研究重点在于电机参数失配对无差拍电流预测算法的性能影响及如何进行改进㊂针对提出新型模型参考自适应系统的参数分步辨识来改进无差拍电流预测控制,通过实验的方法来验证其有效性㊂本文采用i d =0的矢量控制,图4为改进后的无差拍电流预测控制系统结构框图㊂4.1㊀实验平台搭建本次实验使用意法半导体ST 公司的STM32F417作为电机控制器的主控芯片,6个半桥臂采用安世半导体nexperia 的BUK9M35-80E,实验用400W 的表贴式永磁同步电机,其参数如表1所示,本次实验平台搭建如图5所示㊂实验过程分为三个阶段,首先进行无差拍电流预测控制器参数和电机参数不匹配的性能实验,观察电机参数失配对性能的影响;其次进行新型模型参考自适应系统的参数分步辨识实验,观察基于该方法下的参数精度;最后将新型模型参考自适应辨识好的参数给入无差拍电流预测控制进行实验,与电机参数同时失配的性能影响进行对比,得出改进后的结论㊂261电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀图4㊀改进后的无差拍电流预测控制系统结构框图Fig.4㊀Structure block diagram of improved DPCC system表1㊀电机参数表Table 1㊀Motor parameters㊀㊀参数数值额定功率/W 400定子电阻/Ω0.15定子电感/mH 10.2转子磁链/Wb 0.25额定转矩/(N㊃m) 1.6极对数5额定转速/(r /min)2500图5㊀实验平台搭建Fig.5㊀Construction of experimental platform4.2㊀验证电机参数失配对无差拍电流预测控制的性能影响4.2.1㊀转子磁链单独失配的影响图6为转子磁链在0.5倍和1.5倍失配下d -q 轴电流启动响应波形㊂图6㊀转子磁链失配下d -q 轴电流启动响应波形Fig.6㊀d -q axis current start response waveform un-der rotor flux linkage mismatch实验条件给定2500r /min 的转速启动运行,其中图6(a)为ψf =0.5ψf0的d -q 轴电流启动响应波形,可以看出,由于转子磁链只和q 轴电流有关,所以对q 轴电流的影响比较大,实际电流i q 在稳态过程中出现了明显的跟踪静差㊂其中图6(b)为ψf =1.5ψf0的d -q 轴电流启动响应波形,其实验结果与361第9期张㊀懿等:新型模型参考自适应的PMSM 无差拍电流预测控制图6(a)相反,实际电流i q 在稳态过程中出现了一定的跟踪静差,实际电流i q 无法跟踪给定电流i ∗q ㊂由上述实验结果可知,转子磁链失配对d 轴电流没有实际影响,但会使q 轴电流出现跟踪静差,导致电流动态跟踪性能变差,对系统的鲁棒性存在一定的影响㊂4.2.2㊀定子电感单独失配的影响图7为定子电感在0.5倍和1.5倍失配下d -q 轴电流启动响应波形㊂实验条件给定2500r /min 的转速启动运行,其中图7(a)为L =0.5L 0的d -q 轴电流启动响应波形,可以看出,实际电流i q 跟踪给定电流i ∗q 的效果略微变差,实际电流i d 在稳态过程中出现了跟踪静差㊂其中图7(b)为L =1.5L 0的d -q 轴电流启动响应波形,实际电流i d 在稳态过程中也出现了跟踪静差㊂由上述实验结果可知,定子电感失配会略微弱化q 轴电流的动态跟踪性,对d 轴电流影响较大,同时对鲁棒性造成了一定的影响㊂图7㊀定子电感失配下d -q 轴电流启动响应波形Fig.7㊀d -q axis current start response waveform un-der stator inductance mismatch4.2.3㊀定子电阻单独失配的影响图8为定子电阻在0.5倍和1.5倍失配下d -q 轴电流启动响应波形㊂实验条件给定2500r /min 的转速启动运行,其中图8(a)为R s =0.5R s0的d -q 轴电流启动响应波形,可以看出,给定电流i ∗q 在稳态过程中略大于实际电流i q ㊂其中图8(b)为R s =1.5R s0的d -q 轴电流启动响应波形,其实验结果与图8(a)相反㊂由上述实验结果可知,定子电阻失配对系统的影响不大,动态跟踪性一般㊂图8㊀定子电阻失配下d -q 轴电流启动响应波形Fig.8㊀d -q axis current start response waveform un-der single stator resistance mismatch4.2.4㊀电机参数同时失配的影响图9为电机参数在0.5倍和1.5倍同时失配下d -q 轴电流启动响应波形,其中电机参数分别为转子磁链,定子电感和定子电阻㊂实验条件给定2500r /min 的转速启动运行,其中图9(a)为R s0=0.5R s ,ψf0=0.5ψf ,L =0.5L 0同时失配下的d -q轴电流启动响应波形,通过与图6(b)㊁图7(a)㊁图8(b)相比,实际电流i q 在稳态过程中产生了更大的跟踪静差,实际电流i d 在稳态过程中产生了一定的跟踪静差,实际电流i q 的动态跟踪性更差㊂其中图9(b)为R s0=1.5R s ,ψf0=1.5ψf ,L =1.5L 0同时失配下的d -q 轴电流启动响应波形,通过与图6(a)㊁图7(b)㊁图8(a)相比,实际电流i q 在稳态过程中产生了更大的跟踪静差,实际电流i d 在稳态过程中产生了一定的跟踪静差,实际电流i q 的动态跟踪性更差㊂由上述实验结果可知,电机参数同时461电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀失配会对动态跟踪性和鲁棒性造成严重影响㊂图9㊀电机参数同时失配d -q 轴电流启动响应波形Fig.9㊀d -q axis current start response waveform un-der simultaneous motor parameters mismatch4.3㊀验证基于新型模型参考自适应的参数分步辨识精度㊀㊀图10为新型模型参考自适应的参数分步辨识波形,表2为辨识结果总结㊂实验条件给定2500r /min 的转速启动运行,由图10和表2可知,由于电机起步阶段的不稳定性,导致辨识的电机参数发生了一定的超调,但是经过调节后迅速趋于稳定㊂其中图10(a)为转子磁链辨识波形,可知转子磁链在30ms 左右开始辨识,辨识结果经过1.5ms 左右的调节时间收敛于0.25Wb 左右,得到的最大误差为3.2%㊂其中图10(b)为定子电阻和电感同时参数辨识波形,可知定子电感和电阻同时在42ms 左右开始辨识,定子电感辨识结果经过2ms 左右的调节时间收敛于10.2mH 左右,得到的最大误差为2.3%,定子电阻辨识结果经过2.7ms 左右的调节时间收敛于0.15Ω左右,得到的最大误差为2.5%㊂由上述实验结果可知,基于新型模型参考自适应的参数分步辨识算法可以在较短时间内收敛到参数给定值附近,并且最大误差很小,达到了很好的参数辨识效果㊂图10㊀新型模型参考自适应的参数分步辨识波形Fig.10㊀Parameter stepwise identification of newMRAS waveform表2㊀辨识结果总结Table 2㊀Identification result summary参数给定值浮动范围最大误差/%转子磁链0.25Wb 0.242~0.257Wb 3.2定子电感10.2mH 9.958~10.445mH 2.3定子电阻0.15Ω0.1463~0.1526Ω2.54.4㊀验证基于参数分步辨识算法下的无差拍电流预测控制性能㊀㊀图11为参数分步辨识算法下的无差拍电流预测控制波形㊂实验给定2500r /min 的转速并且带载1N ㊃m 启动,待转速稳定后突加负载至1.3N㊃m,待转速稳定后再突减负载至1N㊃m,其中图11(a)为d -q 轴电流启动响应波形,通过与图9的电机参数同时失配情况相比,可以看出,实际电流i q 能够很好地跟上给定电流i ∗q ,并且基本无静差,实际电流i d 无明显波动,一直稳定在0左右㊂其中图11(b)㊁图11(c)为突加负载和突减负载的转速和q 轴电流响应波形,可以看出,在突加或突减负载的时刻,转速有大约20r /min 左右的上下波动,但是经过25ms 左右的调节后恢复正常,实际电流i q 由于突加或突减负载上升或下降了1.2A 左右,561第9期张㊀懿等:新型模型参考自适应的PMSM 无差拍电流预测控制但是经过22ms 左右的调节后也立马稳定下来,可以看出,实际电流i q 有很好的负载突变响应和抗干扰能力㊂由上述实验结果可知,将参数分步辨识加入无差拍电流预测控制中,d -q 轴电流的跟踪静差减小,动态跟踪性能提升,并且在负载突变下,系统的鲁棒性加强,可以有效地抑制参数失配带来的影响㊂图11㊀参数分步辨识下的无差拍电流预测控制波形Fig.11㊀DPCC waveform under parameter stepwiseidentification本文的实验数据仅限于此次实验搭建的平台,而本次实验电机参数辨识开始时的超调如何减小,有待进一步研究与分析㊂5㊀结㊀论以400W 的表贴式永磁同步电机为研究对象,本文针对参数失配会导致无差拍电流预测控制的动态跟踪性和鲁棒性差的问题,提出一种基于新型模型参考自适应系统的参数分步辨识来进行改进,通过实验验证分析可以得到以下结论:1)电机参数失配会对无差拍电流预测控制产生一定的影响,包括:动态跟踪效果差㊁跟踪静差大和鲁棒性差,为后面进行改进提供了实验依据;2)通过新型模型参考自适应系统设计出参数分步辨识法,经过相关实验验证出此方法的辨识结果精度高;3)将上述得到的参数辨识结果给入设计好的无差拍电流预测控制中,可以有效地抑制参数失配带来的影响,减小了跟踪静差,提高了系统的动态跟踪效果,同时增强了系统在负载突变下的鲁棒性㊂实验结论表明,基于新型模型参考自适应系统的无差拍电流预测控制具有一定的实用性,但是本文实验中参数辨识开始时的超调如何减小,有待进一步探究㊂参考文献:[1]㊀吴迪,王影,周渊深,等.模型预测控制在永磁同步电机系统中的应用综述[J].防爆电机,2021,56(6):1.WU Di,WANG Ying,ZHOU Yuanshen,et al.Application over-view of model prediction control in PMSM system[J].Explosion-Proof Electric Machine,2021,56(6):1.[2]㊀LI Xuerong,WANG Yang,GUO Xingzhong,et al.An improvedmodel-free current predictive control method for SPMSM drives[J].IEEE ACCESS,2021,9:134672.[3]㊀SONG Zhanfeng,ZHOU Fengjiao,ZHANG Zhen.Parallel-observ-er-based predictive current control of permanent magnet synchro-nous machines with reduced switching frequency[J].IEEE Trans-actions on Industrial Informatics,2019,15(12):6457.[4]㊀XU Xiaohui,HE Zhongxiang,YU Hu,et al.Deadbeat predictivecurrent control for permanent magnet synchronous motor [C ]//201922nd International Conference on Electrical Machines and Systems (ICEMS),August 11-14,2019,Harbin,China.2019:1-5.[5]㊀SURYOATMOJO H,CLADELLA F G,LYSTIANINGRUM V,etal.Performance of BLDC motor speed control based on hysteresiscurrent control mechanism[C]//2018International Seminar on In-telligent Technology and Its Applications(ISITIA),August 30-31,2018,Bali,Indonesia.2018:147-152.[6]㊀ANER M,BENAIFA N,NOWICKI E.A permanent magnet syn-chronous motor drive employing a three-level very spars matrix con-verter with soft switching and SVM hysteresis current control[C]//CCECE 2010,May 2-5,2010,Calgary,AB,Canada.2010:1-7.661电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀[7]㊀KUMAR P,BHASKAR D V,BEHERA R K.Sliding mode ob-server based sensorless current hysteresis controller for PMBLDC motor drive[C]//20203rd International Conference on Energy, Power and Environment:Towards Clean Energy Technologies, March5-7,2021,Shillong,Meghalaya,India.2021:1-6. [8]㊀LEKSHMI A,SANKARAN R,USHAKUMARI parison ofperformance of a closed loop PMSM drive system with modified predictive current and hysteresis controllers[C]//2008Interna-tional Conference on Electrical Machines and Systems,October17-20,2008,Wuhan,China.2008:2876-2881.[9]㊀王发良.永磁同步电机双闭环调速系统PI控制器设计[J].南方农机,2022,53(3):36.WANG Faliang.Design of PI controller for double closed-loop speed regulating system ofpermanent magnet synchronous motor [J].China Southern Agricultural Machinery,2022,53(3):36.[10]㊀王莉娜,朱鸿悦,杨宗军.永磁同步电动机调速系统PI控制器参数整定方法[J].电工技术学报,2014,29(5):104.WANG Lina,ZHU Hongyue,YANG Zongjun.Tuning methodfor PI controllers of PMSM driving system[J].Transactions ofChina Electrotechnical Society,2014,29(5):104. [11]㊀丁腾,杨平,邓亮,等.基于MCP标准函数的永磁同步电机电流环PI控制[J].电机与控制应用,2015,42(11):1.DING Teng,YANG Ping,DENG Liang,et al.Multi-capacityprocess standard transfer function based current control of PMSM[J].Electric Machines&Control Application,2015,42(11):1.[12]㊀许文波,焦玮玮,潘龙.基于极点配置的PMSM电流环PI控制器设计[J].航天控制,2021,39(1):74.XU Wenbo,JIAO Weiwei,PAN Long.Design of PI controllersfor PMSM current-loop based on pole-placement[J].AerospaceControl,2021,39(1):74.[13]㊀周凯,孙彦成,王旭东,等.永磁同步电机的自抗扰控制调速策略[J].电机与控制学报,2018,22(2):57.ZHOU Kai,SUN Yancheng,WANG Xudong,et al.Active dis-turbance rejection control of PMSM speed control system[J].E-lectric Machines and Control,2018,22(2):57. [14]㊀曾岳南,曾祥彩,周斌.永磁同步电机传动系统电流环非线性自抗扰控制器的设计与稳定性分析[J].电工技术学报,2017,32(17):135.ZENG Yuenan,ZENG Xiangcai,ZHOU Bin.Nonlinear activedisturbance rejection controller design for current loop of PMSMdrive system and its stability analysis[J].Transactionsof ChinaElectrotechnical Society,2017,32(17):135. [15]㊀王宏佳,徐殿国,杨明.永磁同步电机改进无差拍电流预测控制[J].电工技术学报,2011,26(6):39.WANG Hongjia,XU Dianguo,YANG Ming.Improved deadbeatpredictive current control strategy of permanent magnet motordrives[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2011,26(6):39.[16]㊀GONG Zhenjie,ZHANG Chengning,BA Xin,et al.Improveddeadbeat predictive current control of permanent magnet synchro-nous motor using a novel stator current and disturbance observer[J].IEEE ACCESS,2021,9:142815.[17]㊀牛里,杨明,王庚,等.基于无差拍控制的永磁同步电机鲁棒电流控制算法研究[J].中国电机工程学报,2013,33(15):78.NIU Li,YANG Ming,WANG Geng,et al.Research on the ro-bust current control algorithm of permanent magnet synchronousmotor based on deadbeat control principle[J].Proceedings of theCSEE,2013,33(15):78.[18]㊀吴敏,肖伸平,张晓虎,等.基于模糊PI的永磁同步电机电流预测控制[J].电工技术,2019(3):5.WU Min,XIAO Shenping,ZHANG Xiaohu,et al.Predictivecontrol of permanent magnet synchronous motor based on fuzzy PI[J].Electric Engineering,2019(3):5.[19]㊀YANG Fan,YANG Kai,ZHANG Yahui,et al.Robustness im-provement of deadbeat predictive current control based on nonlin-ear extended state observer[C]//202023rd International Confer-ence on Electrical Machines and Systems(ICEMS),November24-27,2020,Hamamatsu,Japan.2020:1385-1390. [20]㊀肖海峰.永磁同步电机改进型电流预测控制策略研究[J].微特电机,2019,47(4):52.XIAO Haifeng.Research on improved current prediction controlstrategy of permanent magnet synchronous motor[J].Small&Special Electrical Machines,2019,47(4):52.(编辑:邱赫男)761第9期张㊀懿等:新型模型参考自适应的PMSM无差拍电流预测控制Copyright©博看网. All Rights Reserved.。

PMSM改进型滑模观测器无传感器参数辨识

PMSM改进型滑模观测器无传感器参数辨识

PMSM改进型滑模观测器无传感器参数辨识刘艳莉;张烨;吕继考;王清龙【摘要】为解决经典滑模观测器由于不连续开关函数而存在的抖动问题,文中提出了一种基于双曲正切函数的滑模观测器来对电机的反电动势进行估计.同时,为消除由低通滤波器引起的相位延迟以得到比较准确的转子位置与速度信息,将观测器得到的反电动势信息及转子位置构造成一个锁相环.在锁相环中输入信号通过比例积分环节获得电机的转速与转子位置信息.仿真及实验结果表明:改进后的滑模观测器能够有效实现对永磁同步电机速度和位置比较精确的辨识,有效抑制了抖动问题.【期刊名称】《电力系统及其自动化学报》【年(卷),期】2014(026)004【总页数】5页(P30-34)【关键词】永磁同步电机;无传感器矢量控制;滑模观测器;双曲正切函数;锁相环【作者】刘艳莉;张烨;吕继考;王清龙【作者单位】天津大学电气与自动化工程学院,天津300072;天津大学电气与自动化工程学院,天津300072;天津大学电气与自动化工程学院,天津300072;天津大学电气与自动化工程学院,天津300072【正文语种】中文【中图分类】TM341在永磁同步电机无传感器矢量控制系统中,转子位置的准确获取非常重要,这关系到电机运行性能是否稳定的问题。

虽然位置传感器可以比较精确地获取转子的位置,但这些传感器增大了控制系统的体积,同时,鉴于传感器对环境条件的敏感性,系统的精确性也不易得到保证[1]。

为了解决机械传感器带来的不便,无传感器矢量控制技术应运而生。

目前,永磁同步电机无传感器控制技术大致可以分为5类:基于电机模型的估算方法、基于模型参考自适应方法、高频信号注入法、基于观测器估算方法和人工智能理论估算方法[2~4]。

文献[5]采用了高频信号注入法对永磁电机转速进行辨识,即通过注入旋转矢量载波高频信号来跟踪转子凸极,从而得到转子位置。

但是存在以下问题:当电机高速运行时,要求注入的高频信号要远大于电机基波频率,而功率开关器件的性能有限,因此,高频信号注入法不能保证电机在高速运行状态时速度与位置辨识的准确性。

改进的滑模观测器实现PMSM无传感器控制

改进的滑模观测器实现PMSM无传感器控制

电气传动2021年第51卷第3期摘要:无传感器控制技术能提高永磁同步电机驱动系统可靠性、环境适应性,且降低系统成本。

基于一阶滑模观测器的无位置控制系统中,低通滤波器提取反电动势时,将产生相位延迟和幅值衰减,常需相位补偿环节。

随着转速降低,补偿环节的补偿作用变差,位置估计误差增大,带载能力大大下降;且现场应用中,理想的补偿系数不易得到,系统调试难度较大。

针对该问题,提出用自适应复数滤波器替代低通滤波器的无位置控制实现方法。

自适应复数滤波器具有零相移、无衰减的优良特性,能在较宽速域内实现反电动势的精确提取,故无需相位补偿环节。

仿真和实验结果表明,所提策略简化了系统结构、大大提升了带载能力,且系统颤振不再随转速降低而增大,而呈现等颤振水平。

关键词:永磁同步电机;无传感器控制;滑模观测器;自适应复数滤波器中图分类号:TM341;TM351文献标识码:ADOI :10.19457/j.1001-2095.dqcd20442Sensorless Control of PMSM Realized by an Improved Sliding Mode ObserverZHANG Xin 1,ZHANG Chuanjin 2(1.Nanjing Engineering Branch ,Jiangsu Union Technical Institute ,Nanjing 211135,Jiangsu ,China ;2.School of Intelligent Manufacturing ,Jiangsu Vocational Institute ofArchitectural Technology ,Xuzhou 221116,Jiangsu ,China )Abstract:Sensorless control technology can improve the reliability and environmental adaptability of PMSM drive system ,and reduce the cost of system.In the sensorless control system based on first-order sliding mode observer ,phase delay and amplitude attenuation will occur with low pass filter extracting back EMF ,and phase compensation is usually needed.With the decrease of speed ,the compensation function of compensation link becomes worse ,the estimated position error increases ,and the load capacity decreases greatly.Moreover ,in the field application ,the ideal compensation coefficient is not easy to obtain ,thus the system is difficult to debug.To solve this problem ,the way of realizing sensorless control was proposed ,in which a self-adapting complex filter was used to replace the low pass filter.The adaptive complex filter has the advantage of zero phase shift and no amplitude attenuation.It can accurately extract the back EMF in the wide speed range ,and phase compensation is not needed any more.The simulation and experimental results illustrate that the proposed strategy simplifies the structure of the system ,improves the load capacity greatly.Furthermore ,the system chattering no longer increases with the decrease of speed ,but presents an equal chattering level.Key words:permanent magnet synchronous machine (PMSM );sensorless control ;sliding mode observer (SMO );self-adapting complex-coefficient filter (SACCF )基金项目:江苏省高等学校自然科学研究面上项目(18KJB470009)作者简介:张鑫(1987—),男,硕士,讲师,Email :****************改进的滑模观测器实现PMSM 无传感器控制张鑫1,张传金2(1.江苏联合职业技术学院南京工程分院,江苏南京211135;2.江苏建筑职业技术学院智能制造学院,江苏徐州221116)无传感器控制技术增强了电机驱动系统的可靠性,且具有低成本、免维护、环境适应性强等优势,因而备受国内外学者及工业界关注。

积分型非奇异终端滑模PMSM无传感器控制系统

积分型非奇异终端滑模PMSM无传感器控制系统

第28卷㊀第3期2024年3月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.28No.3Mar.2024㊀㊀㊀㊀㊀㊀积分型非奇异终端滑模PMSM 无传感器控制系统郑诗程,㊀刘志鹏,㊀赵卫,㊀王宇,㊀郎佳红(安徽工业大学电气与信息工程学院,安徽马鞍山243000)摘㊀要:针对永磁同步电机中高速情况下传统的滑模观测器估算精度低且存在较强抖振的问题,提出一种基于改进型滑模观测器的PMSM 矢量控制方法㊂基于非线性滑模面理论分析,构建一种积分型非奇异终端滑模面,有效降低了抖振现象,提高了系统的观测精确度;并设计了一种自适应反电动势滤波器,使反电动势能随观测器自适应调节,且谐波含量低,进一步提升动态精度;最后,利用正交锁相环原理调制出电机转子位置信息,将提出的新型控制方法应用到永磁同步电机调速系统,与传统滑模控制进行对比㊂仿真和实验表明,提出的基于新型滑模观测器的永磁同步电机控制系统跟踪精度高㊁鲁棒性强,动㊁静态响应好㊂关键词:反电动势滤波器;永磁同步电机;无传感器控制;滑模观测器;调速系统DOI :10.15938/j.emc.2024.03.017中图分类号:TM341;TP273文献标志码:A文章编号:1007-449X(2024)03-0169-10㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-11-23基金项目:安徽省重点研发计划(202104a05020022)作者简介:郑诗程(1972 ),男,博士,教授,研究方向为电力电子与电机驱动控制技术㊁新能源发电技术等;刘志鹏(1996 ),男,硕士研究生,研究方向为电力电子与电机驱动控制技术;赵㊀卫(1997 ),男,硕士研究生,研究方向为电力电子与电机驱动控制技术;王㊀宇(1997 ),男,硕士研究生,研究方向为电力电子与电力传动;郎佳红(1972 ),男,博士,副教授,研究方向为新能源技术开发㊁电能质量管理等㊂通信作者:郑诗程Integral non-singular terminal sliding mode PMSM sensorlesscontrol systemZHENG Shicheng,㊀LIU Zhipeng,㊀ZHAO Wei,㊀WANG Yu,㊀LANG Jiahong(School of Electronic Information and Engineering,Anhui University of Technology,Maanshan 243000,China)Abstract :In order to solve the problem of low estimation accuracy and strong chattering of the traditional sliding mode observer at medium and high speeds of permanent magnet synchronous motors,a vector con-trol method of PMSM based on an improved sliding mode observer was proposed.Based on the theoretical analysis of the nonlinear sliding mode surface,in the method an integral non-singular terminal sliding mode surface was constructed,which effectively reduces chattering phenomenon and improves the obser-vation accuracy of the system.An adaptive back electromotive force filter was designed to make the back electromotive force adjust adaptively with the observer,and its harmonic content is low,which further im-proves the dynamic accuracy.Finally,the rotor position information of the motor was modulated using the principle of quadrature phase-locked loop,and the proposed novel control method was applied to the speed control system of the permanent magnet synchronous motor to compare it with the traditional sliding mode control.Simulations and experiments show that the proposed permanent magnet synchronous motor control system based on a new sliding mode observer has high tracking accuracy,strong robustness,fastconvergence speed and good dynamic and static responses.Keywords:back EMF filter;permanent magnet synchronous motor(PMSM);sensorless control;sliding mode observer;speed control system0㊀引㊀言永磁同步电机(permanent magnet synchronous motor,PMSM)具有功率密度大㊁电磁转矩脉动小等突出优势,因而被广泛应用于电机控制领域㊂近年来,有关于PMSM无传感器控制系统的研究有了实质性的进展,国内外众多学者提出了许多不同的控制方法㊂目前常用的控制算法主要有:滑模观测器法㊁磁链积分估算法㊁高频信号注入法㊁线性观测法等㊂文献[1-3]主要对模型参考自适应法进行了研究,此方法结构简单易分析,利于数学推导,但对参数波动敏感㊂文献[4-6]采用了卡尔曼滤波器法,在PMSM调速系统中对扰动负载具有强的鲁棒性,但引入了大量矩阵,求解过程计算量较大㊂文献[7-9]对处于零低速域内的调速系统中引入了高频信号注入法,该方法仅适用于具有凸极效应的PMSM控制系统中,在隐极式电机中无法使用此控制策略,具有一定的局限性㊂根据滑模控制理论方面的研究可知[10-12],滑模观测器(sliding mode observer,SMO)不依赖电机模型精度,且其计算简单,系统内部参数波动对其影响小,且对系统外部具有较强的抗干扰性,被广泛应用于PMSM控制系统[13-20]㊂文献[21-23]改进了奇异观测器算法,建立一种积分型非奇异终端滑模观测器(non-sigular terminal sliding mode observer, NTSMO),有效避免了微分函数所带来的噪声,但系统中存在高频切换信号,仍会产生较大的抖振,鲁棒性和稳定性能较低㊂在上述控制策略基础上,本文提出一种新型非奇异快速终端滑模面(non-sigular fast terminal slid-ing mode,NFTSM)算法,有效抑制抖振,并在后级输出侧设计相应的自适应反电动势滤波器(adaptive back electromotive force filter,adaptive back-EMF),实现系统自适应调节,同时消除了相位滞后的问题,得到的反电动势观测值更为平滑㊂最后,根据正交锁相环(phase-locked loop,PLL)理论,预测出电机转子位置与转速信息㊂针对所设计新型SMO数学模型构造相应的Lyapunov函数,利用稳定判据理论以此证明此系统的稳定性㊂仿真与实验结果表明,本文所提出的积分型NFTSMO具有跟踪精度高㊁鲁棒性强等特点㊂1㊀表贴式永磁同步电机数学模型三相PMSM经过坐标变换后重构电机电压数学模型,得到电流状态方程为:d iαd t=-R sL s iα+1L s(uα-eα);d iβd t=-R sL s iβ+1L s(uβ-eβ)㊂üþýïïïï(1)式中:iα㊁iβ为αβ轴电流;uα㊁uβ为αβ轴电压;R s为定子电阻;L s为电机等效电感;eα㊁eβ为αβ轴反电动势,且表达式为:eα=-ψfωe sinθe;eβ=ψfωe cosθe㊂}(2)式中:ψf为转子磁链;ωe为电角速度;θe为转子位置电角度㊂由式(1)与式(2)可知,电机转子位置的反馈量与反电动势信号存在一定的数学关系,如若须实现电机调速系统的无感控制,应精确地提取出相应的扩展反电动势信号㊂2㊀传统滑模观测器设计结合滑模变结构控制理论,为了精确获取扩展反电动势值,可构造传统SMO表达式为:d i^αd t=-R sL s i^α+1Ls(uα-vα);d i^βd t=-R sL s i^β+1Ls(uβ-vβ)㊂üþýïïïï(3)式中:i^α㊁i^β为定子电流的观测值;vα㊁vβ为SMO控制律函数㊂由式(3)减式(1)得到定子电流动态误差状态方程:d i-αd t=-R sL s i-α+1L s(eα-vα);d i-βd t=-R sL s i-β+1L s(eβ-vβ)㊂üþýïïïï(4)式中i-α=i^α-iα㊁i-β=i^β-iβ为电流观测值与实际值的误差值㊂将i-α㊁i-β定义为状态变量,且选择滑模面为s=sαsβ[]=i-αi-β[]T㊂(5)071电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀设计SMO 的控制律为v =v αv β[]=k sgn s αk sgn s β[]T ㊂(6)式中k 为控制律函数中的切换增益值,且满足k >max(|e α||e β|)㊂容易证明该传统SMO 具有稳定性㊂当系统状态量运动轨迹到达滑模面时,此阶段的运动状态为滑动模态阶段,此阶段的状态量满足s =s ㊃=0,即i =i -㊃=0,推导式(4)可得:v α=e α=k sgn s α;v β=e β=k sgn s β㊂}(7)由式(7)可知,由于扩展反电动势存在高频切换函数,反电动势估算值存在较高的谐波含量㊂须引入低通滤波器对其进行滤波处理:e ^α=ωcs +ωc v α;e ^β=ωcs +ωcv β㊂üþýïïïï(8)式中:ωc 为截止角频率;e ^α,e ^β为反电动势观测值㊂但低通滤波器的存在导致相位偏移问题,因此须对其相位进行补偿㊂由此可得出电机相应反馈量的表达式为:ω^e =e ^2α+e ^2β/ψf ;θ^e =arctan(-e ^αe ^β)+arctan(-ω^e ωc )㊂üþýïïïï(9)以上分析可知,扩展反电动势的高频切换信号降低了系统的观测精度,引入的低通滤波器产生相位滞后问题,对转子位置角进行相应的相位补偿增加了系统的复杂度㊂3㊀改进型滑模观测器设计为了提高系统的观测精度,准确估计电机位置和速度,同时使系统状态观测快速收敛至滑模面,提出了一种基于adaptive back-EMF 的NFTSMO 的控制算法,有效改善系统抖振,同时消除了由低通滤波器产生的相位偏移问题㊂3.1㊀积分型非奇异滑模面的构建为了实现以i -为状态变量的SMO 的快速收敛,将NFTSM 面设计为s (t )=i -(t )+σʏt 0i-(ξ)d ξ+γʏt|i -(ξ)|λsigmoid(i -(ξ))d ξ㊂(10)式中:σ,γ>0;1<λ<p /q <2,且p >q 均为正奇数;定义为i -(ξ)=i -α(ξ)i -β(ξ)[]㊂当状态量进入滑动模态时,有s =s ㊃=0,即i -(t )+σʏti -(ξ)d ξ+γʏt|i -(ξ)|λsigmoid(i -(ξ))d ξ=0㊂(11)式(11)经过变换后可得i -㊃=-σi --γ|i -|λsigmoid(i -)㊂(12)在任意初始化状态i -(0)ʂ0下,状态变量经过一定时间t s 做滑模运动后,最终收敛于滑模面所期望的平衡点或其允许领域内㊂以i -α为例,对微分方程式(11)求解,由此可得i -α(ts α)的收敛时间为t s α=1σ(1-λ)ln(σ|i (0)|1-λ+γγ)㊂(13)由式(11)可知,线性项σi -(ξ)和非线性项γ|i -(ξ)|λsigmoid(i -(ξ))分别在系统不同的运动阶段起主导作用,因此能够有效实现全局快速收敛㊂其中,构造滑模面时引入积分项,不存在微分状态,同时避免了奇异现象㊂3.2㊀自适应反电动势滤波器设计为精确地获取反电动势,需要设计相应的NFTSMO 的控制律v ㊂选取的滑模面函数如式(10)所示,针对式(4)可求解出控制律函数如下:v =v eq +v sw ;v eq =R i --L (σi -+γ|i -|λsigmoid i -);v sw=-k |s |μh (s )-εs ㊂üþýïïïï(14)分析式(14)可知,针对式(4),依据滑模控制理论可取s ㊃=0,以此推导出等效控制项v eq ,保证状态变量始终在滑模面上㊂在该控制系统中,将快速幂次趋近律结合终端吸引子函数,得到切换控制项v sw ,实现对外部扰动及系统参数不确定性的鲁棒控制㊂滑模控制律函数可表示为v =R i --L (σi -+γ|i -|λsigmoid i -)-k |s |μh (s )-εs ㊂(15)在控制原理中,证明一个系统的稳定性问题,一般通过构造相应的Lyapunov 函数,即对于平衡点s ,若存在一个连续函数V 满足如式(16)所示条件下,对其求导后为负定值,则系统将在平衡点s =0处稳定㊂选取Lyapunov 函数为V =12S 2=12S 2α+12S 2β㊂(16)171第3期郑诗程等:积分型非奇异终端滑模PMSM 无传感器控制系统对式(16)的Lyapunov 函数V 进行求导,有V ㊃=SS ㊃=S αS ㊃α+S αS ㊃β㊂(17)分别判定αβ轴滑模控制系统的稳定性,可求得:S αS ㊃α=S α[-R s i -α+V α+e α+γ|i -α|λsigmoid i -α];S βS ㊃β=S α[-R s i -β+V β+e β+γ|i -β|λsigmoid i -β]㊂}(18)化简得V ㊃=S x /L s (e x -k |S x |μh (S x )-εS x )㊂(19)在{|S x |ɤmin (|e x |/k )1/μ,|e x |/ε,x =α,β}之内,V ㊃是负定的,在理论上则可以证明此系统是稳定的㊂为了更加精确地获得电机转子位置信息,本文构造了adaptive back-EMF,进一步优化了反电动势观测信号,得到更为精确的反电动势值,由此可有效提高系统的观测精度㊂图1为自适应反电动势滤波器在时域内的结构框图㊂图1㊀自适应滤波器结构框图Fig.1㊀Adaptive back-EMF structure对式(2)进行求导得:d e αd t =d ωe d t ψf sin θe +ω2e ψf cos θe ;d e βd t =d ωe d tψf sin θe -ω2e ψf cos θe ㊂üþýïïïï(20)当电机处于稳态运行时,此系统的采样频率远远高于速度变化频率,在一个运行周期内所计算出的估算值基本保持不变,因此可以把d ωe /d t 近似等于零看待,即d ωe /d t =0㊂对式(19)化简得:d e αd t =ω2e ψf cos θe =-ωe e β;d e βd t=ω2e ψf sin θe =ωe e α㊂üþýïïïï(21)由式(21)便可推导得到adaptive back-EMF 的数学模型为:d e ^αd t =-ω^e e ^β-k k (e ^α-e α);d e ^βd t=ω^e e ^α-k k (e ^β-e β);d ω^e d t=(e ^α-e α)e ^β-(e ^β-e β)e ^α㊂üþýïïïïïïïï(22)式中:e ^α㊁e ^β为扩展反电动势观测值;k k 为自适应反电动势滤波器函数的滤波增益㊂传统SMO 构建的定子电流观测方程中,只有v α㊁v β实现单反馈控制,当电机在初始响应阶段,无法精确地观测反电动势㊂因此,将本文构造的adap-tive back-EMF 引入至新型NFTSMO 中,有效提升了低速域内的观测精度㊂新型滑模观测器的表达式为:d i ^αd t =-R s L s i ^α+1L s (u α-v α)-le ^α;d i ^βd t =-R s L s i ^β+1L s(u β-v β)-le ^β㊂üþýïïïï(23)通过上述数学模型的推导,可设计出新型SMO 的原理结构框图如图2所示㊂图2㊀新型滑模观测器结构框图Fig.2㊀Block diagram of NFTSMO structure图2中:u α㊁u β为控制系统中观测器的电压输入量;e ^α㊁e ^β为经过自适应反电动势滤波器后的预测值反馈至观测器中,使得系统实现参数自适应调节,提高了位置辨识精度㊂从图中可知,以电机数学模型为基础,电流误差值i -为状态变量,设计了积分型NFTSM 面㊂通过分析滑模变结构控制理论,针对式(4)所示的电流动态误差方程,结合式(10)设计相应的滑模控制律函数如式(14)所示㊂滑模控制律v 为设计的adaptive back-EMF 的输入量,推导出adaptive back-EMF 的数学模型㊂由式(22)可知,e ^α㊁e ^β与v α㊁v β同时作为观测器的反馈值实现闭环控制调节㊂3.3㊀基于PLL 理论估算转子位置信息在PMSM 无传感器控制系统中,求解电机转子位置信息时,常用方法是反正切函数㊂从理论分析271电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀可得知,该估算方法简单易行,但反正切函数会将抖振进一步放大,从而影响对位置与转速的估算㊂本文将引入锁相环结构,其系统结构原理图如图3所示㊂由图3可知,此结构主要由鉴相器PD㊁环路滤波器LF㊁压控振荡器VCO 三部分所组成,此系统主要能实现对输入信号的频率和相位实时跟踪,以确保输出信号同频同相位于输入信号㊂图3㊀锁相环结构原理图Fig.3㊀Schematic diagram of PLL structurePLL 的表达式可表示为Δe =-e ^αcos θ^e -e ^βsin θ^e ㊂(23)式中Δe 为反电动势误差校正值㊂仅考虑反电动势的基波分量,可将式(2)代入式(23)中,经三角函数变换可得Δe =ωc ψf (sin θe cos θ^e -cos θe sin θ^e )㊂(24)当式|θe -θ^e |<π/6时,由三角函数原理可知sin(θe -θ^e )=θe -θ^e 成立,即Δe =ωe ψf sin(θ-θe )=ωe ψf (θ-θe )㊂(25)4㊀仿真分析与实验验证为分析本文所提出的新型NFTSMO 的观测性能,在相应的仿真软件中搭建仿真模型,对正确性进行仿真验证㊂保证系统初始参数一致性,对基于SMO 无感控制系统的仿真波形进行比较㊂首先,须对整个PMSM 无感调速系统的结构框图进行阐述,在此基础上合理地搭建系统模型,如图4所示为此调速系统的控制框图㊂图4㊀PMSM 无传感器控制系统框图Fig.4㊀PMSM sensorless control system diagram其中,ASR㊁ACR 分别为系统的转速与电流调节器调节和电流调节器㊂由图4可看出,PMSM 无传感器控制系统采用ASR 外环,ACR 双内环的控制策略,系统中的给定值i ∗d ㊁i ∗q 实现了对励磁与转矩分量的解耦控制,通过SVPWM 调制技术实现对电机的直接驱动控制㊂由此得到的调速系统中的反馈量i d ㊁i q ㊁u d ㊁u q 作为新型NFTSMO 的状态变量与输入信号,实现PMSM 调速系统的无感控制㊂在对整个系统进行建模仿真之前,须设置系统的初始变量及PMSM 的初始参数㊂本文所采用的电机本体参数如表1所示㊂表1㊀PMSM 主要参数Table 1㊀PMSM parameters㊀㊀参数数值电机极对数4定子电阻R s /Ω0.258定子电感L s /mH 0.827转子磁链ψf /Wb 0.057阻尼系数/(N㊃m㊃s)0转动惯量/(kg㊃m 2)0.00654.1㊀仿真分析基于图4所示的PMSM 无感控制系统框图,在Simulink 软件中搭建相应的仿真模型㊂电机的初始状态为空载启动,设定转速为800rad /min,电机运行至0.1s 时,系统转速突变至1000rad /min,当电机稳定运行后,当电机运行至0.2s 时,施加一定负载转矩为10N㊃m 负载扰动,同时PWM 开关频率设置为f pwm =10kHz,采用仿真固定步长1e -7,且选用定步长ode45算法,仿真时间为0.3s㊂传统滑模观测器中转速及其误差波形如图5与图6所示,对应的转子位置信息如图7所示㊂由图5和图6可知,不论整个电机控制系统转速在800rad /min 或1000rad /min 的任何一个阶段,都能以较快的响应速度达到给定值,但都存在一定超调,超调量为10%㊂由图6响应波形可知,电机预测转速与实际转速存在一定的误差,在电机启动的低速阶段误差最大,最大误差达20rad /min,当电机在转速突变或施加负载扰动后,系统稳态运行时,电机的转速依然存在的误差范围为[-8rad /min 10rad /min],其值接近于转速给定值,存在的抖振波动大约在1.8%左右㊂可见,在电机加速及稳态371第3期郑诗程等:积分型非奇异终端滑模PMSM 无传感器控制系统运行状态下,系统的动㊁静态性能较差㊂图5㊀传统SMO 转速波形Fig.5㊀Traditional SMO speedwaveform图6㊀传统SMO 转速误差值Fig.6㊀Conventional SMO speederror图7㊀传统SMO 转子位置波形Fig.7㊀Traditional SMO rotor position waveform分析图7可知,电机启动处于低速域阶段,此算法不能准确估算转子实际位置㊂在中高速阶段,观测精度增强,但由于传统SMO 采用低通滤波器滤除等效反电动势中的高频分量,会造成一定的相位滞后,与实际转子位置滞后角度0.065rad,在电机稳态运行阶段,位置的相位误差为0.05rad㊂在相同的假设与初始条件下,采用NFTSMO 的电机转速和误差仿真响应曲线结果如图8和图9所示㊂图8㊀NFTSMO 转速波形Fig.8㊀NFTSMO speedwaveform图9㊀NFTSMO 转速误差值Fig.9㊀NFTSMO speed error由图8㊁图9可知,观测的转速在0.0025s 达到系统设定的1000rad /min 转速,能够以较快的速度达到给定值;在对电机突变转速和施加负载扰动时,转速的误差值较小维持在ʃ0.5rad /min,系统抗干扰能力强,估算精度高㊂对比SMO 的转速误差存在明显的抖振,本文设计的NFTSMO 对抖振有明显的抑制,整个控制系统有较强的鲁棒性㊂图10为机械传感器实测和预测的电机转子位置信息㊂根据图10可知,电机的转子位置估算由于不存在低通滤波器的相位滞后的现象,电机在动态响应过程中,转子位置误差达到最大为0.052rad,在系统进入稳态运行时,能够快速㊁准确地跟踪实际转子位置,估算精度得到了明显的改善㊂根据图11和图12可知,不论电机空载启动后突加转速还是在0.2s 给系统施加10N㊃m 的扰动471电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀负载,较传统的SMO 而言,新型NFTSMO 的观测效果更好,抖振有明显的改善㊂仿真结果表明此新型NFTSMO 能在全局范围内提高观测器的估算精度,施加外部扰动后动态性能的鲁棒性也有所提升㊂在新型NFTSMO 控制系统中针对扩展反电动势进行二次滤波所设计的adaptive back-EMF 得到滤波前后的仿真波形如图13和图14所示㊂图10㊀NFTSMO 转子位置波形Fig.10㊀Traditional SMO rotor positionwaveform图11㊀传统SMO 电流观测值Fig.11㊀Ttraditional SMO currentobservation图12㊀NFTSMO 电流观测值Fig.12㊀NFTSMO current observation对比图13和图14,采用自适应反电动势滤波器,较未引入adaptive back-EMF 常规NTFSMO 中,谐波含量较少,使NFTSMO 得到光滑的反电动势电压估算值,提高了系统的估算精度,同时消除了相位偏移,能够快速㊁准确地跟踪系统的给定值㊂图13㊀滤波前反电动势电压Fig.13㊀Back electromotive force beforefiltering图14㊀滤波后反电动势电压Fig.14㊀Back electromotive force after filtering4.2㊀实验验证为了验证上述理论与仿真的正确性,本文采用了一款超紧凑功率变换器硬件在环实时仿真器PocketBench㊂在该半虚拟实验平台上,可验证控制电路与算法的有效性㊂搭建的实验平台如图15所示㊂从图15可以看出,此实验是在半实物模拟实验平台中完成相应控制算法可行性的验证㊂此实验仅由DSP28335控制板与PocketBench 模拟功率变换器构成,并不涉及到整个实验电机㊁驱动电路㊁采样电路的实物模型㊂在此基础上的实验结果波形如图16~图19所示㊂571第3期郑诗程等:积分型非奇异终端滑模PMSM 无传感器控制系统图15㊀Pocket Bench 实验环境Fig.15㊀Pocket Bench experimentenvironment图16㊀传统SMO 预测转速与转子位置Fig.16㊀SMO predicts speed and rotorposition图17㊀传统SMO 电流观测值Fig.17㊀SMO current observation设定电机给定值为1000rad /min,图16和图17为传统SMO 下的电机转速和转子位置以及电流响应波形㊂由图中分析可知,电机在经过一定时间后能够达到给定值并保持稳定,相应的三相电流在如图17所示,在电机启动响应阶段,电流存在一定时间的不稳定状态,不能很好地预测出电流模型,当转速达到稳定状态时,由于传统SMO 存在较大抖振问题,导致电流的谐波较大㊂在上述相同的实验条件下,将本文设计的新型滑模观测器控制算法应用于此系统中,在CCS6软件环境下所编写的滑模观测器程序并对相应的半虚拟实验平台进行调试,得到的转子位置与转速信息相应曲线如图18所示㊂图18㊀NFTSMO 预测转速与转子位置Fig.18㊀NFTSMO predicting speed and rotor position由图18和图19可知,在相同的初始参数设定条件下,仅改变控制算法,与图16比较可知,电机能够以较快的速度达到给定值,转子位置也不存在相位滞后的问题,相应的电流波形在稳定后由于加入了自适应反电动势滤波器,得到更为光滑的反电动势,电流存在的谐波含量较小㊂图19㊀NFTSMO 电流观测值Fig.19㊀NFTSMO current observation从半实物模拟实验的波形图中可看出,电机转子电气转速为500rad /min /div,在转速波形稳定的情况下纵坐标占据2div,此条件下电机的转速为1000rad /min㊂同理,转子电气角度为2rad /div,三相电流纵坐标数值为1A /div㊂5㊀结㊀论针对传统SMO 控制系统中存在抖振与相位偏移等问题,本文设计了一种积分型滑模面,结合终端吸引子概念构造出相应的滑模控制律函数㊂通过仿真与实验,基本验证了基于此控制策略的PMSM 调速系统的可行性㊂671电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀较常规的滑模观测器,本文所提出的积分型NFTSMO能实现对系统固有抖振的削弱,且有效避免了低通滤波器的使用,无需对系统中存在的相位偏移问题进行补偿,简化系统结构㊂在NFTSMO控制系统中采用控制律,其中引入的积分项能够有效减小反电动势预测值的谐波含量,同时加快了状态变量的收敛速度,且系统具有了全局鲁棒性㊂本文所设计的adaptive back-EMF对反电动势进行二次滤波处理,实现了对扩展反电动势自适应调节,由此可得到更为平滑的反电动势预测值,提升了电机转速和转子位置的跟踪精度㊂参考文献:[1]㊀柳志飞,杜贵平,杜发达.有限集模型预测控制在电力电子系统中的研究现状和发展趋势[J].电工技术学报,2017,32(22):58.LIU Zhifei,DU Guiping,DU Fada.Research status and develop-ment trend of finite control set model predictive control in power e-lectronics[J].Transactions of China Electrotechnical Society, 2017,32(22):58.[2]㊀潘峰,秦国锋,王淳标,等.电动汽车用永磁同步电机模型预测MRAS无速度传感器控制[J].电机与控制应用,2019,46(10):104.PAN Feng,QIN Guofeng,WANG Chunbiao,et al.Model predic-tion of MRAS speed sensorless control of PMSM for electric vehi-cles[J].Electric Machines&Control Application,2019,46(10): 104.[3]㊀PIIPPO A,LUOMI J.Adaptive observer combined with HF signalinjection for sensorless control of PMSM drives[C]//2005IEEE International Conference on Electric Machines and Drives,May 15,2005,San Antonio,TX,USA.2005:674-681. [4]㊀钟臻峰,金孟加,沈建新.基于分段PI调节器的模型参考自适应永磁同步电动机全转速范围无传感器控制[J].中国电机工程学报,2018,38(4):1203.ZHONG Zhenfeng,JIN Mengjia,SHEN Jianxin.The model based on the segmented PI regulator refers to the sensorless control of the full speed range of the adaptive PMSM[J].Proceedings of the CSEE,2018,38(4):1203.[5]㊀周娟,孙啸,刘凯,等.联合扩展卡尔曼滤波的滑模观测器SOC估算算法研究[J].中国电机工程学报,2021,41(2):692.ZHOU Juan,SUN Xiao,LIU Kai,et al.Research on SOC estima-tion algorithm of sliding mode observer with joint extended Kalman filter[J].Proceedings of the CSEE,2021,41(2):692. [6]㊀李孟秋,王龙.一种改进的永磁同步电机低速无位置传感器控制策略[J].电工技术学报,2018,33(9):1967.LI Mengqiu,WANG Long.An improved control strategy for low-speed sensorless PMSM[J].Transactions of China Electrotechni-cal Society,2018,33(9):1967.[7]㊀李星雨,杜锦华,梁得亮,等.基于改进脉振注入法的永磁直线电机无传感器低速控制[J].电机与控制学报,2018,22(12):30.LI Xingyu,DU Jinhua,LIANG Deliang,et al.Sensorless control of PMLSM based on fluctuating high-frequency signal injection at low speed[J].Electric Machines and Control,2018,22(12):30.[8]㊀BI G,WANG G,ZHANG G,et al.A novel demodulation methodbased high-frequency signal injection for sensorless SPMSM control considering cross-saturation effect[C]//2018IEEE International Symposium on Industrial Electronics(ISIE),June13-15, 2018,Cairns,QLD,Australia.2018:95-100.[9]㊀吴春,陈科,南余荣,等.考虑交叉饱和效应的变角度方波电压注入永磁同步电机无位置传感器控制[J].电工技术学报, 2020,35(22):4678.WU Chun,CHEN Ke,NAN Yurong,et al.Variable angle square wave voltage injection for sensorless control of PMSM considering cross saturation effect[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2020,35(22):4678.[10]㊀郭清风,杨贵杰,晏鹏飞.SMO在无位置传感器PMSM驱动控制系统的应用[J].电机与控制学报,2007,11(4):354.GUO Qingfeng,YANG Guijie,YAN Pengfei.Application ofSMO for sensorless driven and controlling system of PMSM[J].Electric Machines and Control,2007,11(4):354. [11]㊀梁戈,黄守道,李梦迪,等.基于高阶快速终端滑模扰动观测器的永磁同步电机机械参数辨识[J].电工技术学报,2020,35(S2):395.LIANG Ge,HUANG Shoudao,LI Mengdi,et al.A high-orderfast terminal sliding-mode disturbance observer based on mechan-ical parameter identification for PMSM[J].Transactions of ChinaElectrotechnical Society,2020,35(S2):395. [12]㊀于永进,朱昱豪,周封,等.基于模糊滑模与新型扩张状态观测器的SPMSM无速度传感器控制[J].电机与控制学报,2022,26(7):133.YU Yongjin,ZHU Yuhao,ZHOU Feng,et al.SPMSM speedsensorless control based on fuzzy sliding mode and new expandedstate observer[J].Electric Machines and Control,2022,26(7):133.[13]㊀申永鹏,刘安康,崔光照,等.扩展滑模观测器永磁同步电机无传感器矢量控制[J].电机与控制学报,2020,24(8):51.SHEN Yongpeng,LIU Ankang,CUI Guangzhao,et al.Sensor-less filed oriented control of permanent magnet synchronous motorbased on extend sliding mode observer[J].Electric Machinessand Control,2020,24(8):51.[14]㊀GONG C,HU Y,GAO J,et al.An improved delay-suppressed771第3期郑诗程等:积分型非奇异终端滑模PMSM无传感器控制系统sliding-mode observer for sensorless vector-controlled PMSM[J].IEEE Transactions on Industrial Electronics,2020,67(7):5913.[15]㊀DING H,ZOU X,LI J.Sensorless control strategy of permanentmagnet synchronous motor based on fuzzy sliding mode observer[J].IEEE Access,2022(10):36743.[16]㊀孙恺英,李冬辉,姚乐乐,等.基于新型超螺旋滑模自适应观测器的永磁同步电机转速估计策略[J].高电压技术,2020,46(11):3771.SUN Kaiying,LI Donghui,YAO Lele,et al.Speed estimationstrategy of permanent magnet synchronous motor based on novelsupercoil sliding mode adaptive observer[J].High Voltage Engi-neering,2020,46(11):3771.[17]㊀LIANG D,LI J,QU R,et al.Adaptive second-order sliding-mode observer for PMSM sensorless control considering VSI non-linearity[J].IEEE Transactions on Power Electronics,2018,33(10):8994.[18]㊀刘计龙,肖飞,沈洋,等.永磁同步电机无位置传感器控制技术研究综述[J].电工技术学报,2017,32(16):76.LIU Jilong,XIAO Fei,SHENG Yang,et al.Survey on sensor-less control technology of permanent magnet synchronous motor[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2017,32(16):76.[19]㊀李贵彬,李永东,郑泽东,等.多相电机统一SVPWM调制及无速度传感器控制实现方法研究[J].电机与控制学报,2018,22(1):61.LI Gubin,LI Yongdong,ZHENG Zedong,et al.Realization ofuniform SVPWM modulation and speed sensorless control formulti-phase motors[J].Electric Machines and Control,2018,22(1):61.[20]㊀ZHANG X,HOU B,MEI Y.Deadbeat predictive current controlof permanent-magnet synchronous motors with stator current anddisturbance observer[J].IEEE Transactions on Power Electron-ics,2017,32(5):3818.[21]㊀AN Q,ZHANG J,AN Q,et al.Frequency-adaptive complex-co-efficient filter-based enhanced sliding mode observer for sensor-less control of permanent magnet synchronous motor drives[J].IEEE Transactions on Industry Applications,2020,56(1):335.[22]㊀YE S,YAO X.An enhanced SMO-based permanent-magnet syn-chronous machine sensorless drive scheme with current measure-ment error compensation[J].IEEE Journal of Emerging and Se-lected Topics in Power Electronics,2021,9(4):4407. [23]㊀张立伟,李行,宋佩佩,等.基于新型滑模观测器的永磁同步电机无传感器矢量控制系统[J].电工技术学报,2019,34(S1):70.ZHANG Liwei,LI Xing,SONG Peipei,et al.Sensorless vectorcontrol system of PMSM based on a new sliding mode observer[J].Transactions of China Electrotechnical Society,2019,34(S1):70.(编辑:刘素菊)871电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀。

控制工程中自适应滑模控制算法的改进与应用

控制工程中自适应滑模控制算法的改进与应用

控制工程中自适应滑模控制算法的改进与应用一、引言控制工程是一门应用数学理论和方法,对工程系统进行建模、分析和优化的学科。

在控制工程中,控制算法的设计和优化一直是研究的重点之一。

自适应滑模控制算法是一种常见的控制算法,具有较强的鲁棒性和适应性。

本文将探讨自适应滑模控制算法的改进与应用,以提高其控制性能和适用范围。

二、自适应滑模控制算法介绍自适应滑模控制算法是一种基于滑模控制的自适应控制方法,通过引入自适应参数来优化系统的控制性能。

滑模控制算法主要基于滑模面的概念,通过引入滑模面来实现对系统的控制。

自适应滑模控制算法在传统滑模控制算法的基础上,引入了自适应参数,并利用自适应参数来调整滑模面的位置和形状,从而提高系统的控制性能。

三、自适应滑模控制算法的改进1.改进自适应参数更新策略在传统的自适应滑模控制算法中,自适应参数的更新策略通常采用自适应律的形式,即根据系统状态和控制误差的信息来更新自适应参数。

然而,自适应律的更新速度较慢,导致系统响应较慢。

为了改进这一问题,可以采用模型参考自适应滑模控制算法,根据系统模型和参考模型的误差来更新自适应参数,从而提高自适应参数的更新速度和系统的响应速度。

2.改进滑模面的设计传统的自适应滑模控制算法通常采用线性滑模面,即滑模面为一条直线。

然而,很多现实系统的动态特性是非线性的,线性滑模面不能很好地适应非线性系统的控制需求。

因此,可以采用非线性滑模面的设计,例如椭圆形滑模面、抛物线形滑模面等,从而提高滑模控制算法的适用性和控制精度。

3.引入自适应饱和函数在实际控制系统中,往往存在着各种非线性因素和不确定性因素,这些因素对控制系统的性能和稳定性产生了影响。

为了提高系统的鲁棒性和适应性,可以引入自适应饱和函数来抑制非线性因素和不确定性因素的影响。

自适应饱和函数能够根据系统的状态和控制误差来调整非线性因素的影响,从而提高系统的控制性能和稳定性。

四、自适应滑模控制算法的应用案例1.自适应滑模控制在机械臂系统中的应用机械臂系统是一种常见的控制对象,其动态特性复杂且不确定性较大。

基于改进型SMO的PMSM无传感器鲁棒控制方法

基于改进型SMO的PMSM无传感器鲁棒控制方法

0引言近年来,永磁同步电机(permanent magnet synchronous motor ,PMSM )调速系统广泛应用于纯电动汽车、机器人、工业传动等领域。

PMSM 控制系统普遍采用机械式传感器检测反馈电机的转子状态(速度和位置)信息,这不仅增加系统设备的安装维护成本和体积,而且传感器检测效果易受电磁、温度等因素干扰,对电机调速控制性能造成不良影响,甚至会出现传感器故障,导致控制系统失稳等问题[1]。

为提高PMSM 调速控制系统的容错能力,近年来,PMSM 无传感器控制技术备受关注。

针对PMSM 无传感器控制问题,提出了扩展卡尔曼滤波方法、模型参考自适应方法、滑模观测器(sliding mode observer ,SMO )方法等[2-4]。

传统的SMO 方法采用不连续的滑模面切换开关控制函数,使得PMSM 转子状态估计存在抖振效应,导致转子状态观测精度降低[5]。

为抑制或降低滑模抖振效应,提高转子状态估计精度和无传感器控制效果,有学者采用准滑模函数思想,在SMO 中引入饱和函数或分段指数函数等具有连续性的切换函数来替代传统的符号开关函数[6-7]。

文献[8]采用低通滤波加相位补偿的方法滤除高频抖振,同时对滤波导致的相位延迟进行补偿,然而该方法固定的滤波器截止频率和相位补偿环节无法适用于大范围调速且负载变化的无传感器控制情形。

近年来,有报道采用截止频率可变的滤波器或级联滤波器等对观测器输出进行高频抖振滤波,虽能滤除高次谐波和减小相位偏差,但截止频率和相位补偿值的调节律设计使方法变得复杂,计算量变大[9-10],且还存在相位延迟的补偿环节情况[11]。

现有的PMSM 无传感器控制系统大都采用速度环、电流环的双闭环比例积分(proportional inte ‐gral ,PI )矢量控制,虽然PI 控制器结构简单,但自适应能力不强,控制效果易受到估计误差、系统参数、外部负载等摄动干扰的影响,无法获得令人满意的电机控制动静态性能及鲁棒性[12]。

PMSM无传感器控制新型滑模观测器设计

PMSM无传感器控制新型滑模观测器设计

2021年4月Power Electronics April 2021 PMSM无传感器控制新型滑模观测器设计王国平,祝龙记(安徽理工大学,电气与信息工程学院,安徽淮南232001)摘要:为抑制控制过程中的固有高频抖振,提高滑模观测器(SM0)对转子位置观测的准确性,提出并设计了基于新型趋近率的SM0。

新型趋近率将系统状态变量的幂函数与传统趋近率的开关函数部分的增益建立联系,并设计了增益随系统状态进行自适应变化的滑模控制律。

新型S M0抑制了系统的固有抖振,减小了电机稳定运行时转子位置估计的误差。

根据Lyapunov稳定性判据解决了参数选取问题,保证了系统的稳定运行。

仿真和实验结果证实了新型S M0能降低转子位置和转速的估计误差,抑制定子电流及反电动势所含的高频谐波,对突 加转矩时的转速波动抑制效果较为明显,具有很好的鲁棒性。

关键词:永磁同步电机;无传感器;滑模观测器;控制律中图分类号:TM341 文献标识码:A 文章编号:1000-100X(2021)04_0012-04Design of PMSM Sensorless Control Based on New Sliding Mode ObserverWANG Guo-ping,ZHU Long-ji(Anhui University o f Science and Technology ^Huainan232001 , China) Abstract : In order to suppress the inherent high frequency chattering in the control process and improves the accura­cy of the observation of the rotor position by the sliding mode observer(SMO).A SMO based on a new approach rate is proposed and designed.The new approach rate relates the power function of the system state variable to the gain of the switch function part of the traditional approach rate, and a sliding mode control law is designed in which the gain changes adaptively with the system state.The new SMO suppresses the inherent chattering of the system and reduces the error of rotor position estimation when the motor is running stably.According to the Lyapunov stability criterion, the parameter selection problem is solved,and the stable operation of the system is guaranteed.The simulation and ex­perimental results confirm that the new SMO can reduce the estimation error of the rotor position and speed, suppress the high-frequency harmonics contained in the stator current and the back electromotive force,and has a significant effect on the suppression of the speed fluctuation during sudden torque application with good robustness.Keywords : permanent magnet synchronous motor;sensorless;sliding mode observer;control lawFoundation Project:Supported by National Natural Science Foundation of China(No.U1610120)l引言与三相感应电机及电励磁三相同步电机相 比,三相永磁同步电机(PMSM)结构简单,空间体 积较小。

基于改进型SMO的PMSM无传感器控制方法

基于改进型SMO的PMSM无传感器控制方法

Equipment Manufacturing Technology No.11,2020基于改进型SMO的PMSM无传感器控制方法涂志文,蒋成明,涂群章,黄皓,朱昌林(陆军工程大学野战工程学院,南京210007)摘要:传统型滑模观测器(Sliding Mode Observer,简称SMO)由于采用不具备连续性的符号函数sign(x)作为永磁同步电机(Permanent Magnet Synchronous Motor,简称PMSM)无位置传感器控制系统中的控制函数,导致系统存在抖振等问题,不能精确地实现PMSM无位置传感器控制。

为了解决系统的抖振等问题,实现PMSM无位置传感器的精确控制,提出了一种改进型SMO,采用具备连续性双曲正切函数tanh(s)作为PMSM无位置传感器控制系统中的控制函数,并将其与锁相环(the phase-locked loop,简称PLL)算法结合使用,在Matlab/simulink软件中搭建改进型SMO与PLL仿真模块,仿真实验结了该改进型SMO控制方案的优越性。

关键词:永磁同步电机;滑模观测器;双曲正切函数;无位置传感器中图分类号:TM35*文献标识码:A文章编号:*672-545X(2020)**-00*2-060引言永磁同步电机(PMSM)因其效率高、转矩体积比大、功率密度高、运行可靠等诸多优点受到大量业界学者的关注。

因此,永磁同步电机进入一段快速发展期,PMSM被广泛应用于工业生产、轨道交通、航空航天以及军事国防等各个领域叫然而,实现PMSM的高精度的控制需要提前电机转子的。

电机转的大,将会导致电机不能正启。

此,电机转实现PMSM高精度控制的要。

,国大量学者致于PMSM 转子的,提诸多。

前通机PMSM转的进行,于机高、可靠不,体积大空等点,现不用。

于,学者将转控制,将控制应用于PMSM,现用控制永磁同步电机控制领域的。

PMSM的控制要可大叫一通电机转子的转的,一用于速速,另一通电EMF电机转子转速,要应用速高速的PMSM叫于一类,要转高频电压注入法(Rotating High Frequency Voltage Signal Injection)、脉冲高电注入Pulsating High Frequency Voltage Signal Injection)、咼频电流注入法(High frequency current signal injection)以及咼频方波信号注入法(High-Frequency Square-Wave Signal Injection)等=K-L>于,要包括滑模观测器法(Sliding Mode Observer,简称SM0)=t>、模型参考自适应法(Model Reference Adaptive System,简称MRAS)=12>、基于扩展卡尔曼滤(Extended Kalman Fliter,简称EMF)问等方法;其SMO因不受控制系统结构参数的不定影响,控制系统的态特仅依赖于面的选择等优点得到广泛应用网,于统SMO用不备连续的符函数sign(x)作PMSM控制系统的控制函数,导致系统存抖振等问题问,不能效地实现PMSM控制。

改进滑模观测器的PMSM无速度传感器控制

改进滑模观测器的PMSM无速度传感器控制

2021.11理论算法改进滑模观测器的PMSM无速度传感器控制何世君(黑龙江科技大学电气与控制工程学院,黑龙江哈尔滨,150000)摘要:在动车、高铁、地铁等牵引控制系统中,为了解决传统速度传感器在永磁同步电机上操控精度低、稳定性差的问题。

利用电机自身参数,构建状态观测器组成无速度传感器系统。

通过测量定子电压获得电机的转速和转子位置信息,可以有效预估转动速度并且能较好地追踪实际转动速度,釆用改进的滑模观测器解决牵引系统中平稳过渡和抖振问题,改善系统的动态和静态性能。

仿真结果表明,改进的滑模观测器能够在突加扰动时,可以准确跟踪电动机的实际转速,提高了系统的鲁棒性。

关键词:PMSM;无速度传感器;控制;改进滑模观测器;需指数趋近律Sensorless control of PMSM Based on synovial observerHe Shijun(School of Electrical Engineering,Heilongjiang University of Science and Technology,HarbinHeilongjiang,150022)Abstract:In the traction control system of motor car,high-speed railway and subway,in order to solve the problem of low control precision and poor stability of traditional speed sensor in PMSM.Using the parameters of the motor itself,the State observer is construeted to form a speed sensorless system.By measuring the stator voltage to obtain the rotor speed and position informstion of the motor,the rotational speed can be effectively estimated and the actual rotational speed can be well tracked,the improved sliding film observer is used to solve the smooth transition and buffeting problem in the traction system,and to improve the dynamic and static performance of the system.The Simulation results show that the improved sliding-film observer can accurately track the actual speed of the motor and improve the robustness of the system.Keywords;PMSM;Speedless sensor;Control;Synovial observer;Law of exponential convergenceo引言在动车、高铁和地铁等牵引控制中,学者王远东[1]发现在PMSM中速度传感器在很多条件下提供的数据精确性不高,电机操控系统开支变大,增加机身重量且很难维护等问题。

基于改进SMO与高阶滑模速度控制器的永磁同步电机无位置传感器控制

基于改进SMO与高阶滑模速度控制器的永磁同步电机无位置传感器控制

第38卷第3期2023年6月安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报J o u r n a l o fA n h u i P o l y t e c h n i cU n i v e r s i t y V o l .38N o .3J u n .2023文章编号:1672G2477(2023)03G0022G07收稿日期:2022G08G04㊀基金项目:安徽省重点实验室开放基金资助项目(J C K J 2022A 04)作者简介:胡㊀俊(1999G),男,安徽芜湖人,硕士研究生.通信作者:陆华才(1975G),男,安徽天长人,教授,博士.基于改进S MO 与高阶滑模速度控制器的永磁同步电机无位置传感器控制胡㊀俊,陆华才∗(安徽工程大学电气传动与控制安徽省重点实验室,安徽芜湖㊀241000)摘要:永磁同步电机的无位置传感器控制发展迅速,由于传统的滑模观测器(s l i d i n g m o d eo b s e r v e r ,S MO )有高频抖振等问题,本文提出一种新型改进S MO 控制策略.将原有的S MO 控制中的开关符号函数用双曲正切函数进行替换,可以大幅减小系统抖振.同时为了进一步优化抖振问题,基于高阶滑模控制(s l i d i n g mo d e c o n t r o l l e r ,S M C ),使用S u p e r GT w i s t i n g 算法的控制策略,设计了快速S u p e r GT w i s t i n g 算法的高阶滑模控制(F S T A )速度控制器用来代替传统的无传感器控制系统中速度环所用的P I 控制器,不仅可以抑制抖振,还有整定参数简单和鲁棒性强等优点.最后通过MA T L A B /S i m u l i n k 仿真比较了传统的基于S MO 的无传感器控制系统和本文提出来的新型策略,新型策略可以有效抑制抖振,还可以提高整个系统的鲁棒性.关㊀键㊀词:永磁同步电机;S MO 控制;滑模控制;S u p e r GT w i s t i n g ;高阶滑模控制;鲁棒性中图分类号:TM 341㊀㊀㊀㊀文献标志码:A永磁同步电机(P e r m a n e n tM a g n e tS yn c h r o n o u sM o t o r ,P M S M )具有工作效率高以及功率密度高等众多优点.随着工业不断发展,P M S M 使用的地方越来越多,同时这也需要我们对电机有更好的控制[1].在P M S M 控制系统中需要得到转子的速度和位置,这就需要我们采用大量的传感器对这些信号进行采集[2].但由于P M S M 工作的环境存在温度和磁场的影响,可能会造成一些传感器的检测数据不准,甚至会造成故障.正因为如此,在最近几年里,很多研究人员在无传感器控制方面做了许多研究.其中P M S M 的无位置传感器常用控制方法有滑模观测器(S l i d i n g M o d eO b s e r v e r ,S MO )㊁扩展卡尔曼滤波器(E x t e n d e dK a l m a nF i l t e r ,E K F )㊁模型参考自适应(M o d e lR e f e r e n c eA d a p t i v eS y s t e m ,M R A S )等方法.在上述的几种无传感器控制方法中,S MO 具有鲁棒性强的优点,所以经常使用S MO 作为无位置传感器控制.但是,传统的S MO 控制方法由于使用了不连续的滑模面切换开关函数的控制,在估计P M S M转子的状态时产生抖振效应,导致观测转子状态的精度下降[3].为了消除或减少滑模控制下的抖振效果,并提高转子状态估计的精度,采用在S MO 中加入饱和函数等方法,替换传统的符号开关切换函数[4].同时低通滤波器的使用会引发相位延迟现象[5].为提高P M S M 无传感器控制系统的鲁棒性和快速性,改进的S MO 用连续且平滑的双曲正切线函数取代传统S MO 中的开关函数,从而有效地抑制观测器输出的抖振效果.同时将低通滤波器用卡尔曼滤波器来代替可以避免使用相位补偿,使系统更加简洁.现在工业中P M S M 控制系统速度控制器采用的都是P I 控制[6].虽然P I 速度控制器具有结构简单的优点,但控制效果易受到外部扰动的影响,得不到良好的动静态性能[7].因此有学者考虑其他的控制策略对P M S M 无传感器控制系统的速度环进行控制,例如滑模控制㊁分数阶滑模控制等控制策略.其中滑模控制是一种非常良好的非线性控制方法,具有受到系统外部扰动的影响小且响应速度快等优点,但是传统滑模控制中会产生一定的抖振[8].为了解决传统滑模控制存在的抖振问题,张庆超等[9]提出了高阶滑模,既包含传统滑模的优点,又可以抑制传统滑模的抖振,提高了系统的控制精度[10].因此本文采用快速S u p e r GT w i s t i n g 算法的高阶滑模控制(F S T A ),使用F S T A 控制器代替模型中P I 控制器环节,提高转子状态观测器精度和整体系统性能[11].在MA T L A B /S i m u l i n k 中搭建仿真模型进行验证,仿真结果表明,本文的设计方法不仅可以降低系统的抖振,同时也增加了转子位置的精度,还加快了系统的响应时间.Copyright ©博看网. All Rights Reserved.1㊀P M S M 的数学模型建立P M S M 在两相静止坐标下的数学模型[12].电压方程如下:u α=R s i α+p L s i αu β=R s i β+p L s i β{,(1)式中,u α㊁u β分别是定子电压;R s 是定子电阻;L s 是定子电感;i α㊁i β分别是定子电流;p 是微分算子.根据式(1)可以得到电流方程:d i αd t =1L s(-R s i α+u α-E α)d i βd t =1L s(-R s i β+u β-E β)ìîíïïïï,(2)式中,E α㊁E β分别为两相反电动势.E α=-ωr ψf s i n θE β=ωr ψf c o s θ){,(3)式中,ωr 为转子角速度;ψf 为磁链;θ为转子角度.根据式(3)可以得到P M S M 的转子位置以及转速:θ=-a r c t a nE αE βωr =E 2α+E 2βψfìîíïïïïï.(4)2㊀改进滑模观测器的设计2.1㊀传统S MO 的设计根据式(2),我们可以构造出滑模观测器:d ^i αdt =1L s (-R s ^i α+u α-^E α)d ^i βdt =1L s (-R s ^i β+u β-^E β)ìîíïïïïï,(5)式中,^i α㊁^i β为定子电流观测值;^E α㊁^E β为反电动势观测值.定义电流的观测误差为:e i α=i α-^i αe i β=i β-^i β{,(6)则^E α㊁^E β的估计值Z α㊁Z β可以表示为:Z α=K s i gn (^i α-i α)Z β=K s i g n (^i β-i β){,(7)式中,K 为增益系数;s i gn ()为符号函数.然后经过低通滤波器得到比较平滑的反电动势:^E α=ωc s +ωcZ α^E β=ωc s +ωcZ βìîíïïïï,(8)式中,ωc 为低通滤波器的截止频率.根据式(4)可以得到转子位置和转速的估计值:32 第3期胡㊀俊,等:基于改进S MO 与高阶滑模速度控制器的永磁同步电机无位置传感器控制Copyright ©博看网. All Rights Reserved.^θ=-a r c t a n^E α^E β^ωr =^E 2α+^E 2βψfìîíïïïïïï.(9)然而,低通滤波器的引入必然会导致系统的位相延迟现象,增加了电机转子位置的估计值和实值之间的误差.为了解决这个问题,通常在转子估计位置后,增加角度校正,使估计值与实际值更一致[13].得到转角估计值^θ的方程为:^θ=-a r c t a n ^E α^E β+ar c t a n ^ωωc .(10)传统S MO 的原理图如图1所示.2.2㊀改进S MO 的设计虽然低通滤波器可以抑制抖振,但其效果有限,而且采用低通滤波器需要相位补偿,增加了系统的复杂性.为此,本文建立了一种改进的S MO ,并在此模型的基础上进一步研究了双曲正切函数的收敛速度对抖振的影响.双曲正切函数的公式:t a n h (a x )=e a x -e a xe a x +ea x ,(11)基于双曲正切函数构建S MO 的数学模型:d ^i αd t =1L s(-R s ^i α+u α-k t a n h (^i α-i α))d ^i βdt =1L s (-R s ^i β+u β-k t a n h (^i β-i β))ìîíïïïï,(12)估计电流与实际电流的差值作为滑模面:S (x )=e i αe i βéëêêùûúú,(13)根据李雅普诺夫稳定性原理,改进后的S MO 稳定性条件为:如果k t a n h (^i α-i α)>E α,则能够满足要求,实现稳定性.改进的S MO 模型如图2所示.由于将普通的低通滤波器换成K a l m a n 滤波器[14],所以系统不需要相位补偿,结构更加简化.图1㊀传统S MO 原理框图图2㊀改进S MO 原理框图2.3㊀F S T A 速度控制器S u p e r GT w i s t i n g 算法只要知道滑模变量s ,是二阶滑模中最简单的滑模控制,当s 的阶数为1时,可直接使用二阶滑模算法,不仅不需要引入新变量,还可以抑制抖振[15].F S T A 的方程:̇s =-k 1|s |0.5s i gn (s )-k 2s +z ̇z =-k 3s i gn (s )-k 4s +̇ϕ{,(14)式中,k 1㊁k 2㊁k 3㊁k 4为控制参数且都大于0;̇ϕ为外界干扰的一阶导数且|̇ϕ|>0;s 为滑模变量.42 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第38卷Copyright ©博看网. All Rights Reserved.定义滑模面:s =ωr ∗-ωr ,(15)得到F S T A 的控制律为:̇s =-k 1|s |0.5s i g n (s )-k 2s -ʏ(k 3s i gn (s )+k 4s )d t +f (t ),(16)式中,f (t )=B J ω∗r +1JT L +ω∗r.㊀㊀图3㊀F S T A 速度控制器仿真模型根据控制律搭建如下仿真模型,其中k 1=0.85㊁k 2=0.0425㊁k 3=500㊁k 4=0.2.3㊀仿真实验基于F S T A 速度控制器与改进S MO 的P M S M 控制原理图如图4所示.为了验证上述系统设计的有效性和优越性,根据图4在MA T L A B /S i m u l i n k 中搭建仿真模型.系统设定仿真时间为0.05s,本文方法和传统S MO 控制方法进行对比考察其控制效果.仿真采用S i m u l i n k 内置的P M S M 模型,其相关参数如表1所示.图4㊀P M S M 无传感器控制系统结构图表1㊀P M S M 参数序号参数参数值1定子电阻R /Ω0.0252定子电感L /H 0.000473转动惯量J /(k g/m 2)0.014磁链ψf /W b0.0625极对数p43.1㊀传统S MO 仿真首先让电机在1000r /m i n 的情况下(即给定初始转速ω∗r 为1000r /m i n)转动起来,其电机的转速实际值和估计值的对比图如图5所示.其中实线代表电机的实际转速,虚线代表电机的估计转速.从图5中我们可以看出,估计转速在对实际转速的跟踪上存在很大的抖振和波动,而且趋于稳定的时间也比较长.根据图6所示的转速误差图可以更加明显地看出,实际转速和估计转速之间存在较大的抖振,而且这种抖振持续时间也比较长.电机的转子位置的对比图如图7所示.其中实线代表电机转子的实际位置,虚线代表电机转子的估计位置.从图7中可以看出转子位置估计值不仅存在一定的相位差,还有一些抖振.从图8的转子位置52 第3期胡㊀俊,等:基于改进S MO 与高阶滑模速度控制器的永磁同步电机无位置传感器控制Copyright ©博看网. All Rights Reserved.误差图可以清晰地看出抖振比较大.图5㊀传统S MO 控制的电机转速图6㊀传统S MO控制的电机转速误差图7㊀传统S MO 控制的电机转子位置图8㊀传统S MO 控制的电机转子位置误差3.2㊀改进S MO 仿真为了在相同条件下比较改进的S MO 控制方法和传统S MO 控制方法的优越性,让电机在1000r /m i n 的情况下转动起来,其电机的转速实际值和估计值的对比图如图9所示.其中实线代表电机的实际转速,虚线代表电机的估计转速.通过与图5比较发现,改进S MO 的方法仅可以消除抖振,但是其趋于稳定的时间较久.根据图10所示的转速误差图与图6对比可以看出本文的方法具有更小的系统抖振,保证了系统可以更加稳定安全地运行.图9㊀改进S MO 控制的电机转速图10㊀改进S MO 控制的电机转速误差电机的转子位置的对比图如图11所示.其中实线代表电机转子的实际位置,虚线代表电机转子的估计位置.从图11中我们可以看出,转子位置估计值可以稳定地跟踪转子位置的实际值,没有抖振.改进S MO 控制的电机转子位置误差如图12所示.从图12可以清晰地看出线条平滑,没有抖振的存在,而且转子位置的估计精度也有了一定的优化.3.3㊀F S T A+改进S MO 方法仿真虽然改进S MO 控制对整个系统有了一定的优化,但是对转速收敛还是比较慢.因此为了增加系统62 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第38卷Copyright ©博看网. All Rights Reserved.的快速性以及鲁棒性能,本文增加了一个F S T A 速度控制器来增加系统的快速性及鲁棒性.仿真条件不变即让电机在1000r /m i n 的情况下转动起来,其电机的转速实际值和估计值的对比图如图13所示.其中实线代表电机的实际转速,虚线代表电机的估计转速,可以看出在0.02s 时转速就已经达到稳定.根据图14所示的转速误差图与图10对比可以看出,本文方法具有比较良好的收敛性,而且转速波动也比较稳定.图11㊀改进S MO 控制的电机转子位置图12㊀改进S MO控制的电机转子位置误差图13㊀本文方法控制的电机转速图14㊀本文方法控制的电机转速误差3种不同控制系统下的三相电流波形如图15所示.与传统的S MO 和改进的S MO 相比,本文所用的方法三相电流曲线在0.018s 时就开始收敛,电流的波动幅值仅在-10~15A 之间.图15㊀3种控制方法的电机电流4㊀结束语为了提高P M S M 无位置传感器控制系统的快速性和鲁棒性,本文提出把F S T A 速度控制器和改进的S MO 同时使用的控制方法.首先改进型S MO 采用双曲正切函数作为控制函数用来替代s i g n 函数,然后利用卡尔曼滤波器代替以前的低通滤波建立了一种改进的S MO ,与传统的S MO 控制系统相比无需相位补偿就能有效抑制抖振.基于改进S MO 的P M S M 在采用F S T A 控制器时速度具有更快达到稳态,72 第3期胡㊀俊,等:基于改进S MO 与高阶滑模速度控制器的永磁同步电机无位置传感器控制Copyright ©博看网. All Rights Reserved.82 安㊀徽㊀工㊀程㊀大㊀学㊀学㊀报第38卷还有进一步消除转速的抖振的特点.在位置观测方面,有效地消除了启动时刻的瞬时和剧烈抖振,提高了启动时刻的位置观测精度.总体而言,改进后的S MO大大提高了参数辨识能力,有效地改善了永磁同步电机的控制性能.最后仿真结果表明,该方法比传统的控制方法具有更好的控制性能.参考文献:[1]㊀L U W Q,Z H E N GDY,L U YJ.N e ws e n s o r l e s s v e c t o r c o n t r o l s y s t e m w i t hh i g h l o a d c a p a c i t y b a s e d o n i m p r o v e dS MOa n d i m p r o v e dF O O[J].I E E Ea c c e s s,2021(9):40716G40727.[2]㊀R E N N N,F A NL,Z HA N GZ.S e n s o r l e s s P M S Mc o n t r o l w i t h s l i d i n g m o d e o b s e r v e b a s e d o n s i g m o i d f u n c t i o n[J].J o u rGn a l o f e l e c t r i c a l e n g i n e e r i n g&t e c h n o l o g y,2021,16(2):933G939.[3]㊀张港,高文根,杭孟荀.基于改进S MO的永磁同步电机全速段位置估算研究[J].电子测量与仪器学报,2021,35(7):185G193.[4]㊀WA N GYL,WA N GXC,X I E W,e t a l.F u l lGs p e e d r a n g e e n c o d e r l e s s c o n t r o l f o r s a l i e n tGp o l e p m s m w i t h a n o v e l f u l lGo rGd e r S MO[J].E n e r g i e s,2018,11(9):2423.[5]㊀李鹏飞,高文根.基于改进S MO的无传感器I P M S M转子位置估计[J].电子测量与仪器学报,2020,35(9):65G72.[6]㊀赵凯辉,冷傲杰,何静.基于超螺旋滑模观测器的六相永磁同步电机失磁故障重构[J].电子测量与仪器学报,2020,34(10):123G131.[7]㊀刘乐,高杰,刘鹏,等.基于滑模观测器的交流异步电机预设性能位置跟踪控制[J].中国电机工程学报,2022,42(9):3432G3443.[8]㊀张会林,王国强,杨海马.神经网络优化二阶滑模观测器的P M S M无感控制[J].控制工程,2019,26(8):1460G1465.[9]㊀张庆超,马瑞卿.无刷直流电机伺服系统反步高阶滑模控制[J].控制与决策,2016,31(6):961G968.[10]王丽,高远,袁海英.基于改进型S M O的P M S M无传感器鲁棒控制方法[J].广西科技大学学报,2022,33(2):48G53,68.[11]卢行远,侯忠生.基于改进卡尔曼滤波器的扰动抑制无模型自适应控制方案[J].控制理论与应用,2022:39(7):1211G1218.[12]丁帆.基于快速S u p e rGT w i s t i n g滑模的永磁同步电机矢量控制的研究[D].上海:上海电机学院,2021.[13]卞文月.P M S M改进滑模观测器无传感器控制系统研究[D].哈尔滨:哈尔滨理工大学,2020.[14]杜俊毅.基于新型滑模观测器的永磁同步电机无传感器控制研究[D].济南:山东大学,2021.[15]窦晓波,焦阳,全相军,等.基于线性卡尔曼滤波器的三相锁频环设计[J].中国电机工程学报,2019,39(3):832G844,962.S e n s o r l e s sC o n t r o l o fP e r m a n e n tM a g n e t S y n c h r o n o u sM o t o rB a s e d o nI m p r o v e dS M Oa n dH i g hO r d e r S l i d i n g M o d e S p e e dC o n t r o l l e rHUJ u n,L U H u a c a i∗(K e y L a b o r a t o r y o fE l e c t r i cD r i v e a n dC o n t r o l o fA n h u i P r o v i n c e,A n h u i P o l y t e c h n i cU n i v e r s i t y,W u h u241000,C h i n a)A b s t r a c t:T h e s e n s o r l e s s c o n t r o l o f p e r m a n e n tm a g n e t s y n c h r o n o u sm o t o r(P M S M)d e v e l o p s r a p i d l y.A iGm i n g a t t h e p r o b l e m so f t r a d i t i o n a l s l i d i n g m o d eo b s e r v e r(S MO),s u c ha sh i g hGf r e q u e n c y c h a t t e r i n g,a n e wi m p r o v e dS MOc o n t r o l s t r a t e g y i s p r o p o s e d.R e p l a c i n g t h e s w i t c hs i g n f u n c t i o nw i t h t h eh y p e r b o l i c t a n g e n t f u n c t i o nc a nr e d u c et h ec h a t t e r i n g o f t h es y s t e m.M e a n w h i l e,i no r d e rt of u r t h e ro p t i m i z et h e c h a t t e r i n gp r o b l e m,b a s e do n t h e S l i d i n g M o d eC o n t r o l l e r(S M C),a c o n t r o l s t r a t e g y b a s e do n t h e s u p e rGi n t r o d u c e da l g o r i t h m w a s u s e da n dA H i g hGo r d e rS l i d i n g m o d e c o n t r o l(F S T A)s p e e dc o n t r o l l e r i sd eGs i g n e d t o r e p l a c e t h e P I c o n t r o l l e r u s e d i n t h e t r a d i t i o n a l s e n s o r l e s s c o n t r o l s y s t e m.T h i sm e t h o d n o t o n l y c a n s u p p r e s s t h ec h a t t e r i n gGb a s e d,b u ta l s oh a s t h ea d v a n t a g e so f s i m p l i c i t y i ns e t t i n gp a r a m e t e r sa n d s t r o n g r o b u s t n e s s.F i n a l l y,t h e t r a d i t i o n a l s e n s o r l e s s c o n t r o l s y s t e mb a s e do nS MOi s c o m p a r e dw i t h t h e p r o p o s e dn e w s t r a t e g y t h r o u g h MA T L A B/S i m u l i n ks i m u l a t i o n.T h es t r a t e g y c a ne f f e c t i v e l y s u p p r e s s c h a t t e r i n g a n d i m p r o v e t h e r o b u s t n e s s o f t h ew h o l e s y s t e m.K e y w o r d s:p e r m a n e n tm a g n e t s y n c h r o n o u s m o t o r;t h eS MOc o n t r o l;h i g ho r d e rs l i d i n g m o d ec o n t r o l; S u p e rGT w i s t i n g;F S T A;r o b u s t n e s sCopyright©博看网. All Rights Reserved.。

自抗扰和新型滑模观测器的PMSM_无传感器控制

自抗扰和新型滑模观测器的PMSM_无传感器控制

第37卷第6期2023年11月兰州文理学院学报(自然科学版)J o u r n a l o fL a n z h o uU n i v e r s i t y ofA r t s a n dS c i e n c e (N a t u r a l S c i e n c e s )V o l .37N o .6N o v .2023收稿日期:2023G03G26作者简介:高俊岭(1966G),女,安徽凤台人,副教授,硕士,研究方向为电力电子与电力传动.E Gm a i l :603618156@q q.c o m.㊀∗通信作者:黄豪磊(1998G),男,河南淮阳人,在读硕士,研究方向为永磁电机控制.E Gm a i l :2436001906@q q.c o m.㊀㊀文章编号:2095G6991(2023)06G0041G05自抗扰和新型滑模观测器的P M S M 无传感器控制高俊岭,黄豪磊∗,张㊀磊,田㊀琳(安徽理工大学电气与信息工程学院,安徽淮南232001)摘要:针对中高速情况下,带有滑模控制器的传统控制方法存在动态响应慢㊁抖振较大㊁转子转速及位置信息估计精度差等问题,设计一种自抗扰控制结合新型滑模观测器的控制策略.速度环采用自抗扰速度控制器改善系统的动态响应速度和抗扰性能;新型滑模观测器采用边界层厚度随转子速度动态可调的正弦输入函数作为切换函数,有效抑制了观测器抖振;基于反电动势模型设计反电动势观测器,省去了低通滤波器,提高了转速和转子位置的估计精度.通过仿真实验验证了本文方法的有效性和可行性.关键词:P M S M ;无传感器控制;自抗扰控制器;新型滑模观测器中图分类号:TM 351㊀㊀㊀文献标志码:AS e n s o r l e s sC o n t r o l o fP M S M B a s e do nA c t i v eD i s t u r b a n c eR e j e c t i o na n dN e wS l i d i n g Mo d eO b s e r v e r G A OJ u n Gl i n g ,HU A N G H a o Gl e i ∗,Z HA N GL e i ,T I A N L i n (S c h o o l o fE l e c t r i c a l a n d I n f o r m a t i o nE n g i n e e r i n g,A n h u iU n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n dT e c h n o l o g y,H u a i n a n232001,A n h u i ,C h i n a )A b s t r a c t :A i m i n g a t t h e p r o b l e m s o f t r a d i t i o n a l c o n t r o lm e t h o d sw i t h s l i d i n g mo d e c o n t r o l l e r s s u c ha s s l o wd y n a m i c r e s p o n s e ,l a r g e c h a t t e r i n g ,a n d p o o r e s t i m a t i o n a c c u r a c y o f r o t o r s p e e d a n d p o s i t i o n i n f o r m a t i o n a tm e d i u ma n d h i g h s p e e d s ,a c o n t r o l s t r a t e g y b a s e d o n a u t o d i s t u r b Ga n c e r e j e c t i o n c o n t r o l a n d an e ws l i d i n g m o d e o b s e r v e r i s d e s i g n e d .T h e s p e e d l o o p a d o pt s a n a u t od i s t u r b a n c er e j e c t i o ns p e e dc o n t r o l l e rt o i m p r o v et h ed y n a m i cr e s p o n s es p e e da n dd i s Gt u r b a n c e r e j e c t i o n p e r f o r m a n c e o f t h e s y s t e m.T h e n e ws l i d i n g m o d e o b s e r v e r u s e s a s i n u s o i d Ga l i n p u t f u n c t i o nw h o s e b o u n d a r y l a y e r t h i c k n e s s i s d y n a m i c a l l y a d j u s t a b l ew i t h r o t o r s pe e d a s a s w i t c h i n gf u n c t i o n ,e f f e c t i v e l y s u p p r e s s i ng th e o b s e r v e r c h a t t e ri n g .T h e b a c k e l e c t r o m o t i v e f o r c e o b s e r v e r i s d e s i gn e db a s e do n t h eb a c ke l e c t r o m o t i v e f o r c em o d e l ,w h i c he l i m i n a t e s t h e l o w Gp a s s f i l t e r a n d i m p r o v e s t h ee s t i m a t i o na c c u r a c y o f r o t a t i o n a l s pe e da n dr o t o r p o s i t i o n .T h e ef f e c t i v e n e s s a n d f e a s i b i l i t y a r e v e r i f i e d t h r o ug hs i m u l a t i o ne x pe r i m e n t s .K e y w o r d s :P M S M ;s e n s o r l e s sc o n t r o l ;a c t i v ed i s t u r b a n c er e j e c t i o nc o n t r o l l e r ;n e w s l i d i n g m o d e o b s e r v e r㊀㊀永磁同步电机(P e r m a n e n tM a g n e tS y n c h r o Gn o u sM o t o r ,P M S M )凭借高效率㊁结构简易等优势,在电动汽车㊁风机等领域获得了广泛应用[1].传统P M S M 普遍采用机械式传感器对转子信息进行检测,这种检测方法存在电机体积大㊁可靠性低等缺点,无传感器控制很好地解决了这些问题,诸多学者也一直致力于该领域的研究[2].目前,中高速无传感器控制主要有扩展卡尔曼滤波(E K F )[3]㊁滑模观测器(S MO )[4]和模型参考自适应(M R A S)[5]等方法.滑模观测器(S l i d i n g Mo d eO b s e r v e r ,S MO )法是一种使用非常广泛的控制策略,由于滑模控制器自身机制会引起严重的系统抖振,文献[6]采用分段指数型函数作为滑模切换函数,有效削弱了滑模抖振,提高了系统的电流响应,但低通滤波器的使用使相位存在一定的滞后性.文献[7]采用高阶滑模观测器观测转子信息,应用新型滑模控制器作为速度控制器,有效降低了系统抖振,获得了良好的控制效果,由于系统转速存在较大的超调量,导致转速估计精度不高.文献[8]设计了一种双滑模控制策略,对滑模速度控制器和观测器都进行了优化,有效缩短了系统的响应时间,降低了系统抖振,但该方法在一定程度上增加了系统的运算量.本文以i d =0的P M S M 矢量控制系统为研究对象,速度环采用自抗扰控制器(A c t i v eD i s Gt u r b a n c eD e je c t i o nC o n t r o l l e r ,A D R C )提高了系统的动态响应速度,增强了系统的抗扰能力.在满足L y a p u n o v 稳定性的条件下设计新型滑模观测器(N e w S l i d i n g M o d eO b s e r v e r ,N S MO ),从切换函数的角度降低了系统抖振,同时设计了一种可变边界层正弦输入函数;利用反电动势观测器对等效反电动势进行处理,有效避免了低通滤波器的使用及相位补偿问题.1㊀自抗扰速度控制器设计1.1㊀永磁同步电机的数学模型表贴式P M S M 在d ㊁q 坐标系下的数学模型为:d i d d t =1L s u d -R L s i d +ωr L sφq ,d i q d t =1L s u q -R L s i q +ωr L sφd ,d ωr d t =P n J T e -P n J T L -B ω,T e =3P n φfi q 2,ìîíïïïïïïïïïï(1)式中:u d ㊁u q 为定子电压d ㊁q 轴分量;i d ㊁i q 为定子电流d ㊁q 轴分量;L s 为定子电感;φf 为转子永磁体磁链;J 为转动惯量;T e 为电磁转矩;φd ㊁φq 分别为磁链的d ㊁q 轴分量;T L 为负载转矩;P n 为极对数;B ω为摩擦系数;ωr 为转子角速度;i q 为交轴电流;R 为定子电阻.1.2㊀速度环ADRC 设计自抗扰控制主要包括跟踪微分器(T D )㊁扩张状态观测器(E S O )和非线性误差反馈控制率(N L S E F ).为了减少计算量,速度环采用一阶A D R C .T D :e 1=z 11-w ∗,z11=-r 0f al e 1,α1,δ1().{(2)E S O :e 2=z 21-w ,z 21=z 22-β1f a l e 2,α21,δ21()+b u ,z 22=β2f a l e 2,α22,δ22().ìîíïïïï(3)N L S E F :e 3=z 11-z 21,u 0=kf a l e 3,α3,δ3(),u =u 0-z 22/b .ìîíïïïï(4)以上公式中:e 1㊁e 2㊁e 3为误差信号;α1㊁α21㊁α22㊁α3为跟踪因子;δ1㊁δ21㊁δ22㊁δ3为滤波因子;w ∗为T D 的输入信号;z 11为w ∗的跟踪信号;r 0为T D 的速度因子;β1㊁β2为E S O 输出误差校正增益;ω为输出信号;z 21为E S O 观测输出速度;z 22为扰动观测量;u 0为N L S E F 输出控制信号;k 为调节器增益;b 为补偿因子;u 是补偿后的输入信号;f al 代表非线性函数,其表达式为:f al e ,α,δ()=|e |αs gn e (),|e |>δ,e δα-1,|e |ɤδ.{(5)式中:s gn 为符号函数.2㊀新型滑模观测器设计式(1)中d ㊁q 坐标下的电流方程经反Pa r k 变换得到α㊁β静止坐标下的电流方程为:d i αd t =-R L s i α+1L s u α-e α(),d i βd t =-R L s i β+1L s u β-e β(),e α=-φf ωr s i n θ,e β=φfωr c o s θ,ìîíïïïïïïïï(6)式中:i α㊁i β为定子电流;u α㊁u β为定子电压;θ为转子位置角;e α㊁e β表示扩展反电势.由定子电流误差构建新型滑模观测器的结构模型如图1所示.2.1㊀新型滑模观测器利用电流误差构造滑模面为:s (x )=s αs βæèçöø÷=i ɡα-i αi ɡβ-i βæèççöø÷÷,(7)24㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀兰州文理学院学报(自然科学版)㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第37卷图1㊀新型滑模观测器结构式中:s α㊁s β为定子电流误差,i ɡα㊁i ɡβ表示定子电流估计数值.不同滑模函数设计的滑模观测器具有不同的观测效果,传统滑模观测器通常采用开关函数作为滑模切换函数,而开关函数存在严重的滑模抖振.为了减弱系统抖振,文献[9]采用边界层固定不变的饱和函数作为滑模函数,但固定边界层厚度会影响系统的收敛速度.因此,采用边界层随转速可调的正弦输入函数F (s )作为切换函数,用来削弱滑模抖振和满足高性能控制的需要,其表达式为:F s ()=s i n πs 2m æèçöø÷,s <m ,s i gn s (),s ȡm ,ìîíïïï(8)式中:m 为边界层厚度(正常数);s 为滑模面函数.F (s )的函数曲线如图2所示.图2中,F (s )在整个实数域内连续且在零点处的函数值为零,常数m 可以调节F s ()的陡度.边界层厚度m 1㊁m 2㊁m 3分别对应转速ω1㊁ω2㊁ω3.速度较高时,通常采用较小的边界层m ,此时对系统抖振的抑制较强,同理低速系统通常采用较大的边界层.因此,不同转速下的m 值可通过查表法获得.图2㊀F (s )函数曲线㊀㊀边界层厚度m 通过经验获得,在满足系统收敛性的同时要尽可能小[10].以300r /m i n ~1000r /m i n 转速范围为例,将这一范围划分为4个区间,不同区间的边界层m 如表1所列.本文取m =0.2,重新定义了边界层厚度.表1㊀不同转速下边界层厚度转速/(r m i n -1)3005008001000边界层厚度/mm0.850.650.500.45㊀㊀新型滑模观测器的模型设计为:d i ɡαd t =-R L s i ɡα+1L s[u α-K F s α()],d i ɡβd t =-R L s i ɡβ+1L s[u β-K F s β()],ìîíïïïïïï(9)式中:K 为常数,表示滑模增益.式(9)减去式(6)即可得到电流误差方程为:d s αd t =-R L s s α+1L s e α-1L sK F s α(),d s βdt =-R L s s β+1L s e β-1L s K F s β().ìîíïïïï(10)将式(10)简化为:sαβ=A s αβ+B e αβ-K F s αβ()(),(11)式中:A =-R/L s 00-R /L s æèçöø÷;电感矩阵B =1/L s 001/L s æèçöø÷;反电动势e s =e αe βæèçöø÷;s αβ=s αs βæèçöø÷.为了保证系统稳定,构造L y a pu n o v 函数为:V =12s T s =12s 2α+s 2β()=12s 2αβ.(12)根据L y a p u n o v 第二方法可知,只有V=s Tαβsαβ<0,才能保证系统稳定,即V=A s T αβs αβ+B s Tαβe s -K F s αβ()()<0,(13)式中,A s T αβs αβɤ0恒成立.为保证观测器稳定,滑模增益K 的设定范围为:K >m a x (|e α|,|e β|),即滑模增益K 应大于反电动势的最大幅值.2.2㊀反电动势观测器传统滑模观测器由于低通滤波器的使用会给系统带来相位延迟,且延迟角度的大小与电机实际转速及低通滤波器截止频率有关,估计精度较差.设计反电动势观测器不仅能够避免低通滤波器的使用和由此产生的相位补偿问题,简化系统,而且有效提高了转子位置和速度的估计精度.P M S M 的反电动势模型可表示为:d e αd t=-ωr e β,d e βd t=ωr e α.ìîíïïïï(14)由反电动势模型可以得到反电动势观测器设34第6期高俊岭等:自抗扰和新型滑模观测器的P M S M 无传感器控制计方程为:d d te ɡα=-ωɡr e ɡβ-h e ɡα-e α(),d d t e ɡβ=ωɡr e ɡα-h e ɡβ-e β(),d d tωɡr =e ɡα-e α()e ɡβ-e ɡβ-e β()e ɡα.ìîíïïïïïïïï(15)式中:h 为观测器增益;e ɡα㊁e ɡβ为反电势观测值;ωɡr为角速度估计值.式(15)减式(14)得反电动势观测器误差方程为:d d te ~α=-ω~r e ɡβ-ωr e ~β-h e ~α,d d t e ~β=ω~r e ɡα+ωr e ~α-h e ~β,d d tω~r =e ~αe ɡβ-e ɡαe ~β.ìîíïïïïïïïï(16)式中:e ~α=e ɡα-e α;e ~β=e ɡβ-e β;ω~r =ωɡα-ωα.通过分析观测器的稳定性,定义L y a p u n o v 函数为:V =12e ~2α+e ~2β+ω~2r ().(17)对式(17)求微分可得:V=e ~αe ~ α+e ~βe ~β+ω~r ω~ r.(18)将式(16)代入式(18),得:V=-h e ~2α+e ~2β().(19)因为h >0,则V<0,满足L y a pu n o v 稳定性条件,说明观测器满足稳定性和可达性.3㊀仿真实验与结果分析在M a t l a b /S i m u l i n k 中搭建自抗扰和新型滑模观测器的P M S M 控制系统仿真模型.系统整体框架如图3所示.图3㊀自抗扰和新型滑模观测器的P M S M 系统框架㊀㊀通过与传统滑模控制器(S l i d i n g Mo d eC o n Gt r o l l e r ,S M C )和观测器相结合的控制方法进行对比,验证自抗扰和新型滑模观测器的优越性.仿真所用的P M S M 主要电气参数如表2所列.表2㊀永磁同步电机主要参数参数数值直流侧电源电压u d c/V 311开关频率f s /k H z 10永磁体磁链φf /W b 0.175定子电感L s/mH 8.5定子电阻R /Ω2.875电机磁极对数P n43.1㊀加速和抗扰性能分析A D R C 和S M C 控制方法下的实际转速波形如图4所示.图4㊀A D R C 和S M C 实际转速波形㊀㊀由图4可知,与传统滑模控制器相比,自抗扰控制器在电机启动和突加转速时能够快速稳定于给定转速,响应速度更快,转速抖振几乎为零.在0.08s 突加5N m 负载时,传统滑模控制器的转速降落达到了95r /m i n ,恢复给定转速所需时间较长;而自抗扰控制器的转速降落仅为8r/m i n,转速波动较小.结果表明自抗扰控制器具有较好的动态性能和抗干扰能力.两种控制方法下的转速误差如图5所示.由图5可知,传统滑模观测器初始启动阶段的转速误差达到了10r /m i n ,当转速增加至1000r /m i n时,误差在-2~4r /m i n 之间波动,且突加转速或突加负载时误差都发生了较大波动;而新型滑模观测器在启动阶段的转速误差最大仅为0.12r /m i n ,当转速增加至1000r /m i n 时,误差在0 02~0.1r /m i n 之间波动,有效减小了转子转速的估计误差.44㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀兰州文理学院学报(自然科学版)㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第37卷图5㊀实际转速与估计转速误差3.2㊀观测器性能分析两种控制方法下的转子实际角度与观测角度曲线如图6所示.由图6可知,新型滑模观测器的转子位置跟踪效果明显优于传统滑模观测器.图6㊀滑模观测器实际角度与观测角度㊀㊀当转速为500r /m i n 时,传统滑模和新型滑模观测器的转子位置估计误差比较曲线如图7所示.由图7可知,传统滑模观测器得到的位置估计误差达到了0.026r a d ,并伴有高频抖振;而改进滑模观测器的位置估计误差仅为0.0105r a d ,有效削弱了抖振幅值并减小了转子位置估计误差.4㊀结语本文以表贴式P M S M 为研究对象,速度环采用A D R C 控制器,使系统在初始启动和加速过程中都能快速稳定,当负载突变时,抗干扰能力较强.新型滑模观测器利用边界层可调的正弦输入图7㊀传统S M O 和N S M O 转子位置估计误差函数,有效削弱了观测器抖振;通过反电动势观测器对反电动势进行提取,避免了低通滤波器的使用及由此带来的相位补偿问题,提高了系统的跟踪精度.参考文献:[1]申永鹏,刘安康,崔光照,等.扩展滑模观测器永磁同步电机无传感器矢量控制[J ].电机与控制学报,2020,24(8):51G57,66.[2]王丽,高远,袁海英.基于改进型S MO 的P M S M 无传感器鲁棒控制方法[J ].广西科技大学学报,2022,33(2):48G53,68.[3]Q U A N G N K ,H I E U N T ,HA Q P .F P G A Gb a s e d s e n s o r l e s sP M S M s p e e dc o n t r o lu s i n g re d u c e d Go r d e r e x t e n d e dK a l m a nf i l t e r s [J ].I E E E T r a n s a c t i Go n so n I n d u s t r i a l E l e c t r o n i c s ,2014,61(12):6574G6582.[4]L I A N GD ,L I J ,Q UR.S e n s o r l e s s c o n t r o l o f pe r m a Gn e n tm a g n e ts y n c h r o n o u s m a c h i n eb a s e do ns e c o n d Go r d e r s l i d i n gGm o d e o b s e r v e rw i t ho n l i n e r e s i s t a n c e e s Gt i m a t i o n [J ].I E E E T r a n s a c t i o n so n I n d u s t r y A p p l i c a Gt i o n s ,2017,53(4):3672G3682.[5]李京,王仲根,沈志俊,等.永磁同步电机双滑模无传感器矢量控制研究[J ].兰州文理学院学报(自然科学版),2022,36(4):47G52.[6]张立伟,李行,宋佩佩,等.基于新型滑模观测器的永磁同步电机无传感器矢量控制系统[J ].电工技术学报,2019,34(S 1):70G78.[7]杨浩,赵强,杨钊,等.基于新型双滑模的永磁同步电机无传感器矢量控制[J ].科学技术与工程,2022,22(6):2252G2258.[8]李凡,彭思齐,蒋雨函,等.基于改进的滑模控制器和观测器的S P M S M 控制[J ].控制工程,2022,29(9):1625G1630,1651.[9]仝兆景,郑权,韩耀飞,等.基于新滑模观测器的永磁同步电机无传感器控制[J ].电子科技,2021,34(12):1G6,41.[10]郑征,赵来阔.基于自适应滑模观测器的P M S M 无位置传感器研究[J ].武汉大学学报(工学版),2022,55(4):387G393,400.[责任编辑:李㊀岚]54第6期高俊岭等:自抗扰和新型滑模观测器的P M S M 无传感器控制。

基于两级滤波的改进滑模观测器PMSM_无速度传感器控制

基于两级滤波的改进滑模观测器PMSM_无速度传感器控制

统中转子位置和速 度 信 号 非 常 重 要,但 是 传 统 的 机
越来越不能满足系 统 准 确 性 的 要 求,所 以 无 位 置 传
感器控制开始出现

[
3
Hale Waihona Puke 7]噪声的线性传感器数据使线性随机系统的均方估计
误差最小化 [16],能过滤高频噪声但对 模 型 精 度 要 求
现伺服系统的精准快速控制。
基于以 上 讨 论,提 出 了 一 种 基 于 两 极 滤 波 的
级滤波器,得到 PMSM 转子更精确的位置估计信息。利用 Ma
t
l
ab,对使用了传统观测器的系统和
使用改进的观测器的系统分别进行了仿真,仿真结 果 表 明:与 使 用 了 传 统 观 测 器 的 PMSM 伺 服 系
统相比,使用了改进观测器的 PMSM 伺服系统转速误差更小、估算结果更准确。
关键词
滑模观测器;两级滤波;卡尔曼滤波器;无速度传感器控制;永磁同步电动机(
Uq =rsiq +λq +ωeλq
(
1)
Ud =rsid +λd +ωeλd
模变结构控制的优点,其结构原理如图 1 所示。
(
2)
(
3)
λq =Lqiq
λd =Ldid +Lmdidf
(
ωe =pnωr
4)
式中:
id 、
iq 分 别 为 定 子 电 流 d 、
q 轴 分 量;Ud 、
Uq 分别为定子电 压 d 、
文献[
9]从滑模控 制 率 出 发 提 出 非 奇 异 新 型 快 速 终
端滑模控制以提高 系 统 的 准 确 性,但 没 有 考 虑 外 部

基于改进全阶滑模观测器的IPMSM 无传感器控制

基于改进全阶滑模观测器的IPMSM 无传感器控制
on the estimation accuracy of the rotor position,an adaptive sliding mode gain related to the motor speed was
designed. Finally,the correctness and effectiveness of the proposed sensorless control strategy were verified on the
(2)
-R s û ëi β û ëu β - e β û
曹新平,等:基于改进全阶滑模观测器的 IPMSM 无传感器控制
高速方法主要是基于电机反电动势模型求取位
置信息
[4-15]

电气传动 2021 年 第 51 卷 第 5 期
IPMSM 的定子电流状态方程为
i
é -R s -ω r ΔL ùú éêi α ùú + éêu α - e α ùú
pL d éê α ùú = ê
2 kW IPMSM vector control experimental platform.
Key words: interior permanent magnet synchronous motor(IPMSM);
full order sliding mode observer(FSMO);
chattering suppression;
零/低速和中高速两大类:零/低速方法主要利用
magnet synchronous motors,IPMSM)因其转矩密度
[1]
用 。由于安装位置传感器会导致系统成本增
受到众多学者的广泛关注及研究。目前,无位置

基于改进型滑模观测器的PMSM无位置传感器控制

基于改进型滑模观测器的PMSM无位置传感器控制

基于改进型滑模观测器的PMSM无位置传感器控制华志广;窦满峰;赵冬冬;颜黎明;姬军鹏;杨剑威【摘要】针对经典滑模观测器在永磁同步电机无位置传感器控制过程中的抖振问题,研究了一种改进型滑模观测器.分析了经典滑模观测器产生抖振的原因,采用饱和函数代替符号函数实现抖振的抑制,结合磁场定向控制技术实现永磁同步电机的转速估计,在1台2.7 kW,10 000 r/min的永磁同步电机硬件平台上进行实验验证.仿真分析和实验结果表明,改进后的滑模观测器能够准确估计转速并减弱转子位置估计过程中的抖振.【期刊名称】《西北工业大学学报》【年(卷),期】2018(036)004【总页数】7页(P754-760)【关键词】永磁同步电机;无位置控制;滑模观测器;抖振;实验设计【作者】华志广;窦满峰;赵冬冬;颜黎明;姬军鹏;杨剑威【作者单位】西北工业大学自动化学院,陕西西安 710072;西北工业大学自动化学院,陕西西安 710072;西北工业大学自动化学院,陕西西安 710072;西北工业大学自动化学院,陕西西安 710072;西安理工大学自动化与信息工程学院,陕西西安710048;西北工业大学自动化学院,陕西西安 710072【正文语种】中文【中图分类】TM341;TM301.2近年来,随着钐钴、钕铁硼等稀土永磁材料的发展,永磁同步电机(permanent magnet synchronous motor, PMSM)在航空航天、医疗器械和电动汽车等领域的应用越来越普遍[1-2]。

PMSM使用电子换向代替了电刷和换向器,调速性能优越,具有高紧凑性、高体积能量的优点。

电机定子绕组中通入三相正弦交流电时,气隙中的磁场为正弦分布,通入方波电流时,气隙中的磁场为梯形波分布,此时也称为无刷直流电机。

转速闭环是永磁同步电机控制系统高精度、高动态性能的控制要求,而速度闭环的前提是检测电机的转子位置。

旋转变压器、霍尔传感器等机械传感器的安装可以准确检测转子位置,但不太适用于高低温、强震动等环境条件比较苛刻的工况下。

基于改进型滑模观测器的 PMSM矢量控制

基于改进型滑模观测器的 PMSM矢量控制

基于改进型滑模观测器的 PMSM矢量控制张旭;陈哲【摘要】在无传感器矢量控制条件下,设计了基于滑模观测器的永磁同步电机的矢量控制,通过估算出转子位置和转速从而省去了硬件传感器。

针对滑模观测器中“抖振”的这一问题提出了将双曲正切函数替换原有的开关函数形成改进,同时结合归一化处理的锁相环节,进而提高了系统的估计精度。

最后通过仿真证明了改进型滑模观测器的良好动态性能,并且得出滑模观测器更适用于高转速的环境中。

%Under the condition of sensorless vector control,this paper gives the design of a vector control for the permanent magnet synchronous motor based on the sliding-mode observer,whereby the hardware sensor is saved as estimation of the rotor position and speed is made. With respect to the “chattering”of the sliding-mode observer,the hyperbolic tangent function replaces the original switch function for improvement purpose.Furthermore,the phase-locked loop is normalized,thus improving the estimation accuracy of the system. Finally,simulation results show that the improved sliding-mode observer has good dynamic performance and is highly applicable to high speed environment.【期刊名称】《电气自动化》【年(卷),期】2016(038)003【总页数】3页(P11-13)【关键词】永磁同步电机;改进型滑模观测器;锁相环;归一化;MATLAB 仿真【作者】张旭;陈哲【作者单位】大庆油田储运销售分公司北油库,黑龙江大庆 163159;大庆油田储运销售分公司技术服务中心,黑龙江大庆 163453【正文语种】中文【中图分类】TM341;TP273矢量控制中一般都会用到传感器来检测转子位置,一旦在环境恶劣的地区(如我国的东北地区),采用光电编码器机械位置传感器会降低控制系统的可靠性和耐用性[1]。

PMSM无传感器控制的新型滑模观测器设计

PMSM无传感器控制的新型滑模观测器设计

PMSM无传感器控制的新型滑模观测器设计∗高仁璟;李希伟【摘要】据永磁同步电机的数学模型及滑模变结构控制理论,设计了新的滑模观测器用于估算电机的转子位置和速度,实现永磁同步电机无传感器控制。

在传统滑模观测器基础上进行了三次改进,采用饱和函数代替开关函数,将饱和函数进行反正切函数优化,并引入截止频率可变的低通滤波器。

设计了一种应用滑模变结构理论与常规PID控制的混合控制方法,削弱了抖振问题,提高了转子位置和速度估算精度,实现了永磁同步电机的精确控制。

仿真结果验证了其可行性和有效性。

%According to the mathematical model of permanent magnet synchronous motor ( PMSM ) and the variable structure control theory of the sliding-mode controller, a novel sliding-mode controller was designed to estimate the position and speed of the rotor, realizing sensor-less control of PMSM. The controller is improved three times of three based on the traditional sliding-mode controller;namely the saturation function is adopted to replace the sign function, then the saturation function is replaced by the arctangent function where the low pass filter uses variable frequency as feedback to the controller. A hybrid controller was proposed, which used the compound sliding mode variable structure theory and the traditional PID control algorithm, realizing accurate control of the PMSM. The estimation of the position and speed of the rotor was improved greatly by effectively reducing the chattering problem. The simulation results showed the feasibility and effectiveness of the proposed method.【期刊名称】《电机与控制应用》【年(卷),期】2014(000)011【总页数】7页(P7-13)【关键词】无传感器;滑模观测器;永磁同步电机;反正切函数;矢量控制;PID控制【作者】高仁璟;李希伟【作者单位】大连理工大学汽车工程学院,辽宁大连 116023;大连理工大学汽车工程学院,辽宁大连 116023【正文语种】中文【中图分类】TM3510 引言永磁同步电机(Permanent Magnet Synchro-nous Motor, PMSM)具有体积小、效率高、可靠性高以及对环境适应性强等特点,在高性能驱动系统中应用越来越广。

基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器的研究

基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器的研究

基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器的研究张润波;林荣文;高靖凯【摘要】针对基于滑模观测器的永磁同步电动机的无位置传感器存在的抖振,对电动机在运行过程中对参数的依赖性高等问题,通过引进Sigmoid函数和建立滑模增益自适应来降低抖振,然后引进分数阶锁相环从反电动势中提取转速和转角信号,减小计算转角和转速方法的误差和复杂性,最后利用Matlab平台对提出方法进行验证,实验结果表明改进的滑模观测器不仅响应速度快,鲁棒性强,而且在一定程度上抑制了抖振,在动态性能和精度上与传统滑模观测器有一定提高.【期刊名称】《电气技术》【年(卷),期】2016(000)001【总页数】5页(P51-54,61)【关键词】分数阶锁相环;Sigmoid函数;无位置传感器;PMSM【作者】张润波;林荣文;高靖凯【作者单位】福州大学电气工程与自动化学院,福州 350108;福州大学电气工程与自动化学院,福州 350108;福州大学电气工程与自动化学院,福州 350108【正文语种】中文永磁同步电动机转子用永磁体代替外部励磁,减小系统的复杂性,使其应用范围大大增加,但是电动机的控制需要转子的转速和转角信息,传统的方法是安装码盘等位置传感器等来获得这些信息,传感器的安装增加了系统的成本和体积,而且在一些特殊情况下会增加系统测量误差,所以,永磁同步电动机的无位置控制一直是研究的热点[1]。

目前基于无传感器的研究主要分为低速和中高速两种,前者利用电动机的凸极效应特性来获取转子的信息,效果较好的是高频信号注入的方法,后者则是通过反电动势来进行转子转速和转角信息的提取,线路简单,技术成熟,成本低。

通常用于中高速的无位置控制方法包括磁链估计法,模型参考适应法(MARS),状态观测器法,滑模观测器法以及卡尔曼滤波法。

模型参考适应[2]没有完全摆脱控制系统对电动机参数的依赖性,卡尔曼滤波[3]是一种高效的递归滤波器,它能够从一系列的不完全包含噪声的测量中估计动态系统的状态,但是该方法在线化处理时需要用到雅克比矩阵和一系列的多重矩阵,需要高速运算的数字信号处理器来处理,增加系统复杂性和成本。

基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器控制

基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器控制

基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器控制
周长攀;唐伟;景国秀;孙向东
【期刊名称】《电力电子技术》
【年(卷),期】2022(56)6
【摘要】在传统的滑模观测器(SMO)中,反电动势观测值的低通滤波及相位补偿环节会降低转速观测的精确度和动态响应速度。

针对该问题,构建反电动势观测器用于分离反电动势信号,不再需要进行低通滤波和转子角度补偿,减小了SMO的抖振现象并且提高了观测器的精度。

在此基础上,采用锁相环(PLL)替代反正切函数,估算转子转速和位置,并且采用Lyapunov函数证明了算法的稳定性。

实验结果验证了改进SMO的可行性,与传统SMO相比,有效地抑制了抖振现象,提高了观测精度。

【总页数】4页(P23-25)
【作者】周长攀;唐伟;景国秀;孙向东
【作者单位】西安理工大学;东北大学
【正文语种】中文
【中图分类】TM351
【相关文献】
1.基于改进型滑模观测器的变频洗衣机用PMSM无位置传感器控制
2.基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器控制
3.基于改进滑模观测器的PMSM无位置传感器矢量控制系统
4.基于改进型滑模观测器的PMSM无位置传感器控制
5.改进型滑模观测器的PMSM无位置传感器控制
因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

第 36 卷第 12 期 录用定稿
计算机应用研究 Application Research of Computers
Vol. 36 No. 12 Accepted Paper
改进滑模模型参考自适应的 PMSM 无传感控制
陈 威,董秀成,周 单,冯禹铭
*
(西华大学 信号与信息处理重点实验室, 成都 610039) 摘 要:针对 MRAS(模型参考自适应)观测器对 PMSM(永磁同步电机)参数变化和外部干扰敏感的缺点,设计了
录用定稿

威,等:改进滑模模型参考自适应的 PMSM 无传感控制
第 36 卷第 12 期
双曲正切型饱和函数替换,系统抖动减弱,但是算法计算时间 长,不利于工程应用。 本文设计了一种软开关滑模模型参考自适应观测器,该观 测器将滑模控制与 MRAS 相结合, 以提高速度估计精度并增强 系统鲁棒性。构造了一种边界层可变的正弦饱和函数来替换开 关函数, 以抑制滑模控制引起的系统抖动。 同时引入 sigmoid 函 数,以增强滑模软切换速度控制器的稳定性。为将本文所提方 法与滑模 MRAS、MRAS 控制进行比,对位置和速度跟踪误差 作了测量和比较。仿真结果表明,该方法不仅极大的抑制了由 于滑模控制引起的系统抖动,增强了系统的鲁棒性,且跟踪精 度高,算法计算简单,工程应用强。 得:
[6]
0
引言
永 磁 同 步 电 机 ( Permanent Magnet Synchronous Motor,
PMSM)具有体积小、重量轻、运行可靠、调速性能好、单位 功率密度高等优点,被广泛应用在工业机器人、风力发电、航 空航天等各个领域
[1-3]
。 永磁同步电机的高性能控制依赖于精确
、 模 型 参 考 自 适 应 法 ( Model Reference Adaptive
————————————————————————————————————————————————
改进滑模模型参考自适应的 PMSM 无传感控制
作者 机构 DOI 基金项目 陈威,董秀成,周单,冯禹铭 西华大学 信号与信息处理重点实验室 10.3969/j.issn.1001-3695.2018.07.0421 教育部“春晖计划”科研项目( Z2017076) ;四川省高校科研创新团队 -机器视觉与智能控制 (18TD0024) ;四川省科技厅重点项目(18YYJC1702) 预排期卷 摘要 《计算机应用研究》 2019 年第 36 卷第 12 期 针对 MRAS(模型参考自适应)观测器对 PMSM(永磁同步电机)参数变化和外部干扰敏感 的缺点, 设计了一种用于 PMSM 无传感控制的软开关滑模模型参考自适应观测器。该观测器 将滑模控制与 MRAS 相结合,并构造了边界层可变的正弦饱和函数,以抑制由于滑模控制引 起的系统抖动,增强系统鲁棒性。同时引入 sigmoid 函数,以提高滑模软切换速度控制器的 稳定性。实验仿真结果表明:软开关滑模模型参考自适应控制不仅可以实现边界层内的快速 收敛、弱化抖动,而且跟踪能力强。 关键词 作者简介 永磁同步电机;滑模软切换;滑模模型参考自适应;正弦饱和函数 陈 威 ( 1992- ) ,男,四川成都人,硕士研究生,主要研究方向为交流伺服电机控制 (2243641273@) ;董秀成(1963-) ,男,四川成都人,教授,硕导,硕士,主要研 究方向为机器视觉、智能控制;周单(1994-) ,女,四川简阳人,硕士研究生,主要研究方向 为机器视觉、图像处理;冯禹铭(1993-) ,男,四川成都人,硕士研究生,主要研究方向为机 器人技术. 中图分类号 访问地址 投稿日期 修回日期 发布日期 TP391.9 /article/02-2019-12-053.html 2018 年 7 月 16 日 2018 年 9 月 3 日 2018 年 10 月 10 日
Sensorless control of PMSM based on improved sliding-mode model reference adaptive system method
Xiucheng Dong, Wei Chen, Dan Zhou, Yuming Feng
(Signal &Information Processing Laboratory, Xihua University, Chengdu 610039, China) Abstract: Due to the disadvantage that Model Reference Adaptive Observer (MARS) is sensitive to parameter variations of PMSM (Permanent Magnet Synchronous Motor) and external disturbances, this paper developed a soft-switched sliding mode model reference adaptive observer for PMSM sensorless control. The observer combined the sliding mode control with MRAS. And constructing a variable sinusoidal saturation function was to enhance the robustness of the system and effectively reduce the chattering phenomenon. At the same time, introducing the sigmoid function was to improve the stability of the sliding mode soft switching speed controller. The simulation results show that the soft-switching sliding mode model reference adaptive control can achieve convergence faster, reduce the chattering phenomenon and improve the tracking performance. Key words: PMSM; sliding mode soft switch; sliding-mode MRAS; saturation function 的低速方法和基于反电动势及磁链估计的中高速方法。高频注 入法利用电机结构凸极或饱和凸极特性,注入旋转或脉动的高 频信号,得到电机静止和极低速运行时的转子位置信息。观测 器方法是一种广泛使用的中高速估计方法,通过建立反电动势 或磁链观测器,获得转子位置与转速信息,如扩展卡尔曼滤波 法
一种用于 PMSM 无传感控制的软开关滑模模型参考自适应观测器。该观测器将滑模控制与 MRAS 相结合,并构造了 边界层可变的正弦饱和函数,以抑制由于滑模控制引起的系统抖动,增强系统鲁棒性。同时引入 sigmoid 函数,以提 高滑模软切换速度控制器的稳定性。实验仿真结果表明:软开关滑模模型参考自适应控制不仅可以实现边界层内的快 速收敛、弱化抖动,而且跟踪能力强。 关键词:永磁同步电机;滑模软切换;滑模模型参考自适应;正弦饱和函数 中图分类号:TP391.9 doi: 10.3969/j.issn.1001-3695.2018.07.0421
e 的估计值。
(3) 误差方程; 定义误差为 e i iˆ , 那么式 (5) 减式 (6)
d ˆ e Ae Ci dt
(7)
1
PMSM 的数学模型
同步旋转坐标系 d-q 下三相表贴式 PMSM 数学模型如下:
d R ω dt id Ls e id 1 ud 1 0 u ψ ω d R iq f e q iq ωe Ls Ls Ls dt
(2)可调模型为:
d ˆ ˆˆ i Ai Bu dt
(6)
R ˆ L e ˆd i ˆ s ˆ i ˆ A i i iˆ 其中: , R ;且式中 id 、 q 、 e 为 d 、 q 、 ˆq i ˆe Ls
—————————— 收稿日期:2018-07-16;修回日期:2018-09-03
System,MRAS)[7-9]、滑模观测器法[10-11]、扰动观测器法[12-13]和 非线性观测器法[14]等。 国内外学者对无传感器控制技术进行了大量研究,取得了 很多研究成果。文献[7]基于传统的 MRAS 控制对电机的内部 参数变化非常敏感, 鲁棒性差;文献[8]在模型参考自适应的基础 上加入了变结构控制,系统的鲁棒性得到了明显的改善,但同 时也增大了系统的抖动;文献[9]将变结构控制中的开关函数用
基金项目:教育部“春晖计划”科研项目(Z2017076);四川省高校科研创新团队-机器视觉与智能控
制(18TD0024);四川省科技厅重点项目(18YYJC1702) 作者简介:陈威(1992-),男,四川成都人,硕士研究生,主要研究方向为交流伺服电机控制(2243641273@);董秀成(1963-),男,四川成 都人,教授,硕导,硕士,主要研究方向为机器视觉、智能控制;周单(1994-),女,四川简阳人,硕士研究生,主要研究方向为机器视觉、图像处理;冯禹 铭(1993-),男,四川成都人,硕士研究生,主要研究方向为机器人技术.
Ld 、 Lq 分别为 d、q 轴电感( Ld Lq LS );R 为定子电阻; e
为电角速度; f 是转子永磁体磁链。 机械运动方程为:
J d m Te TL Bm dt
ˆd ˆ e k (i eq iˆq ed ) ˆq i ˆd iq k [id i
f
相关文档
最新文档