CDD20设计计算书
#20m整体简支T型梁桥计算书
整体简支T型梁桥计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，以下简称《通规》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62-2004，以下简称《公预规》2．几何信息：桥总长L = 19960 mm 支承宽度Bz = 460 mm悬挑宽b&2& = 0 mm 板厚度t = 80 mmT型梁片数n = 5 梁中心距D = 1600 mmT梁腹板宽b5 = 180 mm T梁直段高h = 1160 mmT梁斜段宽b3 = 180 mm T梁斜段高h4 = 60 mm安全带高h1 = 250 mm 安全带宽b1 = 250 mm悬挑端高h2 = 0 mm 悬挑斜高h3 = 0 mm磨耗层厚c = 120 mm 保护层厚as = 30 mm横隔梁高h4 = 60 mm 横隔梁厚b4 = 150横隔梁中心距s：4850.0*2,4843.2,4856.83．荷载信息：汽车荷载等级：公路-Ⅱ级，2车道设计安全等级：二级；结构重要系数：γo = 1.0人群荷载q r = 3.00 kN/m2；两侧栏杆自重g l = 1.87 kN/m4．材料信息：混凝土强度等级：C30f ck = 20.1 MPa f tk = 2.01 MPa f cd = 13.8 MPaf td = 1.39 MPa Ec = 3.00×104 MPa混凝土容重γh = 24.0 kN/m3钢筋砼容重γs = 25.0 kN/m3钢筋强度等级：HRB335f sk = 335 MPa f sd = 280 MPa Es = 2.0×105 MPa三、计算跨径及截面特性1．计算跨径：计算跨径l o = min（l，1.05×l n）l = L - b = 19960 - 460 = 19500 mml n = L - 2b = 19960 - 2×460 = 19040 mml o = min（19500，1.05×19040）= min（19500，19992）= 19500 mm四、主梁的荷载横向分布系数计算1．跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）（1）、计算主梁截面的抗弯惯性矩I x及抗扭惯性矩I Tx主梁截面的重心位置：a x = [（1600-180）×1132/2+180×13002/2]/[（1600-180）×113+180×1300]= 408.2 mmI x = （1600-180）×1133/12+（1600-180）×113×（408.2-113/2）2= +180×13003/12+180×1300×（1300/2-408.2）2 = 66701.1826×106 mm4 T型截面抗扭惯性矩近似等于各个矩形截面抗扭惯性矩之和，即：I Tx = ∑c i×b i×t i3式中：c i -- 矩形截面抗扭惯性矩刚度系数（查表得到）b i、t i -- 相应各矩形截面的宽度及厚度查表可知：t1/b1 = 113/1600 = 0.071，c1 = 0.333t2/b2 = 180/1187 = 0.152，c2 = 0.301故：I Tx = 0.333×1600×1133+0.301×1187×1803= 2863.5910×106 mm4单位宽度抗弯惯性矩J&x&及抗扭惯性矩J&Tx&J x = I x/b'f = 66701.1826×106/1600 = 41688.2391×103 mm3J Tx = I Tx/b'f = 2863.5910×106/1600 = 1789.7443×103 mm3（2）、计算横隔梁截面的抗弯惯性矩I y及抗扭惯性矩I Ty横隔梁翼板有效宽度λ计算：横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l = 4×1600 = 6400 mmc = （4850 - 150）/ 2 = 2350 mmc / l = 2350 / 6400 = 0.367，查表得：λ/ c = 0.548故：λ= 0.548 ×2350 = 1287 mm横梁截面的重心位置：a y = （2×1287×1132/2+150×10002/2）/（2×1287×113+150×1000）= 207.2 mmI y = 2×1287×1133/12+2×1287×113×（207.2-113/2）2= +150×10003/12+150×1000×（1000/2-207.2）2 = 32284.1751×106 mm4查表可知：t1/b1 = 113/4850 = 0.023，c1 = 0.167t2/b2 = 150/887 = 0.169，c2 = 0.893故：I Ty = 0.167×4850×1133+0.893×887×1503= 2069.1399×106 mm4单位宽度抗弯惯性矩J&y&及抗扭惯性矩J&Ty&J x = I x/b = 32284.1751×106/4850 = 6656.5310×103 mm3J Ty = I Ty/b = 2069.1399×106/4850 = 426.6268×103 mm3（3）、计算抗弯参数θ及抗扭参数αθ= B' / lo ×（J x / J y）1/4式中：B' -- 桥宽的一半；θ= 4000 / 19500 ×（41688239 / 6656531）1/4 = 0.325α= G×（J Tx + J Ty）/ [2Ec×（J x × J y）1/2]按《公预规》3.1.6条，取G = 0.4Ec，则：α= 0.4×（1789744 + 426627）/ [2×（41688239 ×6656531）1/2] = 0.027 （4）、跨中弯矩横向分布影响线坐标据θ= 0.325，α= 0.027，查G-M表并插值得到：表中：K=K o+（K1-K o）×α1/2；η= K/5梁号项 b 3b/4 b/2 b/4 0 -b/4 -b/2 -3b/4 -b1号K1 1.392 1.290 1.181 1.074 0.975 0.887 0.811 0.746 0.686 1号K o 3.471 2.831 2.190 1.563 0.956 0.369 -0.205 -0.770 -1.332 1号K 3.132 2.580 2.026 1.484 0.959 0.453 -0.039 -0.523 -1.003 1号η0.626 0.516 0.405 0.297 0.192 0.091 -0.008 -0.105 -0.201 2号K1 1.154 1.133 1.107 1.065 1.011 0.954 0.899 0.850 0.804 2号K o 2.073 1.868 1.612 1.324 1.020 0.710 0.398 0.086 -0.226 2号K 1.923 1.749 1.529 1.282 1.019 0.750 0.480 0.210 -0.058 2号η0.385 0.350 0.306 0.256 0.204 0.150 0.096 0.042 -0.012 3号K10.957 0.979 1.002 1.022 1.031 1.022 1.002 0.979 0.957 3号K o0.922 0.965 1.006 1.038 1.052 1.038 1.006 0.965 0.922 3号K 0.928 0.967 1.005 1.036 1.049 1.036 1.005 0.967 0.928 3号η0.186 0.193 0.201 0.207 0.210 0.207 0.201 0.193 0.186 按《通规》4.3.1条和4.3.5条规定：汽车荷载距人行道板边缘不小于0.5m，人行道板以集中力作用在一块板上。
年产20吨硫酸庆大霉素车间设计计算部分
第三章工艺计算3.1 发酵罐台数和公称体积的计算3.1.1 根据年产量计算每日发酵液体积VdV d=1000MU d mU fη其中：Vd:每日发酵液体积m3/dM:设计年产量t/aUd:产品浓度u/mgUf:年平均发酵水平mg/mlm:年工作日d/aη:提纯收率%由设计指标得：M=20 t/aUd=600 u/mgUf=2000 mg/mlm=300 d/aη=75%因此：V d=1000×20×600300×2000×0.75=26.67 m33.1.2 根据每日发酵液的体积（Vd），计算发酵罐的公称体积V0V0=V d n d×w i式中：nd:每天放罐数罐/天wi:发酵罐装料系数%由生产情况和设计要求，本设计全部取每天放一罐，以避免不必要贮罐。
取nd=1 罐/天wi=75%则：V0=26.671×0.75=35.56m3根据国内发酵罐系列取50 m3 的发酵罐，即V0=50 m3 。
3.1.3 庆大霉素的发酵周期庆大霉素的发酵周期T为144小时，辅助时间为48小时，总计8天。
发酵工段所需的发酵罐台数为N。
由：N=n×V dη×V总N：发酵罐台数n：发酵周期Vd ：每日发酵液体积：发酵液的装料系数V总：每个发酵罐的总体积得：N=8×26.670.75×50=6台3.2 种子罐的台数与公称体积的计算取发酵罐和种子罐的接种比为15%，液体损失率为15%。
由公式：种子罐体积=发酵罐计量体积×接种比×（1+液体损失率）种子罐的装料系数则： 中罐公称体积= 26.67×0.15×（1+0.15）0.7=6.57 m3发酵时间为24h ，辅助时间24h ，合计2天中罐的台数 N =2×6.570.7×10=2台同理：小罐公称体积=6.57×0.7×0.15×（1+0.15）0.7=1.13m3发酵周期为32小时，16小时辅助时间，合计两天。
20m简支梁桥计算书
板号
1#
2#
3#
4#
5#
6#
荷载作用横向分布系数
0.3480
0.2667
0.25555
0.2498
0.2463
0.2431
产生最大横向分布的布车数量
2
2
3
4
4
4
由上表可知1#板在荷载作用下的横向分布系数最大，为设计和施工简便，各板设计成同一规格，并以1#板进行设计。
12
0.0846
0.0719
0.0802
0.0928
0.1103
0.1203
13
0.0762
0.0648
0.0723
0.0836
0.0993
0.1203
14
0.0699
0.0594
0.0662
0.0766
0.0910
0.1103
15
0.0635
0.0540
0.0602
0.0696
0.0827
0.1002
20
0.0456
0.0387
0.0432
0.0500
0.0594
0.0719
21
0.0436
0.0370
0.0413
0.0478
0.0568
0.0688
22
0.0421
0.0358
0.0399
0.0462
0.0549
0.0665
23
0.0407
0.0346
0.0385
0.0446
0.0530
0.0642
本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD计算校核。
20m简支先张法空心板计算书(手算)
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 跨中横向分布系数 (4)3.1.3 车道折减系数 (5)3.2 汽车荷载冲击系数μ值计算 (5)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (5)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (6)4 作用效应组合 (6)4.1 作用的标准值 (6)4.1.1 永久作用标准值 (6)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (7)4.2 作用效应组合 (9)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (9)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (11)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (12)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (14)4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (14)4.3.2 换算截面几何特性计算 (17)5 持久状态承载能力极限状态计算 (19)5.1 正截面抗弯承载能力 (19)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (20)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (20)5.2.2 箍筋设置 (24)6 持久状况正常使用极限状态计算 (26)6.1 预应力钢束应力损失计算 (26)6.1.1 张拉控制应力 (26)6.1.2 各项预应力损失 (26)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (31)6.3 抗裂验算 (33)6.3.1 正截面抗裂验算 (33)6.3.2 斜截面抗裂计算 (36)6.4 挠度验算 (39)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (39)6.4.2 预制板是否设置预拱值的计算 (40)7 持久状态和短暂状况构件应力计算 (42)7.1 使用阶段正截面法向应力计算 (42)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (42)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (43)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (44)7.3 施工阶段应力验算 (47)8 桥面板配筋计算 (50)8.1 荷载标准值计算 (50)8.1.1 计算跨径 (50)8.1.2 跨中弯矩计算 (50)8.1.3 支点剪力 (51)8.2 极限状态承载力计算 (52)8.2.1 荷载效应组合计算 (52)8.2.2 正截面抗弯承载力 (52)8.2.3 斜截面抗剪承载力 (52)8.3 抗裂计算 (52)9 铰接板的混凝土铰缝剪力验算 (53)附录1:跨中截面横向分布系数计算 (54)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m∙设计荷载：公路－Ⅰ级∙桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝11.25m∙桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范∙《公路工程技术标准》JTG B01-2003∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）∙《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯ 1.3 设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm 参与活载阶段的结构受力；2）预应力张拉控制应力值0.68con pk f σ=，预应力张拉台座长假定为50m ，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=70％; 6）存梁时间为90d 。
20米混凝土简支t梁课程设计计算书_secret
《桥梁工程概论》课程设计题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构）专业：土木工程班级：学号：姓名：指导老师：目录第一章设计任务书 (3)1.1基本设计资料 (3)1.1.1跨度和桥面宽度 (3)1.1.2技术标准 (3)1.1.3主要材料 (3)1.1.4构造形式及截面尺寸 (3)第二章主梁的荷载横向分布系数计算 (5)2.1主梁荷载横向分布系数的计算 (5)2.1.1 刚性横梁法计算横向分布系数 (5)2.1.2 杠杆原理法计算梁端剪力横向分布系数 (7)第三章主梁的内力计算 (9)3.1 永久作用效应 (9)3.1.1 永久荷载： (9)3.1.2 永久作用效应计算 (10)3.2 可变作用效应 (11)3.2.1 汽车荷载冲击系数计算： (11)3.2.2 公路-Ⅱ级均布荷载q K (11)3.2.3可变作用弯矩效应计算 (12)3.2.4可变作用剪力效应计算 (13)第四章主梁截面设计、配筋及验算 (18)4.1 主梁受力钢筋配置 (18)4.2截面抗弯承载力验算 (19)4.3斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算 (20)4.3.1斜截面抗剪承载力计算 (20)4.3.2弯起钢筋设计 (20)4.3.3箍筋设计 (23)4.3.4 斜截面抗剪验算 (25)第五章主梁的裂缝宽度验算 (29)5.1最大裂缝宽度按下式计算 (29)5.2效应组合 (30)第六章主梁的挠度验算 (31)6.1抗弯刚度计算 (31)6.2挠度验算 (32)第七章设计总结 (34)附录设计人简介 (37)第一章设计任务书1.1 基本设计资料1.1.1 跨度和桥面宽度1)标准跨径：20.7m（墩中心距离）2)计算跨径：20.2m（支座中心距离）3)主梁全长：20.66m（主梁预制长度）4)桥面宽度（桥面净空）：净7m（行车道）＋2×1.0m人行道1.1.2技术标准1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计算，人群荷载3kN/m22)环境标准：Ⅰ类环境3）设计安全等级：二级1.1.3 主要材料1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3计。
XXXXX低温液体罐式集装箱产品结构强度计算书
20英尺低温液体罐式集装箱产品结构强度计算书（产品设计图号：XXXXXXXXX）计算单位：XXXXXXXXXXXX有限公司审查单位：中国船级社XXXXXXXXXX二○一一年X X月一、概述本计算旨在确定该罐式集装箱（XXXXXXXXX）在各种工况下结构的应力水平，以确认其产品结构是否符合《集装箱检验规范》和《国际海运危险货物规则》中的有关要求。
本计算书的主要依据：1．《集装箱检验规范》（中国船级社）2．《国际海运危险货物规则》（IMDG CODE）3．低温液体罐式集装箱设计图纸及相关技术资料（图号：XXXXXXXX）该罐式集装箱的基本设计参数见下表1-1说明。
表1-1XXXXXXXX罐式集装箱的基本设计参数装载介质：XXX 罐箱最大总质量：30480 kg罐体内罐封头设计厚度：16.81 mm 罐体内罐筒体设计厚度：16.94 mm罐体外罐封头设计厚度：6.95 mm；腐蚀裕度：1.0 mm 罐体外罐筒体设计厚度：6.0 mm；腐蚀裕度：1.0 mm罐体内罐体材料：SA – 612N设计压力（内罐/外罐）：2.27/0.1 MPa 罐体外罐罐体材料：Q345R 屈服强度：345 MPa 许用应力：230 MPa 集装箱外框架材料：Q345-D 屈服强度：345 MPa 许用应力：230 MPa本计算书包括的计算内容有：■《国际海运危险货物规则》中规定的关于罐式集装箱进行的如下试验项目：堆码试验。
■《国际海运危险货物规则》中规定的在最大工作负荷下加如下惯性力：1）在运动方向：总质量的两倍即2Rg，本罐箱需考虑前、后两个方向上的惯性力；2）垂直向下：总质量的两倍即2Rg；3）垂直向上：总质量即1Rg；4）在与运动方向成直角的水平方向：总质量即1Rg。
本次计算应用了美国ANSYS公司开发的商用有限元ANSYS计算软件来进行该罐箱产品结构的分析与计算。
采用罐箱整体结构的有限元计算模型，其罐箱内外罐罐体、内外加强圈、连接圆筒、外框架梁等附件板结构均使用ANSYS计算软件中的板单元（SHELL181）来模拟，其罐体夹套内的八个玻璃钢支撑结构件使用ANSYS计算软件中的三维实体单元（SOLID185）来模拟。
20米连续空心板计算书
预应力混凝连续空心板 混凝连续 L=20m 预应力混凝连续空心板 设计计算书 设计计算书适用范围： 适用范围： 桥宽 12 米， 斜交角 0° 12.75 15° 桥宽 12.75 米，斜交角 0°、15° 15° 20° 桥宽 16.5 米， 斜交角 0°、15°、20°一、概况： 概况： 1．总体设计方案简述：上部结构采用 3×20 米预应力砼连续空心板梁，桥面宽度为 0.5 米防撞栏+ 行车道+0.5 米防撞栏，横断面各板中心距为 1.25 米，边板最大悬臂长度 0.375 米。
二、基本输入数据 使用计算分析软件 纵梁根数 1 桥梁博士测试版 3.0 每根纵梁单元数 60 √ 单元总数 平面杆系 60 节点总数 杆系分析 61每根纵梁单元划分长度： 0.2+0.8*2+1.25*5+1.45+1.4+1.5*4+0.5+0.8*2+0.2+0.3*2+0.2+0.8*2+1.48*10+0.5+0.8*2+0.2+0.3+ 0.3+0.2+0.8*2+0.5+1.5*4+1.4+1.45+1.25*5+0.8*2+0.2 混凝土标号 50 钢束类型 1860MPa 0.304 0.29 3 Φ 15.2-5、6 张拉控制应力 锚具变形值 有效计算宽度 自重 车道折减系数 23°Su 1339MPa 一端 6mm 全宽 26KN/m 0.78 相对湿度30.25k0.0015 两端 14 天 10cm 10cm 7.8KN/m钢束标准强度 汽车冲击系数 横向分 布系数 公路 Ⅰ级张拉情况 单元加载龄期 混凝土铺装厚度沥青混凝土铺装厚度车道数 均匀升温 非线性温度梯度每延米护栏重 0.825° 均匀降温三、工况描述 1．施工阶段 1．施工阶段： 1）第一施工阶段：预制安装空心板；2）浇注铰缝，端横梁；3）浇注桥面铺装 10 厘米 厚防水混凝土； 4）烧掉临时支座，体系转换； 5）现浇防撞护栏砼； 6）浇注 10 厘米 桥面沥青混凝土；7）徐变 3 年。
嵌固深度20m地下连续墙计算书
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20钢筋抗剪强度设计值
20钢筋抗剪强度设计值
钢筋抗剪强度是指钢筋所能承受的剪切应力。
在工程设计中，为了确
保结构的安全和稳定，需要对钢筋的抗剪强度进行设计。
钢筋抗剪强度设计值的计算方法一般为：首先根据设计荷载和结构特
征确定所需钢筋的截面积，然后根据规范中的公式计算出抗剪强度设计值。
一般情况下，钢筋抗剪强度设计值与以下因素有关：
1.钢筋的截面积：截面积越大，抗剪强度设计值越高。
因此，为了提
高抗剪强度，可以考虑使用更大截面的钢筋。
2.钢筋的抗拉强度：抗剪强度设计值也与钢筋的抗拉强度有关。
一般
来说，抗拉强度越大，抗剪强度设计值也越高。
3.钢筋的数量和排布：钢筋的数量和排布对抗剪强度设计值也有一定
的影响。
合理的钢筋数量和排布可以提高结构的抗剪能力。
在具体设计中，需要根据具体的工程条件和要求进行计算和选用合适
的钢筋抗剪强度设计值。
一般来说，设计中会考虑使用经验公式或者借助
专业软件进行计算和验证。
总结来说，钢筋抗剪强度设计值是在工程设计中，根据结构特征、设
计荷载和相关规范来确定的，通过计算或借助软件等方法来求解。
通过选
择合适的钢筋截面积、抗拉强度以及合理的数量和排布，可以确保结构在
受到剪切作用时的安全性和稳定性。
CDD20设计计算书
2吨堆垛车设计计算书托盘堆垛车CDD20设计计算书编制:审核:批准：目录一．机械结构重要零件设计计算-----2(一)货叉的设计计算-----------------------------2(二)链条选择-------------------------------------7(三)链条销的强度校核--------------------------7(四)链销座的强度校该--------------------------8(五)链轮的设计----------------------------------9(六)内门架顶梁受力校核-----------------------10(七)货叉架滚动轴承的选择--------------------12(八)门架的计算---------------------------------13二．液压部件的选择和计算------------15三．驱动部件计------------------------------17三．整车稳定性------------------------------24一．机械结构重要零件设计计算(一)货叉的设计计算：货叉形状及货叉在负载时的受力示图：根据国家标准要求，货叉的试验载荷为1200x1200x1200mm 的法码，所以货叉的受力平均分布q=12 N，额定载荷2000KG.由图可见货叉在整车中负载时的受力相当于悬臂梁的受力情况，其受力示曲线图如下：从图中可以看出发生弯矩最大的地方是在悬臂梁的固定端点上，另在货叉200mm的地方发截面变化,因此要对货叉此两处进行受力校核。
额定载荷Q 》货叉自重G ,货叉自重忽略不算。
M MAX=21qL2=0.5×12×12002×103-=8640N.m单件货叉受到的弯矩为8640÷2=4320N.m 货叉端点的截面形状:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa在200mm 处的端面处的货叉截面示图:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa本设计所用的货叉材料为Q235焊接货叉，查手册可得到材料的屈服极限σs =235Mpa 。
C20混凝土配合比设计计算书(仓小线)
C20混凝土配合比设计计算书一、设计条件：1、混凝土设计强度等级为C20，设计坍落度10mm ～30mm 。
2、拟用原材料：水泥：天宝山P •C32.5，密度3.10g/cm 3，无28天抗压强度资料，取28天抗压强度为32.5MPa ；黄砂：中砂，级配良好，M x =2.72、ρa =2.614g/cm 3、ρ=1.508 g/cm 3；碎石：粒径为4.75 mm-26.5mm,ρa =2.726g/cm 3； 水：饮用水。
二、设计步骤：(一)、计算初步配合比 1、确定混凝土配制强度f cu,o设计要求混凝土强度为20MPa ，根据现场施工条件及施工水平，取标准差σ=4.0MPa ，则混凝土配制强度为f cu,o = f cu,k +1.645σ=20+1.645×4=26.6MPa2、计算水灰比（W/C ）按强度要求计算水灰比：已知混凝土配制强度为26.6MPa ，水泥取用强度为32.5MPa 。
本单位无混凝土强度回归系数统一资料，查表回归系数αa=0.46、αb=0.07，则水灰比为54.05.3207.046.06.265.3246.0,=⨯⨯+⨯=+=ce b a o cu ce a f f f C W ααα 3、确定单位用水量m w0根据设计条件混凝土拌和物坍落度为10～30mm ，碎石最大粒径为26.5mm 。
查表，选用混凝土用水量为175kg/m 3。
4、计算单位水泥用量m c0300/32454.0175m kg CW m m w c ===5、确定砂率β：按设计条件已知集料用碎石，最大粒径26.5mm ，水灰比为0.54，查表，选取砂率为0.36。
6、计算砂石用量采用体积法：已知水泥密度为3.1×103kg/ cm 3，砂的表观密度为2.614×103kg/ cm 3，碎石 表观密度为2.726×103kg/ cm 3。
⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧=+---=+sg s s w w c c g g s s m m m m m m m βαρρρρ000000101000非引气混凝土α=1，则⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧=+⎪⎭⎫ ⎝⎛---=+36.0/10117510.33241000726.2614.2000300g s s g s m m m m kg m m α解得砂用量为m s0=686 kg/m 3，碎石用量为m g0=1220 kg/m 3。
设计计算说明书
设计计算说明书设计计算说明书设计进出水水质（1）设计流量20000m3/d。
查下表一可以计算出最大设计流量。
表一生活污水量总变化系数Kz平均日流量l/s）4 6 10 15 25 40 70 120 200 400 750 160Km 2.3 2.2 2.1 2.0 1.891.80 1.691.591.511.41.31.20上表来自《水处理工程设计》（刘红主编）84页。
查上表得：处理量为20000m3/t时，Km=1.50。
设计最大处理量M ake(1)=20000×1.50=30000m3/d=0.35m3/s。
（2）进水水质：COD Cr=220mg/L; TP=3.5mg/L ，BOD5浓度S0=130mg/L；SS浓度X0=180mg/L；TN=35mg/L；NH3—N=25mg/L。
（3）出水水值：BOD5浓度Be≤20mg/L；SS浓度B e≤20mg/L；NH3—N≤8mg/L；TP≤1mg/L；TN≤20mg/L。
2.3 中格栅设计算2.3.1 设计参数由于提升泵房采用潜污泵，为了使泵减少磨损，则选用栅条间隙为25mm。
由于城市污水长距离运输到污水处理厂，污水在运输过程中有损失，故当污水送到污水处理厂后应在地下，通过对当地地势及管网的安排取进水口在地下6米处。
设计参数选择如下：栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条宽度s=0.01m，格栅安装高度倾角为60°。
设计计算图如下所示：（注）计算公式参考城市污水厂处理设施设计计算31页—35页。
图2.3.1 格栅设计计算示意图 2.3.2 设计计算（1）栅槽宽度①栅条间隙数n,个max sin Q n bhvα=式中 M ake —最大设计流量，0.35m 3/s ；α —格栅安装倾角，（°）；取α=60°； b —栅条间隙，m ，取b=0.025m ； v —过栅流速，m/s ，取v=0.9 m/s h —栅前水深，取0.5m 。
C20混凝土配合比设计计算书
C20混凝土配合比设计计算书一、设计依据1、普通混凝土设计规程，（JGJ55-2000）2、公路桥梁施工技术规范，（JTJ041-2000）3、醴茶高速公路设计文件二、设计条件工程名称：湖南醴茶高速12标桥涵工程使用部位：边沟、护坡等混凝土强度设计等级：C20设计坍落度：100～140mm使用材料：中材水泥PC 32.5M p砂：中砂：M x=2.70石：碎石：4.75～9.5mm占30%，9.5-19mm占30%，16-31.5mm占40%（重量比）水：地下水，可饮用。
三、设计计算步骤1.确定混凝土试配强度：为了在现场的条件下使配制的混凝土强度保证率达到95%，查得保证率与概率之间的关系，系数t=-1.645,混凝土强度标准差б＝5.0Mpa，根据JGJ55-2000标准,由公式（3.0.1）得：f c u, o = f c u, k +1.645б=20+1.645×5=28.2Mpa2.计算水灰比：该混凝土配制的粗骨料为碎石，根据JGJ55-2000标准a a=0.46, a b=0.07f c e=r c×f c e ,ga a×f c e0.46×32.5×1.10（暂按）w/c= —————————= —————————————f c u, o＋a a×a b×f c e26.6＋0.46×0.07×1.10×32.5= 0.59查桥规JTJ041-2000无筋混凝土，按混凝土工作性和耐久性要求以及以往的经验，确定基准配合比为0.563.选用单位用水量：根据施工时混凝土所需坍落度，S L=120～140mm,根据粗骨料种类（碎石）最大粒径为31.5mm，根据标准JGJ55-2000第4.0.1款第1条第1)条规定,混凝土用水量选定为查表（4.0.1-2）:m w o=205㎏4.计算水泥用量：m w o（m w a）205m c o=————————= ———=366㎏w/c 0.565.确定砂率（βs）：根据标准JGJ55-2000第4.0.2条表4.0.2选定砂率为：（查表4.0.2）βs=38%6.计算砂石用量：根据标准JGJ55-2000第5.0.8条规定，采用重量法计算：m c o＋m s o＋m g o＋m w o=m c pm s oβs= —————×100%m s o＋m g o将上面参数带入公式得：假定混凝土容重为2400㎏：366＋m s o＋m g o＋205=2400 m s o＋m g o=2400－205—366=1829m s o38%= ———————×100%m s o＋m g o或：m s o =1829×38=695㎏, m g o= 1134㎏7.初步配合比为：水泥：砂：石：水1立方米混凝土各材料用量为（㎏）：366：695：1134：205理论配合比为: 1：1.90：3.10：0.568.试配调整：根据标准JGJ55-2000第6.1.2条的规定，混凝土试配最小搅拌量为25L。
年产20吨硫酸庆大霉素发酵罐设计
1 前言生物反应工程与设备课程设计是生物工程专业一个重要的、综合性的实践教学环节，要求综合运用所学知识如生化反应工程与生物工程设备课程来解决生化工程实际问题，对培养我们全面的理论知识与工程素养，健全合理的知识结构具有重要作用。
发酵罐是发酵设备中最重要、应用最广的设备，是发酵工业的心脏，是连接原料和产物的桥梁。
随着工业技术的发展，市面上出现了种类繁多、功能更加完备的新型发酵罐。
如何选择或者设计一种合适的发酵罐将会成为一个研究热点。
本文旨在通过相应的参数计算和设备计算完成年产20吨庆大霉素的机械通风发酵罐初步设计。
2 常见的发酵罐2.1机械搅拌通风发酵罐机械搅拌发酵罐是利用机械搅拌器的作用，使空气和发酵液充分混合，促使氧在发酵液中溶解，以保证供给微生物生长繁殖、发酵所需的氧气,又称通用式发酵罐。
可用于啤酒发酵、白酒发酵、柠檬酸发酵、生物发酵等。
图1 机械通风发酵罐2.2气升式发酵罐气升式发酵罐把无菌空气通过喷嘴喷射进发酵液中，通过气液混合物的湍流作用而使空气泡打碎，同时由于形成的气液混合物密度降低故向上运动，而含气率小的发酵液下沉，形成循环流动，实现混合与溶氧传质。
其结构简单、不易染菌、溶氧效率高和耗能低，主要类型有气升环流式、鼓泡式、空气喷射式等。
图2 气升式发酵罐原理图2.3自吸式发酵罐自吸式发酵罐是一种不需要空气压缩机，而在搅拌过程中自吸入空气的发酵罐。
叶轮旋转时叶片不断排开周围的液体使其背侧形成真空，由导气管吸入罐外空气。
吸入的空气与发酵液充分混合后在叶轮末端排出，并立即通过导轮向罐壁分散，经挡板折流涌向液面，均匀分布。
与机械发酵罐相比，有一个特殊的搅拌器，但没有通气管。
罐为负压，易染菌，当转速较大时，会打碎丝状菌。
图3 自吸式发酵罐3 已知工艺条件（1）年产量：G=20 t （庆大霉素） （2）年工作日：M=300天 （3）发酵周期：t=6天（4）发酵平均单位：μm =1400单位/毫升（5）成品效价：μp =580单位/毫克 （6）提炼总效率：ηp =87%（7）每年按300天计算，每天24小时连续运行。
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2吨堆垛车设计计算书托盘堆垛车CDD20设计计算书编制:审核:批准：目录一．机械结构重要零件设计计算-----2(一)货叉的设计计算-----------------------------2(二)链条选择-------------------------------------7(三)链条销的强度校核--------------------------7(四)链销座的强度校该--------------------------8(五)链轮的设计----------------------------------9(六)内门架顶梁受力校核-----------------------10(七)货叉架滚动轴承的选择--------------------12(八)门架的计算---------------------------------13二．液压部件的选择和计算------------15三．驱动部件计------------------------------17三．整车稳定性------------------------------24一．机械结构重要零件设计计算(一)货叉的设计计算：货叉形状及货叉在负载时的受力示图：根据国家标准要求，货叉的试验载荷为1200x1200x1200mm 的法码，所以货叉的受力平均分布q=12 N，额定载荷2000KG.由图可见货叉在整车中负载时的受力相当于悬臂梁的受力情况，其受力示曲线图如下：从图中可以看出发生弯矩最大的地方是在悬臂梁的固定端点上，另在货叉200mm的地方发截面变化,因此要对货叉此两处进行受力校核。
额定载荷Q 》货叉自重G ,货叉自重忽略不算。
M MAX=21qL2=0.5×12×12002×103-=8640N.m单件货叉受到的弯矩为8640÷2=4320N.m 货叉端点的截面形状:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa在200mm 处的端面处的货叉截面示图:惯 性 矩: I Z = 123113B H B H ⨯-⨯= =2.0×106-(m)4抗弯截面系数W z =2I Z B = =7.14×105-(m)3端点的弯曲应力σ=ZW M m ax= =60.5Mpa本设计所用的货叉材料为Q235焊接货叉，查手册可得到材料的屈服极限σs =235Mpa 。
根椐国有标准特种设备叉车的货叉的安全系数N st =3,所以材料的许用应力 [σ]=sts N σ=3235=78.3Mpa[σ]> σ>σ1所以该货强度达到要求，符合国家标准。
在货叉的端面处还到剪力Q ，因为该货叉为焊接货叉，所以在要校核焊接强度。
根据货叉的焊接工艺图,把其略为丁字接头的焊接可求得货叉在端面的焊接应力： t=)(2)(2)(22221111a a L a a l a La M+++++δδδ×109=×109=49.2Mpa焊缝的许用应力[t]=5.1sσ×0.8÷2= =88.6Mpa.t<[t],焊接强度满足要求。
货叉在额定载荷下的挠度：在货叉上存在不同的截面，用有限差分法求其挠度，把法码的重量看作平均分布在货叉上，画出其受力示图得。
将货叉分成五个相等的间隔，每个间隔的距离为240mm ， 计算各段几的挠度：计算货叉各段内的抗弯刚度： EI 0=240×109×2×106-=480000N.mEI 1= EI 0EI 2=240×109×1.44×106-=345600N.mEI 3= EI 2EI 4=240×109×1223333B H B H ⨯-⨯=240×109×=480000 N.m以上取材料的弹性模量为200Gpa ，I 0，I 2前面已求得。
列出差分方程得：V3-2V4+V5=h 244EI MV2-2V3+V4=h 233EI MV1-2V2+V3=h 222EI MV0-2V1+V5=h 211EI MV-1－2V0+V1=h 20EI MV0=0 V-1=V1解以上方程得: V1=0.14mm V2=0.68mm V3=1.6mm V4=2.6mmV5=3.5mm以上可见货叉最大挠度发生在货叉的末端5处，其最大位移量为3mm，符合国家标准。
(二).链条的选择:本叉车的设计采用双链条，根据额定载荷Q=2000KG,货叉和门架自重Q1≈300KG，链条的安全系数Nst=5，可得双链条应能承受的接力P:P=（2000+300）×10×5=115000N单链条应能承受的拉力P1=115000÷2=57500N根据机械手册第二版第三卷选择的起重链条，其型号为LH1234,极限拉伸载荷为75600N＞P1.(三)．链条销的强度校核：链条销在链条的拉伸中只要受的是剪切力，根据链条的的孔径可确定链条销的直径φd =7.94mm，选择端接头链销材料为40cr，其屈服极限σs=785Mpa，链销在拉伸中的受力示图:采用双链条传动取P/2P=（2000+300）÷2×10÷2=5750N链销受到的剪应力：t=22r P π=57.5Mpa链销的许用剪切应力[t]:[t]=0.5[σ]=Nstsσ5.0=98.5Mpa,Nst=4t<[t],该销是安全的。
(四).链销座的强度校该：链条销座的示图:根据焊接工艺图可求得焊接应力:t=122al al P+=11500÷546=21.1Mpa<[t]=98.5Maa —计算长度,取0.7K K —K 为焊接厚度。
L1,L —焊接长度。
[t]—焊接许用应力挤压强度校核：σbs=AP= =97.8Mpa.A —挤压面积。
链条座选用的材料为Q235号钢，根据手册查得σs=220Mpa ，选用安全系数Nst=2,得许用挤压应力： [σbs]=σs ÷Nst=110Mpa .σbs<[σbs] 链销座安全。
(五).链轮的确定此叉车的链轮是采用具有链轮功能的外协特种轴承,其性能参数:额定动载荷Cr=25600N, 额定静载荷Cor=18100N. 轴承的寿命计算： 轴承的转速：N=d V π=27.5÷3.14÷85=6r/min V=V0÷2=55÷2=27.5V0—叉车的额定上升速度.Lh=316)(6010P Cr N ⨯ = 36)1810025600(66010⨯⨯ =5989h P1=2×P=2×9000=18000N该轴承达到受命标准。
链轮座的焊接强度校核： 链轮座的焊接示图：焊接应力t=A P2=14418000al al +=11Mpa<[t]=113Mpa该链座焊接强度符合要求。
链轮销的校核:链轮销取用45#，直径为φd=30mm,链销的受力示图：45#钢的屈服极限σs=353Mpa,[t]=0.5[σ]= Nsts σ5.0=33535.0⨯=58Mpa安全系数Nst=3,链销受到的剪力:t=62102-⨯r P π=62101514.3218000-⨯⨯⨯=13Mpa t<[t]链销安全。
(六)．内门架顶梁受力校核：内门架顶梁受到链座的拉伸，其受力示图:其力弯矩图：由图可见最大弯矩发生在两个链轮受力点处，内门架顶梁截面图:门架顶梁的抗弯截面系数：Wz=2/h Iz=62bh =6102512792-⨯⨯=13.2×106-门架顶梁受的拉力P2就是链条克服物重和货叉自重进行两倍行程所要输出的力:P2=(2000+300)÷2×2×10=23000NMmax=23000×88×103-=2024N.mσmax=WM max= =108Mpa门架顶梁所用材料为Q235普通钢板，其屈服极限σs=230Mpa ，取安全系数为2.[σ]= Nstsσ=115>Qmax顶梁安全。
(七)．货叉架滚动轴承的选择.货叉架受力示图：货叉架受力与货叉受力是一个等效力偶矩，货叉的受力示图：m 0(F)=mg ×L=1500×10×710×103-=10650N.mm 1(F)= m 0(F)N1=N2= m 0(F)/2÷(310×103-)=17178N轴承在门架里的受力主要以径向载荷为主，选择轴承为深沟球轴承，型号为6305,基本额定载荷Cr=22200N.轴承的受命计算：轴承与滚轮套配合使用，所以滚轮的转速就是轴承的转速。
n=d v π=9514.35.27⨯=0.09r/s=5r/minV=55÷2=27.5mm/sLh=36)(6010P Cr N ⨯=36)1545522200(56010⨯⨯=9879h 达到轴承的受命标准。
(八).门架的计算1.内门架挠度计算：内门架受到货叉架的弯曲作用，随内架的上升，内门架的悬臂越长，内门架的挠度就越大，当载荷升至最高时，挠度最大，左右内门架受力情况一样，内门架顶梁忽略不算，把内门架与外门架的滚轮的接触点作为悬悬臂固定端，则悬臂的长: L=2030+50=2080mm内门架所受的弯矩就是货叉架输出的力偶矩的大小，前已求得 M 1(F)= m 0(F)= 10650N.m 单门架的弯矩M 2(F):10650/2=5325 N.m 门架为碳钢，其碳性模量E=2.0×1011N ·m 。
根据内门架的截面图求其惯性矩：I Z =1233h b H B ⨯-⨯=1.02×105-m 4用积分法计算悬臂梁的挠度：V β=EIML 32=2.7mm外门架的的挠度计算：外门架受到内门架的弯曲作用，其受力方式和内门架一样，外门架发生挠度最大的地方也是在载荷升至最高的时候，把外门架螺栓固定的地方作为悬臂固定端，悬臂长：L=2220－50－698=1472mm单门架的所受的弯矩与内门架的弯矩相等 m 2(F)= 10650/2=5325 N.m外门架与内门架的材料相同，弹性模量E=2.0×1011N ·m外门架与内门架型号相同，其惯性矩相等。
I Z =1.02×105-m 4用积分法计算外门架的挠度：V β=EIML 32=1.8mm以上求得的内外门架的挠度都在变形许可范围内。