13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算资料讲解
16m空心板梁预应力张拉计算书讲解
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件 (1)二、张拉方法 (1)三、张拉程序 (1)四、锚具、钢绞线 (1)五、钢绞线的穿束 (1)六、千斤顶、油表 (1)七、张拉操作 (2)八、实际伸长量的计算和测量 (2)九、伸长率的计算 (2)十、预应力钢束的封头 (2)十一、施加预应力的注意事项 (2)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (2)十三、钢绞线伸长量计算 (5)十四、孔道压浆 (7)十五、安全措施 (7)十六、预应力施工人员和机具统计表 (8)后张法16m 空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d ，方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→20%应力→1.0应力（持荷2min ）后锚固，张拉顺序为： 16.0m(h=0.8m)简支梁张拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2， 钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm 钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算讲解
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量（16m、13m）计算书中北交通建设集团有限公司国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部二○一六年七月十二日国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量计算书一、计算依据计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》，钢绞线采用宁夏新日恒力s l5.2钢绞标准的φ钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2014b s l5.2φ钢绞线弹性模量y=1860Mpa，伸长率＞3.5%。
经试验：线，R及截面积：Ep=(191.751+190.001+198.713+195.214+197.739+198.6+196.616)2Ap=140mm/7=195.519Gpa,二、张拉程序张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon三、张拉应力控制预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力b y=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根=0.75δＫR采用初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。
初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。
s5.24钢绞线单根张拉控制力为：φb2RAp=140mmy=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, δＫ=0.752=195.3KN Ap=1395 Mpa*140mmδＫ*δcon=10%δcon=19.53 KN50%δcon=97.65 KN100%δcon=195.3 KN四、伸长量计算（一）16m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65mB、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) L=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mmΔ计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：L1=269-27=242mmΔL3-ΔL=Δ．B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm（二）13m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55mB、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) 式中Ap=140mmΔL=PpL/(ApEp)(计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mmΔ时：conδ则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式控制张拉力与油表读数对应关系10%δ100%δ千斤顶型钢绞线油表编号油泵编号con时conδcon时号及编号型号张拉力=δＫ油表读* Ap(KN)油表读数数QYC270Y-150s l5.2φ195.3*2/50 ZB2 0183012660615185注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。
3~13m空心板梁先张法钢绞线伸长量计算、
摘要：我公司中标承建的胜银路艾依河桥3-13m预应力空心板桥。
采用先张法，进行张拉计算，对应力和伸长量进行控制。
关键词：预应力；钢绞线；张拉；计算1 材料、机具及设备所用预应力钢材采用1×7-15.24-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度>1860MPa，延伸率>3.5%，弹性模量（实测值）为：E=197GPa。
Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98 标准要求，所采用的张拉设备如下：张拉机具油泵型号为：ZB500型。
千斤顶型号为：YC300A-400、YC300A、YC25。
仪表型号为：Y-150。
所用千斤顶、压力表均已委托宁夏公路工程质量检测中心标定。
2 施加预应力的准备工作2.1施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。
2.2现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。
2.3施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。
2.4监理工程师对张拉作业的批复。
2.5实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。
3 张拉程序3.1预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
3.2预应力筋的理论伸长值ΔL（mm）可按下式计算：=195300×68400/140/194000=492mm式中：PP—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力；L—预应力筋的计算长度（mm）；AP—预应力筋的截面面积（mm2）；EP—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
3.3预应力筋张拉时，从固定端先调整到初应力σ0，该初应力为张拉控制应力σcon的10%，伸长值从初应力时开始量测。
将预应力钢绞线拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力钢绞线上选定适当的位置刻画标记，作为测量延伸量的基点，再从张拉端张拉控制应力到σcon 的20%并量测伸长值ΔL2，最后张拉到σcon，量测伸长值ΔL1，预应力筋张拉的实际伸长值ΔL（mm），可按下式计算：ΔL=ΔLl+ΔL2式中：ΔLl—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）；ΔL2—初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值，即10%σcon~20%σcon的实测伸长值（mm）；一端固定，一端多根张拉。
公路施工项目16米、13米空心板张拉计算书
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
先张法控制力及伸长值计算书
16m预应力砼空心板
先张钢绞线控制力及伸长值计算书
一、预应力钢绞线
1、预应力钢绞线采用公称直径ФS=15.2mm的高强度低松弛钢绞线。
2、预应力钢绞线标准强度f pk=1860MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系
数ξ=0.3，弹性模量E p=1.95×105MPa。
3、张拉控制应力采用σcon=0.70f pk=0.70×1860 MPa =1302MPa。
二、单根钢绞线在控制力下的伸长值：
1、基本计算公式《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
伸长量：ΔL=P P·L/A P·E P
P P—预应力钢筋的平均张拉力（N）,直线型取张拉端的拉力；
L---预应力筋的长度(mm);
Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep---预应力筋的弹性模量（N/mm2）.
2、基本计算参数
P P=σcon×Ap ；L =75945mm；
Ap=140 mm2；Ep=1.95×105MPa。
3、预应力钢筋的平均张拉力：P=σcon×Ap =1302×140=182280N=182.28KN
单侧张拉控制力为91.14KN
4、控制力下钢绞线相应伸长值：
ΔL=P P·L/A P·E P=σK·L/E P=（1302×140×75945）÷（1.95×105×140）=507mm 单侧伸长量：ΔL/2=507/2=253.5mm。
16m预应力钢绞线张拉伸长量计算公式程序
一、张拉伸长量计算公式的意义预应力钢绞线的张拉过程是预应力混凝土结构中至关重要的一步，它直接影响到结构的承载能力和使用安全性。
在预应力钢绞线张拉的过程中，需要对其张拉后的伸长量进行准确计算，以确保结构的稳定性和安全性。
编写张拉伸长量计算公式程序对于工程实践具有重要的意义。
二、张拉伸长量计算公式的推导及程序编写1. 张拉伸长量计算公式的推导过程在预应力钢绞线张拉的过程中，张拉力与伸长量之间存在着一定的函数关系。
根据胡克定律，张拉力与伸长量之间满足线性关系，即张拉力与伸长量成正比。
可以通过胡克定律推导出张拉伸长量的计算公式。
假设预应力钢绞线的截面积为A，杨氏模量为E，张拉力为F，则根据胡克定律可得到张拉伸长量的计算公式为：ΔL = FL/AE其中，ΔL为预应力钢绞线的伸长量，F为张拉力，L为预应力钢绞线的长度，A为截面积，E为杨氏模量。
2. 张拉伸长量计算公式程序的编写根据上述推导的张拉伸长量计算公式，可以编写相应的计算程序。
程序主要包括输入张拉力、截面积、杨氏模量和长度等参数，以及计算伸长量的核心计算部分。
具体程序编写语言可以根据实际需要选择合适的计算工具，比如MATLAB、Python等。
在程序编写过程中，需要考虑输入参数的合理性和准确性，以及计算结果的精确性和可靠性。
还需要考虑程序的扩展性和通用性，以便于在不同的预应力钢绞线张拉工程中使用。
三、张拉伸长量计算公式程序的应用与优化1. 张拉伸长量计算公式程序的应用通过张拉伸长量计算公式程序，工程师可以快速、准确地计算预应力钢绞线在张拉过程中的伸长量，为工程实践提供重要的参考数据。
这些数据可以用于优化预应力钢绞线的张拉设计，确保结构的安全性和稳定性。
在实际工程中，张拉伸长量计算公式程序可以结合传感器和监测系统，实时监测预应力钢绞线的张拉情况，并及时调整张拉力和伸长量，以确保结构的预应力效果。
2. 张拉伸长量计算公式程序的优化为了进一步提高张拉伸长量计算公式程序的准确性和可靠性，可以考虑以下优化方向：（1）考虑预应力钢绞线的非线性特性，通过数值模拟和实验数据拟合，建立更为准确的伸长量计算模型。
20m预应力砼空心板先张法预应力张拉伸长值计算书
20m预应力砼空心板先张钢绞线控制力及伸长值计算书一、设计要求：1#桥、2#桥、3#桥、共计494片预应力砼空心板，对预应力钢绞线均为如下设计要求：（一）预应力钢绞线1、预应力钢绞线采用7φ5型，高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm的钢绞线。
2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa，松驰率3.5%。
3、张拉控制应力采用δK=0.75Yb=0.75×1860=1,395 Mpa，如果板的反拱过大或板的反拱速度发展较快超过极限30mm，张拉控制应力可适当减少，但不得小于δK=0.72Yb=0.72×1860=1,339 Mpa。
（二）工具锚设计没有明确要求（三）预应力钢绞线放张预应力钢绞线放张，本着对称均匀、分次完成，不得骤然放松，放张时梁体砼强度必须到达设计强度的100%，即C40级砼强度。
二、实际进场预应力钢绞线技术指标：1、预应力钢绞线为中国山东威海市，威海银兴预应力线材有限公司生产的高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm，7φ5型预应力钢绞线。
其中松驰率为2.2%,小于设计松驰率3.5%。
2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa。
【见钢筋力学性能试验报告（1）】报告中的公称截面积140mm2。
4、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，弹性模量取检测报告中的平均值Ep=(189.3+190.9+186)/3=188.7Gpa(注施工规范Ep=195±10 Gpa)。
三、张拉设备及工具锚：（一）张拉设备在实际张拉过程中，采用两台千斤顶单根对称分级张拉。
由于预制厂一次性要预制494片空心板梁体，为了确保工程质量和施工进度，千斤顶高压油泵及压力表配制三套张拉设备。
1、三台高压油泵均为ZB2×型高压电动油泵，其中编号分别为1#油泵、2#油泵、3#油泵。
2、三台高压油泵上所配6块压力表均为Y-100Mpa型，精度为1.5级，其中每个油泵上的大缸进油主表编号分别为1618、1661、1662三个。
16米空心板预应力钢绞线先张法张拉自动计算表
张拉类型：两顶张拉
单号:
工程名称:标段名称:代码
施工单位:监理单位:
工程监理:
质检：操作员：
项目管理:预应力钢绞线先张法张拉数据记录表
KX1005-13A
安定至普洱（团结）公路工程第一合同段重庆黄浦建设（集团）有限公司
云南公路建设监理公司
张拉类型：两顶张拉
单号:
工程名称:标段名称:代码
施工单位:监理单位:
专业监理工程师:年 月 日
监理员:重庆黄浦建设（集团）有限公司
云南公路建设监理公司
预应力钢绞线先张法张拉数据记录表（监抽）
KX1005-13A
安定至普洱（团结）公路工程第一合同段。
16米预应力空心板梁张拉计算方案
XX市XX防洪二期工程16m预应力空心板梁张拉计算书X X建设有限公司XX市XX防洪二期工程项目部二O 年月16米预应力空心板梁张拉计算方案一、基础数据本标段16米预应力空心板梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MPa。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→初应力→20%σcon →σcon（持荷2min）锚固，张拉顺序为N1→N2二、预应力钢束张拉力计算1、设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:Fn=σcon ×A×n进行计算，如下：中跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN中跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
各钢束张拉力如下表:中跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 3 140 585.9边跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN边跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =585.9KN边跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 4 140 781.2 三、压力表读数计算顶号：201004，表号：130914630，回归方程：y=19.202x-5.6338；顶号：205066，表号：130914645，回归方程：y=19.169x+7.2673油表读数见下表16m空心板梁中跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 3.34 6.39 30.8205066N1 3.7 7.77 40.37N2 2.67 5.73 30.1816m空心板梁边跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 4.36 8.43 40.97205066N1 3.7 7.77 40.37N2 3.7 7.77 40.37四、理论伸长量的复核计算以中跨为例复核计算设计图纸所示伸长量：16m空心板梁设计图纸钢束伸长量一览表（单位cm)编号N1 N2中跨 4.89 4.81边跨 4.89 4.811、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：∆L=PpL/（ApEp）式中：Pp-----预应力筋平均张拉力（N）；L------预应力筋的长度（mm）；Ap------预应力的截面面积；Ep------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；2.预应力筋伸长值计算N1预应力筋伸长值：Pp1=P×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 781.2×[1-e-(0.0015×0.52445+0.25×0）]/(0.0015×0.52445+0.25×0)=780.893KN△L1=Pp×L/（Ap×Ep）=（781.2+780.893）/2×0.52445/（140×4×1.95×105）=3.75mm；Pp2=Pp1×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 780.893×[1-e-(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）]/(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）=758.437KN △L2=Pp×L/（Ap×Ep）=（780.893+758.437）/2×4.18879/（140×4×1.95×105）=29.523mm；Pp3=Pp2×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 758.437×[1-e-(0.0015×6.318+0.25×0）]/(0.0015×6.318+0.25×0）=754.854KN△L3=Pp×L/（Ap×Ep）=（758.437+754.854）/2×6.318/（140×4×1.95×105）=43.777mm；△L4=△L2=29.523mm；△L5=△L1=3.75mmL=(△L1+△L2+△L3+△L4+△L5)×2=（3.75×2+29.523×2+43.777=110.323mm。
13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算
13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算1号孔道一、基础资料：极限抗拉强度R b y=1860MPa控制张拉力σcon=1300 MPa弹性模量Es=200Gpa（厂家数据均值）标称面积Ap=139mm2孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20二、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.156m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.7mm②BC段从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=1.309m钢绞线长度L BC=1.309m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ1=0.0436323rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KNP P=898.7 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 8.7mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P”=893.9KN钢绞线长度L CO=4.3955m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO= 29.9mm三、总理论伸长值1号孔道张拉到103%时总伸长值为△L=93mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取98mm。
2号孔道一、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.142m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.6mm②BC段P---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=2.199m钢绞线长度L BC=2.199m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ2=0.1570796rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP P=888 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 14.4mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P P = 888KN钢绞线长度L CO=3.535m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO=22.9 mm三、总理论伸长值2号孔道张拉到103%时伸长值为△L=89.8mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取95mm。
16M空心板后张法予应力钢绞线张拉理论伸长值
G111线昌胜段改建工程1合同段16M 空心板后张法予应力钢绞线张拉理论伸长值计算资料中铁M局G111线昌胜段项目部16m 空心板梁后张法予应力钢绞线理论伸长值计算资料 予应力钢材用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校合，实际伸长值与理论伸长值之差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，方可继续张拉。
后张法预应力钢材张拉时理论伸长值△ L 的计算见下式： △L=EgAy LP ⨯⨯式中：P ——予应力钢材平均张拉力（N ）； L ——予应力钢材长度（ CM ）； Eg ——予应力钢材弹性模量（N/mm2）； Ay ——予应力钢材截面积（mm2）；P 的计算可采用下式：θθu Kx e P u Kx P +-+-=)]1[(式中：P ——予应力钢材张拉端的张拉力（N ）； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（M ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； K ——孔道局部偏差系数（取K=0.0015）； u ——予应力钢绞线与孔道摩擦系数（取u=0.20） 16M 空心板梁张拉伸长值计算资料： 一.中跨梁：1、Pk=1860×0.75×140×5÷1000=976.5KN 各股钢绞线长度：L1=15.601m ； L2=15.668mθ1=2.5°=0.0436rad θ2=12°=0.2094rad 取跨中截面为计算截面 ：0436.02.08005.70015.0)]1[5.9760436.02.08005.70015.0(1⨯+⨯-⨯⨯+⨯-=e P=966.597KN2094.02.0834.70015.0)]1[5.9762094.02.0834.70015.0(2⨯+⨯-⨯⨯+⨯-=e P=950.777KN2.伸长值计算为：△L1=966.597×7.8005×106/140×5×1.95×10 5=55.24mm △ L2=950.777×7.834×10 6/140×5×1.95×10 5=54.57mm全长伸长值： △ L1=55.24×2=11.05cm △ L2=54.57×2=10.91cm则实际伸长值为： 10.39cm ≤△L1≤11.71cm 10.26cm ≤△L2≤11.56cm 张拉力与油压表读数对应关系：张拉力与油压表读数对应关系按以下回归方程式计算 p=－a+bff ——张拉吨位,单位kN ； p ——油压表读数,单位MP a;a、b——回归系数根据二00二年八月七日各张拉器具的测试结果，可计算各千斤顶与各油压表张拉时的对应关系。
1316m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算讲解
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量（16m、13m）计算书中北交通建设集团有限公司国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部二○一六年七月十二日国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量计算书一、计算依据计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》，钢绞线采用宁夏新日恒力s l5.2钢绞标准的φ钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2014b s l5.2φ钢绞线弹性模量y=1860Mpa，伸长率＞3.5%。
经试验：线，R及截面积：Ep=(191.751+190.001+198.713+195.214+197.739+198.6+196.616)2Ap=140mm/7=195.519Gpa,二、张拉程序张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon三、张拉应力控制预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力b y=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根=0.75δＫR采用初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。
初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。
s5.24钢绞线单根张拉控制力为：φb2RAp=140mmy=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, δＫ=0.752=195.3KN Ap=1395 Mpa*140mmδＫ*δcon=10%δcon=19.53 KN50%δcon=97.65 KN100%δcon=195.3 KN四、伸长量计算（一）16m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65mB、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) L=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mmΔ计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm 0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：L1=269-27=242mmΔL3-ΔL=Δ．B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm（二）13m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55mB、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) 式中Ap=140mmΔL=PpL/(ApEp)(计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm 0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mmΔ时：conδ则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式控制张拉力与油表读数对应关系10%δ100%δ千斤顶型钢绞线油表编号油泵编号con时conδcon时号及编号型号张拉力=δＫ油表读* Ap(KN)油表读数数QYC270Y-150s l5.2φ195.3*2/50 ZB2 0183012660615185注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。
预应力钢绞线伸长量的计算
后张法预应力钢绞线伸长量的计算预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。
一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。
对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1X7 公称直径15,24mm, f =1860Mpa, 270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。
1施工准备：1.1熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为*=1860Mpa, 1X7公称直径15,24mm,锚下控制力为△k=0.75 f pk Mpa。
曲1.2根据施工方法确定计算参数：预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、p取值：表1注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JJ 041-2000）附录G—8根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep （一般为1.9〜2.04X 105Mpa）1.3材料检测：金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》JJ 041-2000）附录G—7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测2理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
16m预应力箱梁钢绞线张拉计算书（1）
16m预应力箱梁钢绞线张拉计算书（1）16m后张法预应力钢绞线张拉验算书一、说明：本合同段空心板为16m后张法预应力空心板，设计钢绞线为Φj15.24mm，截面积A P=140mm2，标准强度Rby=1860MPa，设计弹性模量E P=1.95×105MPa，钢绞线出厂报告单弹性模量E P=1.97×105MPa（施工按出厂单为准），设计张拉锚下控制应力为σ=0.75R=1395MPa。
张拉采用两端对称均匀张拉，同时采取双控，以钢束伸长量校核张拉力。
各梁钢绞线数据如下：中跨一片预制空心板钢绞线数据表1钢束编号钢绞线规格（mm）钢绞线下料长度（mm）钢绞线张拉长度（mm）钢绞线数量（m束n股）钢绞线弯起角（rad）左N1Φj15.24 16807 15607 2×4 4π/180 右N1Φj15.24 16807 15607 2×4 4π/180 右N2Φj15.24 16857 15657 2×3 9π/180 左N2Φj15.2416857 15657 2×3 9π/180边跨一片预制空心板钢绞线数据表2钢束编号钢绞线规格（mm）钢绞线下料长度（mm）钢绞线张拉长度（mm）钢绞线数量（m束n股）钢绞线弯起角（rad）左N1Φj15.24 16807 15607 2×4 4π/180 右N1Φj15.24 16807 15607 2×4 4π/180 右N2Φj15.24 16857 15657 2×4 9π/180 左N2Φj15.24 16857 15657 2×4 9π/180 二、单根钢绞线张拉力（P）P =σ×A P=1395×140=195.3KN三、平均张拉力（P P）计算式根据桥涵技术规范，预应力筋平均张拉力计算式为：P P=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθP P——预应力筋平均张拉力（N）P——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k——孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数，金属波纹孔道为0.0015 μ——预应力筋与孔道壁的磨擦系数，金属波纹孔道为0.25 当预应力筋为直线时P P=P。
预应力钢绞线张拉伸长值的计算
预应力钢绞线张拉伸长值的计算【摘要】桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要。
预应力施工一般有先张法和后张法两种，先张法的预应力筋一般为直线，计算较为简便，可以作为后张法无管道摩擦的特殊情况进行研究，因此这里着重论述后张法伸长值的计算方法。
计算伸长值的第一步，首先要确定预应力筋的工作长度和线型段落到划分。
后张法钢筋的线型一般均是既有直线，又含曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段进行伸长值计算，然后再累加。
值得一提的是，再计算工作长度时，一定要考虑位于张拉千斤顶中的那部分预应力筋尺寸，这部分的伸长值对工作长度小于20m时的情况影响尤为明显。
（一）工程概况诸永高速公路绍兴段直埠互通，半幅桥宽12.0m，桥梁跨径布置为(2*27+2*28+2-19.75)m，下部结构桩柱式柱墩，肋式桥台，钻孔灌注桩基础。
（二）结构设计形式现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。
纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P 型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。
预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为Rby＝1860Mpa，锚下张拉控制力为Δk=0.75RbyMpa。
（三）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：ΔL=（1）Pp=（2）式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算
13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算1号孔道一、基础资料：极限抗拉强度R b y=1860MPa控制张拉力σcon=1300 MPa弹性模量Es=200Gpa（厂家数据均值）标称面积Ap=139mm2孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20二、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.156m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.7mm②BC段从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=1.309m钢绞线长度L BC=1.309m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ1=0.0436323rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KNP P=898.7 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 8.7mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P”=893.9KN钢绞线长度L CO=4.3955m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO= 29.9mm三、总理论伸长值1号孔道张拉到103%时总伸长值为△L=93mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取98mm。
2号孔道一、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.142m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.6mm②BC段P---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=2.199m钢绞线长度L BC=2.199m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ2=0.1570796rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP P=888 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 14.4mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P P = 888KN钢绞线长度L CO=3.535m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO=22.9 mm三、总理论伸长值2号孔道张拉到103%时伸长值为△L=89.8mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取95mm。
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13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量
（16m、13m）
计算书
中北交通建设集团有限公司
国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部
二○一六年七月十二日
国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量
计算书
一、计算依据
计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》，钢绞线采用宁夏新日恒力钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2014标准的φs l5.2钢绞线，R b y=1860Mpa，伸长率＞3.5%。
经试验：φs l5.2钢绞线弹性模量及截面积：
Ep=(191.751+190.001+198.713+195.214+197.739+198.6+196.616) /7=195.519Gpa, Ap=140mm2
二、张拉程序
张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：
０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon
三、张拉应力控制
预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力采用δＫ=0.75 R b y=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。
初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。
φs5.24钢绞线单根张拉控制力为：
δＫ=0.75R b y=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, Ap=140mm2
δcon=δＫ* Ap=1395 Mpa*140mm2=195.3KN
10%δcon=19.53 KN
50%δcon=97.65 KN
100%δcon=195.3 KN
四、伸长量计算
（一）16m空心板梁
１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：
计算长度Ｌ：
=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长
A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m
B、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m
2、根据钢绞线理论伸长值计算公式
ΔL=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mm2，Ep=195519N/mm)
计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：
Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm
0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mm
δcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：
ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm
B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm
0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mm
δcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm
则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：
ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm
（二）13m空心板梁
１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：
计算长度Ｌ：
=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长
A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m
B、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m
2、根据钢绞线理论伸长值计算公式
ΔL=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mm2，Ep=195519N/mm)
计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：
Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm
0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mm
δcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm
则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：
ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm
B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm
0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mm
δcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm
则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：
ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm
五、张拉力与油表读数对应关系
预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：
张拉力与油表读数对应关系表达式
注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数
R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。
六、张拉施工工艺
1、准确下料，调整好预应力筋长度，使每根预应力筋受力均
匀。
2、初始张拉
一般施加10%的张拉应力，将预应力筋拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力筋上选定适当位置刻画标记，作为测量延伸量的基点。
3、正式张拉
一端固定，一端采用一只270KN千斤顶单根张拉，保持千斤顶顶住横梁平行推动后移，预应力筋均匀受力，分级加载拉至张拉应力为准。
4、持荷
按预应力筋的类型选定持荷时间2min-5min，以减少钢绞线锚固后的应力损失。
5、锚固
补足或放松预应力筋的拉力至控制应力。
测量、记录预应力筋的延伸量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6%范围内，如不符合规定，则应找出原因及时处理。
张拉满足要求后，锚固预应力筋，千斤顶回油至零。
6、预应力筋放张
当混凝土达到设计强度的90%以上放松强度之后，可在台座上放松受拉预应力筋，对预制梁施加预应力。
放张采用千斤顶，放松的装置设在预应力筋张拉端。
放张时用千斤顶放到最大行程顶住横梁，松开锚固螺帽至同一位置，均匀速度回油放张，不得骤然放张，分次完成，每次需间隔10-20min。
采用千斤顶放张后，采用手持砂轮机切割，切割后的外露端头应用砂浆封闭或涂刷防蚀材料，防止生锈。
七、施工要点
1、在预制板成批生产前，应做几块预制板的试验，观察预应力钢绞线放张后的性状，如出现以下情况需采取适当措施进行处理：
A、预制板上缘、端部及其它部位是否出现裂纹。
B、钢绞线有无滑动的现象。
2、钢筋的绑扎工作应在张拉8小时后进行，以确保完全。
3、浇筑混凝土时，应防止芯模上浮。
由于支点锚固区压应力较大，施工中就保证混凝土振捣密实。
同时空心板端受力条件较差，必须确保封端混凝土灌满空腔。
八、施工注意事项
1、技术要求
A、施工前，对现场施工操作人员进行详细技术交底工作。
B、张拉前，对台座、横梁及预应力体系各类材料、机具设备进行详细检查，尤其对千斤顶和压力进行配套校验，以确定张拉力与压力表之间关系曲线的对应，并认真做好记录。
C、在钢绞线下料、布束、张拉、浇筑砼过程中，禁止踩踏及振动器触及和碰撞，以免影响钢绞线质量和应力损失。
2、安全措施
A、张拉过程中，严禁人员在张拉区走动或工作。
B、在张拉区、张拉端布设高度2m的钢丝墙或胶合板支设的围挡，人员操作应严格按照有关操作规程进行。
C、预制场内用电及电路安装统一由专职电工负责，并随时检查线路状况，禁止无证人员操作规程和管理电业工作。
场内禁止用裸露线路，所有线路均为电缆或皮线。
中北交通建设集团有限公司
国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部
二○一六年七月十二日。