POA法对框架结构损伤的简化评估
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ｓｓｏ ｉｆ ｒ ｅ ｎ． ｉ ｆＲｅ ｎ ｏｃ ｄ Ｃｏ
（） １ 实际结构 的地震 响应与一 个等效 单 自由度体 系 （ 以
下简称 Ｓ Ｏ － Ｓｎｌ Ｄ ｇｅ ｆ ｒｅ ｏ 相 关 ， Ｄ Ｆ ｉ ｅ ｅｒｅｏ Ｆｅｄ ｍ） ｇ 也就是 由第一 振型控制结构 的地震 响应 ；
和无填充墙的框架结构模型作对 比分析 ， 完成整体损伤 指数计 算和 简化评 估。定量地 阐明 了填 充墙作 为抗
侧 力 构 件 对 结 构 整 体 损 伤 的影 响 。
【 关键词 】 填充墙 ； 损伤指数 ； 简化评估 【 中图分类号 】 Ｔ ３２１ Ｕ５． １
Ｐ Ａ法能较好地模拟 出在水 平地 震作 用下 结构 的变形 Ｏ 和刚度蜕变 。Ｐ Ａ（ ｕｈ ｖｒ ｎｌｓ ｅｈｄ 分析法本 质上 Ｏ Ｐ ｓｏｅ Ａ ａｙｉ Ｍ ｔｏ ） ｓ
图 ６ 为有 填 充墙 的框 架 结构 基 底 剪 力一 硕 层位 移 曲 线
可见 ： 多遇地 震作用 下 ， 弹性 阶段 （Ｉ） 在 似 填充 墙作 川
并 不 明 ； 塑性 变 形 阶段 （ 填 充 墙 明 湿增 加 侧 向 刚 度 ： Ⅱ） 【
Ｌ— —Ｌ—一 — ———
弹阶段（ 填充墙失效后 ， 出结构分析计算过程 。随 着加 Ⅲ） 退 载步数 的增加 ， 步增 加 １４ ｍ 的层 问位 移 ， 顶层 层 每 ．４ ｍ 问位 移达到控制 位移 时 ， 整体结 构 失效 。结 合 以 ＿两 曲线 ， 卜
在 ： １ 减小 了结构 周期 ， 定程度 上增 大 了地震 力 ； ２ 改 （） 一 （） 变 了结 构刚度分布 ， 但沿 高度和平面均匀分 布 的填 充墙 对结 构抗震性能总体 上是有 利 的。故本文 主要 从考 虑填充 墙对 结构抗 震性能的影响来进行损 伤分 析。 李宏男等 提出 了一种结合 Ｐ Ａ法 来计算整 体损伤指 Ｏ 数 的方法。该方法关键 在于 将多 线性力 一变 形 曲线转 换成 Ｐ ｓｏｅ 曲线 ， 图 １ ｕｈｖｒ 如 所示 。当以基底剪力作为外力 ， 以结构
分 别建 立某 ７层无填 充墙和有 填充墙 框架结 构两 种模
型。采 用结构设计软件 Ｓ Ｔ 计算 出框架 结构 的地 震响 Ａ ＷＥ 应， 并得 出了框 架 内力 配 筋等 基本 设 计资 料 。利 用 Ｉ Ａ Ｃ Ｄ Ｒ
程 序对 两种模型进行 Ｐ ｓｏｅ 分析 ， ｕｈｖｒ 绘制 出各 自的 Ｐ ｓｏｅ ｕｈｖｒ 曲线 ， 并根据 Ｐ ｓｏｅ 曲线 计算 出结构 的整 体损 伤指 数 。 ｕｈｖｒ 最 后通 过对 比分析两模 型的整体损伤指数 得 出： 填充墙作 为抗
一
言 辫
一
言箸 一
图 ５ 为 无填 充 墙 的 框 架结 构 基 底 剪 力一 预 层 位 移 曲线
言器 一 星置 一 ： 蠹 一 墓 ；
（ ｋＮ１ ２ ０００． ） Ｏｆ １８ ００ （【 ）１ ｌ ｌ（． ６ 】】Ｏ０ １ ４００． ０ ０ ｌ２ ）００ ０（． ｌ ０００． ０ （ ） ８ ００ ００ ６００ （ ） Ｏ
。
ｙ
４００ ０ ０ ２００ ｆ ） ０
００ ０
兽
１ （ｘ ， ｕ … １
０． ５． １ 【（ ００ Ｏ０ Ｏ０ ０＿）】Ｉ５． ２０ ００ ２５ Ｏ０ ０ Ｏ０ ３ ３５ （（ ｝】
ｉｍ、ｆ Ｊ ｔ ， 。 Ｈ¨ ＿ ｈ】 【 ｌ Ｊ 。 ３０ｘ ０
的 配 筋 率 严 格 按 照 规 范 进 行 设 计 。 相 关 参 数 为 ： ＝ 厂 １． ／ ｍ ４３Ｎ ｒ ａ ：１４ ／ ｍ 钢 筋 的 本 构 关 系 采 用 ＝ 线 ３ Ｎ ｒ ， ａ ｚ
＝ ３０ Ｎ／ｍ ｍ 。 Ｅ ＝ ２ ０ ．０ ×
，
．
８００ （（ ）） ６（ｆ ） 】）（０
图 ４ 有 填 充墙 模 型
ｌ ４８
四川建 筑
第３ １卷 ４期
２ １ ．８ ０ ０ １
蔓 ≯ 谴≯ ｊ 馥 馘
结 构整 体损 伤指数
● ０ ０ ０ ０
算 出结构 的累积损伤指数 ， 于确定破坏 程度 ；２ 填充 墙作 便 （） 为抗侧力构件在 塑性 变形 阶段 可 以有效地 降低 结构 的整 体 ㈣
Ｄ ＝ ［ ０ 一 Ｈ ． ｎ ０ ｌ—ｋ （ ２一 ）一… ｊ ｝ ｌ Ｈ １
四川建筑
第３ １卷 ４期 ２ １ ．８ ０ １０
１７ ４
－＝ ｌｌ 强 ． 缩 构 ・ ＝。
３ 算
３ １ ．
例
３ ２ 比 较 分 析 结 果 ．
工 程 概 况
ＩＡ Ｃ计算 分析结 果 ： 目标 位 移 超过 规 范 。『 层 Ｄ Ｒ 在 ｛ ｌ
破坏程度
基本 完好 轻 微 破 坏 中等 破 坏
一般结构
Ｏ～ ．Ｏ ０ １ Ｏ １ Ｏ３ ．０～ ．Ｏ ０ ３ Ｏ ６ ．０～ ．５ Ｏ ６ Ｏ ８ ． ５～ ．５ Ｏ８ ． ５～Ｊ０ ．０
６ ０ ００
６ ０ ００
３ （ ００ １
大
震
严 重 破 坏 倒塌
图 ３ 无 填 充墙 模 型
簿
潮
Ｐ Ａ法对框 架结构 损伤 的简化评 估 Ｏ
任 江 ， 王泽云 ， 陈俊霖
（ 西华 大学 建筑 与土 木工 程学 院 ， 四川成 都 ６０３ ） １０９
【 摘 要 】 在 简要介绍 了 Ｐ Ａ法的特 点及 步骤 的基 础上 ， Ｏ 文章运 用该方法对有填充墙 的框 架结构模型
影 响 ， 绘 在 整 个 推 覆 分 析 过 程 中 两 种 模 型 的 损 伤 指 数 ， 故 如 图 ７所 示 。 同 ７中 ， 曲线 ２ 于 在 阿 弹 阶 段 填 充 墙 增 加 ｒ
侧 向刚度 ， 从而 降低 了整 体损 伤指 数 ， 对抗 震产 生 了有利 影 响， 损伤指数降低幅度最 大为 １． ％ ６４
变形
序 … 可 以对 钢 筋 混 凝土 进 行 非 弹 性 破
图 １ 多线 性 力 一变形 曲 线 示 意 图
这两条假定并不完全 正确 ， 文献 ［ ］ 明， １表 这些假定能较
好地模拟多 自由度体 系的地震 响应 ， 并且 这些地震 反应可 以 用静力弹塑性分析方法得 到合 理的估计 。
３３ ． 结 构 损 伤 评 估
参考 文献 ［ ］ 出 的描述 结构 地震 破 坏程 度 的震 害指 ２提 标， 如表 ３所示 。
表 ３ 钢 筋 混 凝 土 结 构 三 水 准 抗 震 设 计 的 地 震 损 伤 性 能 目标
地震设防水准
小 震 中震
● ● ● ● ● ●
（） ２ 在整 个地 震反 应过 程 中位移 形状 向量 ｛ ｝ 持 不 保 变， 且在整个 地震 反应 过程 中， 无论 侧移大小 ， 其位 移形状 向
量｛ ｝ 保持不变 。
ｃ ｔ ｔ ｃｕｅ ）程 ｒ ｅ ｒ ｔｒｓ ｅ Ｓ ｕ
０
“ “２ Ｕ １ ｊ
“ ±
“ …Ｕ
８ ００ （（ ）） ６００． Ｏ０ ４０（ ） ）（ ０ ２００ ００ ０００．）） ｆｆ
组， 场地类 别为第 Ⅱ类 ， 其框架截面示 意图如 图 ２所示 ， 结构 立面如 ３ 罔 ４所示 ， 中阴影部分 为填充墙 。梁和柱混凝 、 其 土强度等级均为 Ｃ ０ 受 力钢筋采 朋 Ｈ Ｂ ３ 钢 筋。结构 ３， Ｒ ３ ５级
增加， 则 Ｙ 为图一曲线中的纵坐标 ， 以式 （ ） 所 １ 简化 为 ： Ｄ ＝１一Ｙ ／ ｎｋ ｕ ０ （） ３
２ 分析原 理及 目的 力
ＩＲ Ｃ （Ｃ ｍ— ＤＡ ｏ
ｐ ｒ ｒ ｒ ｇ ａ ｆｒＩ ｅ ｕ ｅ ｏ ｒ ｍ ｎ － Ｐ ｏ ｌ ｓｉ Ｄａ ｇ ａｙ ａ ｔ ｍａ ｅ Ａｎ ｌ — ｃ
并 利 用式 （ ） ３ 可计 算 ｍ 结 构 累 积 损 伤 指 数 Ｄ， ． ８ （ 填 ＝０６ ２ 无
图 ２ 框 架 截 面 示意 图显 － 对 应 的 拉 丁 字符 的拼 音 ， Ｔ ｚ ，
充墙 ）Ｄ ， ：０６ ３ 有 填充 墙 ） ．９ （ 。结 构失 效 时整体 损 伤指 数 差值 （ 一 ） Ｄ。 ． ％ 。为了研究填充墙对 整体结构 的 Ｄ Ｄ。／ ＝１６
主节点 位移作 为 变 形 ， 该 曲线 便 可 以转 化 成 ｐｓｏｅ 则 ｕｈｖｒ曲 线 。再根据 文献 ［ ］ ３ 所提供 的方法 即可求得在结构 整体 损伤
指数 Ｄ， 表达式 为 ：
［ 作者 简介］ 江（ ９ ６～） 男 ， 任 １８ ， 硕士 ， 要研 究 方 向为 主 结构工程。
侧 力构件对框架结构 的整体损伤影 响。
［ 定稿 日期］ ００—１ ９ ２ １ ０—１ ［ 基金项 目］ 西华大学结构 实验 室重点 实验 室建设 基金 资助项 目（ Ｚ ００ ０ Ｘ Ｄ ８ ２— ９—１ ； ） 西华大 学研 究生创 新基 金项
目（ Ｃ Ｊ０ ９ ４ Ｙ Ｊ２０ ４ ）
下基∑ｋ ｕ 一 ｉｋ Ｕ ／。 （ ） ｕ
ｉ＝ ｌ
（） １
式 中， ； 图 １中第 ｉ ｋ为 点和第 ｉ 点 之 间连线 的斜率 ， ＋ｌ 为各变形 阶段结构 的位 移 。若 Ｐ ｓｏｅ 侧 向荷 载线性 地 ｕｈｖｒ
ｋ ： （ 一Ｙ ） （ Ｙ ／ 一ｕ ） （） ２
【 文献标识码 】 Ａ
是一种与反应谱相结合 的静力 弹塑 性分析方法 ， 没有严密 并 的理论基础 。利用该方法进行结构 分析 的优 点在于 ： 既能对 结构在多遇地震下 的弹性设计进行 校核 ， 也能够确 定结构在
罕遇地震下潜在 的破坏 机制 。它是按 一定 的水 平荷 载加 载 方式 ， 对结构施加 单调 递增 的水平 荷载 ， 过使结 构达 到破 通 坏时的 目标位移来研究分 析结 构的非线形耗 能与响应 ， 而 从 判断结构及构件 的变形 、 力是否 满 足抗震 设计要 求 ， 受 并对 结构 的抗震性能做 出评价 。 Ｐ ｓｏｅ 分析法虽未建立 严密 的力学 基础 ， ｕｈｖｒ 但建 立在 以
位 移 角 的 １５ ／ ０时 ， 弱 层 破 坏 导 致 整 体 结 构 坍 塌 。根 据 计 薄
某 拟 建 跨 Ｌ 钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 ｊ无 地 下 室 ， 层 ， 地 上 ７层 。该 地 抗 震 设 防 烈 度 为 ７度 ， 计 地 震 分 组 为 第 ＝ 没
算结果绘制 … Ｐ ｓｏｅ 曲线 ， ｕｈ ｖｒ 如罔 ５、１ Ｉ 冬 ６所乐
性一 强 化 模 型 ， 相 关 参 数 为 ： 其
１ Ｎ ｍｍ ， 震 ０ ／ 近
４００． ００ ２０（ ０ ）Ｏ ０． ０ ０ ０ （《 ｝】５ （ １Ｉ １ ｌ ２０ Ｏ０ ５ ００ ｝ ｌ Ｏ０ Ｏ０ Ｉ ５ ２ ３（ ０ ３ ）０ ５ Ｏ０
０ ＾ 耋
损伤指数 ； ３ 均匀布 置填充 墙可 以避免框架 结构 出现 刚度 （） 不均匀和薄弱层 。本文虽 能快 速地 得 出简化评估结果 ， 由 但 于填充墙性能的模拟 比框架 的性 能模拟 困难 得多 ， 因此对 于 填充墙单元 的简化模 型还 有待完善 。
参 考 文 献
坏 分析 ， 如 Ｐ Ａ分析法 、 例 Ｏ 动态时 程分析法 及准静 态循环 分
析法。该程序对于定 量分析 构件及 整体 损伤 指数 具有其 特
有 的优 越性 。
１ 损伤 简化 评估
填充墙作为一 种非 承重构 件 ， 不仅 提供 了抗侧 力 刚度 ， 还改变 了结构 构 件 的约 束条 件 ， 对结 构 的影 响 主要 体现 其
（） １ 实际结构 的地震 响应与一 个等效 单 自由度体 系 （ 以
下简称 Ｓ Ｏ － Ｓｎｌ Ｄ ｇｅ ｆ ｒｅ ｏ 相 关 ， Ｄ Ｆ ｉ ｅ ｅｒｅｏ Ｆｅｄ ｍ） ｇ 也就是 由第一 振型控制结构 的地震 响应 ；
和无填充墙的框架结构模型作对 比分析 ， 完成整体损伤 指数计 算和 简化评 估。定量地 阐明 了填 充墙作 为抗
侧 力 构 件 对 结 构 整 体 损 伤 的影 响 。
【 关键词 】 填充墙 ； 损伤指数 ； 简化评估 【 中图分类号 】 Ｔ ３２１ Ｕ５． １
Ｐ Ａ法能较好地模拟 出在水 平地 震作 用下 结构 的变形 Ｏ 和刚度蜕变 。Ｐ Ａ（ ｕｈ ｖｒ ｎｌｓ ｅｈｄ 分析法本 质上 Ｏ Ｐ ｓｏｅ Ａ ａｙｉ Ｍ ｔｏ ） ｓ
图 ６ 为有 填 充墙 的框 架 结构 基 底 剪 力一 硕 层位 移 曲 线
可见 ： 多遇地 震作用 下 ， 弹性 阶段 （Ｉ） 在 似 填充 墙作 川
并 不 明 ； 塑性 变 形 阶段 （ 填 充 墙 明 湿增 加 侧 向 刚 度 ： Ⅱ） 【
Ｌ— —Ｌ—一 — ———
弹阶段（ 填充墙失效后 ， 出结构分析计算过程 。随 着加 Ⅲ） 退 载步数 的增加 ， 步增 加 １４ ｍ 的层 问位 移 ， 顶层 层 每 ．４ ｍ 问位 移达到控制 位移 时 ， 整体结 构 失效 。结 合 以 ＿两 曲线 ， 卜
在 ： １ 减小 了结构 周期 ， 定程度 上增 大 了地震 力 ； ２ 改 （） 一 （） 变 了结 构刚度分布 ， 但沿 高度和平面均匀分 布 的填 充墙 对结 构抗震性能总体 上是有 利 的。故本文 主要 从考 虑填充 墙对 结构抗 震性能的影响来进行损 伤分 析。 李宏男等 提出 了一种结合 Ｐ Ａ法 来计算整 体损伤指 Ｏ 数 的方法。该方法关键 在于 将多 线性力 一变 形 曲线转 换成 Ｐ ｓｏｅ 曲线 ， 图 １ ｕｈｖｒ 如 所示 。当以基底剪力作为外力 ， 以结构
分 别建 立某 ７层无填 充墙和有 填充墙 框架结 构两 种模
型。采 用结构设计软件 Ｓ Ｔ 计算 出框架 结构 的地 震响 Ａ ＷＥ 应， 并得 出了框 架 内力 配 筋等 基本 设 计资 料 。利 用 Ｉ Ａ Ｃ Ｄ Ｒ
程 序对 两种模型进行 Ｐ ｓｏｅ 分析 ， ｕｈｖｒ 绘制 出各 自的 Ｐ ｓｏｅ ｕｈｖｒ 曲线 ， 并根据 Ｐ ｓｏｅ 曲线 计算 出结构 的整 体损 伤指 数 。 ｕｈｖｒ 最 后通 过对 比分析两模 型的整体损伤指数 得 出： 填充墙作 为抗
一
言 辫
一
言箸 一
图 ５ 为 无填 充 墙 的 框 架结 构 基 底 剪 力一 预 层 位 移 曲线
言器 一 星置 一 ： 蠹 一 墓 ；
（ ｋＮ１ ２ ０００． ） Ｏｆ １８ ００ （【 ）１ ｌ ｌ（． ６ 】】Ｏ０ １ ４００． ０ ０ ｌ２ ）００ ０（． ｌ ０００． ０ （ ） ８ ００ ００ ６００ （ ） Ｏ
。
ｙ
４００ ０ ０ ２００ ｆ ） ０
００ ０
兽
１ （ｘ ， ｕ … １
０． ５． １ 【（ ００ Ｏ０ Ｏ０ ０＿）】Ｉ５． ２０ ００ ２５ Ｏ０ ０ Ｏ０ ３ ３５ （（ ｝】
ｉｍ、ｆ Ｊ ｔ ， 。 Ｈ¨ ＿ ｈ】 【 ｌ Ｊ 。 ３０ｘ ０
的 配 筋 率 严 格 按 照 规 范 进 行 设 计 。 相 关 参 数 为 ： ＝ 厂 １． ／ ｍ ４３Ｎ ｒ ａ ：１４ ／ ｍ 钢 筋 的 本 构 关 系 采 用 ＝ 线 ３ Ｎ ｒ ， ａ ｚ
＝ ３０ Ｎ／ｍ ｍ 。 Ｅ ＝ ２ ０ ．０ ×
，
．
８００ （（ ）） ６（ｆ ） 】）（０
图 ４ 有 填 充墙 模 型
ｌ ４８
四川建 筑
第３ １卷 ４期
２ １ ．８ ０ ０ １
蔓 ≯ 谴≯ ｊ 馥 馘
结 构整 体损 伤指数
● ０ ０ ０ ０
算 出结构 的累积损伤指数 ， 于确定破坏 程度 ；２ 填充 墙作 便 （） 为抗侧力构件在 塑性 变形 阶段 可 以有效地 降低 结构 的整 体 ㈣
Ｄ ＝ ［ ０ 一 Ｈ ． ｎ ０ ｌ—ｋ （ ２一 ）一… ｊ ｝ ｌ Ｈ １
四川建筑
第３ １卷 ４期 ２ １ ．８ ０ １０
１７ ４
－＝ ｌｌ 强 ． 缩 构 ・ ＝。
３ 算
３ １ ．
例
３ ２ 比 较 分 析 结 果 ．
工 程 概 况
ＩＡ Ｃ计算 分析结 果 ： 目标 位 移 超过 规 范 。『 层 Ｄ Ｒ 在 ｛ ｌ
破坏程度
基本 完好 轻 微 破 坏 中等 破 坏
一般结构
Ｏ～ ．Ｏ ０ １ Ｏ １ Ｏ３ ．０～ ．Ｏ ０ ３ Ｏ ６ ．０～ ．５ Ｏ ６ Ｏ ８ ． ５～ ．５ Ｏ８ ． ５～Ｊ０ ．０
６ ０ ００
６ ０ ００
３ （ ００ １
大
震
严 重 破 坏 倒塌
图 ３ 无 填 充墙 模 型
簿
潮
Ｐ Ａ法对框 架结构 损伤 的简化评 估 Ｏ
任 江 ， 王泽云 ， 陈俊霖
（ 西华 大学 建筑 与土 木工 程学 院 ， 四川成 都 ６０３ ） １０９
【 摘 要 】 在 简要介绍 了 Ｐ Ａ法的特 点及 步骤 的基 础上 ， Ｏ 文章运 用该方法对有填充墙 的框 架结构模型
影 响 ， 绘 在 整 个 推 覆 分 析 过 程 中 两 种 模 型 的 损 伤 指 数 ， 故 如 图 ７所 示 。 同 ７中 ， 曲线 ２ 于 在 阿 弹 阶 段 填 充 墙 增 加 ｒ
侧 向刚度 ， 从而 降低 了整 体损 伤指 数 ， 对抗 震产 生 了有利 影 响， 损伤指数降低幅度最 大为 １． ％ ６４
变形
序 … 可 以对 钢 筋 混 凝土 进 行 非 弹 性 破
图 １ 多线 性 力 一变形 曲 线 示 意 图
这两条假定并不完全 正确 ， 文献 ［ ］ 明， １表 这些假定能较
好地模拟多 自由度体 系的地震 响应 ， 并且 这些地震 反应可 以 用静力弹塑性分析方法得 到合 理的估计 。
３３ ． 结 构 损 伤 评 估
参考 文献 ［ ］ 出 的描述 结构 地震 破 坏程 度 的震 害指 ２提 标， 如表 ３所示 。
表 ３ 钢 筋 混 凝 土 结 构 三 水 准 抗 震 设 计 的 地 震 损 伤 性 能 目标
地震设防水准
小 震 中震
● ● ● ● ● ●
（） ２ 在整 个地 震反 应过 程 中位移 形状 向量 ｛ ｝ 持 不 保 变， 且在整个 地震 反应 过程 中， 无论 侧移大小 ， 其位 移形状 向
量｛ ｝ 保持不变 。
ｃ ｔ ｔ ｃｕｅ ）程 ｒ ｅ ｒ ｔｒｓ ｅ Ｓ ｕ
０
“ “２ Ｕ １ ｊ
“ ±
“ …Ｕ
８ ００ （（ ）） ６００． Ｏ０ ４０（ ） ）（ ０ ２００ ００ ０００．）） ｆｆ
组， 场地类 别为第 Ⅱ类 ， 其框架截面示 意图如 图 ２所示 ， 结构 立面如 ３ 罔 ４所示 ， 中阴影部分 为填充墙 。梁和柱混凝 、 其 土强度等级均为 Ｃ ０ 受 力钢筋采 朋 Ｈ Ｂ ３ 钢 筋。结构 ３， Ｒ ３ ５级
增加， 则 Ｙ 为图一曲线中的纵坐标 ， 以式 （ ） 所 １ 简化 为 ： Ｄ ＝１一Ｙ ／ ｎｋ ｕ ０ （） ３
２ 分析原 理及 目的 力
ＩＲ Ｃ （Ｃ ｍ— ＤＡ ｏ
ｐ ｒ ｒ ｒ ｇ ａ ｆｒＩ ｅ ｕ ｅ ｏ ｒ ｍ ｎ － Ｐ ｏ ｌ ｓｉ Ｄａ ｇ ａｙ ａ ｔ ｍａ ｅ Ａｎ ｌ — ｃ
并 利 用式 （ ） ３ 可计 算 ｍ 结 构 累 积 损 伤 指 数 Ｄ， ． ８ （ 填 ＝０６ ２ 无
图 ２ 框 架 截 面 示意 图显 － 对 应 的 拉 丁 字符 的拼 音 ， Ｔ ｚ ，
充墙 ）Ｄ ， ：０６ ３ 有 填充 墙 ） ．９ （ 。结 构失 效 时整体 损 伤指 数 差值 （ 一 ） Ｄ。 ． ％ 。为了研究填充墙对 整体结构 的 Ｄ Ｄ。／ ＝１６
主节点 位移作 为 变 形 ， 该 曲线 便 可 以转 化 成 ｐｓｏｅ 则 ｕｈｖｒ曲 线 。再根据 文献 ［ ］ ３ 所提供 的方法 即可求得在结构 整体 损伤
指数 Ｄ， 表达式 为 ：
［ 作者 简介］ 江（ ９ ６～） 男 ， 任 １８ ， 硕士 ， 要研 究 方 向为 主 结构工程。
侧 力构件对框架结构 的整体损伤影 响。
［ 定稿 日期］ ００—１ ９ ２ １ ０—１ ［ 基金项 目］ 西华大学结构 实验 室重点 实验 室建设 基金 资助项 目（ Ｚ ００ ０ Ｘ Ｄ ８ ２— ９—１ ； ） 西华大 学研 究生创 新基 金项
目（ Ｃ Ｊ０ ９ ４ Ｙ Ｊ２０ ４ ）
下基∑ｋ ｕ 一 ｉｋ Ｕ ／。 （ ） ｕ
ｉ＝ ｌ
（） １
式 中， ； 图 １中第 ｉ ｋ为 点和第 ｉ 点 之 间连线 的斜率 ， ＋ｌ 为各变形 阶段结构 的位 移 。若 Ｐ ｓｏｅ 侧 向荷 载线性 地 ｕｈｖｒ
ｋ ： （ 一Ｙ ） （ Ｙ ／ 一ｕ ） （） ２
【 文献标识码 】 Ａ
是一种与反应谱相结合 的静力 弹塑 性分析方法 ， 没有严密 并 的理论基础 。利用该方法进行结构 分析 的优 点在于 ： 既能对 结构在多遇地震下 的弹性设计进行 校核 ， 也能够确 定结构在
罕遇地震下潜在 的破坏 机制 。它是按 一定 的水 平荷 载加 载 方式 ， 对结构施加 单调 递增 的水平 荷载 ， 过使结 构达 到破 通 坏时的 目标位移来研究分 析结 构的非线形耗 能与响应 ， 而 从 判断结构及构件 的变形 、 力是否 满 足抗震 设计要 求 ， 受 并对 结构 的抗震性能做 出评价 。 Ｐ ｓｏｅ 分析法虽未建立 严密 的力学 基础 ， ｕｈｖｒ 但建 立在 以
位 移 角 的 １５ ／ ０时 ， 弱 层 破 坏 导 致 整 体 结 构 坍 塌 。根 据 计 薄
某 拟 建 跨 Ｌ 钢 筋 混 凝 土 框 架 结 构 ｊ无 地 下 室 ， 层 ， 地 上 ７层 。该 地 抗 震 设 防 烈 度 为 ７度 ， 计 地 震 分 组 为 第 ＝ 没
算结果绘制 … Ｐ ｓｏｅ 曲线 ， ｕｈ ｖｒ 如罔 ５、１ Ｉ 冬 ６所乐
性一 强 化 模 型 ， 相 关 参 数 为 ： 其
１ Ｎ ｍｍ ， 震 ０ ／ 近
４００． ００ ２０（ ０ ）Ｏ ０． ０ ０ ０ （《 ｝】５ （ １Ｉ １ ｌ ２０ Ｏ０ ５ ００ ｝ ｌ Ｏ０ Ｏ０ Ｉ ５ ２ ３（ ０ ３ ）０ ５ Ｏ０
０ ＾ 耋
损伤指数 ； ３ 均匀布 置填充 墙可 以避免框架 结构 出现 刚度 （） 不均匀和薄弱层 。本文虽 能快 速地 得 出简化评估结果 ， 由 但 于填充墙性能的模拟 比框架 的性 能模拟 困难 得多 ， 因此对 于 填充墙单元 的简化模 型还 有待完善 。
参 考 文 献
坏 分析 ， 如 Ｐ Ａ分析法 、 例 Ｏ 动态时 程分析法 及准静 态循环 分
析法。该程序对于定 量分析 构件及 整体 损伤 指数 具有其 特
有 的优 越性 。
１ 损伤 简化 评估
填充墙作为一 种非 承重构 件 ， 不仅 提供 了抗侧 力 刚度 ， 还改变 了结构 构 件 的约 束条 件 ， 对结 构 的影 响 主要 体现 其