汽水分离器的设计计算
汽水分离器的效率计算方法
汽水分离器的效率计算方法标题：汽水分离器效率的计算方法及其应用在工业生产中，尤其是热力发电、化工等领域，蒸汽作为重要的能源和载能介质得到了广泛的应用。
然而，在蒸汽的生产和输送过程中，由于温度和压力的变化，蒸汽常常会携带大量的水分，这不仅会影响蒸汽的质量和使用效果，还会对设备造成损害。
因此，汽水分离器应运而生，其主要作用就是将蒸汽中的水分尽可能地分离出来，提高蒸汽的品质。
一、汽水分离器的工作原理汽水分离器通常安装在蒸汽输送管道上，通过改变蒸汽的流动方向和速度，利用离心力和重力的作用，使蒸汽中的水滴被分离出来，从而达到净化蒸汽的目的。
汽水分离器的种类有很多，如旋风式、挡板式、滤网式等，不同的分离器其工作原理和结构也有所不同。
二、汽水分离器的效率计算方法汽水分离器的效率是评价其性能的重要指标，它是指分离器分离出来的水分量与进入分离器的总水量之比。
理论上讲，汽水分离器的效率越高越好，但实际上，由于各种因素的影响，分离器的效率往往很难达到100%。
汽水分离器的效率计算公式为：η=（W2-W1）/W1*100%其中，η为汽水分离器的效率，W1为进入分离器的总水量，W2为分离器分离出来的水分量。
三、影响汽水分离器效率的因素汽水分离器的效率受多种因素的影响，包括蒸汽的流量、压力、温度、水质、分离器的结构和材质等。
1. 蒸汽的流量：蒸汽的流量越大，分离器的处理能力越强，但同时也会增加分离难度，降低分离效率。
2. 蒸汽的压力和温度：压力和温度的高低直接影响到蒸汽的含水量和饱和度，进而影响分离器的分离效果。
3. 水质：如果蒸汽中含有大量的杂质和油污，会降低分离器的工作效率，甚至导致分离器堵塞。
4. 分离器的结构和材质：不同的分离器结构和材质，其分离效果和耐久性都会有所不同。
四、如何提高汽水分离器的效率提高汽水分离器的效率，可以从以下几个方面入手：1. 选择合适的分离器：根据实际工况，选择合适类型的分离器，例如，对于含有大量固体颗粒的蒸汽，可以选择滤网式分离器；对于含有大量油污的蒸汽，可以选择油水分离器。
立式气液分离器设计算表
物 料
设 计
进
N1
混合-气相 混合-液相
停留时间
出
N2 气相 N3 液相
流 量 kg/h 2754.0 246000.0
2754.0 246000.0
进料量为
操 作
进
N1
混合-气相 混合-液相
停留时间
QL＝ ρL＝
189.2 m3/h 1300.0 kg/m3
恢复默认
完整性： 合理性1： 合理性2：
◆长径比偏 大◆液：相流量
/
11.1 持液量偏大
◆建议减少停留时间
或改为卧式罐
D＝
2500
H1＝
450
m m
HL＝ mm
7014
m m
N3 液相
调试
QV＝ ρV＝
4269.8 m3/h 0.6 kg/m3
蓝色 为输
L＝ 8300 mm NOTE
TYP. 管 口
立式气－液分离器工艺计算 已经破解了vba密码
已经破解了其中的表格锁定
气相 N2
H3＝
300
m m
N1
H2＝
150
m m
混合进料
WV＝ 5508.0 kg/h WL＝ 246000.0 kg/h
QV＝ QL＝
4269.8 m3/h 189.2 m3/h
┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈
◆结构不合理 5 2
0 0% 0
恢复默认 隐 藏
整 合：
结构不合理
5
整 合：
0
整 合：
◆长径比偏大：
类型：
结构不合理 设计分析：
分析1：分析 2：3段来自流 量密度 尺寸
kg/h
立式气液分离器计算
Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100－350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明：1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称 最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2－8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150－200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5－10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8－1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5－1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。
分离器、汽包水位补偿计算及附图
汽包水位补偿计算锅炉汽包几何横断面及水位测量示意图见附图一。
图中：Ｈ为上、下取样点间高度Ａ为上取样点与运行零水位间高度ｈ为实际水位P d为上取样点处汽包压力γs为P d对应下的饱和蒸汽重度γw为P d对应下的饱和水重度γa为环境温度下水的重度P1，P2分别为下取样点水平处正压和负压侧压力由附图一可知：P1=P d+H*γaP2=P d+(A－h)γs+［H－(A－h)］γw△P=P1－P2=P d+H*γa－P d－(A－h)γs－［H－(A－h)］γw= H*γa－(A－h)γs－［H－(A－h)］γw= H*γa－(A－h)γs－H*γw+(A－h)γw=H(γa－γw)+( A－h)( γw－γs)即：A－h =［△P－H*(γa－γw) ］/ ( γw－γs) (1) (1)式中，为使量纲平衡，A、h、H单位用米，γa、γw、γs单位用Kg/m3，△P单位用mmH2O。
若A 、h 、H 使用工程常用单位mm ，其它参数单位不变，则(1)式变为：A －h =［△P*103－H*(γa －γw ) ］/ ( γw －γs ) 或：A －h =［△P －H*(γa －γw ) *10－3 ］*103/ ( γw －γs ) (2)(2) 式中，A 、h 、H 单位用mm ，△P 单位用mmH 2O ，γa 、γw 、γs 单位用Kg/m 3。
如令：F 1（X ）=(γa －γw ) *10－3F 2（X ）=103/ ( γw －γs )则最后补偿公式变为：h ＝A －［△P －H* F 1（X ）］＊ F 2（X ）(３) 补偿回路结构见附图二。
汽包水位补偿计算附图ＰＰ２Ｐ１附图一汽包压力ＭＰａＰ附图二加法器加法器乘法器取样点差压。
气液分离罐计算(卧式)
D1(m)按安全分离速度 D2(m)按最大分离速度 分离器直径(m) 设计压力(MPa) 分离器计算厚度(mm) 分离器实际厚度(mm) 分离器规格 气体管径(mm) 液体管径(mm)
0.68 0.48 2.6 0.8 16.91 24 Φi2600*24 125.54 440.71
液相体积百分比 液相潜热占总热负荷的比例 安全分离速度(m/s) 分离最大速度(m/s) 假设的气体速度(m/s)
60 6.35 27170.60 16302.36 452.8432544 271.7059526 35 1.7 4 238 8.667716616 3 15 2 90 28.24823998 1.5
设计压力(MPa) 翅片 有效宽度 mm 按最小夹带速度的流通面积1mm2 按安全夹带速度的流通面积2mm2 每层所需的流通面积1 mm2 每层所需的流通面积2 mm2 翅片宽度 mm 翅片流通面积 mm2/mm.层 * 每层的实际液体流通面积 mm2 液体速度 m/s 每层小孔面积 mm 2 流体穿过小孔的速度 m/s
106.007151 mm
Vt 沉降速度 d 液滴直径 m Cw μG 气相粘度 Pa*s Re
0.72361168 0.0002 3.1
0.000007574 19.59519471
取初值Cw=1，计算Vt，然后计算 Re'，查图得到Cw，重新计算 Re，直到Re'=Re,此时Vt为最终 值。要达到分离效果，容器中气 体流速u必须小于浮动流速Vt。
气液分离设计计算书
项目代号
编号
流体参数
CASE1
物流代号
气液分离器结构设计
总流量 Kg/HR 气体重量流量Kg/HR 液体重量流量Kg/HR 气体密度 kg/m3 液体密度 kg/m3 总体积流量 kg/m3 液体体积流量m3/HR 气体体积流量m3/HR 气相体积百分比
立式气液分离器计算
Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100－350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明：1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称 最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2－8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150－200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5－10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8－1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5－1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。
毕业设计气液分离器
机抽用井下高效气液分离器设计摘要现在有杆泵抽油在各大油田的生产中占主导地位，但众所周知，油层除了产出原油同时还会产出大量的伴生天然气。
而这些伴生的天然气不可避免的有一部分会进入泵筒，这部分气体会占据泵筒的容积，从而造成泵筒的容液量大大的减小。
由此，我们就会想到，把这些伴生的天然气在进入泵筒之前从液体中分离出去，不让它进入泵筒内。
这样就有了井下气液分离器即气锚的出现。
现有的气液分离器大多是利用重力作用式和离心作用式。
但是由于诸多原因，现在的分离器只能在一定程度上尽量减少气体的进入量，即使气体进入量很小，其对泵效的影响也是不容小觑的。
因此设计出效果更好的气锚，仍然是很有必要的。
本设计中的气锚是利用了重力作用式与离心作用式相结合的高效气锚。
将重力分离部未能完全分离的气体在离心分离部分分离出去，以保证高效的抽油效率。
该新型气液分离器适用于气液比较高的油井。
在此分离器内设置了单独的气、液流道，更加有利于气液的分离。
该分离器是在泵上冲程抽汲时实现分离，而在泵下冲程时将气体排入油套环空关键词：气锚；重力式分离；离心式分离IAbstractNow the rod pumping is also the most important method of oil production. But as we know, the reservoir yields not only oil but also a lot of gas. And inevitably, part of the gas will enter the pump and occupy its volume. Therefore the pump’s volume for the oil will reduce seriously. So, we will thought that, separate the gas from the oil before it entering the pump. And the gas/oil separator is invented.Many separator used now use the gravity separation and centrifugal separation. But, of many reasons, to some extent they could only reduce the volume of gas which will enter the pump. Although the volume of entered gas is lot large, it will affect the pumping efficiency to a extent. So, to design a more efficient anchor is necessary.The separator I designed used the gravity separation with the centrifugal separation. In the centrifugal separator will separate the gas which is not completely separated in the gravity separator, so that the pump can have a high efficiency. This new separator is suitable for the well which has a high gas-oil ratio. It provides separated passage for the gas and oil, so the separation will be better. In this separator, separation is achieved when the pump stroking upward and exhausting the gas to the casing when the plunger going downward.Keyword: Separator；Gravity separation；Centrifugal separationII机抽用井下高效气液分离器设计目录摘要 (I)ABSTRACT (II)目录 (I)1引言 (1)1.1问题的提出与研究意义 (1)1.2国内外的研究现状 (1)1.3主要研究内容 (4)2 分离器的分气机理研究 (5)2.1现有气液分离器大致分类 (5)2.2各种分离器的分气机理 (5)2.2.1利用滑脱效应的气锚 (5)2.2.2利用离心效应 (7)2.2.3利用捕集效应 (7)2.2.4利用气帽排气效应。
气液分离罐计算(卧式)
=（2.12*VL*t/C/A)^(1/3),m 4.02856476
=LT/DT
1.85
m3/HR
549.15
min
8
=ATOT-(Aa+Ab)， %
77
%
20
%
3
m
4.05
m
7.45284481
7.5
r b cosθ θ Ab/Atot
2.025 0.279 0.862222222 0.531155754 0.030068205
气液分离设计计算书
项目代号
编号
流体参数
CASE1
物流代号
气液分离器结构设计
总流量 Kg/HR 气体重量流量Kg/HR 液体重量流量Kg/HR 气体密度 kg/m3 液体密度 kg/m3 总体积流量 kg/m3 液体体积流量m3/HR 气体体积流量m3/HR 气相体积百分比
350451.6204 456.9563664 349994.664 1.025508632 637.3438045 994.74 549.15 445.59 0.45
650.00
L5-进气管的外径 mm
450.00
L6-分离器的总高度 mm
20230.00
注液翅片结构
通道数 封条高度 mm 按最小夹带速度的流通面积1mm2 按安全夹带速度的流通面积2mm2 每层所需的流通面积1 mm2 每层所需的流通面积2 mm2 气槽数目 气槽深度 mm 气槽宽度 mm 每层的实际气槽流通面积 mm2 每层实际气槽中气体速度 液槽深度 mm 液槽宽度 mm 每层中封条的根数（双进输2） 每层的实际液槽流通面积 mm2 实际液槽中液体速度 m/s 小孔直径 mm
D1(m)按安全分离速度 D2(m)按最大分离速度 分离器直径(m) 设计压力(MPa) 分离器计算厚度(mm) 分离器实际厚度(mm) 分离器规格 气体管径(mm) 液体管径(mm)
分离器计算
油量Qo 7.14
m3/min 水量Qw m3/min 气量Qg
0.5m3/min 选择水在分离器内停留时间tw
5min
选择油在分离器内停留时间to 1min
分离器长径比 b=L/D 3液体横截面占筒体截面的比例a
0.8分离器内液体占有体积V L =Qo×to+Qw×tw
7.14
m3
1.5590945m T/T长度 L
4.6772835
m
选取直径 D 1.6m 选取T/T长度 L 4.8m 气相有效长度Le=L-D 3.2m 液相有效长度Le=0.75L
2.4
m
三相分离器计算
第一步 初选分离器尺寸
1、给出油气水体积流量，单位m3/min 卧式罐通常为3~5，立式通常为3.5~5
3、选定分离器尺寸视气量决定，气量大可选0.5，气量小可选0.8通常相等
2、由VL=（πD 2/4）×a×bD=Qo×to+Qw×tw反推直径D
1.2、1.4、1.6、1.8、
2.0、2.2、2.4、2.6、2.8、
3.0、3.2、3.4、3.6、3.8、
4.0、)，圆筒长度范围1.8-16.8m，增量0.8m（即1.8、2.6、3.4、4.2、
5.0、5.8、
6.6、
7.4、
8.2、
9.0、9.8、10.6、11.4、12.2、13.0、13.8、14.6、15.4、16.2、16.8)
3
4L V D a b π
⨯=∙∙
第二步 按各相所需面积选分离器尺寸。
分离器尺寸计算word版本
分离器尺寸计算1.1.1分离器尺寸计算选用SMSM气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为1795m3/h （工况下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMSM气/液分离器的直径计算如下：已知：，：，所以气体处理能力标准：由于，由壳牌分离器设计规范查表可知，取=0.186，取分离器直径为1100mm，最多选择29个旋流管。
分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图4.16、表4.6表4.6 分离器直径及涡流管个数的确定表D ，m 涡流管个数*m ax Q ，m³/s m ax ，m/s0.21 1 0.0064 0.1850.45 4 0.0256 0.161 0.50 5 0.0320 0.163 0.65 9 0.0576 0.174 0.70 12 0.0768 0.200 0.85 16 0.102 0.180 0.90 21 0.134 0.211 0.95 24 0.154 0.217 1.05 29 0.186 0.214 1.10 32 0.205 0.216 1.15 37 0.237 0.228 1.20 44 0.282 0.249 1.30 520.3330.251项目 高度，m 项目 高度，mX 1 0.5 X 5 0.22 X 2 0.32 X 6 0.165 X 3 0.3 D 1.1 X 40.1 h1.2综上所述，DY 气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM 高效分离器，分离器的直径为1200mm ，高度为3200mm 。
1.2 MEG 再生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG 再生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1 MEG 再生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG 再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y 型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
气液分离器设计计算
气液分离通常分为三个阶段： 第一个阶段为
预分离，即利用气体中所夹带液体的动量使大的
液滴与入口挡板碰撞，然后利用液滴自重沉降下
来，从而将气液分成以气体为主和以液体为主的
两个部分； 第二个阶段为二次分离，即使较小液
滴利用重力分离； 第三个阶段为除雾，小的液滴
在捕雾器处聚集成较大的液滴，然后靠重力实现
气液的分离。
计算总横截面积：
AT = πD2 /4
2011，21（ 5）
冯 宇 气液分离器设计计算
21
利用表 2 计算低液位高度或采用：
HLLL = 0. 5D + 7
（ in）
此处 D 的单位是 ft 并圆整。如果 D ≤4'，则
HLLL = 9in。 （ 6） 利用表 3 通过 HLLL / D 得到 ALLL / AT 并计
（ 3） 选取停留时间并计算持液量：
VH = THQL
（ ft3 ）
（ 4） 如果不规定波动体积，则选取缓冲时间
后计算波动体积：
VS = TSQL
（ ft3 ）
（ 5） 取得 L / D 的初估值［2］，并且初步计算分
离器直径：
D=
（
4 0.
（ VH 6π （
+ VS） L /D）
）
1 /3
（ ft，圆整到最接近的 0. 5ft）
（ ft3 / min）
并选取停留时间并计算持液量：
VH = THQL
（ ft3 ）
（ 4） 如果不规定波动体积，则选取缓冲时间
后计算波动体积：
VS = TsQL
（ ft3 ）
低液位高度的选取，见表 2。
表 2 低液位高度选取表
分离器尺寸计算
1.1.1 分离器尺寸计算选用SMSM 气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为1795m 3/h （工况下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMSM 气/液分离器的直径计算如下：已知：错误!未找到引用源。
，：错误!未找到引用源。
，错误!未找到引用源。
所以气体处理能力标准：由于错误!未找到引用源。
，由壳牌分离器设计规范查表可知，取错误!未找到引用源。
=0.186，错误!未找到引用源。
取分离器直径为1100mm ，最多选择29个旋流管。
分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图4.16、表4.6表4.6 分离器直径及涡流管个数的确定表D ，m 涡流管个数*m ax Q ，m³/s m ax ，m/s0.2110.00640.1850.45 4 0.0256 0.1610.50 5 0.0320 0.1630.65 9 0.0576 0.1740.70 12 0.0768 0.2000.85 16 0.102 0.1800.90 21 0.134 0.2110.95 24 0.154 0.2171.05 29 0.186 0.2141.10 32 0.205 0.2161.15 37 0.237 0.2281.20 44 0.282 0.2491.30 52 0.333 0.251表4.7 高效分离器高度计算表项目高度，m 项目高度，mX10.5 X50.22X20.32 X60.165X30.3 D 1.1X40.1 h 1.2综上所述，DY气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM高效分离器，分离器的直径为1200mm，高度为3200mm。
1.2MEG再生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG再生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1MEG再生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
分离器尺寸计算
1.1.1 分离器尺寸计算选用SMSM 气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为1795m 3/h （工况下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMSM 气/液分离器的直径计算如下： 已知：，：， 所以气体处理能力标准： 由于，由壳牌分离器设计规范查表可知，取=0.186，取分离器直径为1100mm ，最多选择29个旋流管。
分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图4.16、表4.6表4.6 分离器直径及涡流管个数的确定表 D ，m涡流管个数 *m ax Q ，m³/s m ax ，m/s 0.211 0.0064 0.185 0.454 0.0256 0.161 0.505 0.0320 0.163 0.659 0.0576 0.174 0.7012 0.0768 0.200 0.8516 0.102 0.180 0.9021 0.134 0.211 0.9524 0.154 0.217 1.0529 0.186 0.214 1.1032 0.205 0.216 1.1537 0.237 0.228 1.2044 0.282 0.249 1.3052 0.333 0.251 项目高度，m 项目 高度，m X 10.5 X 5 0.22 X 20.32 X 6 0.165 X 30.3 D 1.1 X 40.1 h1.2 综上所述，DY 气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM 高效分离器，分离器的直径为1200mm ，高度为3200mm 。
图4.16 SMSM 高效分离器高度设计示意图1.2MEG再生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG再生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1MEG再生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
分离器尺寸计算
1.1.1分离器尺寸计算选用SMSM 气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为 1795mVh （工况 下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMS 气/液分离器的直径计算如下：已知: ^-「口小，： 九「懺炖2「， %十「叫九所以] 阳・皿Q 乩二Qtr 论如訂他一衍）=亠 ；需一皿 二吠阳气体处理能力标准:由于 I 「亍^氐：，由壳牌分离器设计规范查表可知，取 ；=，取分离器直径为1100mm 最多选择29个旋流管分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图、表Kv-Q.ISD j^^dKOaminia)IK2=dL^0 02rL瓷1-05皿扎s < Q 爲J5D 蠢/幻=0.25耐号=> =0,1862^4^0.25*344二 0.974mJ 0JSG* 4D™ = Jft214«3d4—lA07m at llOOmm表分离器直径及涡流管个数的确定表表高效分离器高度计算表综上所述，DY气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM高效分离器，分离器的直径为1200mm高度为3200mm1.2 MEG!生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG?生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1 MEGI生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
250丫型填料主要性能参数见表。
型填料主要性能参数表表生塔塔径计算基础数据表MEG稳定塔只有提馏段，第八塔板汽相负荷较大，作为脱丙丁烷塔的基础数据, 如表所示。
表凝析油稳定塔计算塔径的基础数据填料塔的直径分别按精馏段和提馏段计算，取较大者为填料段直径。
泛点速度计算公式:塔内径计算公式为:0. 20.291 1.75 1 14G实际操作气速为泛点速度的68%~75%故取实际操作气速为泛点速度的70%U G U GF0. 723600由表中数据带入以上公式：= m/s u G =s由第二块板计算得：u GD T =由第六块板计算得：u G=s u G =sD T =由以上计算结果可知，MEG!生塔采用等径填料塔，直径选为350mm 考虑气体处理量120%勺弹性范围，根据模拟结果校核MEG!生塔最大气动能因子，在第六块塔板处具有最大气动能因子。
二相和三相气液分离器的设计计算_图文(精)
L , , , : : L T U V p p —分离器有效长度—分离器焊缝间长度—下标,’由之意 ? —下标水之意 W —压力一操作条件下气体或液体流率 - 下标标准状态之意—温度—停留时间—气流速度 /s —液滴下落速度 /s - 液体密度加—气体密度 / —时间一 , 汽分离器中液而食 , 。
m , 、。
O , ” , “ ” p , M Pa Q , m ’ /h t s , “ ” T , , K , h , m , m : , kg 3 ; , kg m 吕七 , : 参 i 〔〕 Ca m p be l , l , 考a n 文 pr o 献 ee ss n G . as Co n d it io n in g d i g (6 t h e d . p en n w e ll B o o ks , T s ula 1982 r n o rn o 2 〔〕K e n A l d ld , d W份l , o 艺, l O 玄 l , No D v ee . 1 98d . , P 73 ~ 7 8 , 3 〔〕K 4 〔〕B . en A W y o rl d 19 84 84 , P8 7 ~ 9 8 . r u ee R . M e er , O 月, J G , V o l . N o 21 , 198 6 . - 月侧. 旧卜. . 卜~ ~ , ~ ~ 闷 . 弓 . . 洲卜曰卜 ~ 口 . . 门, 曰 . 嘴 . 卜. . . 卜 . 一 . 喇日 . 月. . . 一叫. , 月洲卜. . 卜~ . ~ ~ ~ 曰 , - 月月 . . 月曰卜门. 卜一 . . , . 卜拟议中的大港海滩油田的勘探和开发大港油田坐落在渤海之滨的待开发地区达 , 。
, 含油构造延伸到海底深处 , , , 是一个含油丰富、、前景美好 , 然而 , 由于沿海滩涂淤泥层厚运行不便一般水、陆交通工具都难于到。
气液分离器设计算表知识讲解
100 mm 300 mm
（设定值：
以
50
mm 圆整
HL
H1 H2 HS 圆整后增量：
0
H3 ） 50 0
以 3 ≤ L/D ≤
5 为合理标准
恢复默认 隐
完整性： 合理性1： 合理性2：
类型：
操作分析：
分析1：
分析 2：
3段
流 量
密度 尺寸
kg/h
m3/h kg/m3 mm
立式气－液分离器工艺计算 已经破解了vba密码
已经破解了其中的表格锁定
气相 N2
H3＝
300
m m
N1
H2＝
150
m m
混合进料
WV＝ WL＝
1500.0 kg/h 150.0 kg/h
QV＝ QL＝
322.6 m3/h 0.2 m3/h
H1＝
1182
m m
┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈
操作分析： 1 1
1500.0 150.0
4.7 100 892.0
1 min
1500.0 322.6 4.7 100
150.0
0.2
%设计流
量
0.0
0.0
892.0 50
重新计算
0.0
0.0
min
NOTE
操作分 结 束
恢复默认 隐 藏
整 合：
操作分析：
1
整 合：
3段
整 合：
结构合理
◆约 为操作5量1%适 中,
允许气速 分离良好
D＝
HL＝ 450 mm
N3
18
m m
液相
调试
计算过程
气－液分离： 1、 分离因子 分离常数 操作分离常数 最大气相流速 操作气相流速 2、 气相流通面积 筒体直径 ↓ 圆 整 实际流通面积 实际气相流速 3、 缓冲时间 存液容积 底部封头容积 最大液相高度 操作液相高度 4、 筒体长度 ↓ 圆 整 5、 长径比
旋风汽水分离器工艺计算
旋风汽水分离器工艺计算
旋风汽水分离器是一种采用旋风分离原理进行汽水分离的装置，在工业生产中常用于分离气体中的液体水滴。
工艺计算的主要内容包括旋风汽水分离器的尺寸设计和性能计算。
首先，需要确定旋风汽水分离器的设计参数，包括分离器的内径、进口速度、出口速度等。
这些参数的选择取决于具体的应用需求和流体性质。
其次，根据设计参数，可以进行性能计算。
旋风汽水分离器的性能指标主要包括分离效率、处理量以及压力损失等。
可以使用流体力学原理和经验公式进行计算，或者借助计算机模拟进行仿真分析。
最后，通过计算结果进行设计优化和调整。
根据实际情况，可以适当调整分离器的尺寸和结构，以达到更好的分离效果和经济性。
需要注意的是，旋风汽水分离器的设计和计算涉及流体力学、物理化学等多学科知识，因此需要有相关领域的专业知识和经验。
此外，实际的工程应用还需要考虑安全性、可靠性和可维护性等方面的因素。
汽水分离器的效率计算方法
汽水分离器的效率计算方法汽水分离器是工业生产过程中常见的设备，用于去除混合物中的气体和液体。
了解汽水分离器的效率计算方法对于评估设备性能和优化生产流程至关重要。
本文将详细介绍汽水分离器的效率计算方法。
一、汽水分离器的工作原理汽水分离器主要通过重力分离和离心力分离两种方式实现气液分离。
混合物进入分离器后，由于气体的密度小于液体，气体上升并从顶部排出，而液体则下沉并从底部排出。
二、汽水分离器效率计算方法1.理论效率计算理论效率是指在理想状态下，汽水分离器能够实现的最高分离效率。
其计算公式如下：理论效率（η）=（实际分离的气体体积/ 进入分离器的气体总体积）× 100%2.实际效率计算实际效率是指在现实生产过程中，汽水分离器实际的分离效率。
实际效率受多种因素影响，如设备结构、操作参数、物料特性等。
实际效率计算公式如下：实际效率（η"）=（实际分离的气体体积/ 进入分离器的气体总体积）× 100%3.影响效率的因素（1）设备结构：分离器直径、高度、进口和出口位置等结构参数对分离效率有直接影响。
（2）操作参数：流量、进口气体和液体流速、压力等操作参数的变化会影响分离效率。
（3）物料特性：气体和液体的密度、粘度、表面张力等物性参数对分离效率也有一定影响。
三、提高汽水分离器效率的方法1.优化设备结构：根据生产需求，合理设计分离器直径、高度等结构参数。
2.调整操作参数：根据物料特性和生产要求，调整流量、流速、压力等操作参数。
3.改善物料特性：通过添加助剂、调整温度等方法，改变气体和液体的物性参数，提高分离效率。
4.定期维护：确保分离器内部无堵塞、磨损等问题，保持设备正常运行。
四、总结汽水分离器效率计算方法对于评估设备性能和优化生产流程具有重要意义。
通过了解分离器的工作原理、掌握效率计算方法以及采取相应的提高效率措施，可以有效提高汽水分离器的分离效果，降低生产成本，提高企业经济效益。
分离器结构尺寸计算设计
目录一、课程设计的基本任务 (2)（一）设计的目的、意义 (2)（二）设计要求 (2)（三）工艺计算步骤 (2)二、课程设计理论基础 (2)（一）分离器综述 (2)（二）油气分离器原理 (2)（三）从气泡中分离出油滴的计算 (3)（四）气体的允许速度 (5)（五）分离器结构尺寸计算 (6)三、实例计算 (7)(一)基础数据 (7)(二)计算分离器的结构尺寸 (8)四、结束语 (19)附录计算程序 (20)一、课程设计的基本任务（一）设计的目的、意义目的：在老师指导下，根据给定的原油组成、分离条件、停留时间等基础数据，按规范要求独立地完成分离器结构尺寸设计。
意义：为了满足计量、储存的需要，油井产品从井口出来后，首先要进行分离，分离的场所即油气分离器。
分离后所得油、气的数量和质量除了与油气的组成、分离压力、分离温度有关外，也与油气在分离器内停留的时间有关，当油气的组成、分离压力、分离温度及处理量一定时，分离效果由分离器的尺寸决定，合理的设计或选择分离器的尺寸对改善分离效果非常必要。
（二）设计要求1.初分离段应能将气液混合物中液体大部分分离出来2.储液段要有足够的容积，以缓冲来油管线的液量波动和油气自然分离3.有足够的长度和高度，是直径100um以上的油滴靠重力沉降4.在分离器的主体部分应有减少紊流的措施，保证液滴沉降5.要有捕集的器除雾，以捕捉二次分离后气体中更小的液滴6.要有压力和液面控制（三）工艺计算步骤1.根据油气平衡计算中所确定的气液处理量、物性、分离压力、分离温度等基础资料，并参照现场具体情况选择分离器类型。
2.按照从原油中分出气体的要求，由原油性质和操作经验确定原油在分离器内的停留时间，对缓冲分离器需考虑缓冲时间，据此初步确定分离器尺寸。
3.按照从气体中分出油滴的要求，计算100微米的油滴在气相中的匀速沉降速度Wo ，分离器允许的气体流速wg ，分离器直径D，长度l (或高度H)等尺寸。
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计算 厚 度
６ 薪
－２ ３６ｉｎｎｌ
设 计 厚 度 ６ ｄ＝５＋Ｃ２＝２．３６＋２＝４．３６ｒａｍ，钢 板 负偏 差 Ｃ。＝０，考 虑 到 钢 板 厚度 系 列 ，取 名 义 厚 度 ６ ＝６ｍｍ，校 核 ：名义 厚度 ６ ＝６ｍｍ时 ，许 用应 力
［ｏ】 。℃没 有变 化 。因此 ，用 １６ＭｎＲ作筒 体 的名义 厚
该 设 备 是 内压 容 器 ， 因 此 ， 气 压 试 验 时 ，
】／ 】 的取值要求同液压试验。
气压试验压力ＰＴ＝１．１５ｐ｛ ＿１．１５×０．８×ｌ＝０．９２Ｍｐａ
应 力 校核 ：简 体有 效厚 度 ６。＝６ 一Ｃ 一Ｃ：＝６—２— ０＝４ｍｍ；校核 试验 时 圆筒 的薄膜 应 力Ｇ ：
６７．７Ｍ
ｐａ
ｘ Ｄ
３ １０．５ＭＰａ，封头 水压 试验 应力
２Ｉ４气 压 试验校 核
气 压 试 验 所 用 气 体 ，应 为干 燥 洁 净 的 空气 、 氮 气 或其 他 惰 性气 体 ，试 验 气 体温 度 一般 应 不低 丁１５℃ 。 由于 气 压 试 验 较 液 压 试 验 危 险 ， 故试 验 压 力 比液 压 试 验 要低 ，容 器 上 的对 接 接 头应 进 行 ｌ ＯＯ％１￣线或 超 声波检 测 。
第 ８期
一 ７
汽水 分 离器 的设计计 算
刘光哲，顾 婷婷
（中国石油辽阳石化分公司 ，辽宁 辽 阳 １１ １００３）
［摘 要］本 文通 过一个实例，对 汽水分 离器的设 计计算过程进行 了详 细说 明。 ［关键词］压 力容 器；汽水分 离器；设计 ；计 算
１主 要 设 计 指 标 及 要 求
６ ｎ＝６～ １６ｍ ｍ
２主 要 结 构 设 计
２．１简体 和封 头
选 用 标 准 椭 圆 形 封 头 ， 假 设 封 头 壁 厚
在 ６～ １ ６ ｍｍ范 围 ， 按 ＪＢ／Ｔ４ ７ ３ ７， 直 边 高 度
ｈ２＝４０ｍｍ，椭 圆封 头容 积 ：
Ｊ
Ｖ ｈ＝ — ７￣Ｏｉ ＋ Ｄ． ｈ ： —
２．３水 压试 验校 核
对 １ ６ＭｎＲ钢 制 容 器 进 行 液 压 试 验 时 ，液 体 温 度不 得 低于 ５℃， 卧置试 压 ，其 常温 许用 应 力［ｏ］＝ ［ａ］ 。℃＝１７０Ｍｐａ， ｏ。（ｏ ｏ＿２）＝３４５Ｍｐａ
水压 试验 压 力ＰＴ＝１．２５ｐ ＝１ ２５ｘ０ ８ｘｌ＝ｌＭｐａ
根 据 设 计 任 务 书 提 供 的 技 术 参 数 ： 设 计 压 力 ０．８ Ｍｐａ， 设 计 温 度 常 温 （取 ５０℃ ） ， 通 径 １０００ｒａｍ，容 积２ｍ ，介质 为ＣＯ、Ｈ２Ｏ的 混合 物 。 确 定 压 力 容 器 类 型 ：低 压 、 轻 度 腐 蚀 。 容 器 作 用 ：分 离 容 器 ；Ｐ·Ｖ＝Ｉ．６＜１０Ｍｐａ，属 二 类 压 力 容 器 。选 用 １６ＭｎＲ为 圆 筒材 料 。取 腐 蚀裕 量 Ｃ ＝２， 钢 板 负偏 差 Ｃ。＝０。设 备 充 装 系 数 ０．８，对 接 焊 缝 采 用 双面 全 熔透 焊接 接 头 ，无 损 检 测 比例 １００％， 即 中＝１．００， 许 用 应 力 ［ｏ］ 。℃＝１ ７０Ｍｐａ， 暂 设
＋！三Ｉ×１ ×００４ ： ０．１６２ｍ ．
筒体 长度
Ｌ。 ￣ （Ｖ－２Ｖｈ） 寿 ×（２－２×０·１６２）
＝ ２．１３５ｍ ＝２１３５ｍ ｍ
两封 头 切 线 之 间 距 离 Ｌ＝ Ｌ０＋２ｈ２＝２１３５＋２×
４０＝２２１５ｍ ｍ
２．２简体 和封 头 的厚度 计 算
２．２．１筒 体 厚度 ，设 ６ ＝６～ １６ ｍｍ，查 《过程 设 备 设计 》 附录Ｄ表 得 ：［ｏ］ ｏ℃＝１７０ Ｍｐａ；
●●●●●…
● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ‘ ● ● ＿ ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ●● ● ●。 …
● ●● ● ●● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● …
…
●●●●●●●●●●●●●●●…
●●●●●●●●●●●●●●●…
● ● ● ● ● ● ●
作者 简介 ：刘光哲 （１ ９８２一），男，辽宁辽阳人，大学本科
助理工程 师，在 中国石 油辽阳石 化分公司工作 设备
１４卷
虹
６，： Ｕ ｅ
因 ６ｒ ０．９ 校核满 足 要求 。
一（０．８＋０，０ Ｘ ｌＯＯ Ｏ＋０．５￣６）
＿
＿
：
堡 ２：—０．９２ｘ（１０００＋６）：１１５
６ ：
—
５Ｍ ｐａ
．
２６
２×６
‘ 一
凶ｏ ０．８ ）＝２７６ Ｍｐａ，筒体 气压 试验 应 力 校核 满足 要求 。
度 ６ｍｍ合适 。
２．２．２封头 厚度 ，标 准 椭 圆形封 头形状 系 数ｋ＝１．０
计 算 厚度
５ ＝ ＰｃＤｉ ＝
＝２．３６ｍ ｍ
设 计 厚度 ６ ｄ＝５＋Ｃ２＝２．３６＋２＝４．３６ｍｍ，钢 板 负 偏 差 Ｃ ＝Ｏ，考虑 到钢 板 厚 度 系 列 ，取 名 义 厚度 ６ ＝６ｍｍ，校 核 ：名义 厚度 ６ ＝６ｍｍ时 ，许用 应力 ［ｏ］ 。℃没 有变 化 。 因此 ， １６ＭｎＲ封 头 的 名义 厚 度 ６ｍｍ合 适 （与 筒体 相 同 ）。
ＺＯｅ
（１＋Ｏ． ＯｌＸ ｌＯＯＯ＋６）＝１２７Ｍｐａ ０
。，＝ — —
—
２×６
…．
３ １０．５Ｍ ｐａ；
因 ｏ ０．９ ，筒体水 压试 验应 力校 核满 足要
求 。
２－３．２封 头应 力校 核
封 头有 效 厚度 ５。＝６ 一Ｃ１ Ｃ ＝６—２—０＝４ｍｍ；校 核试 验 时封头 的薄膜应 力 ｏ ：
２．３．１简 体 应 力 校 核 ：简 体 有 效 厚 度 ５。＝５ 一Ｃ 一 Ｃ：＝６—２—０＝４ｍｍ； 应 力 校 核 时 应 计 入 液 柱 静 压 力 ＰＬ，此 时Ｐ ＝Ｄｉ ｐ水ｇ＝０．Ｏ１Ｍｐａ；校核 试验 时圆筒 的 薄 膜 应力 ｏ ：
。 ｕ ： 一 —————＿＝ ■———一 ０ ·７ ｕ