锚固钢板加固钢筋混凝土板受弯承载力分析
粘钢加固钢筋混凝土板在实际工程中的应用
不到设计值而 引用的折减系数 。
●
１
下 ， 』
卜 — —
ａ截 面 ）
ｂ） 力 应
图 １ 平 面布 置 图
图 ２ 极 限 状 态 时 矩 形截 面 应 力 状 态
＝
２ 基 本假 定
１ 构件达到受弯 承载 能力 极 限状态 时 ， ） 混凝 土 、 钢筋 及外 贴
Ｏｎａ ｐｉ ｔ ｎｏ ｅｌ ｏ ｄｒｉｆｒｅ ｏ ｃｅｅｐａｅｉ ｃ ａ ｐ ｏｅｔ ｐ ｌ ａｉ ｆ ｔｅ－ ｎ ｅ ｏｃｄｃｎ ｒｔ ｌｔ ｎｆ ｔ ｌ ｒｊｃ ｃ ｏ ｓ ｂ ｎ ａｕ ｓ
ＤＩ ＮＧ ｈ ｕ． ｎ Ｓ ｏ ａ
Ａ ｓｒｃ：Ｃ ｍ ｉｉ ｉ ｅｆ ｔａ ｐｏ ｃｓ ｈ ａｅ ｎ ｏ ｕｅ ｅｃ ｃｌ ｉｎａｄｔｅｃｍ ｏ ｅｔ ｅｕｒｍｅｔ ｏ ｓ ｅ ｂ ｎ ｅｎ ｒｅ ｂ ｔａｔ ｏ ｂｎｎ ｗｔ ｔ ａ ｕｌ ｒ ｅｔ，ｔｅｐ ｐｒｉｔ ｄ ｃｓｔ ａ ｕａｏ ｎ ｈ ｏ ｐｎ ｎ ｒｑ ｉ ｎｓ ｆ ｔ １ ｏ ｄｒｉ ｏｃｄ ｇ ｈｈ ｃ ｊ ｒ ｈ ｌ ｔ ｅ ｅ． ｆ
固和增 强原结构强度和 刚度 的 目的。与其 他 的加 固方 法相 比 ， 有 其 独特的优点 ， 即具有 坚固耐用 ， 工快 速 ， 施 简洁轻 巧 ， 活多样 ， 灵
１ ≥２ ） ０。
Ｍ ｃ ｂ（ 一 ｝ ＋ Ａ ｈ ｏ） Ａ （ — 。 （） ￣ 。 ＜ ｔ ｘｈ ） 厶 。 — 一 ｈ ｈ） １ （
２ 回弹仪 的要 求
２ １ 回弹仪 的 选择 ．
目前常用 的回弹仪为 Ｚ ３Ａ型指针直 读式 混凝 土 回弹仪 ， Ｃ． 其
双面粘钢加固砼板抗弯承载力与截面刚度计算
双 面 粘钢 加 固砼 板 抗 弯 承 载 力 与 截 面 刚 度计 算
郭猛 刘佩 姚谦峰 张翔２ ， ， ，
（． １ 北京交通 大学 土木建筑工程学院 ， 北京 １０ ４ ２ 同济大学 高新 建筑技术研究所 ， ０ ０４；． 上海 ２ ０ ９ ） ０ ０ ２
摘要 ： 根据单 面粘钢加固混凝土梁的相关试验研究 和实 际楼板加 固需 要 ， 首次 提出了双面粘 钢加 固混凝 土楼板
依靠 自身 的抗 压能 力抵 抗外 荷载 引起 截 面弯矩 的增 加 。在楼板 较 薄 的情 况 下 ， 面 粘 钢 加 固后 的楼 板 单 采用 粘贴 钢板 加 固法 提 高 混凝 土 楼 板 承 载力 ， 已经 大量应 用 在建 筑 物 的 加 固改 造 工 程 中 ， 凝 土 混 承载 力虽 然可 以满 足要 求 ， 楼 板挠 度和 裂缝 加大 ， 但
技术 ， 结合截 面内力平衡 关系及求解受弯构件刚度 的经 典理论 ， 考虑加 固过程 中楼板 未完 全卸载 的情况 ， 并 建 立了双面粘钢加 固楼板 的抗弯承载 力与截面刚度计算公 式 ， 同时给 出两种改 善钢 板与楼 板之 间粘结效 果的构
造措施 。
关键词 ： 双面粘 钢 ； 固； 加 混凝土楼板 ； 弯承载力 Ｉ ４ ； 抗 冈度 构造措施 中图分类号 ：Ｕ ４ ． Ｔ ７ ６３ 文献标识码 ： Ａ
Ｇ Ｏ Ｍｅｇ Ｉ ｅ，Ｙ Ｏ Ｑａ— ｎ ， ｔ １ Ｕ ｎ ，ＬＵ Ｐ ｉ Ａ ｉ ｆ ｇ ｅ ａ． ｎｅ
（ ｏｅｅｏ ｉ ｌ ｎｉｅｒ ｇａ ｄＡ ｃｉ ｃ ｒ， ｅ ｉ ｉ ｔ ｇＵ ｉ ｒｉ ， ｅ ｉｇ１０ ４ Ｃ ｉ ） Ｃ ｌ ｇ ｆ ｖ ｇ ｅｉ ｎ ｒｈｔ ｔ ｅ Ｂ ｉｎ Ｊ ｏ ｎ ｎ ｅｓｙ Ｂ ｉｎ ００ ４， ｈｎ ｌ Ｃ ｉＥ ｎ ｎ ｅｕ ｊｇ ａｏ ｖ ｔ ｊ ａ
结构加固的常用方法有哪些
在加固施工中，选择对的加固方法不仅可以使加固效果达到最好，还可以降低加固施工的难度，下面为大家介绍几种常用的加固方法。
（1）粘钢加固，是在钢筋混凝土构件表面用特制的建筑结构胶粘接钢板，是提高结构承载能力和变形能力的一种加固方法。
外部粘贴钢板加固法常被用来加固承受静力荷载作用下的钢筋混凝土受弯、受拉构件。
粘钢加固方法简单，快速，对结构的形状几乎没有影响，因此在建筑部门和道路和桥梁的领域得到了广泛应用。
（2）碳纤维加固，是一种新型的结构加固技术，它是利用树脂类胶结材料将碳纤维布粘贴于混凝土表面，并与结构形成整体受力体系，增强被加固结构的抗弯或抗剪能力，从而达到对结构补强加固及改善结构受力性能的目的。
（3）外包钢加固，是将型钢，包裹在构件的四个角(或两个角)中，以增强构件的力学性能。
在我国，包钢加固法也是一种广泛应用的传统加固方法。
外包钢加固结构，尤其是框架结构，节点区域最为复杂，结构处理难度大。
该方法施工简单，原位施工少，施工可靠。
适用于不允许增加原构件尺寸，但要求增加截面承载力的分析框架、腹杆等钢筋混凝土柱、梁、弦杆的加固。
（4）增大截面加固，即增大构件的截面面积(混凝土和配筋量)，以达到提高构件承载能力的一种传统的加固方法。
这种加固方法的优点是工艺简单，技术较为成熟，可靠性强，且能提高构件刚度和稳定性。
广泛应用于混凝土结构和一般结构的梁、板、柱等的加固。
河南志诺加固工程有限公司是一家集科研、设计、施工于一体，建筑物整体平移，整体转角、斜移、垂直升降、纵横平移（平移过程中可走上坡，也可走下坡）等业务为一体的企业。
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6.受弯构件粘钢加固计算表(2013规范版)
446
满足
U形箍板计算
U形箍板的宽度 b sp（mm） 钢对钢的粘结强度设计值 f sv（N/mm2） 每端粘贴U形箍板的数量 n （个）
100 U形箍板的高度 h sp（mm） 2.5 粘结强度比值判断（f svb 1/ 2f bdh sp）
3
JKL-1
200 4
800 0 0 0
310 206000
0.014 1.00 0.80
综合计算系数 α sp 钢与混凝土的粘结强度设计值 f bd （N/mm2） 钢板的滞后应变 ε sp,0
319 受拉钢板的粘贴延伸长度 l sp（mm）
受弯承载力计算
加固前弯矩标准值 M 0k（kN·m）
试算受压区高度 x 1（mm）
不考虑ψ sp的混凝土受压区高度 x （mm）
300 受拉钢板的宽度 b 1（mm）
700 受拉钢板的厚度 t sp（mm）
360 受拉钢板的截面面积 A sp（mm2）
1473 受压钢板的宽度 b 2（mm）
0
受压钢板的厚度 t 2（mm）
37
Hale Waihona Puke 受压钢板的截面面积 A 'sp（mm2）
14.3 钢板抗拉抗压强度设计值 f sp（N/mm2）
1.43 钢板弹性模量 E sp（N/mm2）
受拉钢板二次受力抗拉强度折减系数 ψ sp
加固后的受弯承载力设计值 M （kN·m） 加固后的受弯承载力设计值限值 M （kN· m）
138 弯矩设计值 M （kN·m）
252 252 2.22 384
试算受压区高度 x 2（mm） 考虑ψ sp的混凝土受压区高度 x （mm） 受压区高度是否满足（ξ b,sp≤0.85ξ b）
2023年11月一级结构专业考试真题(上午卷)(空白可打印自己做)
2023年度全国一级注册结构工程师执业资格考试(上午卷)1/26应考人员注意事项1、本次一级注册结构工程师专业考试为一天，考试时间为：上午：08:00～12:00共240分钟(4小时),40道题，每题1分下午：14:00～18:00共240分钟(4小时),40道题，每题1分2、考生应考时携带的文具限于黑色墨水笔、2B铅笔、橡皮、三角板、无声无文本编程功能的计算器。
3、本次考试为开卷考试，允许考生携带专业考试指定目录中的标准、规范、规程、技术(设计)手册等正规出版社出版的纸质资料。
4、考生须使用黑色墨水笔在相应位置或区域认真填写姓名、准考证号、试卷代码(如需填写),并使用正规2B铅笔按规范填涂样式填涂对应信息点并进行检查，确保信息完整、准确。
在其它位置书写单位、姓名、准考证号等信息的按违纪违规行为处理。
5、考生须按题号在专用答题卡首页指定区域上将所选选项对应的字母用2B铅笔涂黑。
如有改动，请考生务必用橡皮将原选项的填涂痕迹擦净，以免造成电脑读卡时误读。
在答题卡及试卷上书写与题意无关的语言或作标记的，均按违纪试卷处理。
6、考生应使用黑色墨水笔作答，解答步骤按题号在专用答题卡指定区域内(即题号对应的黑色边框之内)作答，超出区域或边框的作答无效。
7、考生作答试题时，字迹应工整、清晰，以免影响专家阅卷。
2/26(考生须在专用答题卡对应的题号区域边框内作答，如在本试卷内作答，成绩无效)第1-2题某普通钢筋混凝土结构，安全等级二级，计算简图及构件截图等如图1-2所示，杆件AB为等截面构件。
假定，图中荷载同时作用于结构上，钢筋均为HRB400,混凝土采用C30,a,=a;=40mm,构件自重忽略不计，不考虑地震设计状况。
图1-2第1题假定，进行承载力计算时，相应于基本组合，荷载设计值分别为q=90kN/m,M=120kN-m,杆AB在支座A边缘截面剪跨比λ=1.6。
试问，仅配置箍筋时，杆AB的支座A边缘截面满足斜截面受剪承载力要求的最小箍筋配置，与下列何项数值最为接近?(A)业8@200(2)(B)业8@150(2)(C)虫10@200(2)(D)业10@150(2)第2题假定，杆件AB跨中截面弯矩和轴拉力设计值分别为M=360kN-m(下部受拉),N=180kN,截面非对称配筋且上部钢筋的截面面积为508mm²,要求充分考虑受压钢筋的作用。
粘贴钢板及碳纤维加固钢筋砼受弯构件试验研究
下 的 梁 的跨 中挠度 、 受拉 钢 筋 应 变 、 贴 的 钢 板 或碳 纤 维 布应 变 随 弯矩 的 变化 ， 原 粘 分析 其 加 固效 果 。其研 究 结 论 对 粘贴 钢 板 及 碳 纤维 加 固
钢筋混凝土受弯构件具有一 定参考价值。 关键 词 ： 钢筋混凝土受 弯构件 ； 固； 加 纤维复合材料 ； 铜板
２２配筋 ．
Ｅ
图 １试 件 配 筋 构 造 图
梁设计的配筋是适 筋情 况。试件 的配筋图如图 １ 所示 。 加 固前所 有 梁均 加载 至梁底 出现 ０１Ｉ ．１Ｉ ＴＲ宽裂缝 后才 进行 加 Ｉ 固。 固前 、 的加载方式均采用对称跨 巾两点加载 ， 加 后 两加载点间距
５ ｃ 见 图 ２ ０ ｍ， 。
科技 论坛
・ ７・ ５
粘贴钢板及碳纤维加固钢筋砼受弯构件试验研究
高彦鑫 （ 广东省公路勘察规划设计院股份有 限公 司， 广东 广州 ５ ００ ） １５ ７
摘
要： 通过 ２组 ６片钢筋混凝土税 型梁在预先加载至 开裂后采用受拉 边粘贴钢板或粘贴碳 纤维布对比性加 固试验 。对比两种情 况
１概 述
’ 表 １试验结果
粘贴钢板及粘贴碳纤维布加固是桥梁技术中常用的加固方法０。 ， ａ 这两种技术因其施工方便 、对原结构损伤很小而引起公路养护部门的 重视 。对旧桥 加固设计 时， 设计 人员不仅要可靠地 确定加固梁的抗 弯承载能力 ， 还要清楚地了解粘贴加 固对 正常使用状 态下各截面的 应力状况１ ３ ］ 。为此 ， 预裂梁 的粘贴加 固效果进行了试验研究 ， 对 为粘 贴加 固技术在桥梁加 固方面 的推广应用提供了可靠 的依据 。 ２粘贴 钢板及碳 纤维加 固钢筋砼受弯构件模 型试 验 钢筋混凝 土试验梁共 ６根，试验共 制作六片 钢筋混凝 土矩形 梁 ， 中三片用 于粘贴钢板 加 固（ 号为 １１～ —＃ ， 其 编 —＃ １３ ）剩余三片用 于粘贴碳纤 维布加 固（ 号为 ２ ｌ 一 — ＃ ； 编 一 ＃ ２ ３ ）各梁 的配筋 、 混凝土标
钢筋混凝土梁加固方法及分析
混凝土粘结强度不够 ， 时 ， 此 构件受力 后 ， 能保证其变形符 不
区厚度较大时 ， 还应 增加 ｕ形箍 筋 ， 与 原结 构联 结牢 固。 并 在受拉区增加钢筋加固的构件可按一 般受弯构件计 算 ， 计 其
算公式 ：
．
合受弯平截面假定 ， 而只能将 新旧混凝 土视 为各 自独立 工作
有效高度 ， 从而提高构件的抗弯 、 剪承载力 ， 抗 增大构件 的刚 度； 在受拉区补浇混凝 土 ， 可对 补浇 的钢筋起 到粘 结和保 护
作用 。 １ １１ 新 旧 混凝 土 各 自独 立 工作 （ 压 区补 浇 混 凝 土 ） ． ． 受
由于 后 浇 层 与 原 构 件 之 间结 合 面未 能 很 好 地 处 理 ， 旧 新
粘结 力强的浆液 （ 如丙 乳胶水 泥浆 ，０ １７胶 聚合 水泥浆 ） 同 ， 时浇 筑新 混凝 土。（） ３在后浇层中加配箍筋 及架立筋 ， 并设法
与 原 构 件 中的 钢 筋 连 接 或 锚 入 原 构 件 混 凝 土 中 。（） ４ 由于 在
加固前 ， 件 已承受 弯矩 ， 构 而后合加 固等新型加 固方法 ， 文主要对这 几种加 固方式 本
的特点及设计方法进行分析 。
与工作之前在原弯矩 ， 作用 下原 钢筋应 力 ，ｒ ：Ｍ， （ ｏ。 。 ／Ａ
Ｘ Ｘ 。 ；ｒ 卵 ｈ ）ｏ 为后浇混凝 土参 与工作之 后在新增 弯矩 作用下原钢筋新增加的应力 ， ＝ ｒ ｏ ： Ｍ ×（ 卢） （ ＇ １一 ／ ｓ ｒ Ｘ Ｘ／ ２ ｈ ） 、 为裂缝截面 的内力臂 系数 ， 。； ７ ７ 可取 ０ ８ ； 为受拉 ．７ Ａ
越的性能 ， 可应 用 于 工程 实践 。
【 关键词 】 钢 筋混凝土梁 ； 钢板 ； 碳 纤维布 ； 加 固
word版粘钢加固计算书
Nsp=Asp/tspbsp= 0.4≈1.0层
五、验算加固ห้องสมุดไป่ตู้弯距承载力提高幅度：
1.根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2002第7.2节计算加固前弯距承载力M0：
x=As0 * fy0 / (α1 *fco* b)＝1963*300/(1*16.72*300)＝117mm>2a’
二、已知条件
构件几何参数：
计算简图：
梁截面宽度:
b=300 mm
梁截面高度:
h=650 mm
梁截面有效高度:
h0=615 mm
受压钢筋至构件边缘的距离:
a'=35 mm
PKPM验算内力及加固前构件设计参数：
PKPM验算结果内力：
M= 375 KN-M
考虑二次受力时内力：
M0k= 0 KN-M
设计砼强度等级：
M0= a1fc0bx(h0-x/2)+ f y0' As0' (h0-a')=328KN-M；
2.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.3条计算加固后弯距承载力Msp：
x=( fy0As0+ψspfspAsp-fy0' As0'-fsp' Asp')/ a1fc0b=171 mm
Msp= a1fc0bx(h-x/2)+ fy0' As0' (h-a’)+ fsp' Asp'h- fy0As0(h-h0)=464KN-M；
3.根据《混凝土结构加固设计规范》GB50367—2006第10.2.8条验算加固后弯距承载力提高幅度：
铆粘钢板加固梁短期荷载作用下挠度试验分析
２ ．９ ９ ３ ２ ．４ ２３
２ ．３ ３ ３
２９ ．５ ２． ４ ５
２６ ０
３９７ ９ ３ ９． ９ ７
３ ９． ９ ７
・ ＝ 』 ｄ＋ Ｊ ∑ ｄ ３ ・ ∑ ｚ ∑． ＋ 』 ｚ（ ， ｄ ）
对于受弯构件 ， 不考 虑轴力 作用 。构 件开裂 前 ， 剪力 产生 的
静
０６ １
转 角 ／ａ ｒｄ
ａ模型整体 ）
ｂ 节点 细部 ）
图 ４ 有 限元 分 析 结 果
ｃ 端板 ）
豳 匀
ｄ 螺栓 ）
建立 了齐 平端 板连 接半 刚性纯 钢 节 点 的 Ａ ＹＳ有 限元模 ＮＳ
型， 并通过 有限元 分析 的数据 结果 得 到 了弯 矩 与转 角 的关 系 曲 线， 进一 步研究将集 中在半刚性节点 的变形能 力及其影 响 因素 等
加 固质量容 易保证 等优点 ， 是一种新 的有广泛 应用前 景 的加 固技 参数 如表 １所示 （ 实测值 ） 。加 固钢板 采用 Ｑ ３ ２ ５级 ， 钉采用 特 铆 术 。本文通过 ４ 根采 用不 同方 法铆粘 钢板 加 固的钢 筋混 凝 土梁 制 的异 形铆钉或直径为 １ ｒ ０ｌ ｎ的丝杆 ， ｎ 加固胶分别采用建筑结构 与一根未加 固对 照梁 在短期荷载作用下 的试验对 比， 分析 了铆 粘 胶 和水 泥基胶 。试验采用三分 点加 载方 案 ， 图 １ 如 所示 。
钢板梁挠度 的变化 情况 。在试 验基础 上考 虑加 固钢 板对 原梁挠 选择 “ 体扫略” 的方法 划分 网格 ， 能够 自行 控制 网格 的粗 细程
度， 各个单元均为计算 效率高 、 相对容易 收敛 的六面体 ， 重点部 位
将 网格细化 ， 做到了模型单元形状无奇异 、 数量少 。
CFRP加固钢筋混凝土柱承载力模拟分析
d o i :10.3963/j .i s s n .1674-6066.2024.01.022C F R P 加固钢筋混凝土柱承载力模拟分析李路彬(中国建筑设计研究院有限公司,北京100032)摘 要: 为探究碳纤维复合材料(c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l ym e r ,C F R P )加固混凝土柱的承载能力,通过测量混凝土抗压强度㊁钢筋应力-应变关系及加固混凝土的黏结应力,得到了加固混凝土柱的轴压承载力计算值和模拟值㊂C F R P 布加固的钢筋混凝土柱的荷载-位移曲线趋势与非加固柱相近,C F R P 布加固柱的承载力较非加固柱的承载力提高了112.8%,加固试件的黏结强度增大了108.9%㊂关键词: C F R P ; 应力-应变关系; 耐久性D e s i g na n dA n a l y s i sM e t h o do f S t r e n g t h e n i n g R e i n f o r c e d C o n c r e t e S t r u c t u r e sL IL u -b i n(C h i n aA r c h i t e c t u r eD e s i g n &R e s e a r c hG r o u p ,B e i j i n g 100032,C h i n a )A b s t r a c t : T o i n v e s t i g a t e t h eb e a r i n g c a p a c i t y o f c a r b o nf i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r (C F R P )r e i n f o r c e dc o n c r e t ec o l -u m n s ,t h e c a l c u l a t e d a n d s i m u l a t e d v a l u e s o f a x i a l c o m p r e s s i v e c a p a c i t y o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u m n sw e r e o b t a i n e d b y m e a s u r i n g t h e c o m p r e s s i v e s t r e n g t ho f c o n c r e t e ,t h e s t r e s s -s t r a i nr e l a t i o n s h i p o f r e b a r a n d t h eb o n d i n g s t r e s so f r e i n -f o r c e d c o n c r e t e .T h e l o a d -d i s p l a c e m e n t c u r v e t r e n d o f t h e r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u m n r e i n f o r c e db y C F R Ps h e e t i s s i m i -l a r t o t h a t o f t h en o n -r e i n f o r c e dc o l u m n .T h eb e a r i n g c a p a c i t y o f t h er e i n f o r c e dc o n c r e t ec o l u m nr e i n f o r c e db y C F R P s h e e t i s 112.8%h i g h e r t h a n t h a t o f t h en o n -r e i n f o r c e d c o l u m n ,a n d t h e b o n d s t r e n g t ho f t h e r e i n f o r c e d c o n c r e t e s p e c i -m e n i s 108.9%h i g h e r .K e y w o r d s : c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r ; s t r e s s -s t r a i n r e l a t i o n s h i p ; d u r a b i l i t y 收稿日期:2023-09-13.作者简介:李路彬(1981-),高级工程师.E -m a i l :l l b 753@163.c o m混凝土结构在现代建筑中应用广泛而普遍,结构在服役过程中随时间推移和外界影响因素的侵蚀,结构会出现开裂㊁变形和强度损失等问题㊂为保证结构服役期内的使用安全性,混凝土加固设计成为一项重要任务㊂长期荷载和外部侵蚀对结构的材料性能影响显著,混凝土结构可能出现裂缝㊁变形和强度下降等问题,这些问题对结构的稳定性和安全性构成威胁㊂通过加固设计,可以修复和强化受损的混凝土结构,延长其使用寿命,降低维护成本,并确保人们的生命财产安全㊂李鹏鹏[1]进行了C F R P 布加固砌体结构的抗压强度试验,同时分析了粘贴2层和3层C F R P 布对砌体抗压承载力的增强效果,并对加固结构的裂缝形态㊁破坏模式和加固原理进行总结,研究发现粘贴C F R P 布的加固方式可提高混凝土结构的承载能力和抗震性能㊂通过不同的加固材料和加固技术可提高结构的承载能力及刚度,抗震性能显著提升,从而减少地震荷载激励对结构的危害[2-4]㊂加固设计可以修复和加固老化和受损的混凝土结构,避免结构失效和意外事故的发生㊂程东辉等[5]对3组翼缘与腹板转角处C F R P 布锚固的钢筋混凝土柱进行轴心受压试验,得到了试件的极限荷载㊁轴向变形及破坏模式,提出了C F R P 约束下钢筋混凝土柱极限承载力的计算公式㊂在混凝土加固设计的研究方法方面,需要对混凝土结构进行全面的检测和评估,包括结构的承载能力㊁裂缝情况㊁变形程度等[6]㊂其次,根据结构的具体情况和问题,选择合适的加固材料和技术,如碳纤维增强聚建材世界 2024年 第45卷 第1期合物(C F R P )片材加固㊁钢板加固等[7]㊂最后进行加固设计计算和分析,确定加固材料的数量和布置方式,进行施工过程的监控和质量控制,确保加固效果符合设计要求[8]㊂混凝土加固设计对于保障混凝土结构的安全性和使用寿命具有重要意义㊂论文主要分析粘贴碳纤维布的加固方法,阐述了加固前后的措施及效果㊂1 模型建立以钢筋混凝土加固柱为实例进行建模分析,所取厂房主体结构形式为混凝土框架结构,对易损混凝土柱进行粘贴C F R P 的方式进行加固,加固柱后改造部位设计使用年限为30年㊂加固改造部位为框架结构,基本风压为0.60k N /m 2,基本雪压为0.20k N /m 2,抗震设防烈度为6ʎ,地震分组为第一组,基本地震加速度为0.05g ㊂对承载力不足的混凝土框架柱进行粘贴C F R P 布进行加固;新增梁板与原有梁板柱采用化学植筋法连接㊂需加固混凝土柱在平面布置图中位置示意如图1(a )所示,采用C F R P 布加固的混凝土柱建模流程如图1(b )所示㊂混凝土和钢筋均采用C 3D 8R 模型单元,钢筋的受拉本构关系采用弹塑性的双直线模型,钢筋的受压本构关系采用完全理想弹塑性的双折线模型,混凝土本构关系采用塑性损伤模型㊂C F R P 的本构关系采用应力-应变关系表达式㊂共模拟了两种尺寸的混凝土柱,其中8根C F R P 加固柱和4根普通混凝土柱㊂2 项目检测与承载力计算2.1 混凝土抗压强度通过对实际混凝土柱的抗压强度进行钻孔取样,然后分别进行重新养护后再进行混凝土抗压强度试验,混凝土取芯示意如图2(a )所示,结构材料强度检测结构见表1㊂为准确对比粘贴C F R P 对混凝土抗压强度的影响,采用混凝土碳化深度测量仪分别对粘贴C F R P 和不粘贴C F R P 的抗压强度试件进行碳化深度测量,混凝土碳化深度测量完毕后,应选择测区内部平均测量碳化深度值对混凝土材料强度进行修正㊂最后对两组圆柱体试件进行抗压强度试验,测得的粘贴C F R P 和不粘贴C F R P 的试件抗压强度变化趋势如图2(b)所示㊂不同养护时间对应的混凝土抗压强度值可由式(1)计算得到㊂f c u (t )=f c u (28)㊃t 2.21+0.91æèçöø÷t (1)式中,t 为试件养护时间(d );f c u (t )和f c u (28)分别为养护t d 和28d 时的混凝土抗压强度值(M P a )㊂建材世界 2024年 第45卷 第1期表1 结构材料强度检测构件位置混凝土抗压强度/M P a 碳化深度/mm 垂直度判定结果普通柱3/G 柱30.71.1满足规范要求加固柱3/L 柱31.41.0满足规范要求普通柱4/B 柱29.51.2满足规范要求加固柱6/B 柱33.80.9满足规范要求采用浓度为1%的酚酞酒精溶液测试该结构混凝土构件的碳化深度,结果表明C F R P 加固混凝土柱的碳化深度小于普通混凝土柱的碳化深度㊂普通混凝土柱的碳化深度大于1.0mm ,而C F R P 加固柱的碳化深度小于1.0mm ㊂钢筋混凝土柱应力集中显著的区域位于柱中区域,在加固混凝土柱的同时增设混凝土梁和板,新增梁板与原有梁板柱采用化学植筋法连接㊂对混凝土强度不足且碳化深度较大的混凝土框架柱进行加大截面法加固㊁对混凝土强度不足且配筋与设计不符的柱进行粘贴碳纤维布法加固㊂2.2 结构钢筋应力分析为分析内部结构钢筋在荷载作用下的应力-应变关系,对C F R P 加固柱和普通柱的内部钢筋进行检测,同时采用A B A Q U S 模拟荷载激励作用下的应力分布㊂钢筋外形系数取0.14,锈蚀程度对钢筋应力-应变的关系忽略不计,混凝土表面的蜂窝㊁麻面等现象因对极限荷载影响较小,模拟时不予考虑㊂加固柱的内部钢筋应力检测示意图如图3(a )所示㊂通过结构钢筋尺寸㊁间距㊁外形和锈蚀情况的检测可粗略估计结构的质量状况,上部承重混凝土柱的钢筋应力水平较低㊂钢筋内部应力模拟如图3(b )所示,钢筋采用T R U S S 单元模拟,纵向钢筋和横向箍筋装配形成钢筋笼,并采用桁架T 3D 2单元模块㊂经模拟发现:加固柱内部钢筋应力水平大于普通柱的内部钢筋最大应力,钢筋最大应力为250.8M P a ,以此可看出C F R P 加固措施对结构质量的评估有利㊂2.3 黏结强度与受拉损伤关系评估C F R P 加固柱的黏结性能有利于结构承载力的准确预测,因此采用黏结强度仪对梁构件的碳纤维建材世界 2024年 第45卷 第1期片材粘结质量进行现场检验㊂随机选取10%混凝土加固柱,以每根受检构件为一检验组,每组3个检验点㊂碳纤维加固柱的损伤模拟示意图如图4(a )所示,柱内黏结应力计算如式(2)所示,钢筋内部拉力由式(3)计算得到㊂黏结应力在柱中分布与柱中受拉损伤分布相近,黏结强度最大值位于柱中位置处㊂同时采用拉拔测试仪对加固前后的混凝土柱进行粘结质量检测,对各楼层的承重部位进行拉拔粘结推定,发现拉拔强度推定值稳定在2.1M P a 左右㊂加固柱的正粘结强度提升约10%,模拟结果显示柱中损伤程度降低12%㊂加固柱的荷载挠度曲线如图4(b )所示,可以看出C F R P 加固柱的挠度显著小于普通混凝土柱和素混凝土柱的柱中挠度㊂τ=F πd l a (2)F =E s επd 24(3)式中,F 为柱内钢筋拉力(k N );τ为计算黏结应力(M P a );E s 为钢筋弹性模量(M P a );ε为钢筋应变;d 为钢筋直径(mm )㊂2.4 位移及应力模拟分析根据结构静载荷试验区间的选取原则,选取直径600mm 的混凝土加固柱进行位移模拟和应力模拟试验㊂模拟试验结果表明,柱的挠度限值为15.3mm ,现场实测加固柱的挠度最大值0.06mm ,说明粘贴C F R P 布的挠度符合承载力要求,卸载后加固柱最大残余应变约为3.8ˑ10-6,此时粘贴C F R P 布的加固柱在正常使用极限状态下结构处于弹性变形阶段㊂粘贴C F R P 布加固柱的位移模拟试验结果如图5(a )所示,可以看出顶端荷载激励处的位移处于最大值,最大位移为15.3mm ,位移沿柱顶向柱底逐渐降低㊂位移模拟图网格尺寸选用20mm 和40mm 两种规格,网格尺寸小的模拟结果更准确㊂C F R P 加固柱应力模拟结果如图5(b )所示,应力模拟结果为钢筋混凝土共同作用下的结果㊂结果表明:柱顶和柱底的应力大于柱中应力,应力分布与位移分布存在微小差异,距离柱顶400mm 处存在应力集中现象㊂裂缝的出现与结构承载力发展水平密切相关,因此对加固后的混凝土构件进行裂缝测量十分必要㊂应力集中斑点处产生最大宽度裂缝,损伤程度随裂缝宽度增大而增大㊂加载过程中,出现最大裂缝宽度为0.18mm ,最大裂缝宽度限值为建材世界 2024年 第45卷 第1期0.3mm ,裂缝宽度没有超限,而卸载后,裂缝恢复,应力水平小幅回升㊂2.5 应变测量每根混凝土柱的跨中布置5个应变测点,应变模拟见图6(a )㊂可以看出应变分布与受拉损伤区域的分布相近,将模拟数据进行后处理,得到C F R P 加固柱和普通柱的荷载挠度曲线,如图6(b )所示㊂由图6(b )可以看出:C F R P 加固钢筋混凝土柱的荷载挠度曲线较普通柱的荷载挠度曲线更高,极限承载力提升了12.8%㊂荷载挠度曲线显示C F R P 加固柱的残余挠度小于普通柱的残余挠度,加固柱的刚度比普通钢筋混凝土柱的刚度要大,且加固的钢筋混凝土柱延性更低,脆性更大㊂C F R P 保护层的应用改变了钢筋混凝土柱的极限承载力㊁耗能能力㊁刚度㊁延性和变形能力,出现这一情况的原因是粘贴C F R P 相当于增大了试件截面,极限承载力等因素也随之相应改变,从而显著改变了钢筋混凝土柱的承载能力㊂3 结 论通过有限元模拟C F R P 加固混凝土柱的轴压性能,进行了混凝土抗压强度㊁钢筋应力-应变分析及荷载挠度测定,确定了C F R P 加固柱的性能评估方法,得到了以下结论:a .C F R P 加固的钢筋混凝土柱使承载能力提升了112.8%,且加固柱承载能力随损伤程度增大而不断降低,C F R P 加固也可降低混凝土的碳化程度,提高柱内钢筋应力水平㊂b .根据有限元模拟C F R P 加固柱的位移㊁应力㊁应变及损伤程度,分析发现加固柱的破坏发生在柱中位置处,损伤程度沿着应力降低水平而降低㊂C F R P 加固混凝土柱的应力-应变分布规律与位移分布规律相近㊂c .粘贴C F R P 纤维布的加固方式大大提高了结构的承载力及耐久性,可快速满足灾后结构加固承载力要求㊂参考文献[1] 李鹏鹏.碳纤维(C F R P )布加固砌体的破坏和机理分析[J ].国外建材科技,2008,29(5):48-50,54.[2] 杜志鹏.高层建筑混凝土剪力墙构件加固施工技术[J ].砖瓦,2023(6):149-151.[3] 沈守全.混凝土结构加固设计[J ].建材世界,2011,32(4):83-85.[4] 常 亮.高层建筑工程项目混凝土加固施工技术研究[J ].中国建筑金属结构,2023,22(5):19-21.[5] 程东辉,姚宇航,王 丽.C F R P 布对不同截面混凝土柱加固性能分析[J ].建筑科学与工程学报,2023,40(3):40-49.[6] 朱 章.某工程地下室混凝土结构裂缝加固处理分析[J ].安徽建筑,2023,30(5):58-60.[7] 张东伟,冯尔云,谢 文.钢结构数字化工厂研究及应用[J ].建材世界,2017,38(6):57-60.[8] 张 丽.钢筋混凝土梁粘贴钢板加固的试验研究[J ].交通世界,2023(14):168-170.建材世界 2024年 第45卷 第1期。
混凝土受弯构件压区粘钢加固承载力分析
（ （ ）～ （ ）） ２ 。，
… ０ ‘ ｃ
≤ ） ． （ ＜ ≤ ￡ ； Ｅ３ ｊ
外 牯 钢 钢 筋 混 凝 土 构 件 根 据 所 粘 钢 板 的作 用 机 理 可 以分 两 大 类 ： 粘 钢 ， 先 即所 粘 钢 板 工 艺是 在 构 件 受 力 以 前 完 成 的 ， 板 与 混 凝 土 的 钢 筋 起 着 完 全 一 钢 致 的作用 ； 牯 钢 ， 所粘 钢板 工艺是 在构 件受 力 以 后 即 后 的某 一阶段完 成 的 ， 固结 构属于 二次受 力 结构 ， 加 加 固 前 原 结 构 已有 荷 载 作 用 受 力 （ 即第 一 次 受 力 ） ．
［ 中国分 类号 ］Ｔ ７ Ｕ３ ８
［ 文献标识码： Ａ ：
牯 钢 加 固 是 在 混 凝 土 构 件 的 表 面 用 特 制 的建 筑
力 、 变滞 后） 应 ．所 以 ， 、 结 构 不 能 同 时 达 到 应 力 新 旧
结 构胶粘 结 钢板 ， 以提 高结 构 承载力 的一种 先 进 加
达不 到其设 计强度 ．对 于抗震 结 构或混 凝土压 区瞻
性 损 伤修 复 、 固亦 不 可 忽 略 ， 此 ， 文 对 构 件 的 加 因 本 受 压 区 粘 钢 加 固 的 受 力 特 性 进 行 研 究 ， 导 出 相 应 推 的理 论 计 算 公 式 ．
下式计 算 ，
１ 粘 钢 混凝 土 构 件 的受 力 特性
维普资讯
第 １ 卷 第 １期 ７
— — — — — — — — — — —
周 军文等
— — — — — —
混 凝 土 受 弯构 件 压 区粘 钢 加 固承 载 力分 析
— — — — — — — — —
粘钢加固
n — 每端箍板数量；
bu — 箍板宽度； Lu — 箍板单肢的梁侧混凝土的粘结长度；
fcy — 钢与钢粘结抗剪强度设计值。
6.3.3 抗剪加固计算
当构件斜截面受剪承载力不足时，可粘结并联U形箍板进行加固。此 时斜截面承载力可按下式计算确定：
V Vo 2 fcy Aa1Lu / s
同时，必须满足以下条件，
均匀的环氧砂浆薄层（厚约2mm），然后加压使之密贴并使之固定 （粘结剂固化前应有措施使钢板固定并夹紧）； (5) 粘贴前在混凝土构件上钻孔并安装锚固螺栓(兼作固定件和压紧 件)，要求埋设牢固，具有可靠的抗拔力，以保持粘贴钢板时有效 地加压，同时还可帮助钢板克服剪切，有利于粘贴的耐久作用； (6) 对钢板外表面进行防锈处理和被加固部位构件的外观处理。
式中：
Lu / s 1.5
V — 斜截面剪力设计值；
Vo — 原构件斜截面受剪承载力设计值； Aa1 — 单肢箍板截面面积；
s — 箍板轴线间距。
7. 粘贴钢板法加固施工工艺
(1) 待粘贴部位的混凝土表面应清凿平顺、坚硬干净； (2) 钢板除锈要彻底，且表面应有一定的粗糙度； (3) 慎重选择胶粘材料，配胶精确，已固化的胶不得再用； (4) 粘贴时环氧树脂应饱满，在混凝土表面及钢板表面分别涂刷一层
粘钢加固施工方法与工艺要求
（无压力灌胶，个人认为用Q235钢板更合适）
被钢
粘板 混表 凝面 土处 和理
胶粘剂配制
加固构件 卸荷
涂 胶
粘 贴
固 定
固
检 验 与
加化 压
试 验
防 腐 处 理
7.1 加固构件结合面处理
（1）对很旧很脏的混凝土构件的粘合面，应先用硬毛刷沾 高效洗涤剂，刷除表面油垢污物后用冷水冲洗，再对粘合面 进行打磨、除去2～3mm厚表层，直至完全露出新鲜面，并用 压缩空气除去粉尘。处理后，若表面严重凹凸不平，可用环 氧树脂砂浆修补。 （2）如果混凝土表面不是很脏很旧，则可直接对粘合面进 行打磨，去掉1～2mm厚表层，用压缩空气除去粉尘，用棉花 沾丙酮擦试表面。 （3）对于新混凝土粘合面，先用角磨机将粘合面磨平，再 用钢丝刷将表面松散浮渣刷去，用棉花沾丙酮擦试表面。 （4）对于龄期在3个月以内，或湿度较大的混凝土构件，粘 钢前尚须进行人工干燥处理。
厚钢板加固混凝土梁抗弯性能试验研究
商品混凝土。 设计强度等级 Ｃ５试件混凝土取芯实测抗压强 ２，
度 ２ ．Ｍ ａ 钢筋均为一级光圆钢筋 ， ６ Ｐ。 ２ 为模拟少筋状态 ， 受力筋 仅配 ２ １ ， ０ 配筋率为 Ｏ２ ％， 立筋为 ２ ６ 箍筋 ６ ０ 。 ． ８ 架 ， ＠１０
（）Ｌ ０ ２ Ｌ Ｏ Ｌ Ｏ ｂ 一 ３ 、— ４、— ５
围 １ 试件加 固形式 布置 围
结构胶采用 Ｍ 一０ 型结构胶 ， Ｓ２ １ 实测抗剪强度 １． Ｐ。受弯 ９ Ｍａ ４ 梁采用梁底通长粘钢加 固。试件加固形式 见图 １试件参数见 ，
表 １钢筋和钢板 的力学性能见表 ２ ， 。
褒 １ 试 件参数 试件编号
Ｌ ０ｌ －
１ ． 验 量 测 内容 ． 试 ２
能从多方面进行 了对 比试验研 究， 试验结果表 明， 在增强锚 固保证铜板与混凝土粱协 同工作条件 下 ． 可采用厚铜板 粘贴 实现 大加
固量加 固。
【 关键词】 厚铜板 ； 固； 加 抗弯性能 ； 钢筋混凝土粱
Ａｂ ｔａ ｔ ｈｏ ｇ ｅｐ ｒ ｎ ｎ ｉ ｅ ｔｅ ｇｈ ｎｎ ｅｎｏｃ ｄ ｏ ｃｅｅ ｅｍｓ ｈ ｅ ｕａ ｐ ｒｏｍａ ｃ ｏ ｈ ｃ ｎ ｒｔ ｂ ａ ｓ ｓ ｒ ｃ ：Ｔ ｒｕ ｈ ｘ ｅｉ ｔｏ ｆ ｓｒｎ ｔｅ ｉｇ ｒｉｆｒｅ ｃｎ ｒｔ ｂ ａ ，ｔｅ ｆ ｘ ｒ ｍｅ ｖ ｌ ｌ ｅ ｒ ｎ ｅ ｆ ｔｅ ｏ ｃｅｅ ｅ ｆ ｍ
ｌｋ Ｏ Ｎ停 止 加 载 观
钢板
５ ｍ ２５ ｍ Ｑ ３
１ｍｍＱ ３ ０ ２５
３Ｏ １
２０ ６
４０ ５
３０ ８
２ ×１ ． １
２１ ５ ．×１ ｏ
注 ： 服 强 度 ： 限 强度 ； 弹 性 模 量 屈 极 Ｅ：
不同加固方法受力特点分析
不同加固方法受力特点分析摘要：本文以某大跨T型梁为例，提出增大截面加固设计、粘贴钢板加固设计、碳纤维加固设计，三种加固设计方式，通ANSYS对梁加固模拟分析及与规范公式进行对比分析，深入了解不同加固方式的应力分布情况，帮助我们选择合适的加固方式。
关键词：桥梁；加固设计；碳纤维加固；粘贴钢板；增大截面加固1某大跨T型梁简介某大跨T型梁为某厂房大跨梁，始建于20世纪80年代，该简支梁跨为20m，以该梁作为分板背景。
该梁截面为200X1150，翼缘宽厚为1500X140，根据实测数据按下式计算承载力：2不同加固方法的设计方案2.1增大截面加固设计按《混凝土结构加固设计规范》使用如下公式计算：2.2粘贴钢板加固设计2.3碳纤维加固设计3不同加固方案对比分析本文混凝土及聚合砂浆采用SOLID65 单元，钢筋采用杆单元LINK8，，钢片采用SHELL181，碳纤维采用SHELL41。
混凝土本文采用Hongnestad本构关系模型，钢筋采用双折线强化模型。
图1：原构件2600KN•M下受拉钢筋应力图图2：原构件2790 KN•M下受拉钢筋应力图从上图可以看到，在2600KN•M的弯矩下，原构件的受拉钢筋达到266MPa，在不增大荷载的情况下，构件还是安全可靠的。
另外，说明规范的计算方法是安全可靠的，同时还有一定储备承载力。
在2790 KN•M时，受拉纵筋基本达到300MPa的设计强度，如果把弯矩增大到目标值3100KN•M，原构件的承载能力是远远不能达到要求的，需要进行加固设计。
图3：增大截面法-原受力纵筋应力图4：增大截面法-加固受力纵筋应力对原构件使用增大截面法加固。
在3100KN•M的弯矩作用下，原构件受拉钢筋的达到了213MPa，从前文可知，未加固构件在2100KN•M的作用下受拉钢筋即达到了266MPa，这说明了增大截面法能有效安全地提高构件的受弯承载力，同时也说明了按《混凝土结构加固设计规范》计算构件承载力是偏于安全的。
建筑结构检测与加固课程复习考试试题及答案B
《建筑结构检测鉴定与加固》复习纲要B一、单项选择题1. 对混凝土结构或构件的项目进行评定等级时，承载能力、构造和连接、裂缝、变形四个子项的等级分别为b,a,c,c,那么该项目的评定等级应为（）。
A.AB.BC.CD.D2. 下列混凝土抗压强度检测方法中，无需进行某种物理量与强度之间换算的方法是（）。
A.钻芯法B.后装拔出法C.回弹法D.超声法3．在潘立先生提出的钢筋实际应力的测试方法中，被测钢筋要进行削磨，请问削磨的位置是（）。
A.应变计的上方B.应变计的下方C.应变计的对侧D.应变计同侧4. 用预应力法加固连续板时，预应力筋弯折点的位置宜设置在（）附近。
这样预应力产生的向上托力较为显著，能够起到减小板跨的作用。
A.反弯点B.跨中C.跨两侧各1/3D.应力集中点5. 对受拉区加厚并加配筋的情况，验算正截面承载能力时，其所增纵向钢筋的抗拉强度设值应乘以（）的强度利用系数。
6. 外包角钢加固砖柱后，砖柱轴心受压，下列因素（）不需要在计算加固后轴心受压砖柱承载力时考虑。
A.原有砖砌体截面面积B.角钢截面面积C.角钢抗剪强度D.角钢对砖墙约束力7. 砌体结构水平通常的裂缝，可沿裂缝钻孔，做成销键，销键直径（）mm。
A.15B.20C.25D.308. 提高钢筋混凝土受弯构件抗弯刚度（减小扰度）最有效的措施是（）。
A.提高混凝土强度等级B.增加受拉钢筋的截面面积C.加大截面的有效高度D.加大截面宽度9. 某墙体裂缝数量较少，且裂缝开展已经稳定，裂缝宽度在0.5mm左右，应该用下列（）进行灌浆加固。
A.水泥砂浆B.水玻璃砂浆C.稀浆D.稠浆10. 混凝土扶壁柱法的工艺及构造做法错误的是（）。
A.当原墙厚度小于240 mm时，U形连接筋应穿透墙体，并加以弯折B.U形箍筋竖向间距不应大于240 mm，纵筋直径不宜小于12 mmC.销键连接法的销键的纵向间距不应大于1000 mmD.混凝土扶壁柱用C25-C35混凝土，截面宽度不宜大于250mm11. 建筑物的沉降测量一般使用的是（）。
混凝土锚固承载力拉拔检测技术影响因素分析
混凝土锚固承载力拉拔检测技术影响因素分析发布时间：2022-09-18T03:18:28.409Z 来源：《中国建设信息化》2022年第10期作者：何香琳[导读] 根据后锚固技术在工程中的应用情况，探讨了混凝土用后错固件抗拔承载力现场检验的控制标准问题，提出了混凝土用后错固件抗拔承载力现场检验的试验荷载和位移量双指标控制观点何香琳身份证号码：45033019941229****摘要：根据后锚固技术在工程中的应用情况，探讨了混凝土用后错固件抗拔承载力现场检验的控制标准问题，提出了混凝土用后错固件抗拔承载力现场检验的试验荷载和位移量双指标控制观点。
关键词：建筑工程；后锚固技术；锚栓；锚固承载力建筑工程后锚固技术是工程结构加固专用技术。
后锚固技术自20世纪50年代由德国慧雷公司发明后，该技术在欧美国家已日趋成熟。
后锚固技术在我国虽然是一项较新的技术，但由于其较预埋件（先锚）有很多优点，在工程施工、设备安装、房屋装修及工程改造中使用后，简化了模板制作、混凝土浇捣、结构施工、构件安装等，因而得到了设计和施工单位的认可，在建筑工程中得到了广泛应用。
本文拟就混凝土结构后锚固设计、施工及锚固承载力的现场检验中，如何保证施工工艺正确、现场检测准确，使所施工的后锚固安全可靠、满足规范的技术要求进行探讨。
1.关于锚栓分类规程将建筑锚栓分为以下三类：膨胀型锚栓、扩孔型锚栓、化学植筋（粘结型锚栓），其目的是根据此分类限定产品适用范围。
对这些锚栓工作机理的研究可知：（1）对于膨胀型锚栓，当锚栓受拉拔发生位移时，栓杆锥面挤入套管迫使其胀开，当套管与混凝土孔壁产生挤压摩擦作用时，孔壁受挤压后发生变形，会出现挤压扩孔现象。
套管钢材的硬度越高、外周齿槽数量越多、预紧程度或拉拔力越大，该现象也越明显。
在膨胀型锚栓的抗拉拔承载力中，以挤压摩擦作用的贡献为主，挤压扩孔作用的贡献为辅。
这类锚栓一般有较好的后续膨胀功能。
（2）对于扩孔型锚栓，使用专用锥孔钻头成孔扩孔，混凝土孔壁的锥面与锚栓膨胀端发生“镶嵌咬合”，但膨胀端与孔壁也同时存在挤压摩擦作用。
粘贴钢板加固法
一、粘贴钢板加固法原理钢板粘贴补强法是：采用环氧树脂系列粘接剂，将钢板粘贴在钢筋混凝土结构物的受拉区域薄弱部位，使之与结构物形成整体,用以代替需增设的补强钢筋,通过钢板与补强结构的共同作用，提高其刚度，限制裂缝开展，改善钢筋及混凝土的应力状态，提高梁的承载能力,以达到补强效果一种加固方法.用粘贴钢板来加固桥梁，在国外已得到广泛的应用，国内也有不少实例，这是因为这种加固法具有以下优点：（1）不需要破坏被加固的原有结构物；（2)加固工程质量要求很高，但施工时并不要求高级的专门技术人员操作；（3)加固工程几乎不增大原结构物的尺寸；（4）能在短期内完成加固工程；（5)几乎可以不改变具有历史价值建筑的原有艺术特点.粘贴钢板加固的常用形式有：板梁桥或T梁桥梁底粘贴纵向钢板加固、箱梁或T梁(或工字梁）梁腹粘贴斜向钢板加固、悬臂梁牛腿或挂梁端部粘贴钢板加固、拱桥拱圈粘贴钢板加固等。
为保证钢板与被加固的构建形成整体，钢板必须有足够的锚固长度，粘结剂具有足够的粘结强度和耐久性。
为避免钢板脱胶拉开，端部可用加紧螺栓固定，但必须注意不要对构建截面造成不必要的损伤。
二、钢与混凝土的粘结强度加固时粘贴上的钢板，能否与原构件混凝土整体协同工作，取决于钢板与混凝土之间的粘贴强度.就钢与混凝土的粘贴抗剪强度和粘贴抗拉强度进行如下实验：（1）在C40级的混凝土立方体试块上,用结构胶结粘合两块大小相同的钢板，在结构胶完全固化后，进行剪切实验（如图1）。
结果表明,剪切破坏发生在混凝土，而不再粘结面上，混凝土的破坏面大于粘合面。
可见，粘结抗剪强度大于混泥土的抗剪强度.（2）粘结抗拉实验把两块钢板对称的粘结在C40级的混凝土立方体试块上，进行抗拉实验（如图）结构表面,拉断面发生在混凝土试块上，而粘结面完好，混凝土的破坏面大于粘合面。
可见,粘结抗拉强度大于混凝土的抗拉强度.上述实验表面，用结构胶粘结的钢板与混凝土，无论其粘结抗剪，还是粘结抗拉，破坏均发生在混凝土,粘结强度取决于混凝土的钢板自身强度.因此，钢板与混凝土的粘结抗剪、粘结抗拉强度，可取等于混凝土的抗剪强度、轴心抗拉强度。
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为了使加 固后板不 出现 “ 超筋 ”破坏 用率
， ，
其 它符号 同 觎 范》Ｇ ５００２０ 中规定 。 Ｂ０ １— ０２
２２ 受拉区锚固钢板加 固计算 ． 参见 图 １ ，其中 Ａ Ｏ ＝
以提高钢板的利
受拉钢板应力 ： ＝ ０ 旦 二 ｎ０ ３ ３ ＝
受拉钢筋应力 ：
≥
＝ ． ３ Ｅ ０ ｂ－～ ００ ３ ， ． ｘ ０ Ｓｏ
＜
算 ，按 《 范》 ［］Ｇ ５ ０ ０ ２ ０ 定 ，将 图 １ （）的 规 １ Ｂ ０ １ — ０ ２规 ｂ
混凝土应力分布简化为图 １ （）应力分布。 ｄ 平衡条件 ：
［ 摘 要 ］通过对 锚固钢板加固的破坏机理分析 ，分析了钢筋混凝土板加固的计算方法。锚固钢板加 固时 ，钢板 的宽 厚 、锚栓的 间距和锚固方式决定 了加 固板的破 坏模 式 ：弯曲破坏和钢板剥离破坏 。锚栓能保证钢板和钢筋
混凝土板共 同工作 ，锚固钢板加 固能大幅提高板 的极 限承载力。
物理条件 ：
（ ｌ ２ｂ 一）
＜ （ ２） ２ ａ
—
当锚固钢板加固钢筋混凝土板达到其抗弯承载力极限状 态 时，为与普通钢筋混凝土梁 的正截面计算公式相统一 ，根
据基本假设 ，锚 固钢板加 固的钢筋棍凝土板在极 限荷载作 用 时 ，其正截面的应力 ，应变分布 图见 图 １ 所示 。为了简化计
数量 的试验研究基础上提 出基 于我 国规 范的锚 固钢板加 固法
抗弯承载力设计方法是十分必要的 。
ａ 截面 ｂ 实际应力分布 ｃ 应变分布 ｄ 简化应力分布
图 １ 等效矩形应力
２ 受弯正截面承载力计算方法
２１ 锚 固钢板加固正截面承载力计算 ．
受 区 应 ＝．３ Ｓ－ 拉 钢筋 变： ００３ ．ｏ一 ０ ０ｈ ｘ
辽 宁 建 材
２ １ 年 第 ５期 ００
锚固钢板加固钢筋混凝土板受弯承载力分析
周延明 ’ ，王莹辉 。郑 云雷 。 ，赵 巍 （１ 喀 左县 鑫兴 建筑设 计 有 限公 司 ，辽 宁 朝 阳 １２０ ；２ 辽 河 油 田经 济 贸易置业 总公 司 ，辽 宁 盘锦 ． ２３０ ． １４１ ；３ 宁大 学后 勤３作 处 ，辽 宁 沈 阳 １０３ ；４ 阳 军区空 军勘 察设 计 院 ，辽 宁 沈 阳 １００ ２００ ．辽 － １０６ ．沈 １０５）
步 ，虽然国外已经开展了少量的相关试验和理论研究 ，但计
—
＋ ． ． ． ～一
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１
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目
一 ～
壹 — ／０３ — ０３ Ｏ
… ～
ｊ】 ｈ 。 厂兀 Ｌ — ｉ ■ ■ 一 ■■ — ■ ■ —。 ［二 ］一 。 ＝
／
几何条件 ：
受拉 区钢板应变 ： ： ． ３３—— 一 ００ ０ ｈ ｘ ０ ．－ ８
Ｘ
防止混 凝土压碎 的脆 性破坏 ［］ ［］ ［］ ２ ３ ４ 。即在 混 凝土到达最 大应变 ００ ３ ０ ３时 ，受拉钢板 或钢筋应 保证屈
．
（— ａ ２ １）
服 ，参见 图 １ （ 。根据几合条件和物理条件得 ： ｃ ）
［ 关键词 ］钢筋砼板 ；加固 ；承载力 ；锚栓
［ 中图分类号 ］Ｔ ３２ Ｕ １
［ 文献标 识码 ］Ｂ
［ 文章编号］１． ６／Ｉ Ｎ１０— １２ ００ ５ １ ０ ９９ Ｓ ０９０４． １． ． ３ ３ ＪＳ ２ ００
１ 前言 锚固钢板 法作为一 加固 个新兴的加固技术在我国刚刚起
（— ）式可得 ： ２１
２６ ｈ ． ４ ｏ
ｘ≤
其它公式符号同前 。
４ ＾
。
（ Ｉ 钢筋） 厚 度 的确 定 ．
在螺栓抗剪承载 力还在 满足使用要求的 同时钢板产生 了
＝
０６４ （ Ｉ ．１ｈ 对 级钢筋） （— ） ２ ７
屈 曲变形即受压钢板产生失稳 ，此 时的计算边界条件应该以 临界 力 Ｆｒ ｃ 计算为主 。在 此把两个螺栓 之间的钢板看做 是轴 心受压构件 。 各种约束条件的轴心受压构件的屈曲荷载的通 式为 ：
） ‘
（—３ ２ １ ）
构件截面 的平均应力称为屈 曲应力 ：
（ Ｉ级钢筋） 对 （— ） ２ ８
： ：
２４ 受拉区、 ． 受压区同时锚 固钢板加 固计算 当仅在 受拉区锚 固钢板不能满足加固要求时 ，可采用 受
≥ｓ
（— ｂ ２２）
图中 ：Ａ 拉钢板横截面面积 ； 拉钢板的抗拉强度设计值 ；
』 —受压钢板横截面面积 ； ４
一
Ｎ Ｏ ｌ ｂ： 。 “ ＝ Ｏ ｆ ｘ Ａ Ｉ 。 。
（— ） ２ ３
受钢的压度计 ； 压 板 抗 强 设 值
．
￣ＭｏＭ ｈ ） Ｏ－ ） （４ － ≤ ， 一 ＋ （４ ｃ Ａ ｔ ｔ ｓ ２） －
＞ ， （ Ｅ
ｓ 伍 ，
（－ ） ２ ５
（－ ） ２ ６
只要 满足 式 （－ ）和 （－ ）两式就可保证 钢筋 （ ２５ ２６ 板） 【 收稿 日期 ］２ １ — ２ ２ ０００ —０
３８
屈 服 ，从 而保 证不 出现 “ 超筋 ”状 态 。将 （ — ） 式代 入 ２５
◎ 研 究与应 用
将 （— ）式代入 （－ ） ２７ ２ ３ ，并用钢 筋 （ 板） 的屈服强度 代入可得 ：
“ —
钢筋）
：
，
ｆ ＸＡｏ 一ｆ ｘ Ａ — ． ４ ｆ Ａｆ ￣ — 。 — ｏ ４ｈｂ － ｓ ｂ ｂ ５
一
ｆ — ｐ
ｆ ｐ
… ‘ 一
、
Ｆ
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（
算方法大多是基于弹性条件假设下的理论推导 ，并且 与我国
规 范不协调
。
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Ｌ卫
此 外 ，我 国的 《 ｝ 昆凝土 结构 后锚 固技 术规程》
（ Ｊ１５ ２ ０ ）也仅有锚栓 的设计计算方法 ，并不等同于锚 Ｊ ４ — ０ ４ Ｇ
—
固钢板加 固设计 方法 。因此 ，为指 导加 固工程设计 ，在～定