变电站定值计算书苏州天平2014
配电室保护定值计算
继电保护定值计算书一、元件参数兴隆I 回线：LG495mm 2L=2.96km兴隆II 回线：LGJ---95mm 2L=2.97km地面变压器：1# S ii — M — 500/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.23% 10KV 侧额定电流：I e1=28.87A 0.4KV 侧额定电流：Ie2=721.7A2# S9—315/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.03%10KV 侧额定电流：I e1=18.18A 0.4KV 侧额定电流：Ie2=454.7A 井下中变所变压器：1# KBSA 315/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：3.83%10KV 侧额定电流：I e1=18.2A 0.69KV 侧额定电流：Ie2=262.4A2# KBSG—100/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：4..5%10KV侧额定电流：I e1=5.774A 0.69KV侧额定电流：Ie2=83.31A 连接电缆：10kv 侧进线：YJLV2 —3X 150mm 2L=0.02km本站10KV系统继电保护装置：JGL 13/ U二相过流继电器进线保护JGL13/ U二相过流继电器地变保护JGL13/ U二相过流继电器分段保护JGL13/ U二相过流继电器电容器保护二、上级下达定值参数电流互感器变比：75/5 CT=15最大运行方式：S（3）Kmax = 31.496MVA电抗标么值=100 ^31.496=3.175最小运行方式：S(3)Kmin = 30.902MVA电抗标么值=100 -^30.902=3.236瞬时速断：525A T=0秒限时速断：420A T=0.4秒过流保护(经低压闭锁)：37.5A T=1.7秒过负荷：33A T=10秒(信号)重合闸：T=1.0秒接地保护：> 5A (信号)三、短路电流计算1、系统元件等值排列图、阻抗图见附图二、附图三：2、各元件阻抗标么值计算选取基准容量S b=100MVA系统电抗X1max*=S b/S ⑶Kmax = 100/31.496=3.175X1min*= S b/S(3)Kmin=100/30.902=3.236兴隆线架空线路=[LX (0.33+j0.353 ) ] X (100 -10.52)=[2.9X (0.33+j0.353 ) ] X (100 +10.52) =0.868+j0.928 连接电缆=X lX LX (S b/ U b2) =0.08 X0.2 X (100/10.5 2) =0.015X2*= <0.8682j (0.928 0.0152=1.282电容一X3*= X lX LX (S b/ U b2) =0.08 X0.02 X (100/10.5 2) =0.002地变电缆X4*= X10* =X I XLX (S b/ U b2) =0.08 X0.025 X (100/10.5 2) =0.002井变电缆 地变一 X 5*= U K %/100) X (S b /S T )= (4.23/100 ) X (100/0.5 ) =8.46 X 6*= X 8* =X iXLX (S b / U b 2) =0.08 X0.8X (100/10.5 2) =0.058 井变 X7*= U K %/100 ) X (Sb/ST) = ( 4.5/100 ) X ( 100/0.415 )=10.843 地变二 X 9*= U K %/100) X (S b /S T) = (4.03/100 ) X (100/0.315 )=12.7943、S b =100MVA 各基准量选择见表一：表4、K I ⑶点短路总电抗X I * Hax = X* 1max + X 2*=3.175+1.282=4.457 X I *Hin *= X* 1min + X 2*=3.236+1.282=4.518 5、 K 2⑶点短路总电抗X 2*Hax = X 1*imax + X 3 =4.457 + 0.002=4.459 X 2*Hin = X 1* Hin + X 3=4.518+0.002=4.52 6、 K 3(3、)、K 7(3)点短路总电抗X 3*Hax = X 1*岩ax + X 4=4.457+0.002=4.459 X 3*imin = X 1* imin + X 4=4.518+0.002=4.52 7、 K 5⑶点短路总电抗X 5*imax = X 1*imax + X 6=4.457+0.058=4.515 X 5*imin = X 1* 岩in + X 6=4.518+0.058=4.5768、K4⑶点短路总电抗X4*Iiax = X 3*Iiax + X5=4.459+8.46=12.919X4*Iiin = X 3*Hin + X5=4.52+8.46=12.989、K6⑶点短路总电抗X6*Iiax = X 5*Iiax + X z=4.515+10.843=15.358X6*Hin = X 5*岩in + X y=4.576+10.843=15.41910、K8 （3）点短路总电抗X8 Hax = X 3*Hax + X9=4.459+12.794=17.253X8*Iiin = X 3*Hin + X9=4.52+12.794=17.31411、最大运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K1 ⑶ max*= 1 -^1 Xmax*=1 +4.457=0.224电流实际值：K I（3）max= K I ⑶ max* X I b =0.224 X5.499 = 1232A最大二相短路电流：K1（2）max=必-2 XK I⑶max =招以X1232A=1037A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2（3）max*= 1/X 2Kax* = 1 +4.459=0.224电流实际值:K2（3）max= K2 ⑶ max* %=0.224 X5.499=1232A最大二相短路电流：K2（2）max= 73 -2 XK2 ⑶ max= V3 -2 X1232=1067A 最小运行方式下K1（3）点短路时的电流值电流标么值：K I（3）min*= 1 a*in*=1 ^4.518=0.221电流实际值:K1（3）min= K1（3）min* XI b=0.221 X5.499=1215A最小二相短路电流:K i（2）min= J3 以XK i（3）min= J3 以X 1215A=1052A K2（3）点短路时的电流值电流标么值：K2 '3）min*= 1 -^2Xmin =1 ~^~4.52=0.221电流实际值:K2（3）min= K2 ⑶ min* *=0.221 X5.499=1215A最小二相短路电流：K2（2）min= V3 以X&（3）min=够以X1215=1052A 1、K1-8各点短路时的电流值汇总见表二：四、10kv系统接地电流计算Ic 空=(10.5kv X4.2km) -350=0.126AIc 缆=(10.5kv X6.2km) 士10=6.51AIc 总=0.126+6.51=6.636A五10KV 进线保护计算 低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算U D Z =U N.min 士 (K k X K f) =0.92 X37 士 (1.15X 1.1) =26.9KV 折算到二次侧U DZ -2=76.3V 取70Va 、电流保护：① 瞬时电流速断保护：跳闸选择此定值时应考虑因素： 10KV 母线发生最小短路电流时， 应能可靠跳 闸⑴ I I DZ =K I (2)min -K K =1052A-1.5=701.3A （按灵敏度选择）⑵I I DZ =K K X 下级瞬时电流速断定值=1.15 X465A=535A（上级525A ） /1.2 = 437A 综合考虑选择600A 为宜。
35kV变电站保护整定值计算
14-135kV 变电站保护整定值计算1 35kV 线路参数一．35kV 线路1U ：35kV 线路1U 线路长2K m ，导线为LGJ-120，对侧接于大电网（可视为无穷大电源）。
2 主变主要参数为： 额定容量：3.15MVA额定电压：（35±2×2.5%）/6.3 短路电抗：6.96%差动速断保护定值的计算 一．主变高、低压侧二次额定电流 1．高压侧额定二次电流：2．低压侧额定二次电流：二．差动速断保护定值计算：取I cszd 为5I 2e ，则：三．计算差动平衡系数：四．差动速断的灵敏度校验：当低压侧出口两相短路时，由35kV 侧电源产生的电流为：由低压侧电源提供的电流为：根据图13-4所示。
A n U SI i ee 3.120053533150/3111=⨯⨯==A n U SI i ee22.720053.633150/322=⨯⨯==AI cszd 1.3622.75=⨯=21.33.6335)5200/5200(321=⨯⨯=⋅=v i i p n n n K []A I d 3120052.18)5.13//12(33675023)2(min 1=⨯+⨯⨯=()A I d 4.12300575.12//83.1531050023)2(min 1=⨯⨯⨯=:,,21)2(min 2)2(min 1)2(min 反相故有由于此时I I I I K I d d p c +=因K Lm >2，故满足灵敏度要求：2 差动保护定值计算一．最小动作差动电流计算：取最小动作电流为0.5倍额定电流二．制动系数K zzd 的计算，K zzd 的计算公式为取K k =1.5 K tx =1f wc =0.1 ΔU=3×0.025=0.075故有 取K zzd =0.4三．二次谐波制动系数整定值K 2zd二次谐波制动系数取0.15。
四．差动保护的灵敏度校验：根据差动保护灵敏系数计算公式，本例中，差动保护的灵敏系数为： 因K Lm >2，故满足灵敏度要求：3 低压侧复合电压启动的过流保护 一．过电流定值I gzd 的计算过流定值I gzd 的计算：按躲过主变低压侧额定电流来整定，故有：取K k =1.20，K fi =0.90，则有：二．低电压定值U qzd 的计算A I I K I d d p c 76.464.1231364.0)2(min 2)2(min 1)2(min =+⨯⨯=+= 5.232.18/76.46/)2(min ===cszd c Lm I I K AI I e czd 61.322.75.05.02=⨯==)(21U f K K K wc tx k zzd ∆+=13.0)075.01.01(5.121=+⨯⨯⨯=zzd K 52.011===zzd Lm K K e fikgzd I K K I 22=A I gzd 63.922.79.020.1=⨯=14-3低电压整定值：根据公式：4 高压侧复合电压启动的过流保护 一．过流定值I gzd 的计算 1．过流整定值I gzd 的计算取K k =1.3 K fi =0.9则：二．低电压定值U qzd 的计算取高压侧母线电压为启动电压：取K k =1.10 K fu -1.10U min =0.9U 1e =90V ，得：三．负序电压整定值的计算负序电压整定值为：6 过负荷保护一．过负荷电流定值I hzd ，过负荷设于高压侧，其电流定值其中K k =1.1、K fi 取0.9、I 1e =1.3A 。
变压器保护--定值计算-算法
（1）保护装置一次动作电流
输入参数： 参数名Kjx
参数值1
单位
描述
接线系数
参数名 参数值
nl
20
单位
描述电流互感器变比 计算公式及结果：
Idz二Idz. j*(nl/Kjx)
=0. 205852*(20/1)
灵敏系数应＞1.5
两相电路：
输入参数：参数需I2k2. min
参数值3000
单位
描 述最小运行方式下保护装置安装处两相短路超瞬变电流 计算公式及结果：
Klm=I2k2. min/Idz
=3000/91
=32.967033
三相电路:
输入参数:
参数名I2k3. min
参数值3000
单位A
描述最小运行方式下保护装宜安装处三相短路超瞬变电流 计算公式及结果：
二4・ 117043
(2)灵敏系数(应M1.5)
输入参数:
参数名 参数值 单位 描述
I2k2・min
659
最小运行方式变压器低压侧两相短路，流过髙压侧稳态电流
计算公式及结果：
Klm=I2k2・min/Idz =659/4.117043=160.06632
电力变压器保护一过负荷保护
(1)保护装置的动作电流(应躲过可能出现的过负荷电流)
Klm=I2k3. min*0. 866/Idz
=3000*0.866/91
=28.549451
电力变压器保护一过电流保护整左讣算
1•保护装置的动作电流（应躲过可能出现的过负荷电流） 输入参数:
参数名IlrT
变压器定值计算
继电保护定值计算来源：中华电力网随着电力工业迅速发展，保护'>继电保护及自动装置也加快了更新换代的步伐，大量的电磁式保护'>继电保护装置被微机保护所取代。
针对多种形式、不同厂家各异的保护'>继电保护及自动装置能否正确动作，直接关系到电力系统的安全稳定运行。
有数据表明：电力系统因保护'>继电保护引起的电力事故占较大比重，由于定值计算与管理失误造成保护'>继电保护“三误”事故也时有发生。
因此，探索新模式下的保护'>继电保护定值计算与管理工作显得十分重要。
1定值计算的前期工作1.1定值计算需要大量前期资料定值计算应具备准确无误的计算资料，这是进行定值计算的前提。
它包括：一、二次图纸；所带变压器、电容器、消弧线圈、电抗器等铭牌数据和厂家说明书；电压互感器、电流互感器变比和试验报告；实测线路参数或理论计算参数；保护装置技术说明书、现场保护装置打印清单等等。
1.2在实际计算中遇到的问题图纸或资料与现场实际不符；比如TA变比与实际不符、线路长度与实际不符、变压器短路阻抗与实际不符、应该实测的参数没有实测值、图纸错误等等。
定值计算所需资料不全：未提供电容器内部接线形式；没有现场保护装置打印清单等。
提供资料标注不清：架空线没有分段标注长度和型号；电缆线路在方案中没有写清所带用户或标注双电缆。
1.3TA变比与实际不符使定值计算错误例：某变电站10kV出线，带两台容量SN为1000kV A变压器，短路阻抗UK为6％，资料提供TA变比N为600/5，实际变比N为1000/1。
保护定值计算：TA变比N取600/5，过流保护按躲过最大负荷电流整定：I≥1.5×2SN×31/2UeN=1.37A则一般定值最小可选：600/5，2A。
而实际情况：TA变比N取1000/1，代入I≥0.16A可选择：1000/11A。
速断按躲过变压器低压侧短路整定：短路阻抗标么值：（取基准容量SB=100MV A，基准电压UB=10.5kV，基准电流IB=5500A）当UB=UN时X*=UK×SB/(100×SN)=6I≥1.3×5500/(X*×N)=9.93A（N取600/5）一般最小可取：600/5，10A。
1号主变定值计算书
1号主变定值计算书摘要：本文针对型号为PRS-778的1#主变差动定值计算展开了精准的分析，其中计算导则中的有关规定包括：比率差动启动电流、比率差动制动系数K2、二次谐波制动系数、差动速断电流计算。
还分析了型号为ISA-388G的1#主变高压侧后备保护部分定值计算(300/5)，其中包括：相电流越限电流定值计算、复合电压过流保护计算、零序过流保护计算，希望为更多的业内人士提供有价值的借鉴与参考。
关键词：定值计算；计算导则；电流计算一、1#主变差动定值计算：（型号PRS-778）按现1#主变差动运行情况。
现高压侧分接开关位置在3档，电压121000V，容量：50000KVA,电压121000V，高压侧CT变比300/5，以高压侧为基准侧。
高压侧额定电流：50000/[121×1.732×（300/5）]=3.976A参照厂家保护装置说明书相关规定及DL/T684-2012大型发电机变压器保护整定计算导则中相关规定。
1.1比率差动启动电流最小动作电流整定原则为：按躲过正常变压器额定负载时的最大不平衡电流整定，即：Icdqd=Krel×（Ker+ΔU+Δm）Ie式中Icdqd---为差动保护最小动作电流；Ie-----变压器基准侧二次额定电流；（高压侧二次额定电流：3.976A）Krel---可靠系数，取1.3-1.5；（取1.5）Ker---电流互感器的比误差，(10P型取0.03×2,5P型和TP型取0.01×2)；（取0.03×2）ΔU---为变压器调差引起的误差，取调差范围中偏离额定值的最大值（百分值）（2×2.5%，取0.05）；Δm---由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，取0.05；（取0.05）Icdqd=1.5×（0.03×2+0.05+0.05）×3.976=0.95A按保护装置说明书注明：由于Y→△转换原因，在定值整定计算时，所有的差动电流及制动电流定值均需乘以1.732.0.95×1.732=1.65A比率差动启动电流定值：1.65A。
主变保护定值的计算
一、1#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值:I ins=K rel×I umax÷K i=1、2×6×92、5÷40=16、5 实取16其中:K rel——————可靠系数取1、2～1、3 实取1、2I umax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流的6～8倍实取6额定电流为92、5AK i———————电流互感器变比200/52、比率差动保护:①差动电流起始电流定值I cdo=K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)×I e×√3÷K i=2×(0、1+0、05+0、05)×92、5×√3÷40=1、59 实取1、6 其中:K k—————可靠系数取1、5～2 实取2F ctw————CT误差取0、1⊿U/2————变压器分解头最大调整范围实为±5%F wc—————为保护本身误差取0、05I e——————高压侧额定电流实为92、5AK i——————电流互感器变比200/5②比率制动系数:K cof= K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)=2×(0、1+0、05+0、05)=0、4 实取0、5说明:若K cof小于0、5时则取0、5③谐波制动系数:K2———————一般取0、13～0、15 实取0、13为避免励磁涌流引起保护误动,遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数:高压侧额定电流为92、5A 高压侧互感器变比为200/5低压侧额定电流为513A 低压侧互感器变比为600/5I HE为高压侧一次电流I HE=92、5÷40×√3=4 (相位补偿后)I LE为低压侧一次电流I LE=513÷120×√3=7、404 (相位补偿后)C OFL低压侧补偿系数:C OFL= I HE÷I LE=4÷7、404=0、54=4÷7、404=0、54 实取0、94C OFH高压侧补偿系数C OFH实取1二、1#低后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×380÷120÷0、85=8、9A 实取8、5A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取380AK i———————电流互感器变比600/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580÷120÷8、5=3、9﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限实取T im2=0、8秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT2÷K i÷K f=1、05×1×513÷120÷0、85=5、28 实取I fhgj=5、2A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒三、1#高后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×70÷40÷0、85=4、9A 实取4、9A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取70AK i———————电流互感器变比200/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580×6、3÷35÷40÷4、9=3、7﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护的动作时限取为1、0～1、2秒实取T im2=1、0秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT1÷K i÷K f=1、05×1×92、5÷40÷0、85=2、86 实取I fhgj=2、86A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒一、3#主保护电流速断电流定值1、差动电流速断电流定值:I ins=K rel×I umax÷K i=1、2×6×52、8÷40=9、5 实取10其中:K rel——————可靠系数取1、2～1、3 实取1、2I umax—————空载合闸最大励磁涌流取额定电流的6～8倍实取6额定电流为52、8AK i———————电流互感器变比200/52、率差动保护:①差动电流起始电流定值I cdo=K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)×I e×√3÷K i=2×(0、1+0、05+0、05)×52、8×√3÷40=0、9 实取1 其中:K k—————可靠系数取1、5～2 实取2F ctw————CT误差取0、1⊿U/2————变压器分解头最大调整范围实为±5%F wc—————为保护本身误差取0、05I e——————高压侧额定电流实为52、8AK i——————电流互感器变比200/5②比率制动系数:K cof= K k×(F ctw+⊿U/2+F wc)=2×(0、1+0、05+0、05)=0、4 实取0、5说明:若K cof小于0、5时则取0、5③谐波制动系数:K2———————一般取0、13～0、15 实取0、13为避免励磁涌流引起保护误动,遵循按相闭锁原则采用二次谐波闭锁功能④幅值补偿系数:高压侧额定电流为52、8A 高压侧互感器变比为200/5低压侧额定电流为293、3A 低压侧互感器变比为600/5I HE为高压侧一次电流I HE=52、8÷40×√3=2、286I LE为低压侧一次电流I LE=293、3÷120×√3=4、23C OFL低压侧补偿系数:C OFL= I HE÷I LE=2、286÷4、23=0、54 实取0、94C OFH高压侧补偿系数C OFH实取1四、3#低后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×220÷120÷0、85=5、1A 实取5A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取220AK i———————电流互感器变比600/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580÷120÷5=6、69﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限实取T im2=0、8秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT2÷K i÷K f=1、05×1×293、3÷120÷0、85=3、0 实取I fhgj=3A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒五、3#高后备保护:1、复压过流保护电流时限定值计算:①复压过流保护电流定值I dzj2=K jx×K k×K ol×I gmax÷K i÷K f=1×1、2×2×39、6÷40÷0、85=2、79A 实取2、8A其中:K jx——————接线系数取1K k——————可靠系数取1、2K ol——————过负荷系数取2I gmax—————变压器最大工作电流取39、6AK i———————电流互感器变比200/5K f———————恢复系数取0、85②灵敏度校验:K L=I dmin(2)÷I dzj=0、876×4580×6、3÷35÷40÷2、8=6、4﹥1、5故满足要求③保护装置的动作时限一般矿井地面变电所双绕组变压器一次过流保护的动作时限取为1、0～1、2秒实取T im2=1、0秒2、复压过流保护电压定值计算:一般按相电压下降20%计算,即U DZ=57×80%=45 实取42、5V3、复压过流保护负序电压定值计算:一般按线电压为7V计算,即U2DZ=7÷1、732=4 实取4V4、过负荷保护定值计算:①过负荷定值应躲过变压器的额定电流,即I fhgj= K jx×K k×I NT1÷K i÷K f=1、05×1×52、8÷40÷0、85=1、63 实取I fhgj=1、63A②保护装置的动作时限应躲过允许的短时工作过负荷(如大型电动机的启动)时间,一般定时限取9～15秒,实取Timj1=9秒。
变电站继电保护整定值计算书
一．限时电流速断保护的作用
限时电流速断保护用来切除本线路电流速断保护范围以外的全长范围内的故障，并对末端短路有足够的灵敏度。
限时电流速断保护是线路的主保护。
二．限时电流速断保护的电流整定值计算
限时电流速断保护的最大保护范围为下级保护的电流速断保护的最小范围，如保护5的限时电流速断保护范围为保护10的速断保护的最小范围。故其电流整定值为：
变电站继电保护整定值计算书
继电保护装置是电力系统重要二次设备，它对电力系统安全稳定地运行起着重要的作用。电力系统对继电保护装置的要求是快速性、可靠性、选择性。要满足这三点要求，除选用性能良好的继电保护装置外，还必须正确地进行整定。性能再好的保护装置，如整定不正确，也不能正确地完成保护功能。
本章就采用微机保护装置的35kV变电站的线路、主变、电容等设备的保护定值的计算，作简单的介绍，以帮助用户正确地进行35kV变电站，继电保护装置进行整定，充分发挥各种保护装置的作用，保证变电站设备的安全和可靠、经济、稳定运行。
式中： 为分支系数，在有源分支电路时，分支系数>1，流过保护1的电流小于流过保护2的电流。
2．无源并联支路对限时电流速断保护整定值的影响：以图16-3所示电网为例，在线路2中的d点短路时，流过线路1的电流为：
定值计算
注：Krel=1.05KJX=1Kr=0.95Kgh=3nTA=15
5过流保护电流动作定值：Iop.k=Krel*KJX* =10.7A
过流时间定为：0.7s
6速断保护电流动作定值Iop.k=Krel*KJX* =53.9A
过流时间定为：0s
注：由于系统参数取值有误差，所以计算出定值应取值偏小。
——三相对称短路电流初始值
——最大运行方式下，变压器低压侧三相短路时流过高压侧超瞬态电流 ——最小运行方式下，两相短路时超瞬态电流
定值计算：
1Sr.T= *U1r.T* I1r.T
I1r.T= =46.19A
2Sr.T= *U2r.T* I2r.T
I2r.T= =1154.75A
3 =(100*I2r.T)/UK%= =19245.8A
空载损耗W
空载电流%
负载损耗(120℃) W
短路阻抗(120℃)%
6
符号简介：
Sr.T——变压器额定容量
U1r.T——变压器高压侧额定电压
U2r.T——变压器低压侧额定电压
I1r.T——变压器高压侧额定电流
I2r.T——变压器低压侧额定电流
UK%——阻抗电压
Krel—— 可靠系数，用于过电流保护时，DL继电器时取值为1.2，GL继电器时取值为1.3；用于速断保护时，DL继电器时取值为1.3，GL继电器时取值为1.5
7零序电流保护跳闸值： = * *25%=1.05*1154.75*25%/1000=0.303A
8负序电压按躲过不平衡电压整定： = = =8V延时为：0.5s
9接与相间电压上的低压原件，按躲过电动机的启动电压而设定
= = =90v
二破配电室AH12变压器柜定值整定
保护定值整定计算资料
胜利110kV变电站工程保护定值整定计算资料一、主变压器1、变压器名牌2、实测零序阻抗值3、套管CT变比、中零及间隙CT变比4、出厂试验报告5、变压器运行要求说明附：主变压器参数报送1、主变压器名牌（1#主变）（2#主变）型式SFz10-50000/110额定容量高50000kV A 低50000kV A结线方式相数卷数周率3相冷却方式ONAN/ONAF（60%/100%）制造厂保定保菱变压器有限公司投运日期出厂日期2012年8月额定电压（kV）高110000V额定电流（kV）高262A 中中低10500V 低2749A空载电流I0 0.091% 空载损耗P0 30.2kW短路损耗高—中阻抗电压高—中高—低高—低中—低中—低零序电抗A A=Z高+Z励B B=Z中+Z励C C=Z高+Z中//Z励D C=Z中+Z高//Z励正序标幺电抗图零序标幺电抗图型式SFz10-50000/110额定容量高50000kV A 低50000kV A结线方式相数卷数周率3相冷却方式ONAN/ONAF（60%/100%）制造厂保定保菱变压器有限公司投运日期出厂日期2012年8月额定电压（kV）高110000V额定电流（kV）高262A 中中低10500V 低2749A空载电流I0 0.091% 空载损耗P0 30.2kW短路损耗高—中阻抗电压高—中高—低高—低中—低中—低零序电抗A A=Z高+Z励B B=Z中+Z励C C=Z高+Z中//Z励D C=Z中+Z高//Z励正序标幺电抗图零序标幺电抗图2、实测零序阻抗值(2#主变)（1#主变）3、套管CT变比、中零及间隙CT参数1）.套管、中零CT参数：1#主变A相套管1#主变B相套管1#主变C相套管2#主变A相套管2#主变B相套管2#主变C相套管1#主变套管式电流互感器2#主变套管式电流互感器中零套管(1#主变中零套管)(2#主变中零套管)4、出厂试验报告（2#主变）（1#主变）二、电流互感器（CT）报送内容：电压等级、间隔号、编号、变比、精度、容量电压等级间隔号编号CT变比精度容量110KV F21P500-1000/5A5P20 20V A1S1 1S2 1S3500-1000/5A5P20 20V A2S1 2S2 2S3500-1000/5A5P20 20V A3S1 3S2 3S32P500-1000/5A0.5 20V A1S1 1S2 1S3500-1000/5A0.2s 20V A2S1 2S2 2S3500-1000/5A5P20 20V A3S1 3S2 3S3F31P500-1000/5A0.5 20V A1S1 1S2 1S3500-1000/5A5P2020V A2S1 2S2 2S3500-1000/5A5P2020V A3S1 3S2 3S3500-1000/5A5P2020V A4S1 4S2 4S32P500-1000/5A5P2020V A1S1 1S2 1S3500-1000/5A5P2020V A2S1 2S2 2S3500-1000/5A5P2020V A3S1 3S2 3S3500-1000/5A5P20 20V A4S1 4S2 4S3F41P500-1000/5A5P2020V A1S1 1S2 1S3500-1000/5A5P2020V A2S1 2S2 2S3500-1000/5A5P2020V A3S1 3S2 3S32P 500-1000/5A 0.5 20V A1S1 1S2 1S3500-1000/5A0.2S 20V A 2S1 2S2 2S3500-1000/5A5P20 20V A 3S1 3S2 3S310kV1#电容器（1柜）1S1 1S2 800/5 5P40 10V A2S1 2S2 800/5 0.5 10V A3S1 3S2 800/5 0.25 10V A 1#主变进线断路器（2柜）1S1 1S2 3000/5 0.5 30V A2S1 2S2 3000/5 0.2S 30V A 1#主变进线隔离（3柜）1S1 1S2 3000/5 5P20 30V A2S1 2S2 3000/5 5P20 30V A3S1 3S2 3000/5 5P20 30V A出线1（4柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线2（5柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线3（6柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A 分段隔离（8柜）1S1 1S2 3000/5 5P20 30V A2S1 2S2 3000/5 5P20 30V A3S1 3S2 3000/5 0.5 30V A 2#2段主进线隔离（9柜）1S1 1S2 3000/5 5P20 30V A2S1 2S2 3000/5 5P20 30V A3S1 3S2 3000/5 5P20 30V A 2#2段主1S1 1S2 3000/5 0.5 30V A进线断路器（10柜）2S1 2S2 3000/5 0.2S 30V A2#3段主进线断路器（12柜）1S1 1S2 3000/5 0.5 30V A 2S1 2S2 3000/5 0.2S 30V A2#3段主进线隔离（13柜）1S1 1S2 3000/5 5P20 30V A 2S1 2S2 3000/5 5P20 30V A 3S1 3S2 3000/5 5P20 30V A分段隔离（14柜）1S1 1S2 3000/5 5P20 30V A 2S1 2S2 3000/5 5P20 30V A 3S1 3S2 3000/5 5P20 30V A出线7（24柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线6（25柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线5（27柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A10kV出线4（29柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线3（30柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线2（31柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线1（32柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A2#电容器（33柜）1S1 1S2 800/5 5P40 10V A 2S1 2S2 800/5 0.5 10V A 3S1 3S2 800/5 0.2s 10V A2#接地变（34柜）1S1 1S2 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 100/5 0.5 10V A 3S1 3S2 100/5 0.2S 10V A出线8（36柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线9（38柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A10kV 出线10（39柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线11（40柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线12（41柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线13（42柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线13（43柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线12（44柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线11（47柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A10KV 出线10（49柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线9（50柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A1S1 1S3 600/5 5P40 10V A2S1 2S2 300/5 0.5 10V A2S1 2S3 600/5 0.5 10V A3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线8（51柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 800/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 800/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A1#接地变（52柜）1S1 1S2 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 100/5 0.5 10V A 3S1 3S2 100/5 0.2S 10V A出线7（53柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线6（54柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线5（55柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A出线4（56柜）1S1 1S2 300/5 5P40 10V A 1S1 1S3 600/5 5P40 10V A 2S1 2S2 300/5 0.5 10V A 2S1 2S3 600/5 0.5 10V A 3S1 3S2 300/5 0.2S 10V A 3S1 3S3 600/5 0.2S 10V A三、电压互感器（PT）参数设备名称间隔号型号相别一次电压额定电压比110kV避雷器F2石中I Y10WF-102/266额定电压102kV，持续运行电压79.6kV，额定气压0.4MPa，放电电流10kA，直流1mA电压148kV，额定频率50Hz110kV避雷器F4石中IIY10WF-102/266额定电压102kV，持续运行电压79.6kV，额定气压0.4MPa，放电电流10kA，直流1mA电压148kV，额定频率50Hz110kV电压互感器F5 JSQXH-110 110/√3kV0.1/√3V 0.1/√3V 0.1kV0.2/0.5/3P 50/50/100VA110kV电压互感器F1 JSQXH-110 110/√3kV0.1/√3V 0.1/√3V 0.1kV0.2/0.5/3P 50/50/50VA110kV电压互感器JSQXH-110 110/√3kV0.1/√3V 0.1/√3V 0.1kV3P 15VA110kV电压互感器JSQXH-110 110/√3kV0.1/√3V 0.1/√3V 0.1kV3P 15VA10kV1#PT 电压互感器JDZX19-12DG10/√3kV10/√3V0.1/√3V0.1/3V0.2/0.5/3P 50/30/30VA10kV2#PT 电压互感器JDZX19-12DG10/√3kV10/√3V0.1/√3V0.1/3V0.2/0.5/3P 50/30/30VA10kV3#PT 电压互感器JDZX19-12DG10/√3kV10/√3V0.1/√3V0.1/3V0.2/0.5/3P 50/30/30VA四、电容器参数电容器铭牌参数，一次接线型式及串联数（密集型必须有内部小元件串并联数及接线），有无内外熔丝、放电TV变比串联电抗器铭牌、实测电抗值小虎线圈容量铭牌、容量2、（2#电容器单台）每相接线：8并1串每相8台共24台2、（1#电容器单台）每相接线：8并1串每相8台共24台1、串联电抗器：1#2#三、放电线圈：型号：FDGRC11/2/√3+111/2√3-3.4-1W额定端电压：11/2/√3kV+11/2/√3kV 额定二次电压：100V合容电器股份有限公司（备注：1#电容器放电线圈一侧3台，共2侧。
35KV变电所6kv整定计算
横河煤矿35KV变电所6KV供电系统定值计算书运转工区2014-10-6批准：审核：计算：地面变电所整定值计算一、横河煤矿供电系统说明：我矿35KV 线路来自罗厂变电所，罗厂变电所至我矿馈出线断路器最大短路容量为1909MVA ，35KV 架空线采用LG-95型铝绞线，全长7.226KM,我矿35KV 变电所采用S 11-6300/35型变压器为全矿供电。
二、短路计算 短路回路阻抗计算：系统电抗：因罗厂变电所馈出线断路器最大短路容量为1909MVA,故系统最大短路容量确定为1909MVA 。
X sy ＝V 2ar /S s =6.32/1909=0.0208欧姆 架空线路折算电抗： X J ＝X 1L2122V V =7.226×0.4×22373.6=0.0838欧姆变压器电抗：X b =SV V S 2100⨯=3.63.610052.72⨯=0.4738欧姆35KV 变电所短路回路总阻抗为：X=Xsy+X j +X b +X L =0.0208+0.0838+0.4738=0.5784 则短路电流为： I s (3)=XVe 3=5784.033.6⨯=6.289KAI s (2)=0.866 I s (3)=0.866×6.289=5.446KA1、－160中间变电所：35KV 变电所至－160中间变电所主电缆为MYJV3×185型，全长585米。
电缆电抗为：X L ＝X 2L=0.08×0.585=0.0468欧姆 －160中间变电所短路回路总阻抗为： X=0.5784+0.0468=0.6252 则短路电流为： I s (3)=XVe 3=6252.033.6⨯=5.818KAI s (2)=0.866 I s (3)=0.866×5.818=5.038KA 2、家属院35KV 变电所6KV 高压开关柜21#柜至矿家属院主电缆为YJV3×35型，全长300米。
主变整定计算书
主变保护定值计算书一、算各元件参数1、＃1主变电抗值：35±2.5%/10.5kVX T= (U k%U e2)/(100S e )=7.5×35×35/(100×8.0)=11.484Ω2、＃2主变电抗值X T= (U k%U e2)/(100S e )=7.53×35×35/(100×6.3)=14.64Ω3、35kV清前线阻抗值LGJ-95/20.284kmR0=31.5/95=0.3316Ω/ km X0=0.4Ω/ km因R0> 1/3X0Z0=0.3316+j0.4=0.5196∠50.340Z l=0.5196×20.284=10.54Ω二、不同运行状态下，10kV母线发生三相（两相）短路的短路阻抗（一）最大运行状态1、两台主变并联运行11.484‖14.64＝（11.484×14.64）/（11.484+14.64）＝6.44Ω6.04+10.54+6.44＝23.02Ω归算到10kV侧为：2.07Ω2、两台主变单台运行（1）＃1主变单台运行6.04+10.54+11.484＝28.064Ω归算到10kV侧为：2.53Ω（2）＃2主变单台运行6.04+10.54+14.64＝31.22Ω归算到10kV侧为：2.81Ω（二）最小运行状态1、两台主变并联运行11.484‖14.64＝（11.484×14.64）/（11.484+14.64）＝6.44Ω16.2+10.54+6.44＝33.18Ω归算到10kV侧为：2.99Ω2、两台主变单台运行（1）＃1主变单台运行16.2+10.54+11.484＝38.224Ω归算到10kV侧为：3.44Ω（2）＃2主变单台运行16.2+10.54+14.64＝41.38Ω归算到10kV侧为：3.72Ω三、＃1主变差动保护定值计算主变联结组别：Yd-11,差动继电器型号：DCD-21、算出各侧一次额定电流，选出电流互感器变比，确定各侧二次回路额定电流。
继电保护定值整定计算书
继电保护定值整定计算书1. 引言随着电力系统规模的不断扩大和配电自动化的不断发展，继电保护的应用也越来越广泛。
继电保护系统在电力系统中的作用就是及时地检测、判断、并隔离故障，保证电力系统的安全、稳定、可靠运行。
继电保护的可靠性直接影响着电力系统的负荷能力和电能供应的稳定性。
定值整定是继电保护系统中的一项重要工作。
正确的定值整定可以提高继电保护的可靠性和稳定性，避免误动作和漏动作的发生。
定值整定是针对特定设备的保护装置，根据系统参数、负荷情况、过电压情况、故障时限等多种因素来确定保护装置的触发条件，确保在故障情况下保护能够及时地动作。
在本文中，我们将详细介绍继电保护定值整定的计算过程，为读者提供一份简单、清晰、易懂的定值整定计算书。
2. 继电保护定值整定计算方法继电保护定值整定的计算方法主要有以下几种:2.1 等效电路法等效电路法是应用最广泛的一种继电保护整定方法。
其基本思想是，将电力系统中的各个部分看作是一个等效电路，计算出额定电压下各种故障情况下的短路电流、过流电流等参数，然后根据保护装置的动作特性确定相应的保护整定值。
等效电路法计算步骤如下：1.绘制电力系统的等效电路2.计算出短路电流和相应的安全系数3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.2 故障电压法故障电压法是另一种继电保护整定方法。
其基本思想是，通过计算各种故障情况下的故障电压值，得出保护装置的触发条件。
故障电压法计算步骤如下：1.绘制电力系统的单线图2.计算各种故障情况下的故障电压值3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.3 统计法统计法是一种基于大量实测数据的继电保护整定方法。
其基本思想是，通过对历史故障数据的统计分析，得出保护装置的触发条件。
统计法计算步骤如下：1.收集电力系统历史故障数据2.对数据进行统计分析，得出保护整定值3. 定值整定计算书实例这里我们以交流变电站的过电压保护为例，介绍定值整定的计算思路和具体过程。
变主变保护定值计算书
复压过流充电保护时限定值
复压过流充电保护开放时间定值
后加速复压过流I段保护
后加速复压过流I段保护投入
后加速复压过流I段保护电流定值
后加速复压过流I段保护时限定值
后加速复压过流I段保护开放时间定值
后加速复压过流Ⅱ段保护
后加速复压过流Ⅱ段保护投入
后加速复压过流Ⅱ段保护电流定值
后加速复压过流Ⅱ段保护时限定值
零序电压告警
零序电压告警投入
零序电压告警电压定值
零序电压告警时限定值
一次重合闸
一次重合闸投入
一次重合闸时限定值
重合闸充电时限定值
不对应方式启动重合闸投入
保护方式启动重合闸投入
TV告警
母线TV断线告警投入
母线TV断线告警时限定值
母线TV断线退出过流投入
主变本体保护
NSR699RF
温度升高启动风扇定值
温度过高启动风扇及报警时限
复压过流保护复压闭锁低压定值
复压过流保护复压闭锁负序电压定值
复压过流保护方向闭锁
复压过流保护方向闭锁投入
复压过流I段保护方向闭锁投入
复压过流I段保护方向指向
复压过流Ⅱ段保护方向闭锁投入
复压过流Ⅱ段保护方向指向
复压过流Ⅲ段保护方向闭锁投入
复压过流Ⅲ段保护方向指向
复压过流Ⅳ段保护方向闭锁投入
复压过流Ⅳ段保护方向指向
零序电压Ⅱ段1时限定值
零序电压Ⅱ段2时限定值
过负荷保护
过负荷保护投入
过负荷保护电流定值
过负荷保护动作时限
过负荷闭锁有载调压
过负荷闭锁有载调压投入
过负荷闭锁有载调压保护电流定值
过负荷闭锁有载调压保护动作时限
35KV变电所整定计算书
一、变电所概况**煤矿35KV 变电所两回路电源引自南坪集220KV 降压变电站，南坪变的1#主变压器容量为150000KVA ；2#主变压器容量为120000KVA 。
淮北市供电局2014年6月提供南坪220/35kV 变电站35kV 侧的短路电阻值：最大运行方式下：Ω=865.1max 0X ，最小运行方式下：Ω=486.2min 0X 。
南坪至**为35KV 架空线路，导线：LGJ-120，其中527线路（Ⅰ回路）：12.02KM ；531线路（Ⅱ回路）：11.242KM ；**煤矿变电站有两台主变压器，变压器参数：型号SZ9-20000/35、变比35/6.3KV 、变压器短路电阻Uk=8%，其运行方式为一台工作，一台备用。
**煤矿高压供电简图：304断路器531断路器600断路器527断路器303断路器电厂Ⅰ路502断路器501断路器35KV母线Ⅱ段K12#主变20#进线开关500断路器南坪Ⅰ路南坪Ⅱ路电厂Ⅱ路35KV母线Ⅰ段1#主变15#进线开关联络开关6KV母线Ⅱ段6KV母线Ⅰ段K2联络开关联络开关K3K46KV母线Ⅱ段6KV母线Ⅰ段6KV母线Ⅱ段6KV母线Ⅰ段-520中央变电所-720中央变电所二、**煤矿35/6kV 变电所的短路整定基准容量： MVA S b 100=，已知南坪变35KV 母线最大运行方式下：Ω=865.1max 0X ，最小运行方式下：Ω=486.2min 0X ，则南坪变电所35KV 母线最小短路容量()MVA X U S 7.550486.2103723min 020min0=⨯==则南坪变电所35KV 母线最大短路容量()MVA X U S 734865.1103723max 020max 0=⨯==系统各电抗标么值：1）、南坪220/35kV 变电站（35kV 侧）： 最大方式：136.0max 00==S S X b最小方式：1816.0min00==S S X b ，选择最大电阻值作为计算依据。
第十四章 35kV变电站保护整定值计算实例
14-1.4补偿电容
变电站10kV母线上接有两组补偿电容1C、2C。1C、2C相同，其主要参数为：容量2000KVAR，额定电压11kV。电容采用单星形接线，每相为单台密集型电容，电容由3段构成，每段有15只电容并联，每只电容经熔丝相联。为防止冲击电流，每相串联一个电抗为5Ω的电抗器。
为便于计算10kV线路短路时流过变压器的最小电流，当所有电源投入且母联接通时，流过一台变压器的电流最小，故按所有电源投入，母联接通来进一步简化电路，所得等值电路如图14-5所示。图中E1支路阻抗为1U、3U阻抗及主变阻抗。
根据图14-5，当1S末端两相金属性短路时，其短路电流为：
流过1台变压器付边的短路电流为：
当低压侧出口两相短路时，由35kV侧电源产生的电流为：
由低压侧电源提供的电流为：根据图13-4所示。
因KLm>2，故满足灵敏度要求：
14-3.2差动保护定值计算
一．最小动作差动电流计算：取最小动作电流为0.4倍额定电流
二．动作特性转折点电流Izzd，取Izzd为2倍额定电流
三．制动系数Kzzd的计算，Kzzd的计算公式为
三．低压启动的过流保护的定值计算
1．过流整定值I2gzd的计算
a．过电流定值I2gzd的计算
由于负荷中有电动机，考虑电动机的自启动时，过流定值的计算公式为：
式中：Kk—可靠系数，取1.2。
Kzq—自启动系数，为1.3。
Kfi—电流返回系数，取0.9。
故有：
b．过流保护的灵敏度校验
过流保护按作近后备校验，其灵敏系灵敏为：
额定电压：（35±3×2.5%）/10.5
电力变压器的继电保护整定值计算
电力变压器的继电保护整定值计算一．电力变压器的继电保护配置注1：①当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的带时限的过电流保护。
②当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装设变压器中性线上的零序过电流保护。
③低压电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装2设专用的过负荷保护。
④ 密闭油浸变压器装设压力保护。
⑤ 干式变压器均应装设温度保护。
注2：电力变压器配置保护的说明（1） 配置保护变压器内部各种故障的瓦斯保护，其中轻瓦斯保护瞬时动作发出信号，重瓦斯保护瞬时动作发出跳闸脉冲跳开所连断路器。
（2） 配置保护变压器绕组和引线多相短路故障及绕组匝间短路故障的纵联差动保护或者电流速断保护，瞬时动作跳开所连断路器。
（3） 配置保护变压器外部相间短路故障引起的过电流保护或复合电压启动过电流保护。
（4） 配置防止变压器长时间的过负荷保护，一般带时限动作发出信号。
（5） 配置防止变压器温度升高或冷却系统故障的保护，一般根据变压器标准规定，动作后发出信号或作用于跳闸。
（6） 对于110kV 级以上中性点直接接地的电网，要根据变压器中性点接地运行的具体情况和变压器的绝缘情况装设零序电流保护或零序电压保护，一般带时限动作 作用于跳闸。
注3：过流保护和速断保护的作用及范围① 过流保护：可作为本线路的主保护或后备保护以及相邻线路的后备 保护。
它是按照躲过最大负荷电流整定，动作时限按阶段原则选择。
② 速断保护：分为无时限和带时限两种。
a. 无时限电流速断保护装置是按照故障电流整定的，线路有故障时，它能瞬时动作，其保护范围不能超出本线路末端，因此只能保护线路的一部分。
b. 带时限电流速断保护装置，当线路采用无时限保护没有保护范围时，为使线路全长都能得到快速保护，常常采用略带时限的电流速断与下级无时限电流速断保护相配合，其保护范围不仅包括整个线路，而且深入相邻线路的第一级保护区，但不保护整个相邻线路，其动作时限比相邻线路的无时限速断保护大一个时间级。
变电所整定值计算
变电所整定值计算方法概述摘要本文主要对变电所线路保护定值和变压器保护定值进行了概述和简单的解析关键词：整定值线路变压器保护随着油田生产的要求和电力系统的发展，采用计算机技术实现的综合自动化保护装置已经在油田内部得到了广泛的应用，不同于传统的电磁继电器，微机保护是用微型计算机构成的继电保护，是电力系统继电保护的发展方向，它具有高可靠性，高选择性，高灵敏度。
结合过去整定计算的方法和有关综合保护装置的功能及保护整定计算的有关规定，本文对保护整定计算进行了总结，不同厂家的保护装置对保护功能设置及各参数选择也许不同，但基本上大同小异。
本文只对常用设备保护进行了论述。
1线路保护整定计算已知条件:最大运行方式下,降压变电所母线三相短路电流为,变电所母线三相短路电流为，配电变压器低压侧三相短路时流过高压侧的电流为。
最小运行方式下,降压变电所母线两相短路电流为,配电所母线两相短路电流为，配电变压器低压侧两相短路时流过高压侧的电流。
电动机起动时的线路过负荷电流，6KV电网单相接地时最小电容电流，6KV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流为。
系统中性点不接地。
A、C相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。
整定计算（计算断路器的保护定值）1.1 瞬时电流速断保护瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流，保护装置一次动作电流灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：由此可判断瞬时电流速断保护是否能满足灵敏系数要求，是否应装设限时电流速断保护。
1.2 限时电流速断保护限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流保护装置一次动作电流灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：限时电流速断保护动作时间取0.5秒。
（按DL2断路器速断限时0秒考虑，否则延时应为：t1=t2+Δt）1.3 过电流保护过电流保护按躲过线路的过负荷电流来整定，则保护动作电流，式中：K n为返回系数，微机保护的过量元件返回系数可由软件设定，一般设定为0.9。