关于悬浮污泥过滤技术的设计计算

污水处理基本计算公式

污水处理基本计算公式污水处理是人类社会发展历程中一个非常重要的环保议题，也是城市化的必然结果。

随着人口规模的扩大和工业化过程的发展，污水处理工艺的设计和建设越来越受到重视。

在污水处理过程中，设计、计算和操作是三个非常重要的环节。

本文主要介绍污水处理中的基本计算公式。

一、Ivanov公式Ivanov公式是指在曝气池内，曝气器顶部到曝气器底部的水头损失，是曝气器能量损失的一个重要组成部分。

Ivanov公式的具体表达式为：h=K*v^2/(2g)其中，h为水头损失，K为水头损失系数，v为曝气器进口速度，g为重力加速度。

重力加速度的取值为9.81m/s^2。

二、曝气池容积计算公式在污水处理工程计算中，曝气池容积是一个非常重要的参数。

曝气池容积的计算公式如下：V=Q*(T-TS)/F其中，V为曝气池容积，Q为污水流量，T为污水处理时间，TS为曝气池升温时间，F为最终溶解氧浓度与初次溶解氧浓度之差。

三、污泥产率计算公式污泥产率是指进入处理系统的有机物质所产生的污泥量与进入系统的有机物质总量之比。

污泥产率计算公式如下：Yp=(M-μ*X)/(Q×S)其中，Yp为污泥产率，M为污泥丰度，μ为比生长速率，X为进入系统的有机物质量，Q为进入系统的污水流量，S为进水中的总悬浮物浓度。

四、絮凝剂计算公式在污水处理过程中，添加絮凝剂可以有效地去除悬浮物和胶体颗粒。

絮凝剂的使用量计算公式如下：C=p/V其中，C为絮凝剂用量，p为絮凝剂加入污水中的浓度，V 为污水流量。

五、沉降池污泥床高度计算公式在污水处理工程中，沉降池是一种重要的处理设备。

沉降池污泥床高度计算公式如下：H=d-S其中，H为污泥床高度，d为进入污水的总悬浮物浓度，S 为出水中的总悬浮物浓度。

六、好氧池的进水和出水COD计算公式好氧池是污水处理过程中的一种重要设施。

好氧池的进水和出水COD计算公式如下：进水COD=（C1-Q2C2）/Q1出水COD=（Q1C1+Q2C2）/（Q1+Q2）其中，Q1和C1分别为进水流量和进水COD，Q2和C2分别为进水流量和进水COD。

SSF悬浮污泥过滤技术共4页文档

SSF悬浮污泥过滤技术1、发展由来悬浮污泥过滤法又称SSF(Suspended Sludge Filtration)法,污水净化工艺及系统:包括物化工艺和SSF污水净化器两大部分组成。

该技术缘于SPR高浊度污水净化系统,SPR(2002年由美国专利局授予美国发明专利权)是将污水的“一级处理”和“三级处理”程序合并设计在一个SPR污水净化器罐体内 ,该技术首先采用化学方法使污染物形成具有固相界面的胶粒或微小悬浮颗粒;采用微观物理吸附法将污水中各种胶粒和悬浮颗粒凝聚成大块密实的絮体;再依靠旋流和过滤水力学等流体力学原理,在SPR净化器内使絮体与水快速分离;污水经过罐体内由污泥和药剂自我形成的致密的悬浮泥层过滤之后,达到相应的水质指标;污泥则在浓缩室内高度浓缩,定期靠压力排出,进入污泥处理系统。

SPR技术在大庆和胜利油田应用于油田采出水处理中,由北京欧泰克石油工程技术有限责任公司经过不断研究改进形成现在的SSF悬浮污泥过滤法。

2、SSF悬浮污泥过滤工艺原理2.1 SSF悬浮污泥过滤机理首先采用投加混凝剂使污水中部分溶解状态的污染物胶体颗粒吸附出来,形成微小悬浮颗粒,从污水中分离出来;依据旋流和过滤水力学等流体力学原理,在SSF污水净化器内使絮体和水快速分离,形成悬浮泥层,污水经过罐体内自我形成的悬浮泥层过滤之后,达到回注标准。

2.1.1 Stokes定律水中颗粒悬浮物的沉降速度可以用Stokes定律描述(当Re≤2,呈层流状态)。

式中,u―颗粒沉降速度; ds―颗粒直径;ρs、ρl―颗粒和液体的密度;μ―液体黏度,N•S/m2。

2.1.2 同向凝聚理论使细小颗粒凝聚长大的作用是因流体扰动使颗粒之间碰撞而结合的结果称之为同向凝聚。

若有效碰撞分数为ap,水中相碰撞的粒子为同一种颗粒,则因有效碰撞使颗粒减少的速率可以用公式:式中ap―有效碰撞分数,Z―颗粒直径。

依据Stokes定律和同向凝聚理论,当加药后的污水由底部进入SSF固液分离组件,由于组件的特殊构造,水流方向发生很大变化,造成较强烈的紊动。

SBR反应池的设计计算解析

第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。

3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。

格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。

根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。

由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。

栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。

而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。

3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。

3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角，取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m（3—2） s ——栅条宽度取0.01mB 2——格栅宽度 mmax10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3） B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5）通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m0.02119.6S vh =β(k αb g =⨯⨯⨯︒⨯=（3—6）栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m（3—7）栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+2tan α=0.12+0.06+1.0+0.5+0.40.3tan 60+︒=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：max 1T864001000Q W W K = 33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。

污泥处理构筑物设计计算

污泥处理构筑物设计计算1．回流污泥泵房1.回流污泥量⼆沉池活性污泥由吸泥管吸⼊，由池中⼼落泥管及排泥管排⼊池外套筒阀井中，然后由管道输送⾄回流泵房，其他污泥由刮泥板刮⼊污泥井中，再由排泥管排⼊剩余污泥泵房集泥井中。

设计回流污泥量为Q R=RQ,污泥回流⽐R=100％。

Q R=100%Q＝38461m3/d =445.2L/s2.回流污泥泵设计（1）扬程：⼆沉池⽔⾯相对地⾯标⾼为0.6m,套筒阀井泥⾯相对标⾼为0.2m，回流污泥泵房泥⾯相对标⾼为－0.2-0.2＝-0.4m，氧化沟⽔⾯相对标⾼为1.5m，则污泥回流泵所需提升⾼度为：1.5-（-0.4）＝1.9m（2）流量：两座氧化沟设⼀座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为20000m3/d＝833m3/h （3）选泵：选⽤LXB-900螺旋泵3台（2⽤1备），单台提升能⼒为480m3/h，提升⾼度为2.0m－2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW（4）回流污泥泵房占地⾯积为9m×5.5m⼆、剩余污泥泵房1.设计说明⼆沉池产⽣的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道⾃流⼊集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升⾄污泥浓缩池中。

处理⼚设⼀座剩余污泥泵房（两座⼆沉池共⽤）污⽔处理系统每⽇排出污泥⼲重为4×1133.4kg/d=4533.6 kg/d,即为按含⽔率为99％计的污泥流量4Q w＝4×113.34m3/d＝453.36m3/d＝18.89m3/h ▲2.设计选型（1）污泥泵扬程:辐流式浓缩池最⾼泥位（相对地⾯为）-0.4m ，剩余污泥泵房最低泥位为-（5.34-0.3-0.6）-4.53m,则污泥泵静扬程为H 0=4.53-0.4＝4.13m ，污泥输送管道压⼒损失为4.0m ，⾃由⽔头为1.0m ，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m 。

（2）污泥泵选型:选两台，2⽤1备，单泵流量Q>2Q w /2＝5.56m 3/h 。

悬浮污泥过滤技术处理含油污水

取１０００ｍＬ刻度的烧杯，加入ｌ０００ｍＬ水样，
结油水分离器、核桃壳过滤器、纤维球过滤器，处将烧杯放在搅拌机下方，使搅拌桨偏离烧杯壁约理完成后进净化水罐。净化水通过外输水泵输送到６ｍｍ。用移液管移取定体积水处理剂，在转速注水一站回注。该污水处理工艺主要存在水处理设２００±２０ｒ／ｍｉｎ的搅拌状态下将药剂按一定的时间间备进口水质参数超标、沉降罐处理效果差、过滤器隔加入烧杯中，加完后在转速６００±２０ｒ／ａｒｉｎ的搅滤料板结严重、过滤效果差、出水水质不达标、污拌状态下继续搅拌３￣５ｍｉｎ，移去搅拌桨，静置沉水池排泥效果差，造成污泥在系统内恶性循环，影降１５ｍｉｎ后，用吸管或虹吸管从样品烧杯中水样深响污水水质等问题。鉴于此种情况，经过调研大量度一半处吸取１００～２００ｍＬ的上层清液，用于测定的国内外含油污水处理技术，并进行综合对比分水样中的铁含量、ＳＳ含量、油含量和ｐＨ值。析，优选出悬浮污泥过滤（ＳＳＦ）净化技术。１．３试验结果
趋势。
（１）原水加入净化水处理剂在较低的温度下净水效果较差，除铁效果较差，水的腐蚀性很强。（２）提高原水的碱度，只加入净化水处理剂，处理后水的净化程度有较大的提高，Ｆｅ（ＩＩ）含量及腐蚀ｆ生大幅度降低，Ｆｅ（ＩＩ）含量可控制在０．２￣０．４ｍｇ／Ｌ，

A2O法工艺计算(带公式)

一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。

(完整word版)SBR设计计算说明书

1。

设计水质1。

1 进水水质参照国内类似城市污水水质,并结合当地经济发展水平，确定污水厂的进水水质如表1所示.表1 污水厂进水水质指标单位:mg/L指标COD cr BOD5SS NH3-N TP TN pH进水500300360353406~91.2 出水水质出水水质要求满足国家《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB8978—2002）一级A准，其水质如表2所示。

表2 污水厂出水水质指标单位：mg/L指标COD cr BOD5SS NH3-N TP TN pH出水50101050。

5156~91.3 设计水温设计最低水温T1=8℃，平均水温T2=20℃,最高水温T3=25℃。

2. SBR（脱氮除磷）主要设计参数表3 SBR脱氮除磷工艺的主要设计参数3. 设计计算（1）反应时间T R ：0241000R S m T LsX=式中:T R -— 反应时间，h ；m -—充水比,取0.30；So —— 反应池进水五日生化需氧量，mg/L ，300 mg/L ；L S —— 反应池的五日生化需氧量污泥负荷,kgBOD 5/（kgMLSS ·d），取0.12kgBOD 5/（kgMLSS ·d）；X —- 反应池内混合液悬浮固体（MLSS ）平均浓度，kgMLSS/m 3取4.0kgMLSS/m 3.h 5.4h 0.412.010003.030024X L 1000m S 24T s 0R =⨯⨯⨯⨯==取反应时间T R 为4h 。

（2）沉淀时间T S ：当污泥界面沉降速度为 7.14max X t 104.7u -⨯=（MLSS 在3000mg/L 及以下）当污泥界面沉降速度为 26.14max X 106.4u -⨯=(MLSS 在3000mg/L 以上）h /m 57.13500106.4u 26.14max =⨯⨯=-设反应池的有效水深h 取5.0m ，缓冲层高度ε取0.5m 。

污泥量计算

污泥量计算污泥量计算（1）污泥量计算1初次沉淀污泥量和二次沉淀污泥量的计算公式：V=100C0ηQ/1000（100-p）ρ式中：V——初次沉淀污泥量，m3/d；Q——污水流量，m3/d；η——去除率，%；（二次沉淀池η以80%计）C0——进水悬浮物浓度，mg/L；P——污泥含水率，%；ρ——沉淀污泥密度，以1000kg/m3计。

2剩余活性污泥量的计算公式：Qs=ΔX/fXr式中：Qs——每日从系统中排除的剩余污泥量，m3/d；ΔX——挥发性剩余污泥量（干重），kg/d；f=MLVSS/MLSS，生活污水约为0.75，城市污水也可同此；Xr——回流污泥浓度，g/L。

3消化污泥量的计算公式：见公式（8-3）。

（2）污水处理厂干固体物质平衡：污水处理厂内部存在着固体物质的平衡问题，通过固体物质的平衡计算，有助于污泥处理系统的设计与管理。

污水处理厂固体物质平衡的典型计算，可根据图8-1进行。

设原污水悬浮物X0为100，初次沉淀池悬浮物去除率以50%计，二次沉淀池去除率以80%计，悬浮物总去除率总去除率为90%。

各处理构筑物固体回收率为：浓缩池为r1=90%；消化池为r2=80%；悬浮物减量为rg=30%；机械脱水为r3=95%（预处理所加混凝剂的固体量略去不计）。

因此其平衡式为：进入污泥浓缩池的悬浮物量：X1=ΔX+XR （8-10）XR=Xˊ2+ Xˊ3+ Xˊ4 （8-11）式中：X1——进入浓缩池的固体物量；ΔX——初次沉淀池排泥的悬浮物量加二次沉淀池剩余污泥中的悬浮物量；XR——等于浓缩池上清液含有的悬浮物量Xˊ2，消化池上清液悬浮物量Xˊ3，机械脱水上清液悬浮物量Xˊ4的总和。

进入消化池的悬浮物量：X2= X1 r1 （8-12）浓缩池上清液悬浮物量：Xˊ2= X1（1- r1）（8-13）消化池悬浮物减量：G= X2rg= X1 r1rg （8-14）进入机械脱水设备的悬浮物量：X3=（X2-G）r2 （8-15）消化池上清液悬浮物量：Xˊ3=（X2-G）（1- r2）（8-16）脱水泥饼固体物量：X4= X3 r3机械脱水上清液含有的悬浮物量：Xˊ4= X3（1- r3）（8-17）回流至沉砂池前的上清液中所含悬浮物总量：XR=Xˊ2+ Xˊ3+ Xˊ4 = X1（1- r1rg-r1r2r3+r1r2r3rg）（X1- XR）/ X1= r1rg+r1r2r3-r1r2r3rg=ΔX/ X1X1=ΔX/ r1[rg+r2r3（1-rg）] （8-18）污泥含水率污泥含水率(1)污泥含水率：污泥中所含水分的重量与污泥总重量之比的百分数称为污泥含水率。

计算剩余污泥量的四种公式

计算剩余污泥量的四种公式一、不考虑悬浮物的公式《水处理工程师手册》P329。

1、活性污泥泥龄和剩余污泥量准确地应按下式计算：（2）、活性污泥泥龄（SRT ）：活性污泥系统内的总活性污泥量/每天从系统内排除的活性污泥量 SRT =（Ma+Mc+MR ）/（Mw+Me ）Ma ——为曝气池内的活性污泥量；Mc ——为二沉池内污泥量；MR ——为回流系统的污泥量；Mw ——为每天排放的剩余污泥量(kgss/d);Me ——为二沉池出水每天带走的污泥量。

上式为最准确的计算公式，在实际运行管理中，常根据不同的情况，采用不同的近似计算公式。

当不考虑回流系统和二沉池时，上述公式可简化为：SRT =Ma/Mw2、（2）、剩余污泥量（Mw ） Mw= Ma/SRT=SRTXa V • V-曝气池有效容积(m 3);Xa-曝气池悬浮固体浓度(mg/L);2、行业标准：中国工程建设标准化协会标准（CECS149：2003《城市污水生物脱氮除磷处理设计规范》W=Si Xi ft bh cft Yh bh Yh f Se Si Q ψθ+•+••-〈-19.01000)(> 其中：W ——剩余污泥量（kg/d ）Q ——进水流量（m 3/d ）Si\Se ——反应池进、出水BOD 5浓度(mg/l)；f ——污泥产率修正系数，由试验确定；无试验条件时，取0.8～0.9. ft ——温度修正系数，取1.072(t-15) ;t ——温度（℃）;k de ——反硝化速率，kgNO3-N/(kgMLSS ·d);通过试验确定，无试验条件，20℃时k de 值可采用0.03～0.06 kgNO3-N/(kgMLSS ·d);并用4.0.4-3进行温度校正。

即k de(t)=k de(20)1.8t-20;ψ——反应池进水悬浮固体中不可水解/降解的悬浮固体比例，无测定条件时，取0.6；b h ——异氧菌内源衰减系数（d -1）,取0.08；Y——异氧菌产率系数(kgSS/kgBOD5),取0.6；hθd——反应设计污泥龄值（d）；Xi——反应池进水中悬浮固体浓度（mg/L）;3、《污水处理新技术》W=W1-W2+W3=aQLr-bVNw+(C0-Ce)Q×50%=aQ(Lj-Lch) -bVNw+( C0-Ce)Q×50%曝气池的水力停留时间污水在曝气池内的水力停留时间一般用Ta表示。

悬浮污泥过滤技术在炼油污水处理中试验研究

炼油污水是炼油企业在原油炼制、加工及油品水洗过程中产生的一类废水，一种集悬浮油、是乳化油、
出了一条新的技术路径。１悬浮污泥过滤技术工艺原理
溶解性有机物及盐于一体的多相体系¨ 。主要污染物包括石油类、Ｏ硫化物、发分、ＣＤ、挥氨氮等。处理炼油污水的传统方法是三段式生化处理工艺，称俗
李岚
（国石油大学（东）石大科技集团，山东东营中华２７６）５０２
摘要：浮污泥过滤技术又称ＳＦ污水净化处理技术，污水净化工艺包括物化工艺和ＳＦ污水净化器二部分，悬Ｓ其Ｓ是
ＡｂｓｒｃＳｐｅｄｄｌｄｅｉｌｒｔｎｅｈｏｏｉｏｈｒｓｃｌｄＳｗａｔｗａｅｒａｍｅｔｅｈｏｏｙＩｓｔａｔ：ｕｓｎｅｓｕｇｆｔａｉｔｃｎｌｇｓｔｅｗｉｅａｌＳＦｏｙｅｓｅｔｒｔｅｔｎｔｃｎｌｇ．ｔ
第３８卷第１０期
２０年１０１Ｏ月０．１
ＣＥＣＬＥＧＮＥＩＧ（ＨＩＡ）ＨＭＩＡＮＩＥＲＮＣＮ
Ｏｃ．２０ｔ０１
悬浮污泥过滤技术在炼油污水处理中试验研究
Ｅｘｅｉｅｔｌｒｓａｃｎｓｓｅｄｄｓｕｇｌｅｉｇｔｃｎｏｏｙｐｒｍｎａｅｅｒｈｏｕｐｎｅｌｄｅｆｔｒｎｅｈｌｇｉｉｅｎｒｓｅｔｒｔｅｔｅｔｎｒｆｅｙｗａｔｗａｅｒａｍｎｉ

污泥处理构筑物设计计算

第二章污泥处理构筑物设计计算一、回流污泥泵房1.设计说明二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒阀井中，然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。

设计回流污泥量为QR =RQ,污泥回流比R=50％－100％。

按最大考虑，即QR=100%Q=231.5L/s＝20000m3/d2.回流污泥泵设计选型（1）扬程：二沉池水面相对地面标高为0.6m,套筒阀井泥面相对标高为0.2m，回流污泥泵房泥面相对标高为－0.2-0.2＝-0.4m，氧化沟水面相对标高为 1.5m，则污泥回流泵所需提升高度为：1.5-（-0.4）＝1.9m（2）流量：两座氧化沟设一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为20000m3/d＝833m3/h （3）选泵：选用LXB-900螺旋泵3台（2用1备），单台提升能力为480m3/h，提升高度为2.0m－2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW（4）回流污泥泵房占地面积为9m×5.5m二、剩余污泥泵房1.设计说明二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。

处理厂设一座剩余污泥泵房（两座二沉池共用）污水处理系统每日排出污泥干重为2×1334.4kg/d,即为按含水率为99％计的污泥流量2Qw＝2×133.44m3/d＝266.88m3/d＝11.12m3/h2.设计选型（1）污泥泵扬程:辐流式浓缩池最高泥位（相对地面为）-0.4m ，剩余污泥泵房最低泥位为 -（5.34-0.3-0.6）-4.53m,则污泥泵静扬程为H 0=4.53-0.4＝4.13m ，污泥输送管道压力损失为4.0m ，自由水头为1.0m ，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m 。

（2）污泥泵选型:选两台，2用1备，单泵流量Q>2Q w /2＝5.56m 3/h 。

压滤机过滤面积和容积理论计算

过滤面积和容积理论计算1) 参数设定 :原浆(处理前的悬浮液)体积为：V1(M3)；原浆含固率仟灰):5 1(%)滤饼含固率：5 2(%)滤饼的体积：V2(M3)过滤浓缩比：△ = 5 1(%) *5 2(%压滤机单位容积：v( 15L/ m2)压滤机的过滤速度：s (L/h加2);压滤机过滤面积：M(m2)压滤机的过滤周期： T2) 公式计算：•/ V2(M3) X5 2(%)= V1(M3) X5 1(%)/• V2(M3)= V1(M3) X5 1(%)*5 2(%)=V1(M3) XA即:滤饼的体积=原浆的体积X浓缩比•/滤饼的体积V2(M3) 一压滤机单位容积v( 0.015 M3/ m2)=过滤面积M(m2)过滤周期T=滤饼的体积 V2(M3) 一压滤机的过滤速度s (M3/h X m2)甜滤面积M(m2)即：过滤周期 =滤饼体积 *过滤面积 *过滤速度备注 :①压滤机滤室容积的行业标准 :15L/ m2 (最小规格是 12.5 L/ m2 ；最大规格为： 16 L/ m2)②压滤机的单个滤室的过滤面积 =滤板的有效过液面积X2(X800 滤板 ;和物料接触有效有效面积=0.74 X 0.74百5M2因为压紧边为30mm凸台约0.05M2 故实际有效面积为 0.5M2那么1个滤室的过滤面积为 0.5M2X 2=1 m2)3) 举例说明：广东某五金厂，每天经处理后(到污泥浓缩池)产生湿污泥量V1=6.0 M3，含水率a=98.0%, 拟准备每天对污泥浓缩的污泥处理一次，其需选用压滤机的过滤面积 =1000X6.0X(1-98%)(/ 1-75%)/15/1=32，根据计算建议选用 35M2 (比32 M2大点)的XMYJ35/800-UB压滤机一台。

过滤面积M(m2)=原浆(处理前的悬浮液)体积为：V1(M3) *原浆含固率仟灰)：5 1(%)/滤饼含固率：5 2(%) / 压滤机单位容积 v( 0.015 M3/ m2)倨浆c处理前的悬睜液)体祝vix原浆含固率c干灰)dia>过滤而W (n£)= -----------------------------------------------------------压滤机(n3/n2) x絶烘舎固率"2(2)。

活性污泥章节 -计算公式

活性污泥计算公式微生物代谢1分解代谢（工作）C x H y O z+(X+y4−z2)O2酶→X CO2+y2H2O+∆H2合成代谢（繁殖）nC x H y O z+nNH3+n(X+y4−z2−5)酶→(C5H7NO2)n+n(X−5)CO2+n2(y−4)H2O+∆H3内源呼吸（老死）(C5H7NO2)n+5nO2酶→5CO2+2nH2O+nNH3+∆H混合液悬浮固体浓度（公式1）MLSS=Ma+Me+Mi+Mii混合液挥发性悬浮固体浓度MLVSS=Ma+Me+MiMa—具有代谢功能的微生物群体Me—微生物（主要是细菌）内源代谢，自身氧化的残留物，主要是多糖，脂蛋白组成的细胞壁的某些组分和壁外的粘液层Mi—由污水带入的难被细菌降解的惰性有机物Mii—无机物，由污水带入污泥沉降比SV混合液在量筒内静置30min后形成的沉淀污泥容积占原混合液容积的百分数污泥容积指数—污泥指数SVI（公式2）曝气池出口处混合液，经过30min静置后每克干污泥形成沉淀污泥所占有的容积，以mL计SVI=混合液（1L）30min静沉形成的活性污泥容积（mL）混合液（1L）中悬浮固体干重（g）=SV(%)×10(mL/L)MLSS(g/L)污泥龄（公式3）θc=VX∆X=VXQ W X r+(Q−Q W)X e≈VXQ W X r=VXQ W1000SVI rθc—污泥龄（生物固体平均停留时间），dV —生物反应器容积，m³X —混合液悬浮固体浓度（MLSS）kg/m³X r—剩余污泥浓度，kg/m³X e—出水悬浮物固体浓度，kg/m³∆X—每日排出系统外的污泥量（即新增污泥量），kg/dQ W—作为剩余污泥排放的污泥量，kg/dQ —污泥流量，kg/dSVI—污泥容积指数r—修正系数，一般取值1.2BOD污泥负荷（公式4）1施加BOD—污泥负荷：生物反应池内单位质量污泥（干重。

计算实例

【例12-1】某污水处理厂处理规模为21600m 3/d ，经预处理沉淀后BOD 5为20mg/L 。

希望经过生物处理后的出水BOD 5小于20mg/L 。

该地区大气压力1.013 ×105Pa ，要求设计曝气池的体积、剩余污泥量和需氧量。

相关参数可按下列条件选择：(1) 曝气池污水温度为200C ；(2) 曝气池中混合液挥发性悬浮固体（MLVSS ）与混合液悬浮固体（MLSS ）之比为0.8；(3) 回流污泥悬浮固体浓度取10000mg/L ；(4) 曝气池中的MLSS 取3000 mg/L ；(5) 污泥泥龄取10d ；(6) 二沉池出水中含有12mg/L 总悬浮固体（TSS ）,其中VSS 占65％；(7) 污水中含有足够的生化反应所需要的氮、磷、和其他微量元素。

解：（1）估算出水中溶解性BOD 5浓度：出水中BOD 5由两部分组成，一是没有被生物降解的溶解性BOD 5，二是没有沉淀下来随出水漂走的悬浮固体。

悬浮固体所占BOD 5计算：①悬浮固体中可生物降解部分为0.65×12mg/L ＝7.8 mg/L②可生物降解悬浮固体最终BOD L ＝7.8×1.42mg/L ＝11mg/L③可生物降解悬浮固体的BOD L 换算为BOD 5＝0.68×11mg/L ＝0.75mg/L④确定经生物处理后要求的溶解性有机物，即S e :7.5mg/L+S e ≤20mg/L, Se ≤12.5mg/L(2)计算曝气池容积：①按污泥负荷计算：参考表12-1，取污泥负荷0.25kgBOD 5/(kgMLSS · d),本题按平均流量计算：335400300025.0)5.12200(21600)(m m X L S S Q V s e o =⨯-⨯=-= ②按污泥泥龄计算：取 1508.0,/6.0-==d K KgBOD KgMLVSS Y d335625)1008.01(8.03000)5.12200(106.021600)1()(m m K X S S QY V c d V e o c =⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯=+-= θθ 经过计算，可以取曝气池容积5700m 3。

悬浮污泥过滤技术在油田污水处理中的应用与改进

反冲洗排水管太反冲洗排水管加细、水泥池小粗、水泥池加大ＳＳＦ机排气管与滤ＳＳＦ机排气管与过避免滤罐因故不能反冲罐不连通滤罐顶部用软管连洗时，ＳＳＦ机排气管冒接，排气、排水用水停产ＳＳＦ机排气管ＳＳＦ机排气管加电避免海拉尔严冬排气管伴热结冰冻堵造成视窗爆裂有除油剂加药装取消投加赊油剂及出水效果更好，节约投置、仅短期使用其加药装置资和运行成本净化机高位出水管净化机与自控过滤避免滤料因特殊情况污经自控过滤罐后输罐分别设通往净化染造成净化机出水二次往净化水罐水罐的管线污染
表１ＳＳＦ工艺优化改进
：：ｉ：．堕
排污、排泥与反冲排泥与反冲洗排水洗排水合管合走、分管单独走ｈ力日阀门到净化水罐ＳＳＦ机增加１条ＳＳＦ机出出水管只有１条水管到预处理池
避免反冲洗时堵管、排水不畅和向操作间返水未达标出水重新处理，确保净化水罐水质不受到污染避免反冲洗时跑水
污水系统冲击特别大，过滤罐污染严重，导致滤后污水含油更低。除特殊情况外，处理后污水含油大多检测不出。几乎为０。料、滤芯频繁更换。（３）工艺改进。在油田污水站不断的建设及运２００７年呼一联污水站扩建采用了ＳＳＦ悬浮污泥行过程中，对悬浮污泥过滤工艺进行了持续的优化过滤工艺。经现场试验，该工艺处理后基本达到了改进，使流程更加合理化、方便管理，见表１。 “ ５、１、１ ”水质标准；核心设备ＳＳＦ净化机独特的

污泥处理构筑物设计计算

污泥处理构筑物设计计算1．回流污泥泵房1.回流污泥量⼆沉池活性污泥由吸泥管吸⼊，由池中⼼落泥管及排泥管排⼊池外套筒阀井中，然后由管道输送⾄回流泵房，其他污泥由刮泥板刮⼊污泥井中，再由排泥管排⼊剩余污泥泵房集泥井中。

设计回流污泥量为Q R=RQ,污泥回流⽐R=100％。

Q R=100%Q＝38461m3/d =445.2L/s2.回流污泥泵设计（1）扬程：⼆沉池⽔⾯相对地⾯标⾼为0.6m,套筒阀井泥⾯相对标⾼为0.2m，回流污泥泵房泥⾯相对标⾼为－0.2-0.2＝-0.4m，氧化沟⽔⾯相对标⾼为1.5m，则污泥回流泵所需提升⾼度为：1.5-（-0.4）＝1.9m（2）流量：两座氧化沟设⼀座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为20000m3/d＝833m3/h （3）选泵：选⽤LXB-900螺旋泵3台（2⽤1备），单台提升能⼒为480m3/h，提升⾼度为2.0m－2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW（4）回流污泥泵房占地⾯积为9m×5.5m⼆、剩余污泥泵房1.设计说明⼆沉池产⽣的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道⾃流⼊集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升⾄污泥浓缩池中。

处理⼚设⼀座剩余污泥泵房（两座⼆沉池共⽤）污⽔处理系统每⽇排出污泥⼲重为4×1133.4kg/d=4533.6 kg/d,即为按含⽔率为99％计的污泥流量4Q w＝4×113.34m3/d＝453.36m3/d＝18.89m3/h ▲2.设计选型（1）污泥泵扬程:辐流式浓缩池最⾼泥位（相对地⾯为）-0.4m ，剩余污泥泵房最低泥位为-（5.34-0.3-0.6）-4.53m,则污泥泵静扬程为H 0=4.53-0.4＝4.13m ，污泥输送管道压⼒损失为4.0m ，⾃由⽔头为1.0m ，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m 。

（2）污泥泵选型:选两台，2⽤1备，单泵流量Q>2Q w /2＝5.56m 3/h 。

污泥处理构筑物设计计算

1．回流污泥泵房1. 回流污泥量二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒阀井中，然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。

设计回流污泥量为Q R=RQ污泥回流比R=100%。

0=100%佥3846imVd =445.2L/s2.回流污泥泵设计（1 ）扬程：二沉池水面相对地面标高为0.6m,套筒阀井泥面相对标高为0.2m，回流污泥泵房泥面相对标高为—0.2-0.2 = -0.4m，氧化沟水面相对标高为1.5m,贝府亏泥回流泵所需提升高度为：1.5- （-0.4 ）= 1.9m（2）流量：两座氧化沟设一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为20000nVd = 833nVh （3）选泵：选用LXB-900 螺旋泵3 台（2 用1 备），单台提升能力为480m3/h ，提升高度为2.0m—2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=55kW（4）回流污泥泵房占地面积为9m X 5.5m二、剩余污泥泵房1. 设计说明二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。

处理厂设一座剩余污泥泵房（两座二沉池共用）污水处理系统每日排出污泥干重为4X 1133.4kg/d=4533.6 kg/d, 即为按含水率为99%计的污泥流量4Q= 4X 113.34m i/d = 453.36m3/d = 18.89m3/h ▲ 2. 设计选型（1 ）污泥泵扬程:辐流式浓缩池最高泥位(相对地面为)-0.4m ,剩余污泥泵房最低泥位为-(5.34-0.3-0.6 ) -4.53m,则污泥泵静扬程为 H=4.53-0.4 = 4.13m,污泥输送管道压力损失为4.0m ，自由水头为1.0m ，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m (2) 污泥泵选型：选两台，2用1备，单泵流量Q>2Q2 = 5.56m 3/h 。