55KW绞车提升能力及钢丝绳安全系数验算
绞车提升能力计算
计算时需将10°更改为21°，斜巷长度更改为69m 。
㈢绞车提升能力计算：斜巷段内选用一台JD-55型绞车配合6×19--21.5型钢丝绳，负责掘进期间提升运输。
1、绞车能承受的最大载荷量：W =[p-qL(sin α+f 2cos α)]/(sin α+f 1cos α)=[4591.8-1.653×650×(sin10°+0.2cos10°)]/(sin10°+0.015cos10°)=22300kg取w = 22000kg式中：P ￣- JD-55型绞车最大静拉力，P=4591.8kg ；f 1 ￣- 矿车运行阻力系数，f 1=0.015;f 2 ￣- 钢丝绳运行时与托辊和底板之间的摩擦阻力系数，f 2=0.2；q ￣- 钢丝绳每米重量，q=1.653kg/m ；L ￣- 钢丝绳最大长度，L=650m ；α ￣- 巷道坡度，α=10°，2、绞车固定力效验： W 固=83.3÷9.8×1000×4=34000 kg ＞22000 kg式中：83.3￣-绞车每条固定锚杆的锚固力83.3 KN ；1000、9.8￣- 换算值;4 ￣- 绞车固定锚杆的数量，4条；绞车固定满足绞车能够承受的最大载荷量要求。
根据绞车能够承受的最大载荷量的计算满足要求。
3、钢丝绳安全系数的校验：钢丝绳安全系数：m=Q 总/p 1=30663÷4461=6.8钢丝绳安全系数m=6.8，大于《煤矿安全规程》规定6.5的要求，满足运输需要。
式中：Q 总 ￣- 6×19--21.5型钢丝绳破断力总和，Q 总=300.5KN=30663 kg ；P 1 ￣- 钢丝绳提升最大载荷量，P 1 = w(sin α+f 1cos α)+qL(sin α+f 2cos α)=22000×（0.17+0.015×0.98）+1.653×650×（0.17+0.2×0.98）=4461kg4、允许提升车数（按提升矸石计算）：n= W/(Q 0+Q 1)= 22000/(970+2700)= 22000/3670 =5.99个式中： Q 0 ￣- 矿车自重，Q 0=970kg ；Q 1 ￣- 一车矸石重量,Q 1=2700kg 。
55KW绞车提升能力及钢丝绳安全系数验算
JD－55型调度绞车在长度为120米，倾角8°的上山提升时绞车提升能力及钢丝绳安全系数验算书上山长度：120米。
上山坡度：8°根据中国矿业大学出版社1987年出版的《矿井运输及提升设备》一书第八章第4节多绳摩擦提升计算公式上提重车组前半循环的基本动力学方程式：F=M×g×（Sinβi+f1×Cosβi）+mp×g×（L—X）×（Sinβi+f2×Cosβi）+∑ms×a其中：∑ms= mplp+mt+mi+mdM—为提升质量g—为重力加速度βi—为井筒倾角f1—为串车运行阻力系数0.015f2—为钢丝绳沿托辊和底版移动阻力系数（0.15-0.3）mp—为每米钢绳质量L—为提升长度X—为矿车行走长度∑ms—为系统总变位质量a—为上提时的加速度（取0.3m/s2）Lp—为钢绳长度mt—为天轮变位质量mi—为提升机变位质量md—为提升机电动机转子变位质量由于我矿JD－55KW绞车最小静拉力为：34000 N；平均静拉力为：44000 N；最大静拉力为：54000 N所以按绞车的平均静拉力进行绞车提升能力计算：44000＝M×（Sin8°+0.015×Cos8°）×g+1.5×10×120×（Sin8°+0.2×Cos8°）+∑ms×a＝M（0.139+0.015×0.99）×10+1.5×10×120×（0.139+0.2×0.99）+∑ms×a=1.54M+606.6M≈28.2t即绞车提升能力为28.2t，装运渣的比重为2.6t/m3，矿车容积为1.7m3，岩石松散系数取1.3，矿车自重按1t进行计算：得每辆矿车装渣后的重量M=1.7/1.3×2.6+1≈4.4t。
绞车牵引能力、钢丝绳安全系数验算
27113切眼绞车牵引能力验算钢丝绳参数：结构6×19+NF；直径15.5mm；公称强度1670MPa;捻法ZSP>n(m1+m zl)(sinβ+ƒ1cosβ)g+m p L o(sinβ+ƒ2cosβ)g式中：P=16000N－绞车最大牵引力；n=1辆－斜巷最大连车个数；（1辆装满工钢的架货车）m1=2500kg－架货车最大装载量；（1辆装满架货车工钢的重量）m zl=610kg－架货车自重；β=斜坡道最大坡度13o sin13°=0.2248，cos13°=0.9744；ƒ1=0.015－矿车运行摩擦阻力系数，滚动轴承选用0.015；g=9.8m/s2－重力加速度；ƒ2=0.4－钢丝绳沿托辊和底板阻力系数；L o=90m－钢丝绳由上边坡点至下边坡点之间的斜长；m p=0.853kg/m－每米钢丝绳质量；P>n(m1+m zl)(sinβ+ƒ1cosβ)g+m p L o(sinβ+ƒ2cosβ)g=2×(2500+610)(sin13o+0.015×cos13o)g+0.853×90(sin13o+0.4×cos13o)g=15056.2N经计算15056.2N＜16000N结论：绞车牵引1辆装满工钢的架货车时符合运行要求。
绞车钢丝绳安全系数验算钢丝绳参数－结构右捻；直径15.5mm；公称强度1670Mpa；m a=Q p/n(m1+m zl)(sinβ+ƒ1cosβ)g+m p L o(sinβ+ƒ2cosβ)g＞6.5 式中：Q p=147000N－钢丝绳钢丝破断拉力总和；n=1辆－斜巷最大连车数；（1辆装满工钢的架货车）m1=2500kg－架货车最大装载量；（1辆装满架货车工钢的重量）m zl=610kg－架货车自重；β=斜坡道最大坡度13o，sin13°=0.2248，cos13°=0.9744；ƒ1=0.015－矿车运行摩擦阻力系数，滚动轴承选用0.015；g=9.8m/s2－重力加速度；ƒ2=0.4－钢丝绳沿托辊和底板阻力系数；L o=90m－钢丝绳由上边坡点至下边坡点之间的斜长；m p=0.853kg/m－每米钢丝绳质量；计算：m a=Q p/n(m1+m zl)(sinβ+ƒ1cosβ)g+m p L o(sinβ+ƒ2cosβ)g=147000/15056.2=9.7＞6.5结论：经计算斜坡道钢丝绳安全系数为9.7，大于《煤矿安全规程》第四百条关于各种钢丝绳悬挂时的安全系数表7的规定，符合要求。
55KW绞车验算[1]
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五、西区轨道巷55kw绞车提升能力计算1、已知条件提升长度：L＝236m（上车场26m，巷道斜长210m）巷道最大倾角a＝12°一次提升车数：n＝4辆（1吨矿车）矿车自重：m z1＝610kg，单个矿车的载重量：m1＝1800kg（矸石）提升钢丝绳直径：21.5mm，公称强度：1550Mpa提升钢丝绳的钢丝破断拉力总和：O p＝271500N提升钢丝绳每米重量：m p＝1.658kg/m，重力加速度g＝9.8 m/s2，矿车运行的摩擦阻力系数f1＝0.015，钢丝绳沿托辊和底板移动阻力系数f2＝0.32、钢丝绳最大静张力计算：F imax=ng(m1+m z1)(sina+f1cosa)+L. m p.g((sina+f2cosa)=4×9.8×(1800+610)(sin12°＋0.015×cos12°)+236×1.658×9.8×(sin12°＋0.3×cos12°)=94472×(0.2079＋0.015×0.9781)+3834.6×(0.2079＋0.3×0.9781)=21026.77+1922.296=22949.07（N）3、钢丝绳的安全系数计算：M a=O p/ F imax=271500/22949.07=11.83＞6.5，符合煤矿安全规程要求。
4、绞车的牵引力校验55kw绞车的牵引力40KN＞F imax＝22.95K N，合格。
5、最大件重量计算：若提升3805工作面支架最大件11.5吨+1.5吨（平板车）=13吨。
（1）、钢丝绳最大静张力计算：F imax=ng(m1+m z1)(sina+f1cosa)+L. m p.g((sina+f2cosa)=9.8×13000×(sin12°＋0.015×cos12°)+236×1.658×9.8×(sin12°＋0.3×cos12°)=127400×(0.2079＋0.015×0.9781)+3834.6×(0.2079＋0.3×0.9781)=28359.24+1922.296=30281.54（N）（2）、钢丝绳的安全系数计算：M a=O p/ F imax=271500/30281.54=8.9＞6.5，符合煤矿安全规程要求。
关于55KW绞车的拉力验算
关于55KW调度绞车拉力验算报告一、绞车使用地点：西七回风上山二、绞车运输距离、角度:运输距离：800m，巷道角度：12°。
三、55KW绞车参数：绞车电机55KW、绞车牵引力40KN、容绳量890m（Φ18.5mm 6分绳）。
四、钢丝绳技术特征：钢丝绳结构：6X19S、公称抗拉强度（N/mm2）：1570、直径：18.5mm（6分绳）、钢丝绳钢丝破断力总和：167900N钢丝绳单位重量：1.194Kg/m、钢丝绳长度：850m。
五、绞车拉力验算：1、Fmax=n（Q+Qz）g（sinα+W1cosα）+PL（sinα+W2cosα）N n--为一次提升的串车数；Q—为单个容器的有益载荷，Kg；Q2—为单个容器（矿车/平板车）质量（包括连接装置），Kg；P—为钢丝绳每米重力，N/m；L—钢丝绳的最大长度，m；α—为巷道倾角；W1—为容器（矿车）运行阻力系数，可取0.01-0.015；W2—为钢丝绳运行时与托辊和底板间的阻力系数。
若钢丝绳全部支撑在托辊上，取0.15-0.20；若局部支撑在托辊上，取0.25-0.40；若全部在底板上运行，取0.40-0.60；g—取9.8。
Fmax=1×（8000+1100）×9.8×（sin12°+0.015×cos12°）＋ 1．194×9.8×850×（sin12°+0.4cos12°）Fmax=25809.39N2、绞车牵引力校核F牵引力>FmaxF牵引力---绞车牵引力F牵引力=40000N>25809.39N3、钢丝绳强度校核ma=F破/Fmax>［ma］ma---钢丝绳的安全系数；［ma］---为新钢丝绳的许用安全系数；ma= F破/Fmax=167900/25809.39=6.51>6.5符合《煤矿安全规程》第四百条表七中规定。
新轨道下山55kw绞车最大拉力计算
新轨道下山55kw绞车最大拉力计算
新轨道下山55kw绞车最大拉力计算
新轨道下山55KW绞车提升验算：
1、原始数据：
斜巷倾角：12°，斜巷长度：700m，提升长度700ｍ
提升钢丝绳规格6×19结构，直径为：18mm，
提升绞车型号：JD—4，钢丝绳每米绳重12.05N/m，钢丝绳破断力总和为：224KN。
抗拉强度为1670mpa。
2、牵引力的验算
JD—4型调度绞车，额定牵引力F＝40KN
提升时所需牵引力为
F'＝（Q+Qz）g（sinα+ω1cosα）+PL（sinα+ω2cosα）Q——一次提升串车组有益载重量Kg
Q z——提升物体质量Kg，
ω1——串车组运行阻力系数，取0.015
ω2——钢丝绳阻力系数，取0.3
P——每米钢丝绳重量N/m，查表P=12.05N/m
L——钢丝绳长度，m
g——重力加速度
3、提升钢丝绳安全系数的验算：
m a=Q q/F'
Q q——钢丝绳破断力总和
安全系数m a=Q q/F'≥6.5
符合《煤矿安全规程》规定。
故新轨道下山JD-4绞车一次提升重量不得大于13T（包括平板车的重量）。
绞车钢丝绳验算公式
绞车钢丝绳验算公式
1.计算工作负载：
绞车的工作负载是指绞车要承受的最大力量。
在验算时，需要考虑所有可能出现的情况，并选择最大的负载作为验算的依据。
工作负载的计算公式如下：
工作负载=负荷重量×安全系数
2.确定钢丝绳参数：
钢丝绳的参数包括钢丝绳的直径和材质。
绞车钢丝绳一般采用钢丝绳芯和钢丝绳绳芯两种类型。
钢丝绳的直径和材质对其承载能力有很大的影响。
钢丝绳芯的承载能力比钢丝绳绳芯高，但是使用寿命较短。
3.验算钢丝绳的承载能力：
钢丝绳的承载能力是指钢丝绳能够承受的最大拉力。
钢丝绳的承载能力一般通过查找相关的钢丝绳规格表来确定。
4.确定安全系数：
安全系数是指工作负载与钢丝绳的承载能力之间的比值。
安全系数一般根据工作环境的要求和使用经验来确定，通常为5
5.验算绞车钢丝绳的使用寿命：
6.确定替换周期：
7.定期检查：
对于绞车钢丝绳验算的具体操作步骤和技巧，可以参考相关的绞车操作手册和验算规范，以确保绞车的安全运行。
同时，需要注意遵守操作规程，正确使用和保养绞车设备，定期进行维护和保养，确保绞车的正常工作。
调度(慢)绞车能力验算
55kw 调度绞车能力验算一、按钢丝绳绳径Φ24.5mm计算提升长度：650 m斜巷最大倾角：15°钢丝绳规格：6×19 钢丝绳绳径：Φ24.5mm 钢丝绳破断拉力：347.9KN 电机功率：55Kw 最大牵引力：40KN绞车最大提升量（矿车+材料）G向上运行时最大提升量为：当绞车牵引力达到40KN时，钢丝绳安全系数为347900/40000=8.69≥6.5满足要求。
F1=G g(sinβ+W1cosβ)+qsLg(sinβ+W2cosβ)式中：F1——最大静拉力NG——最大载重Kgg——重力加速度9.8m/s2β——斜巷倾角°qs——钢丝绳单位长度质量Kg/mL——最大牵引长度mW1——矿车运行阻力系数取0.015(0.01~0.015)W2——钢丝绳部分托辊上运行阻力系数取0.440000=G×9.8×(sin15°+0.015×cos15°)+2.165×650×9.8×(sin15°+0.4×cos15°)G=11620Kg结论：向上运行时最大提升距离为650m，最大提升量为11620kg时钢丝绳安全系数及绞车牵引力能满足要求二、按钢丝绳绳径Φ21.5mm计算提升长度：750 m斜巷最大倾角：15°钢丝绳规格：6×19 钢丝绳绳径：Φ21.5mm 钢丝绳破断拉力：266.07KN 电机功率：55Kw 最大牵引力：40KN最大提升量（矿车+材料）G向上运行最大提升量（矿车+材料）计算：当绞车牵引力达到40KN时，钢丝绳安全系数为266070/40000=6.65≥6.5满足要求。
F1=G g(sinβ+W1cosβ)+qsLg(sinβ+W2cosβ)式中：F1——最大静拉力NG——最大载重Kgg——重力加速度9.8m/s2β——斜巷倾角15 °qs——钢丝绳单位长度质量Kg/mL——最大牵引长度mW1——矿车运行阻力系数取0.015(0.01~0.015)W2——钢丝绳部分托辊上运行阻力系数取0.440000=G×9.8×(sin15°+0.015×cos15°)+1.658×750×9.8×(sin15°+0.4×cos15°)G=11999kg结论：向上运行时最大提升距离为750m，最大提升量为11999kg时钢丝绳安全系数及绞车牵引力能满足要求三、按钢丝绳绳径Φ18.5mm计算斜巷长度：最大容绳量870 m，斜巷按照835计算斜巷最大倾角：15°钢丝绳规格：6×19 钢丝绳绳径：Φ18.5mm 钢丝绳破断拉力：195.51KN 电机功率：55Kw 最大牵引力：40KN向上运行最大提升量（矿车+材料）G计算过程如下：最大提升量计算：当绞车牵引力达到40KN时，钢丝绳安全系数为195510/40000=4.88小于6.5，如果钢丝绳系数要满足6.5，绞车最大牵引力只有: 195510/6.5=30000KNF1=Gg(sinβ+W1cosβ)+qsLg(sinβ+W2cosβ)式中：F1——最大静拉力NG——最大载重量Kgg——重力加速度9.8m/s2β——斜巷倾角°qs——钢丝绳单位长度质量Kg/mL——最大牵引长度mW1——矿车运行阻力系数取0.015(0.01~0.015)W2——钢丝绳部分托辊上运行阻力系数取0.430000=G×9.8×(sin15°+0.015×cos15°)+1.218×835×9.8×(sin15°+0.4×cos15°)G=8699kg结论：向上运行时最大提升距离为835m，最大提升量为8699kg时钢丝绳安全系数及绞车牵引力能满足要求75kw 运输绞车能力验算一、按钢丝绳绳径Φ24.5mm计算提升长度：650 m斜巷最大倾角：15°钢丝绳规格：6×19 钢丝绳绳径：Φ24.5mm 钢丝绳破断拉力：347.9KN 电机功率：75Kw 最大牵引力：50KN绞车最大提升量（矿车+材料）G向上运行时最大提升量为：当绞车牵引力达到40KN时，钢丝绳安全系数为347900/50000=6.95≥6.5满足要求。
55 绞车提升能力计算
五十五绞车提升能力计算绞车型号：JD-55 滚筒直径：580mm功率：P ＝55KW 绞车提升能力 ：44KN钢丝绳：Φ21.5 6×19＋FC 提升距离：L=400m钢丝绳每米质量：P ＝1.62kg/m 矿车型号：MGC1.1-6钢丝绳破断拉力：Q ＝247KN 矿车自重：G 0＝550Kg井筒倾角：θ＝23°矿车容重：Vc ＝1000 Kg一、钢丝绳安全系数校验：，m 井底部停车点之间斜长－－钢丝绳由滚筒至斜0L 每米钢丝绳质量，kg pm ＝0.25～0.4；2取f ，局部支撑在托辊上时＝0.15～0.202上时取f 钢丝绳全部支撑在托辊； 动阻力系数钢丝绳沿托辊和底板移2f ＝0.021滑动轴承取f ＝0.015；矿车为1矿车为滚动轴承取f ； 矿车运行摩擦阻力系数1f 2/s 重力加速度，9.8m g 度β－－井筒倾角,，kg －－每个矿车自身质量车m g －－每车装煤质量，k 煤m 提升车数，辆n N290.92)0.15(0.3904190.92)0.0150)(0.395(10004cosβ)g 2f (sinβ0L p m cosβ)g 1f )(sinβ车m 煤＝n(m jmax煤F ----------=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯++⨯=++++78888.062.8.5钢丝绳安全系数的验算：m=Qd/Fjm 煤＝247000/27888＝8.86＞6.5结论：根据以上计算，钢丝绳安全系数符合《煤矿安全规程》规定。
二、提升绞车能力验算：绞车能力Fj=44KN 经计算钢丝绳实际提升拉力Fjm=27.888KN Fj＞Fjm结论：所以绞车提升能力满足提升要求。
三、电机功率校验：V000 1ηN Fjm ⨯⨯=2788848.1000 185.0⨯⨯=NN =48.5KW （49KW）式中：η—电机效率 0.85；。
V—提升容器最大速度，1.48m/s。
电机富裕系数K=P/N=55/49=1.12；一般电机富裕系数为1.05~1.2。
提升绞车能力计算
1104进风联络巷55KW绞车提升能力验算一、计算依据：本次计算依据《矿山固定机械手册》、《矿井运输及提升设备》等有关技术资料进行。
二、原始资料：天祝煤业公司110进风运输联络巷提升斜长36m，提升倾角β＝20°，绞车型号为JD-55，电动机额定功率为55KW，额定电压为660V，最外层绳速1.25m/s，最大静张力为40KN，配套提升钢丝绳直径为21.5mm，公称抗拉强度1670MPa，最小钢丝绳破断拉力总和298KN,钢丝绳每米单重1.68kg/m。
三、提升能力及安全系数验算：1、根据绞车最大静张力计算绞车最大提升重量：M max=gf gfLmFpJ)cos(sin) cos(sin][12maxββββ++-式中：[F Jmax]——绞车允许的最大静张力，40000NL——提升斜长,36mf1——车辆运行摩擦阻力系数，滚动轴承取0.015；f2——钢丝绳沿托绳轮和底板移动阻力系数;取f2＝0.25；β——巷道倾角20°；m p ————钢丝绳每米单重，m p ＝1.68 kg/m ；则：M max ＝10)20cos 015.020(sin 10)20cos 25.020(sin 3668.140000⨯︒⨯+︒⨯︒⨯+︒⨯⨯-＝11135.3kg即：初步计算该提升机最大提升重量为11.1353吨。
2、提升钢丝绳安全系数验算m a =g f L m g f M Q p p)cos (sin )cos (sin 21max ββββ+++≥［m a ］式中：［m a ］——钢丝绳许用安全系数；m a ——钢丝绳安全系数；Q P ——钢丝绳钢丝破断拉力总和，Q P =298000N ； 则：m a =10)20cos 25.020(sin 3668.110)20cos 015.020(sin 3.11135298000⨯︒⨯+︒⨯⨯+⨯︒⨯+︒⨯ ＝ 7.45＞6.5钢丝绳安全系数满足要求。
三二主下山55KW小绞车提升能力计算
三二主下山55KW绞车提升能力计算沛城煤矿机电科三二主下山55KW绞车提升能力验算1、三二主下山数据：已知条件:绞车型号：JYB-40×1.25巷道倾角：α=25º巷道斜长： L=111m矿车自重： qc=600kg一车矸石重量：q1=1800kg一车煤炭重量：q2=1000kg矿车阻力系数：f=0.015钢丝绳阻力系数：f=′0.2平均车速： V=1.25m/s平均静拉力： 40KN电机功率： 55KW钢丝绳规格：6×19—Ф22钢丝绳重量：MP=1.658kg/m钢丝绳破断拉力：Q=298000N钢丝绳安全系数：Ma=6.5钢丝绳公称抗强度:δB= 1700MPa2、确定绞车最大静拉力Fjmz=Q/Ma=298000/6.5=45846N绞车平均静拉力：F=40KN所以取绞车最大静拉力为：Fjmax=40000N=4081kg①确定提升矸石车数n= {Fjmax-P*L (sina+f′cosa)}/{(q1+qc)(sina+fcosa)} ={4081-1.658*111*(sin25+0.2cos25)}/{(1800+600)(sin25+0.015cos25)}=2.96车所以提升矸石2车②确定提升煤车数n= {Fjmax-P*L (sina+f′cosa)}/{(q2+qc)(sina+fcosa)}={4081-1.658*111*(sin25+0.2cos25)}/{(1000+600)(sin25+0.015cos25)} =5.67车3、绞车能力强度验算：①作用在绞车上的最大静张力：Fjmax=n(q+qc)(sina+fcosa)+pL(sina+ fˊcosa)= 2×(1800+600)×(sin25º+0.015cos25º)+1.685×111×(sin25º+0.2cos25º)=2096+113=2209kg =21648.2N ＜ 40000N 平均静拉力为40KN故绞车强度满足要求。
提升钢丝绳安全系数的验算
提升钢丝绳安全系数的验算the checking computations for hoist steel cable为了对提升钢丝绳安全系数进行验算，应该了解提升系统的有关参数，如容器自重Q z ,提升载荷Q，矿车自重Q c及钢丝绳的技术数据等。
一、提升容器自重或载荷重力的测定the mesuration of hoist container deadweight and load gravity用拉(压)或荷重传感器对提升容器、载荷称重，其原理是容器重力或载荷重力作用于传感器，使传感器产生应变，传感器应变使电桥输出电压(或电流)信号发生变化，电压(或电流)信号变化的大小与重力的大小成正比。
根据所称重力大小来选择传感器的型号及量程，规格从几十牛到1000干牛均有。
传感器的使用方法按厂家说明。
(一)用拉力传感器对容器或负荷称重时，可把传感器一端用绳环与连接装置连接，传感器另一端通过导链挂到罐梁上，传感器通电凋零后拉导链。
当钢丝绳不受力时，拉力传感器的输出读数即是所称重力。
其输出可以用直流毫伏表测量，也可用光线示波器记录，但应对光高进行标定。
(二)用压力或荷重传感器采用这种方法时，应把容器提到井口水平以上一定高度停车，然后将井口用工字钢栅铺平，设法将传感器放置在工字钢栅上，传感器通电调零后，慢慢下放容器压在传感器上，并保持平衡，当提升钢丝绳稍松驰不受力时，传感器的输出即表示所称重力的数值。
二、提升钢丝绳安全系数的验算the checking computations for hoist steel cable提升钢丝绳在正常工作中，除受到静张力的作用外，其内部还受有弯曲应力、扭转应力、接触应力等力的作用，多种复合应力的作用将大大降低钢丝绳的寿命。
另外，磨损、腐蚀也是降低钢丝绳寿命，影响安全运行的因素。
由于诸多因素的影响，钢丝绳的寿命不能精确计算。
为了保证安全可靠，对钢丝绳的选择验算，均采用安全系数法。
55KW绞车提升能力验算
55KW绞车提升综采设备能力验算一、基本参数1、绞车的技术参数（依据：绞车说明书）：绞车型号：JYB（S）-40×1.25，绳速：1.25m/s，电机功率：55KW，基准层的静张力 40KN2、斜巷参数：提升长度: 140m，最大巷道角度：1503、钢丝绳参数：钢丝绳结构：6×19+NF，钢丝绳的直径 21.5mm，公称抗拉强度：1670N/mm2，最小钢丝绳破断拉力总和：291KN,钢丝绳每米单重：1696/1010＝1.68kg/m。
一、绞车提升能力计算已知条件：Q绞车的最大静拉力40KNM Z平板车自重1400kgP钢丝绳每米重量 1.68kgf1矿车运行阻力系数0.015f2钢丝绳移动阻力系数0.4斜巷提升坡度150L斜巷提升长度160mM综采设备最大件支架重量11000kgN一次提升数量 1G重力加速度9.8N(M+M Z)（sin150＋f1cos150）＋（L＋50）P（sin150＋f2cos150）=(1400+11000)(0.26+0.015×0.97)+(160+50)×1.68×(0.26+0.4*0.97) =3633kg＝35.61 kN≤40kN结论：55KW绞车提升一件最大综采设备11吨的能力要求。
二、钢丝绳安全系数验算根据《煤矿安全规程》规定，专为提升物料的钢丝绳安全系数最低值为6.5。
安全系数：K＝291/35.61=8.17>6.5钢丝绳的安全系数满足要求。
5三：建议及重点需要进行检查的问题：提升前需对绞车进行一次全面检查。
重点对固定地脚螺栓进行全面检查、紧固；绞车制动系统是否可靠、钢丝绳钩头及保险绳插接质量。
建议对游动轮进行加固处理。
发耳煤业有限公司机电科2008年11月20日。
绞车钢丝绳校验及安全系数验算
绞车和钢丝绳提升能力校验及安全系数验算F＝（Q1＋Q2）（Sinr＋fCosr）＋pL（Sinr＋fCosr）式中Q1为每车矸石重量取Q1＝5.0TQ2为矿车重量取Q2＝1.8Tr为变坡坡度取r＝6．5°L为绞车滚筒至下部工作面长度取L＝90mP为钢丝绳重量取P＝1.658kg／mf'为矿车磨擦阻力系数取f＝0.01f为钢丝绳磨擦系数取f＝0.2m即:F＝（5＋1.8）（Sin6．5°＋0.01Cos6．5°）×1000＋1.685×90（Sin6．5°＋0.2Cos6．5°）＝0.884648T＜5T选用￠21.5mm的钢丝绳. 破断力总和Qp＝27150kg1.m＝Qp／F＝27150／884.648＝30.69＞8.55故选用JH－14绞车和￠21.5mm的钢丝绳符合要求。
支护强度计算:两帮稳定公式:Q顶压∕m=4∕3×a2∕f k×r k1.每米巷道上履岩石重量:Q=Lb1r kb1=a∕f k=L∕2+hctg(90°+a)=1.4+2×ctg67.5°∕4=0.557Q=Lb1r k=2.8×〔1.4＋2.0×ctg(90°+45°)〕∕4×2.4=3.744T∕m式中: Q－每米巷道上履岩石重量L－巷道掘进宽度b1－跨落高度a－内阻力角取45°r k－上履岩石平均容重取2.4T∕mf k－岩石坚固性系数取42.￠18cm圆松木抗压弯强度:R T=3.14×(d∕2)2×f u∕3√E=3.14×92×100∕10=2.54T式中: d－圆松木直径f u－松木许用抗压弯应力E－松木弹性模量3.每米巷道支护密度:n= Q∕R T=3.744∕2.54=1.474棵故每0.9米巷道取两棵点柱满足要求。
JD-55绞车提升能力计算
绞车提升能力计算1、井南集中轨道巷JD-55KW绞车提升能力计算计算参数：①最大坡度为9°，②最大提升长度L为1040m，③SF6×19—Ф21.5㎜钢丝绳最大破断力Qq为：27150Kg ；百米钢丝绳重为165.8Kg④绞车最大提升能力为：4000kg则绞车钢丝绳的最大端载荷为：Q=Q总−qL（sin9+f2cos9）sin9+0.01cos9= 4000−1.658×10400.1564+0.02×0.98770.1564+0.01×0.9877=22228kgA:JD-55绞车提升能力为22228kg2、630移变至轨道延伸巷JD-55KW绞车提升能力计算；计算参数：①最大坡度为9°，②最大提升长度L为410m，③S Ф24.5㎜钢丝绳最大破断力Qq为：35500Kg ；百米钢丝绳重为2.165Kg④绞车最大提升能力为：4000kg则绞车钢丝绳的最大端载荷为：Q=Q总−qL（sin9+f2cos9）sin9+0.01cos9= 4000−2.165×4100.1564+0.02×0.98770.1564+0.01×0.9877=23116kgA:JD-55绞车提升能力为23116kg3、轨道延伸巷55车至9308工作面JD-55绞车提升能力的计算：计算参数：①最大坡度为16°，②最大提升长度L为780m，③SF6×19—Ф21.5㎜钢丝绳最大破断力Qq为：27150Kg ；百米钢丝绳重为165.8Kg④绞车最大提升能力为：4000kg则绞车钢丝绳的最大端载荷为：Q=Q总−qL（sin16+f2cos16）sin16+0.01cos16= 4000−1.658×7800.2756+0.02×0.96130.2756+0.01×0.9613=12688kgA:JD-55绞车提升能力为12688kg。
钢丝绳验算
陈四楼煤矿井下提升绞车钢丝绳安全性验算之一开一队南十一集中皮下提升绞车钢丝绳更换安全性验算一、提升绞车（1）型号：JY—4（55KW）（2）配套钢丝绳型号：6×19+FC —ø21.5mm（钢丝绳单重：δ，总破断力：∑F=285523N）1=1.69N/m（3）容绳量：L=850米二、验算原始技术数据（1）矿车与轨道间的摩擦系数：f1=0.015（2）钢丝绳与底板间摩擦系数：f2=0.2（3）巷道倾角：α=0—16º（取16º）（4）矸石箕斗自重：G1=20000N（5）矸石箕斗容积V=3m3 （6）矸石容重：r=2.2t/m3（7）矸石重量：G2=2.2×3=66000N三、斜巷提升示意图：四、验算过程：（1）钢丝绳绳端载F1=G（sinα+ f1cosα）G=G1+ G2=86000NF1=G（sinα+ f1cosα）=24941.6N（2）钢丝绳与底板间的摩擦力F2= G′（sinα+ f2cosα）G′=δ1×LF2= G′（sinα+ f2cosα）=7929N（3）钢丝绳绳端载荷Fˊ= F1+ F2=32870N提升安全系数为m a=∑F/ Fˊ=8.68＞6.5符合《煤矿安全规程》第399条关于“提升装置专为提升物料时安全系数不小于6.5的”规定。
现在按照更换为6×19+FC —ø18.5mm（钢丝绳单重：δ1=12.2N/m，总破断力：∑F=209480N）来验算：容绳量可以增加为Lˊ=987米按照实际需要提升长度Lˊ=940米来计算则，（1）钢丝绳绳端载F1ˊ=G（sinα+ f1cosα）Gˊ=G1+ G2=86000NF1ˊ=Gˊ（sinα+ f1cosα）=24941.6N （2）钢丝绳与底板间的摩擦力F2ˊ= G′（sinα+ f2cosα）其中G′=δ1×LF2ˊ= G′（sinα+ f2cosα）=5365N（3）钢丝绳绳端载荷Fˊ= F1+ F2=30306.6N提升安全系数为m a=∑Fˊ/ Fˊ=6.912＞6.5从以上计算可以看出,所选6×19+FC—ø18.5mm钢丝绳安全系数符合《煤矿安全规程》第399条关于“提升装置专为提升物料时钢丝绳安全安全系数不小于6.5”的规定。
绞车队提升安全系数验算
张集煤矿绞车队（北区）主、副井提升机提升安全系数验算—、副井提升机提升安全系数验算1、基础数据2、打升钢丝绳终端最大静载荷按下大件时的最大重量计算F jmax=Q I+Q II+Qa=15.78+19.65+21=56.43(T)=564.3KN3、提升钢丝绳安全系数安全系数n1=Pn/ Fjmax=5012/564.3=8.88>7.91 故绞车提升大件时，钢丝绳满足要求。
4、提升机最大静张力和张力差的验算（1）提升机最大静张力按下大件时的最大重量计算。
Fjmax=564.3KN<Fje=680KN(2) 提升4辆标准矸石车最大静张力差的验算当提升4辆标准矸石车,另一侧罐用同型号4辆车皮配重时,每辆矸石车载重为2.7吨，车皮自重0.96吨.其最大张力差为Fjc=2.7×4=10.8吨≤10.8吨。
满足提升要求。
5、提人，按宽罐载人计算最大重量Fjmax人= Q I+Q II+Q人=15.78+19.65+8=43.43(T)=434.3KN6、提人时提升钢丝绳安全系数n2=Pn/ Fjmax人=5012/434.3=11.54>8.91故人提升绞车提人时，钢丝绳满足要求。
二、主井提升机提升安全系数验算。
12、提升钢丝绳终端最大静载荷，按提煤32T计算Fmax= Q I+Q II+Q III=21.18+37.16+32=90.34T=903.4KN 3、提升钢丝绳安全系数n2=Q Z/ Fmax=7336/903.4=8.12>7.92故提升绞车钢丝绳满足提升要求。
4、提升机最大静张力和最大静张力差的验算（1）提升机最大静张力按提煤32吨最大重量计算Fmax=903.4KN<Fje=980KN（2）提升机最大静张力差按提煤32吨最大重量计算Q III=32T<34T故满足提升要求。
JD-4(55KW)绞车能力核算
三、JD-4（JD-55）调度绞车能力核定1、钢丝绳要求用Φ21.5㎜，绳6*19，股（1+6+12）纤维芯。
钢丝绳公称抗拉强度：155㎏/㎜2钢丝绳总破断力：27150㎏参考重量：165.8㎏/100m2、绞车牵引力F牵为4000㎏3、坡长按200米计算，坡度按（1）5度，（2）10度，（3）15度，（4）20度，（5）25度，（6）30度。
（1）5度：F牵-P*L*（sinａ+f2*cosａ）G总=----------------------------------------1000*（sinａ+f1*cosａ）4000-165.8*2*（0.087+0.2*0.996）G总=------------------------------------------1000*（0.087*0.01*0.996）G总=40.2（T）矸石M矸按1.7T/车，煤M煤按1T/车，矿车M矿按0.65T/台，确定提车数NG总40.2N矸=--------------=------------17.6（台）取N矸=17（台）1.7+0.652.35G总40.2N煤=--------------=-----------24.36（台）取N煤=24（台）1+0.65 1.65钢丝绳的安全系数按绞车的牵引力计算；实际的安全系数都大于此数：Q P 27150安全系数m = ------------------=--------------------=6.78倍）﹥6F牵4000以下不再验算钢丝绳安全系数。
（2）10度F牵-P*L*（sinａ+f2*cosａ）G总=----------------------------------------1000*（sinａ+f1*cosａ）4000-165.8*2*（0.173+0.2*0.984）G总=------------------------------------------1000*（0.173+0.01*0.984）G总=21.1（T）矸石M矸按1.7T/车，煤M煤按1T/车，矿车M矿按0.65T/台，确定提车数NG总21.1N矸=--------------=---------- =8.97（台）取N矸=8台）1.7+0.652.35G总21.1N煤=--------------= --------- =12.7（台）取N煤=12（台）1+0.65 1.65（3）15度F牵-P*L*（sinａ+f2*cosａ）G总=----------------------------------------1000*（sinａ+f1*cosａ）4000-165.8*2*（0.259+0.2*0.965）G总=------------------------------------------1000*（0.259+0.01*0.965）G总=14.3（T）矸石M矸按1.7T/车，煤M煤按1T/车，矿车M矿按0.65T/台，确定提车数NG总14.3N矸=--------------=---------- =6（台）取N矸=6台）1.7+0.652.35G总14.3N煤=--------------= --------- =8.66 （台）取N煤=8（台）1+0.65 1.65F牵-P*L*（sinａ+f2*cosａ）G总=----------------------------------------1000*（sinａ+f1*cosａ）4000-165.8*2*（0.342+0.2*0.9397）G总=------------------------------------------1000*（0.342+0.01*0.9397）G总=10.89（T）矸石M矸按1.7T/车，煤M煤按1T/车，矿车M矿按0.65T/台，确定提车数NG总10.89N矸=--------------=---------- =4.59（台）取N矸=4台）1.7+0.652.35G总10.89N煤=--------------= --------- =6.59 取N煤=6（台）1+0.65 1.65F牵-P*L*（sinａ+f2*cosａ）G总=----------------------------------------1000*（sinａ+f1*cosａ）4000-165.8*2*（0.423+0.2*0.906）G总=------------------------------------------1000*（0.423+0.01*0.906）G总=8.7（T）矸石M矸按1.7T/车，煤M煤按1T/车，矿车M矿按0.65T/台，确定提车数NG总8.7N矸=--------------=------------ =3.7台）取N矸=3台）1.7+0.652.35G总8.7N煤=--------------= --------- =5.2 取N煤=5台）1+0.65 1.65F牵-P*L*（sinａ+f2*cosａ）G总=----------------------------------------1000*（sinａ+f1*cosａ）4000-165.8*2*（0.5+0.2*0866）G总=------------------------------------------1000*（0.5+0.01*0.866）G总=7.4（T）矸石M矸按1.7T/车，煤M煤按1T/车，矿车M矿按0.65T/台，确定提车数NG总7.4N矸=--------------=---------- =3.14台）取N矸=3台）1.7+0.652.35G总7.4N煤=--------------= --------- =4.48 取N煤=4台）1+0.65 1.65井下每台绞车的实际拉车数，根据具体情况确定。
南轨道下山55KW绞车安全设施强度验算(赵家沟煤矿)
南轨道下山55KW 绞车安全设施强度验算一、南轨道下山55KW 绞车安全设施强度验算： 已知条件：上口变坡点到联锁第二道挡车栏距离，S 1=13m 上口变坡点到第一个吊梁撞杆的距离，S 2=56m 上口变坡点到吊梁撞杆下挡车栏的距离，S 3=86m 上口变坡点到第二个吊梁撞杆的距离，S 4=223m 上口变坡点到第二个吊梁撞杆下挡车栏的距离，S 5=253m f ——摩擦系数，取0.015斜巷角度，α=16°1、主井口挡车栏强度计算1）从井口变坡点到第二道挡车栏处最大跑车速度： sm f gS V p /1.8)16cos 015.016(sin 138.92)cos (sin 21=︒-︒⨯⨯⨯=-=αα2)一辆矿车作用在挡车栏上的冲击力：KNN f g m m g V F c p 9.2195.2199426.58486.37)16cos 015.016(sin 8.9)1800485)(005.08.91.811()cos (sin ))(11(2102==⨯=︒-︒⨯⨯+⨯++=-+++=ααδKNF F 78.483)5.07.01(9.219)1(32=++⨯=++=⎰⎰δ式中：0m ——矿车自重，485Kg1m ——矿车载重，1800Kgc δ——取0.005⎰——矿车叠加系数，i i 2.01.1-=⎰（i=1,2,3,4,5）3）作用在挡车栏上的最大压强22/4.22/6.224615.109.02)1690sin(78.4832)90sin(cm Kg m KN ab F SF P ==⨯⨯︒-︒⨯=-︒==αδ 式中：S ——矿车与挡车栏接触的面积a ——工字钢的宽度b ——矿车的高度从金属材料手册中查得：11#矿工钢强度为5600Kg/cm 2，故满足要求。
2、挡车栏强度计算1）矿车到达撞杆的速度：s m f gS V /9.16)16cos 015.016(sin 568.92)cos (sin 221=︒-︒⨯⨯=-=αα2）矿车到达挡车栏的速度：s m f gS V /9.20)16cos 015.016(sin 868.92)cos (sin 232=︒-︒⨯⨯=-=αα3）矿车从撞杆处到挡车栏处所用的时间：s V V S t 58.19.209.163022211=+⨯=+= 式中：S ——撞杆与挡车栏之间的距离4）挡车栏下落的时间：s g H t 63.08.92222=⨯== 12t t <，所以，当发生跑车时，挡车栏能够有效地挡住矿车。
绞车提升能力和钢丝绳安全系数验算说明书
水城县都格乡保兴煤矿一井主绞车提升能力和钢丝绳安全系数验算说明书矿长：井长：生产副矿长：安全副矿长：主管工程师：总工程师：编制：日期：主绞车提升能力和钢丝绳安全系数验算说明书保兴一井原设计生产能力为3.0wt/a,经改造后核定生产能力为6.0wt/a，为满足生产需要，决定将主提升绞车更换为JTK-1.2×1.0型单滚筒提升绞车，现对该型绞车的提升能力和钢丝绳安全系数验算如下：一、计算参数和依据：1、斜井长度：177m，坡度26。
（资料记载为24。
）；2、设计生产能力：15 wt/a；3、钢丝绳总悬长：250 m；4、井底车场改造后，设计一次串车8个，目前为6-7个；5、井底车场改造后一次摘挂钩循环时间为480 s，目前为660 s；6、选用钢丝绳型号：Φ24.5-6×19，直径：Φ24.5 mm，钢丝绳破断拉力总和：34500㎏；7、选用绞车型号：JTK-1.2×1.0型，电机型号：YRT2808-6，功率75kw（原配电机功率为55 kw）；8、钢丝绳安全系数允许最低值为6.5，（《规程》第400条）。
二、JTK-1.2×1.0型单滚筒绞车主要技术参数表：三、验算绞车的提升能力（A）:A=3600∑Q.b.t/(a.C.T)=3600×6.4×330×18/(1.2×1.1×480) =21.5万t/年（一次串7个时为18.8万t/年）式中：a——提升能力富裕系数，取1.2；C——提升不均衡系数，取1.1；A——绞车实际提升能力，万t/年；∑Q——绞车一次提升量，采用单钩串车，一次串车8个，暂取6.4t；T——一次提升循环时间：T=480（s）；b——年工作日数，本矿全年按330天计算；t——日提升小时数，本矿取18小时/天。
根据计算结果，绞车的实际提升能力能满足要求。
四、钢丝绳安全系数（m）验算 1、按一钩8个矿车验算： m=Qp/ [n（QK+QC）（sin26。
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JD－55型调度绞车在长度为120米，倾角8°的上山提升时绞车提升能力及钢丝绳安全系数验算书
上山长度：120米。
上山坡度：8°
根据中国矿业大学出版社1987年出版的《矿井运输及提升设备》一书第八章第4节多绳摩擦提升计算公式
上提重车组前半循环的基本动力学方程式：
F=M×g×（Sinβi+f1×Cosβi）+mp×g×（L—X）×（Sinβi+f2×Cosβi）+∑ms×a
其中：∑ms= mplp+mt+mi+md
M—为提升质量
g—为重力加速度
βi—为井筒倾角
f1—为串车运行阻力系数0.015
f2—为钢丝绳沿托辊和底版移动阻力系数（0.15-0.3）
mp—为每米钢绳质量
L—为提升长度
X—为矿车行走长度
∑ms—为系统总变位质量
a—为上提时的加速度（取0.3m/s2）
Lp—为钢绳长度
mt—为天轮变位质量
mi—为提升机变位质量
md—为提升机电动机转子变位质量
由于我矿JD－55KW绞车最小静拉力为：34000 N；平均静拉力为：44000 N；最大静拉力为：54000 N
所以按绞车的平均静拉力进行绞车提升能力计算：
44000＝M×（Sin8°+0.015×Cos8°）×g+1.5×10×120×（Sin8°+0.2×Cos8°）+∑ms×a
＝M（0.139+0.015×0.99）×10+1.5×10×120×（0.139+0.2×0.99）+∑ms×a
=1.54M+606.6
M≈28.2t
即绞车提升能力为28.2t，装运渣的比重为2.6t/m3，矿车容积为
1.7m3，岩石松散系数取1.3，矿车自重按1t进行计算：得每辆矿车装渣后的重量M=1.7/1.3×
2.6+1≈4.4t。
提升2辆渣车时钢丝绳安全系数计算：
Qp/M(sinβ＋f１cosβ)g+mpL(sinβ＋f2cosβ)g≥6.5
∴243000×1.214/（1.54M+1.5×120×10×0.337）=6.7＞6.5 因《煤矿安全规程》规定，提升物料时钢丝绳的安全系数不得小于6.5，所以钢丝绳满足提升要求。
因此JD-55KW调度绞车在120米8°的上山提升运输时，在平均静拉力提升的情况下。
最大能够提升4辆渣车。