张拉计算实例
张拉计算表
Pp=P*(1-e-(Kx+μθ) ) / (Kx+μθ)θ――从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;t梁钢绞线张拉计算书一、计算依据：2、《公路桥涵施工技术规范》；3、预应力钢绞线检测资料；4、张拉千斤顶校验资料。
二、计算说明：三、计算公式：ΔL=Pp*L/ApEp2、本计算书采用分段、简化计算法进行计算，各分段截面根据该桥施工图确定；3、计算钢绞线理论伸长值时，各计算参数的选择根据规范和预应力钢绞线检测资料确定。
4、实际钢绞线理论伸长值的计算应考虑初始应力的伸长值和工具夹片回缩量，初始应力伸长值的计算采用相邻级计算法。
式中： Pp－－预应力筋平均张拉力（N）; P －－预应力筋张拉端的张拉力( N); L――从张拉端到计算截面的孔道长度（m）；1、施工图；k―― 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015; μ－-预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.225;1、钢束编号、设计长度及设计延伸值：12172.1977.33293848182.41468941）、张拉力计算：P=σA（σ指张拉控制应力，A指截面面积）N1钢束：P=8×0.75*1860×140=1562.4 kN2）、平均张拉力计算：P P=P（1-e-（kx+υθ））/（kx+υθ）四、13m空心板梁张拉计算Ap――预应力筋的截面积,取140mm2;3、平均张拉力计算：注：编号自下往上N1~N2；每种2束。
每种从左往右依次为1、2。
上表为一半值，计算至跨中截面，合计值换算为弧度值。
2、各钢束纵曲线曲线转角和：Ep――预应力筋的弹性模量，取1.95*105Mpa;ΔL―― 预应力筋的理论伸长值（mm）;K取0.0015,υ取0.25；计算结果如下表：4、平均张拉力计算表张拉顺序：N1，N2进行。
5、N1、N2千斤顶油表对应张拉关系3456 10.165 2.1977.3310.085。
预应力张拉计算说明
预应力张拉计算说明预应力张拉计算及现场操作说明本合同段梁板均为先张梁板，根据台座设置长度，实际钢绞线下料长度为89米。
一、理论伸长量计算由公式ΔL=(Nk*L)/EA计算可得理论伸长量。
公式ΔL=(Nk*L)/E g A g中ΔL：理论伸长量Nk：作用于钢绞线的张拉力（控制应力σk= 1395Mp）L：钢绞线下料长度（89m）E g：钢绞线弹性模量（1.95Ｘ105 Mp）A g：钢绞线截面面积（140mm2）由公式计算得ΔL=（1395*140*89）/（195700*140）=0.63441m=634.41mm现场张拉采取五级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk，8 0%σk，100%σk；对应理论伸长量分别为L1，L2，L3，L4，L5，L6。
由公式计算得L1=63.44 mm（10%ΔL）L2=126.88 mm（20%ΔL）L3=253.76mm（40%ΔL）L4=507.52mm（80%ΔL）L5=634.41 mm（100%ΔL）二、现场张拉实测（一）现场张拉操作现场张拉采取六级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk , 8 0%σk，100%σk；对应伸长量分别为A，B，C，D，E。
张拉顺序：1、先张拉左侧锚端，用3#千斤顶张拉N1筋，张拉到10%σk，记录此时伸长量A1，再张拉到20%σk，记录此时伸长量B1;后依次张拉N2-N9，对称张拉，分别记录各自伸长量：A2，B2 (9)B9;锚固好左侧。
2、张拉右侧锚端，用1#、2#千斤顶同时同步张拉，张拉到40%σk，记录此时伸长量C，锚固后继续张拉到80%σk，记录此时伸长量D，继续张拉到100%σk，记录下各自伸长量为E。
C、D、E值均为两千斤顶伸长的平均值。
（二）数据处理N1实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B1-A1）N2实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B2-A2）N3实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B3-A3）N4实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B4-A4）N5实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B5-A5）N6实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B6-A6）N7实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B7-A7）N8实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B8-A8）N9实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B9-A9）三、现场张拉注意要点1、现场张拉伸长值与理论伸长值必须随时比对，不得超过理论伸长值的±6%（即38.06mm）；2、张拉时应匀速缓慢张拉，并在每级处持荷5min后读数；3、张拉时注意观察钢绞线断丝数，超过规定值必须替换，从新张拉；4、钢绞线张拉8小时后，才可进行下步钢筋施工。
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数：△L=Pp*L/Ap*Ep式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（mm）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa六、伸长量计算：（1）20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m ；X斜直=6.384m；X曲=2.88m ;X直=0.437m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.923m；X曲=2.88m；X直=1.915m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.066m；X曲=0.733m；X直=7.783m；θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下：设计伸长量137mm（2）20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.772m；X曲=2.88m；X直=2.097m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.556m；X曲=3.49m；X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=2.961m；X曲=3.49m；X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.017m；X曲=0.733m；X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm（3）25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m；X直=3.5m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*3.5/（140*1.95*105）=25.03mm △L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+25.03）*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m ；X直=7m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*7/（140*1.95*105）=50.07mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+50.07）*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
张拉伸长值计算案例
张拉伸长值计算案例下面就来个张拉伸长值计算的案例。
就说咱要盖个小房子，有一些钢筋就像硬汉一样支撑着房子的结构。
这钢筋在施工的时候有时候就得拉伸一下，这时候就需要计算拉伸值了。
比如说有一根钢筋，原长是10米，咱按照规定的拉伸率是5%来计算。
那这根钢筋的伸长值怎么算呢？很简单，就用原长乘以拉伸率就好啦。
计算式子就是：伸长值 = 原长×拉伸率，也就是10×0.05 = 0.5米。
这0.5米就是这根10米长钢筋的伸长值啦。
再举个例子哈。
有根钢筋原长8米，这次的拉伸率是6%，那伸长值就是8×0.06 = 0.48米。
就像给这根8米的钢筋做了个小拉伸操，让它变长了0.48米。
不过呢，在实际工程中，还得考虑好多其他的因素。
比如说钢筋的材质呀，拉伸设备的精度啦。
要是材质比较特殊，可能就不能完全按照这个简单的公式来算。
就像人一样，不同体质的人做运动拉伸的效果可能也不完全一样呢。
而且设备要是不太准，那计算出来的值和实际伸长值可能就会有偏差，就像你用一把不准的尺子去量东西，肯定会有点小差错。
还有哦，如果是多根钢筋组成的一束，计算又会复杂一点。
假设一束钢筋里有3根钢筋，每根钢筋原长都是9米，拉伸率还是5%。
首先算出一根钢筋的伸长值是9×0.05 = 0.45米，那这一束钢筋总的伸长值可不是简单的0.45×3哦。
因为在拉伸过程中，钢筋之间可能会互相影响，不过如果先简单估算的话，就可以先这么算，大概是1.35米。
但在实际精确计算和操作的时候，工程师们就得考虑更多复杂的情况啦，可不能像咱们这么简单粗暴地算咯。
张拉读数计算方法
以30m预制小箱梁边跨边梁1#-1为例，小箱梁共8孔张拉束，即8股。
从上至下对称分别是N1,N1’,N2,N2’,N3,N3’,N4,N4’。
其中边跨箱梁N1,N1’,N2,N2’,N3,N3’为5束钢绞线，N4和N4’为4束钢绞线。
如下图：N1N2N3N4N1'N2'N3' N4'每束预应力钢绞线的抗拉强度值为1860Mpa,图纸上注明钢绞线张拉锚下控制应力为75%标注抗拉强度值，即0.75*1860=1395Mpa。
每束钢绞线的面积为140mm2所以每束钢绞线所受的力为 1395*140/1000=195.3KN故N1，N2，N3及N1’,N2’,N3’这6股所受的荷载均为195.3*5=976.5KNN4及N4’这2股所受的荷载均为195.3*4=781.2KN每套千斤顶都有配套的校顶报告，每份报告上都有一个线性回归方程。
以我梁场一报告中线性回归方程为例，其方程为Y=27.95596*X-11.35556, 注：X为油压（MPa），Y 为荷载（KN）将Y套进去便能得到X的值。
N1的10%的读数：976.5*0.1=27.95596*X-11.35556，故X=3.9N1的20%的读数：976.5*0.2=27.95596*X-11.35556，故X=7.8，即3.9*2N1的100%的读数：976.5=27.95596*X-11.35556，故X=39，即3.9*10。
N1’,N2，N2’,N3，N3’读数均与N1相同N4的10%的读数：781.2*0.1=27.95596*X-11.35556，故X=3.2N4的20%的读数：781.2*0.2=27.95596*X-11.35556，故X=6.4，即3.2*2N4的100%的读数：781.2=27.95596*X-11.35556，故X=32，即3.2*10。
N4’读数与N4相同。
中跨箱梁8股钢绞线均为4束的，故读数和以上例子中的N4读数一致。
张拉计算书
一、材料及性能低松弛钢绞线∮j15.24，产地：天津圣特，Ag=140mm2，E=1.95×105Mpa，Ryb=1860Mpa。
二、张拉力计算1、锚下控制应力：0.75Ryb=1395Mpa，2、单根钢绞线张拉力：Nk=0.75Ryb×Ay=1395×140=195.3KN3、5束时的控制力为：195.3×5=976.5 KN4、7束时的控制力为：195.3×7=1367.1 KN5、9束时的控制力为：195.3×9=1757.7 KN三、施工控制应力与压力表的关系：1、不同阶段的张拉力值：10%NK时：5束张拉力为：0.1×195.3×5=97.65KN7束张拉力为：0.1×195.3×7=136.71KN9束时张拉力：0.1×195.3×9=175.77KN20%NK时：5束张拉力为：0.2×195.3×5=195.3KN7束张拉力为：0.2×195.3×7=275.22KN9束时张拉力：0.2×195.3×9=351.54KN2、张拉力与压力表的关系（附检测报告）1#千斤顶线性方程：y=-0.0409+0.0279N（y为压力表读数Mpa、N为试验机读数KN）四、伸长量计算张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取△L=△L1+△L2△L1：从10%张拉力到锚固时的伸长量△L2：20%张拉力时的伸长量-10%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。
具体操作如下：①安装好两个千斤顶后，同时张拉到10%的力，量油缸伸长L1②继续张拉到20%的力，量油缸伸长L2③继续张拉到100%的力，量油缸伸长L3④△L2=L2-L1△L1=L3-L1△L=△L1+△L2=L2-L1+L3-L1=L2-L3+2L1五、质量控制当实际伸长量与设计伸长量差值在±6%以内符合设计要求，当实际伸长量与设计伸长量差值超过±6%时，应停止张拉，找出原因后再进行张拉。
张拉计算书
20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。
）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。
2、选用油表。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。
张拉计算公式
张拉计算公式
一、主要计算公式
1.伸长量计算公式：
△L=（P平×L）/（E×A）
△L：钢绞线伸长量，㎝
P平：钢绞线平均张拉力，N
L：钢绞线长度，㎝
E：钢绞线弹性模量，MPa 一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；
A：钢绞线截面积，单根φ15.24钢绞线有效截面积为140㎜2
2.平均张拉力
P平=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)
P:张拉端张拉力，单根钢绞线张拉力P=1860×0.75×140=195.3KN
K：孔道摩擦影响系数，图纸中有说明；
μ：钢绞线与孔道的摩擦系数，图纸中有说明，
θ：从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算, Rad(弧度)
中铁十五局金阿铁路二标项目部
2011年4月8日
N 0（10%Ncon ） Ncon 锚固
四、机械设备配备
横向连接钢绞线H4张拉力值为582KN ，H5张拉力值为776KN ，H6张拉力值为776KN 。
作伸长值标记 测伸长值。
60m钢箱梁预应力张拉伸长量计算实例
60m钢箱梁预应力张拉伸长量计算实例一、引言随着我国交通基础设施的快速发展，桥梁工程在国民经济建设和交通运输中发挥着日益重要的作用。
60m钢箱梁作为一种大跨度桥梁结构，具有自重轻、刚度大、抗风能力强等优点。
预应力混凝土梁在承受外部荷载作用时，预应力钢筋的拉伸变形会导致梁的伸长。
因此，准确计算60m钢箱梁预应力张拉伸长量具有重要意义。
本文将通过一个实例，详细介绍60m钢箱梁预应力张拉伸长量的计算方法。
二、60m钢箱梁预应力张拉伸长量计算方法1.公式推导预应力钢筋的拉伸变形量可以用以下公式表示：ΔL = L × ε其中，ΔL为预应力张拉伸长量，L为预应力钢筋的长度，ε为预应力钢筋的拉伸应变。
2.参数说明（1）预应力钢筋长度L：根据设计图纸确定；（2）预应力钢筋拉伸应变ε：根据材料性能试验数据确定；（3）其他参数：包括混凝土弹性模量、预应力钢筋弹性模量等。
3.计算步骤（1）根据设计图纸，确定预应力钢筋的布置和长度；（2）根据材料性能试验数据，获取预应力钢筋的拉伸应变；（3）根据公式，计算预应力张拉伸长量。
三、实例分析1.工程背景某60m钢箱梁桥，采用预应力混凝土结构。
预应力钢筋采用HRB400，直径为16mm，长度为40m。
设计张拉力为1200kN。
2.具体计算过程（1）预应力钢筋拉伸应变：根据试验数据，HRB400钢筋的弹性模量为2.0×10^5 MPa，极限拉伸应变约为0.01；（2）计算预应力张拉引起的混凝土梁端部伸长量：ΔL = L × ε = 40m × 0.01 = 0.4m；（3）考虑预应力钢筋的回缩量：根据经验值，取回缩量为0.05m；（4）综合计算预应力张拉伸长量：ΔL" = ΔL + 回缩量= 0.4m + 0.05m = 0.45m。
3.结果分析与讨论根据计算结果，60m钢箱梁预应力张拉伸长量为0.45m。
实际工程中，预应力张拉伸长量的计算结果需与其他因素（如温度变化、混凝土收缩等）共同考虑，以确保结构的安全性和稳定性。
张拉力计算示例范文
张拉力计算示例范文弹簧张拉力的计算是力学知识中的基本内容之一、在实际工程中，我们经常需要计算弹簧的张拉力，以保证弹簧的安全工作。
下面以一个示例来阐述如何进行弹簧张拉力的计算。
假设我们有一个钢制弹簧，其直径为10 mm，长度为100 mm，并且具有足够的刚度使其在工作过程中保持线性弹性特性。
我们需要计算这个弹簧的张拉力。
首先，我们需要了解一些弹簧的基本参数。
弹簧的刚度常数（也称为弹性系数或弹性常数）是一个重要的参数，用于描述弹簧对受力的反应。
它是指单位弹性变形产生的力的比例。
通常用符号k表示。
对于钢制弹簧，其刚度常数k可以通过实验测量得到，也可以根据其几何形状和材料特性进行计算。
本示例中，假设已知该弹簧的刚度常数k为1000N/m。
其次，我们需要确定弹簧在工作过程中的变形量。
对于线性弹簧，其变形量与受力成正比。
在该示例中，假设弹簧在工作过程中的变形量为15 mm。
根据胡克定律，弹簧的张拉力（即受力）与变形量的关系可以通过下面的公式表达：F=k*δ其中，F表示张拉力，k表示弹簧的刚度常数，δ表示弹簧的变形量。
将已知条件代入公式，我们可以计算得到：F=1000N/m*0.015m=15N所以，这个钢制弹簧的张拉力为15N。
需要注意的是，弹簧的受力与其变形量的关系是一个近似线性的关系。
当弹簧的变形量非常小的时候，胡克定律是成立的。
但是当弹簧的变形量非常大时，其力学性质可能会发生变化，需要采用非线性的力学模型进行计算。
此外，弹簧的张拉力也受到其材料的特性和工作环境等因素的影响。
在实际工程中，我们还需要考虑弹簧的安全因素，以确保其在工作过程中不发生失效或意外事故。
综上所述，弹簧张拉力的计算需要考虑弹簧的刚度常数和变形量等因素，并且需要根据实际情况进行适当的修正和安全设计。
张拉计算实例
张拉计算实例CK0+667.275立交桥箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm21、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35mθ=4.323×180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25mθ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm第二章张拉时理论伸长量计算1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa 三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时：（1）15%σcon=203. 6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa。
张拉计算方法
后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场测量控制预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。
一般现行常接触到的预应力钢材主要:有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。
对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15，24mm,f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔,本文就以此两项先决条件进行论述.1 施工准备：1.1 熟悉图纸:拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线,其标准强度为f pk＝1860Mpa,1×7公称直径15，24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。
1。
2 根据施工方法确定计算参数：预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1（1）:ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N);L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量(Mpa）;《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8中规定了Pp的计算公式(2）：Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ)）kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力(N)；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数(1/m），管道内全长均应考虑该影响;μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
高边坡锚索张拉计算
一、 设计参数Φ15.24钢铰线弹性模量E=2190000MPa 、面积A=140mm 2 地梁厚度为60cm 、钢铰线张拉工作长度为50cm 钢铰线设计长度：L 1=24+1.1=25.1m 、L 2=24+1.1-10×（1/3）=21.767mL 3=24+1.1-10×（2/3）=18.433m单孔设计张拉力P=520KN二、 伸长量计算△ L 1=61⨯⨯⨯A E L P =614021900025100520000⨯⨯⨯=70.95mm (100%理论伸长量) △ L 2=6%501⨯⨯⨯⨯A E L P =6140219000251005.0520000⨯⨯⨯⨯=35.48mm (50%理论伸长量) △ L 3= 6%1101⨯⨯⨯⨯A E L P =6140219000251001.1520000⨯⨯⨯⨯=78.05mm(110%理论伸长量) △ L 4=6)21(⨯⨯⨯+A E L P 锚固段自由段=6140219000)500015100(520000⨯⨯+⨯=56.8mm(自由段与1/2锚固段长度之和的理论伸长量)△ L 5=6⨯⨯⨯A E L P 自由段%80⨯=614021900015100520000⨯⨯⨯8.0⨯=35.15mm(自由段的理论伸长量的80%)三、张拉验收标准1、111△L △- L △L 实测伸长量在△L 1的%6±以内； 2、△L 4＞（△L 实测伸长量3-△L 实测伸长量2）＞△L 5一、 设计参数Φ15.24钢铰线弹性模量E=2190000MPa 、面积A=140mm 2 地梁厚度为60cm 、钢铰线张拉工作长度为50cm钢铰线设计长度：L 1=24+1.1=25.1m 、L 2=24+1.1-10×（1/3）=21.767mL 3=24+1.1-10×（2/3）=18.433m二、长、中、短束钢绞线伸长量计算△L 1=61⨯⨯⨯A E L P =614021900025100520000⨯⨯⨯=70.95mm ； △L 1=62⨯⨯⨯A E L P =614021900021767520000⨯⨯⨯=61.53mm ； △L 1=63⨯⨯⨯A E L P =614021900018433520000⨯⨯⨯=52.10mm ； 差异伸长量：△L 1-2=△L 1-△L 2=70.95-61.53=9.42mm△L 2-3=△L 2-△L 3=61.53-52.10=9.43mm三、差异荷载计算差异荷载：△P 1=2121⨯∆-L L EA =22510042.9140219⨯⨯⨯=23.0KN △P 2=(232L L EA-∆+2132L L EA -∆)2=22176743.9140219⨯⨯⨯+22510043.9140219⨯⨯⨯=49.6KN一、 设计参数Φ15.24钢铰线弹性模量E=219000MPa 、面积A=140mm 2 地梁厚度为60cm 、钢铰线张拉工作长度为50cm 钢铰线设计长度：L 1=22+1.1=23.1m ；L 2=22+1.1-10×（1/3）=19.767mL 3=22+1.1-10×（2/3）=16.433m单孔设计张拉力P=520KN二、 伸长量计算L 1=61⨯⨯⨯A E L P =614021900023100520000⨯⨯⨯=65.30mm (100%理论伸长量) L 2=6%501⨯⨯⨯⨯A E L P =6140219000231005.0520000⨯⨯⨯⨯=32.65mm (50%理论伸长量) L 3= 6%1101⨯⨯⨯⨯A E L P =6140219*********.1520000⨯⨯⨯⨯=71.83mm(110%理论伸长量) L 4=6)21(⨯⨯⨯+A E L P 锚固段自由段=6140219000)500013100(520000⨯⨯+⨯=51.16mm(自由段与1/2锚固段长度之和的理论伸长量)L 5=6⨯⨯⨯A E L P 自由段%80⨯=614021900013100520000⨯⨯⨯8.0⨯=29.62mm(自由段的理论伸长量的80%) 三、张拉验收标准1、111△L △- L △L 实测伸长量在△L 1的%6±以内； 2、△L 4＞（△L 实测伸长量3-△L 实测伸长量2）＞△L 5一、 设计参数Φ15.24钢铰线弹性模量E=2190000MPa 、面积A=140mm 2 地梁厚度为60cm 、钢铰线张拉工作长度为50cm钢铰线设计长度：L 1=22+1.1=23.1m ；L 2=22+1.1-10×（1/3）=19.767mL 3=22+1.1-10×（2/3）=16.433m二、长、中、短束钢绞线伸长量计算△L 1=61⨯⨯⨯A E L P =614021900023100520000⨯⨯⨯=65.30mm ； △L 1=62⨯⨯⨯A E L P =614021900019767520000⨯⨯⨯=55.88mm ； △L 1=63⨯⨯⨯A E L P =614021900016433520000⨯⨯⨯=46.45mm ； 差异伸长量：△L 1-2=△L 1-△L 2=65.30-55.88=9.42mm△L 2-3=△L 2-△L 3=55.88-46.45=9.43mm三、差异荷载计算差异荷载：△P 1=2121⨯∆-L L EA =22310042.9140219⨯⨯⨯=23.0KN △P 2=(232L L EA-∆+2132L L EA -∆)2=21976743.9140219⨯⨯⨯+22310043.9140219⨯⨯⨯=49.6KN。
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CK0+667.275立交桥箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量
Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：
1、预应力平均张拉力计算公式及参数：
式中：
Pp—预应力筋平均张拉力（N）
P—预应力筋张拉端的张拉力（N）
X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）
θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015
u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：
△L=PpL/（ApEp）
式中：
Pp—预应力筋平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（mm）
Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2
1、N1束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力
P=0.75×1860×139=193905N
X直=3.5m；X曲=2.35m
θ=4.323×180=0.25rad
KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066
Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N
△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.5
2、N2束一端的伸长量：
单根钢绞线张拉的张拉力：
P=0.75×1860×139=193905N
X直=0.75；X曲=2.25m
θ=14.335×π/180=0.2502
KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659
Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N
△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm
第二章张拉时理论伸长量计算
1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015
2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.25
3、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm2
4、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm2
5、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2
6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N
7、千斤顶计算长度：60cm
8、工具锚长度：7cm
二、张拉时理论伸长量计算：
以N1束钢绞线为例：
N1束一端的伸长量：
式中：
P—油压表读数（MPa）
F—千斤顶拉力（KN）
P=P1时，
（1）15%σcon=232.7KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa
（5）103%σcon=1597.7KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，
（1）15%σcon=203.6KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3K N时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：
P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa 三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：
P=0.02247F+0.08
式中：
P—油压表读数（MPa）
F—千斤顶拉力（KN）
P=P1时：
（1）15%σcon=232.7KN时：
P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：
P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：
P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：
P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时：
（1）15%σcon=203. 6KN时：
P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：
P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：
P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：
P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa。