无机房电梯TKJ1000

目录1．前言
2．电梯的主要参数
3．传动系统的计算
4．其他主要部件的计算
1、前言
本计算书依据GB7588、GB10058、GB10059、GB10060及Q/PFAA03-2002有关标准及有关设计手册,对TKJ1000/1.0-JXW(VF)交流集选控制变压变频调速,无机房住宅电梯的传动系统及主要部件进行了计算、校核与选用。

2、电梯的主要参数
2.1 额定载重量Q=1000kg（13人）
2.2 空载轿厢质量P=1000kg
2.3 随行电缆及裣装置质量P2=220kg
适用提升高度45米，随行电梯以30米计算
2.4 额定速度：V=1.0W/S
2.5 平衡系数：kp应为40%~50%，取kp=45%=0.45
2.6 电引包角：α=1800=πrad
2.7 电引方式：α：1
2.8 限速器动作速度V1应为：1.15V≤V1＜1.25 V1+ 0.25/V
即1.15m/s＜V1＜1.5m/s
2.9 限速器超速开关动作速度大V2=1.25m/s
2.10 安全钳：LSG-03型渐进式安全钳
额定速度≤1.8m/s
2.11 电梯钢丝绳8×19s+NF-10-1500(双)右交
3．4 钢丝绳端接装置强度的计算
3．5 曳引条件计算
安全系数=20
878
.
10
44
5
T
nN
=
⨯
=>[12]
3．4 钢丝绳端接装置强度的计算
钢丝绳与其端接装置的接合处按GB7588第
9.2.3.1条的规定至少应能承受钢丝绳最小破断负
荷的80％。

现端接装置（绳头装置），采用材料
是30号钢，螺纹直径为M16（粗牙，螺距2 mm ），
小径d1=14mm，且端接装置最危险截面在螺纹小
径处。

最危险截面面积为A min
2
6
2
2
2
1
min
m
10
94
.
153
mm
94
.
153
14
4
d
4
A
-
⨯
=
=
⋅
π
=
⋅
π
=
查GB3098.1和GB3098.2
不得和螺母纹的保证应为Sp=610Mpa
大于螺栓螺纹的保证应力Sp=600Mpa
计算按式Sp min≤80%N（钢丝绳）
Sp min=600×153.94×10-6=92364N
80%N（钢丝绳）=0.8×44KN=044000
=35200N
∴Sp×A min>80%N（钢丝绳）
(约2.6倍强度满足)
3．5 曳引条件计算
曳引应满足下列条件：
α
≤
⨯
⨯f
2
1
2
1e
C
C
T
T
式中：
2
1
T
T
——载有125％额定载荷的轿
厢位于最低层站工况:
（1）及空载轿厢位于最高层站的情况下工况
（2）曳引轮两边曳引绳中的较大静力与较小
静力之比。

C1——系数，当小于1m/s时为1.15.
C2——对带切口槽, C2=1
f ——曳引绳在曳引轮槽中的当量摩
擦系数对带切口的槽。

β
-
β
-
π
β
-
μ
=
sin
)]
2/
sin(
1[
4
f
GB7588第9.2.3条。

满足GB7588第9.2.3
条.
GB7588第9.3.1条.
3．6 比压计算式中：α——曳引绳在曳引轮上的包角，
现α=180°=πrad
μ——摩擦系数，现μ=0.09
β——带切口槽的切口角，
现β=100°=1.745πrad
将已知值代入计算：
2045
.0
0745
.1
sin
745
.1
)]
2/
745
.1
sin(
1[
09
.0
4
f=
-
-
π
-
⨯
=
901
.1
e
e2045
.0
f=
=π⨯
α
工况（1）时：
(轿厢侧)：
T1=1.25Q+P1+P2=1.25×1000+1000+220
=2470(kg)
(对重侧):
T2= K p Q+P1+P2=0.45×1000+1000+220
=1670(kg)
901
.1
]
e[
687
.1
1
15
.1
1670
2450
C
C
T
T
f
2
1
2
1
=
<
=
⨯
⨯
=
⨯
⨯
α
工况（2）时：
(轿厢侧)：
T2= 0×Q+P1+P2=0+1000+220
=1220kg
(对重侧):
T1= K p Q+P1+P2=0.45×1000+1000+220
=1670kg
901
.1
]
e[
5742
.1
1
15
.1
1220
1670
C
C
T
T
f
2
1
2
1
=
<
=
⨯
⨯
=
⨯
⨯
α
所以曳引条件满足。

3．6 曳引绳在曳引轮槽中的比压计算
β
-
β
-
π
β
⨯
=
sin
)2/
cos(
8
ndD
T
P
c
c
V
1
V
4
5.
12
P
+
+
≤
式中：d ——曳引绳直径，d=10mm
合格满足曳引条件。

GB7588第9.3.2条。

第9章注释注2。

3．7 额定速度的验算4 其它部件4.1 轿厢架的计算
D ——曳引轮直径，D=405mm
N ——曳引绳根数，n=5
P——比压，MP
T——轿厢以额定载重量停靠在最低层站
时，轿厢一侧的曳引绳的静拉力，N。

V c——对应于轿厢额定速度的曳引绳速
度，V c=2m/s
现T=(Q+P1+P2) g=(1000+1000+220)×9.8
=21756N
β=100°=1.745πrad
将已知值代入计算:
MP
273
.6
745
.1
sin
745
.1
)2/
745
.1
cos(
8
405
10
5
21756
P
=
-
-
π
⨯
⨯
⨯
⨯
=
MP
83
.6
2
1
2
4
5.
12
V
1
V
4
5.
12
]P[
c
c=
+
⨯
+
=
+
⨯
+
=
∴P<]p[
V
1
V
4
5.
12
c
c=
+
⨯
+
比压值合格。

3．7 额定速度的验算
92％≤V实≤105％
现曳引轮直径D=405mm
电动机实际转速n1=892r/min, i=9.49
s/
m
993
.1
49
.9
1000
60
892
405
i
1000
60
Dn
V1=
⨯
⨯
⨯
⨯
π
=
⨯
⨯
π
=
实
∵i=2
∴V轿实=0.997m/s
又∵92％V=0.92m/s
105％V=1.05m/s
∴0.92m/s <0.997m/s(V实)<1.05m/s
满足条件。

4 其它主要部件的计算
4.1 轿厢架是一个空间的超静定刚架结构，精确
地计算轿厢架构件的承载强度，需用有限元法。

由于轿厢架的强度裕量比较大，因此常用偏于保
守的分离法进行计算。

即在构件的连接点上释放
（P76.1）
4.1.1下梁的计算
比压值合格。

GB7588第12.6。

符合GB7588第12.6
条.
强度足够。

4.1.2立梁
核
3
cm
摘自电梯与自动扶梯
P69页
W Y =15cm
3
=15×10-6m 3
A ——一根立梁的截面积
A=10.74cm 2=10.74×10-4m 2
Mpa Y Y 1143
][14.3987.3913844141074.1028
.922206101535.3480.28/)7.110008.9(=〈≈=-⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯σσσ
由立梁变形曲线求端点任移量计算
mm cm
ZJH L M ZJ ML
ZJ ML
17.0017.0335
806101.24832808/)7.110008.9(48306226==⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
====δθδθ δ=0.17mm ＜[σ]=20mm 立梁的稳定性 为了考虑轿厢紧急情况下安全钳或缓冲器的作用，还应该对立梁受压的稳定性进行校核，立柱的细长比应满足：
120≤y
i Z L
已知 L Z =280cm i y =2.729
立梁强度满足
摘自电梯与自动扶梯P （4~16）
4.2缓冲器的选用
4.3限速器的选用
4.4安全钳的选用、校核4.5导轨计算
729
.2
280
=
y
i
Z
L
=102.6＜120
4.2缓冲器工作行程的计算
根据GB7588第10.4.3.1条
工程行程h≥0.067V2m
式中V—额定速度m/s
[h]= 0.067V2=0.067×12=0.067m
现选用YH7/100油压缓冲器（沪宁厂）
h=100mm>[h]=67mm
YH7/100油压缓冲器可允许总质量为≤2500kg
限速器动作速度的选择
[V动]=1.25V+0.25/V
=1.25×1+.25/1
=1.5m/s
现选用LX250限速器（WITTUR）
选用梯速V=0.32~2.0m/s
涨紧力500~1150N
绳轮的节圆直径φ250，配用钢丝绳φ8
3125
8
250
=
=
限速器的直径
限速器绳轮节圆直径
符合标准。

4.
24
15
.1
1.
28
=
=
KN
KN
限速器钢丝绳的涨紧力
限速器钢丝绳破断力
安全钳选用WITTUR集团。

额定速度V≤1.8m/s
[可允许总质量]746kg~2274kg
可用于导轨宽度16mm
现轿厢总质量2220kg在[可允许总质量]之间。

导轨计算
导轨选用T90/A其技术参数为：
A—导轨截面积，A=1700（mm2）
I xx—回转半径，I xx=24.4mm
导轨弯曲应力计算
由于选用渐进式安全钳
细长比满足稳定要求
GB7588第10.4.3.1条.
行程满足。

允许总质量满足。

GB7588第9.9.1条。

第9.9.6.3条。

第9.9.6.4条标准≥
30。

限速器选用合适。

第9.9.6.2安全系数≥
8。

GB7588第9.8大于
0.63m/s。

选用渐进式
安全钳装置。

安全钳选用合适。

4.6曳引机的计算
所以MPa
A
)
Q
P(
10
k
ω
+
=
σ
式中：P=P1+P2=1000+220=1220（kg）
Q—额定载重量，Q=1000（kg）
A—导轨截面积，A=1700(mm2)
σk安全系钳装置动作时导轨的弯曲应力Mpa
ω弯曲系数，（见GB7588表4和表5）
λ—细长比，
xx
k
i
l
=
λ
l k—导轨支架间的最大距离，现l k=2000mm。

I xx—回转半径，现i xx=24.4mm
代入计算：得96
.
81
4.
24
2000
≈
=
λ
查表得ω≈1.58
MPa
MPa
k
k
k
140
]
[
63
.
20
1700
58
.1
)
1000
1220
(
10
=
<
≈
⨯
+
=
σ
σ
σ
曳引机机架及承重梁计算
机架附图1
已知
曳引机重量F3=4430N
机架座自重F4=255N
机架立面受力图2
F1=（P+P1+Q）/2
=825Kg
=8085N
F2=（P+P1+Q）/2
=1100Kg
符合GB7588I满足要
求。

=10780N
求R1，R2支撑力
ΣM1=0
1060（8085+255）+757.5×8085+535×4430+352.5×1078-1060×R1=0
R1=19928.5N
ΣM2=0
302.5×8085+525×4430+707.5×10780+1060×255-1060×R2=0
R2=1194105N
机架承重墙立面受力
ΣM=0
R1'×95-115 R1=0
R1'=24124N
R2'×95-115 R2=0
R2'=14456N
R1'＜[P3]=27.5KN
R2'＜[P4]=15.5KN
求墙面受拉压力
ΣM=0
R1×115-R3×170=0
R3=13481N
R3＜[P6]=37.5KN
R2×115-R4×170=0
R4=8078N
R4＜[P7]=21KN
机架的强度校核
∵R1＞R2支架结构相同
∴只要校核R1处支架的强度[P3]，[P4]是土建支持处反力
满足
[P6]是土建图支承处的反力
满足
[P7]是土建图支承处的反力
满足
M=115×R 1 =115×19928.5 =2291777.5N.mm a=250mmb=15mm
Mpa
mm N W
M mm ab X W 242/46.24439375621525062====⨯==σ σ＜[σ]=95Mpa
绳滑轮轴的校核 1.轿底轮的受力
F 1=（P+P 1+Q ）/2=1100Kg F=F 1/e 45︒
=1556Kg
2.对重轮的受力
T=（45︒/（P+P 1+Q ））=1650Kg
强度满足
3.轴的校核 ∵T ＞F
∴只要校核对重轮轴的校核 M=825×7.5=6187.5Kg cm
133
105.432
5
.618732
-⨯⨯==
=π
πσd M W M =69.2Mpa
材料选用45#，调质处理。

[σ]=240Mpa
σ=69.2Mpa ＜[σ]=240Mpa
强度满足。