型钢悬挑脚手架计算
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2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 52.84 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 1.63 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 10 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 1968.38 N
2
15.8 mm 121900 mm4
截面惯性距I
钢材的弹性模量E 206000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 268.42
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
230.4 N 57.6 N 90 N 100.8 N 210 N 54 N
小计：N1= 742.8 N 3600 N
0.4 KN/m2 0.30 KN/m2
2、立杆内力的计算 有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 3.22 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.55 长细比λ =lo/i= 204 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 8513 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 172.62 N·m 立杆稳定性验算 2 N/（φ ×A）+M/W= 134.03 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 9268.99 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）= 108.94 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 （四）、连墙件的计算 本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢 步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 11.77 KN Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值 其中： Nlw=1.4×wk×Aw= 6.77 KN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 16.2 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 149.9 N/mm2 5 ≤ KN 0.85×[f]= 174.25 N/mm2 4500 mm 3600 mm
钢管悬挑脚手架计算
一、计算参数 搭设高度H 立杆横距lb 14.4 m 1200 mm
KF001
外伸长度a
300 mm
立杆纵距la 1500 mm 步高h 1800 mm 步数n 8 步 脚手架的钢管选用(φ 48×3.5)其计算参数为： 截面模量W 5080 mm3 回转半径i 截面积A 489 mm
（二）、小横杆的计算 小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1 R R R1
c
c lb
c
1、强度验算 计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/3= M=R×c= 787.4 N·m 小横杆的验算 σ =M/W= 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）=
1.31019 弧度 9268.99 N Rbx= Rax= N 2472 N -2472 N 压 拉
N24×Sinα -N=0 N12-N24×Cosα =0 N45×Cosα -Rbx=0 N35+N45×Sinα -Rby=0 N13=N35= N34= 9269 N 0 N
N24= N12= N45= N35= 压
9592.9 N 2472 N 9592.9 N 9269 N
压 拉 压 压
N-N13+N14×Sinα =0
N14=
0
N 拉
∑Fx=0 Rax+N12=0 N12= 2472 N 搭接立杆容许荷载[N] 11.6 kN 满足要求 压杆稳定性验算 斜杆长度l=h'/Sinα = 4.657 m 计算长度lo=k×l= 5.38 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 长细比λ =lo/i= 340 ≥ [λ ]= 250 不满足要求，斜杆必须采用双钢管。 3、上部脚手架立杆与支承桁架水平杆间抗滑移计算 由于上部脚手架传至支承桁架外力N= 9269 N 大于直角扣件承载力设计值8kN，所以必须采用双扣件连接。
162m24500mm3600mm5knnla1499nmm217425满足要求五悬挑架的计算计算简图no为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力双排架的no连墙件的强度验算085fnmm2awbwhwbwn2lahwn1h连墙件的轴向力设计值的计算nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值nlw14wkawaw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积本脚手架按两步三跨计算连墙件采用圆钢选用圆钢的直径为截面积ar2立杆稳定性验算na10894满足要求四连墙件的计算namwf205nmm2满足要求22不组合风荷载的作用立杆底端的轴力为nnn12n312nn2214nnn12n312085nn2214风荷载作用下的立杆段弯距值m08514wklah210立杆稳定性验算长细比loi查规范中的附表c可得21组合风荷载的作用立杆底端的轴力n为计算长度lokuh计算长度附加系数k单杆计算长度系数u查规范表5332立杆内力的计算有关参数的计算45m角度131019弧度926899nma0rbx2472n压mb0rax2472n拉fy018538nfy0n2495929n压fx0n122472n拉fx0n4595929n压fy0n359269n压fy0n13n359269n压fx0n340nfy0n140nfx0n122472n拉116kn4657m538m其中
400
mm ≤ [f]=205N/mm2
155.0 N/mm2
4.81 mm
≤
[w]
其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求 验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力 根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 984.192 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 2952.58 N ≤ 满足要求 其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算 大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重 活荷载计算 活荷载的层数 n' 风荷载的计算 计算参数： N2=P×la×lb= 2 风压高度变化系数uz 脚手架风荷载体型系数us 基本风压wo wk=0.7×uz×us×wo= 立杆自重N3=38.4×H= 552.96 N 1.025 1.04
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
（ 1 N12 N13 3 N35 B Rbx N34 3 Rax A
N
1 a 4
N
2 N12
N 2 N24
N13 N14
N35 5 Rbx
N45
5 Rby
Rby
支撑架层高h' 4.5 m 角度α = 荷载取值： 脚手架传递给挑梁的设计值 N 1、求支座反力 ∑MA=0 Rbx×h'=N×lb ∑MB=0 ∑Fy=0 2、求各杆内力 2节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 5节点 ∑Fx=0 ∑Fy=0 3节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 1节点 ∑Fy=0 Rax×h'+N×lb=0 Rby=2×N= 18538
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 52.84 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 1.63 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 10 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 1968.38 N
2
15.8 mm 121900 mm4
截面惯性距I
钢材的弹性模量E 206000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 268.42
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
230.4 N 57.6 N 90 N 100.8 N 210 N 54 N
小计：N1= 742.8 N 3600 N
0.4 KN/m2 0.30 KN/m2
2、立杆内力的计算 有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 3.22 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.55 长细比λ =lo/i= 204 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 8513 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 172.62 N·m 立杆稳定性验算 2 N/（φ ×A）+M/W= 134.03 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 9268.99 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）= 108.94 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 （四）、连墙件的计算 本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢 步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 11.77 KN Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值 其中： Nlw=1.4×wk×Aw= 6.77 KN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 16.2 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 149.9 N/mm2 5 ≤ KN 0.85×[f]= 174.25 N/mm2 4500 mm 3600 mm
钢管悬挑脚手架计算
一、计算参数 搭设高度H 立杆横距lb 14.4 m 1200 mm
KF001
外伸长度a
300 mm
立杆纵距la 1500 mm 步高h 1800 mm 步数n 8 步 脚手架的钢管选用(φ 48×3.5)其计算参数为： 截面模量W 5080 mm3 回转半径i 截面积A 489 mm
（二）、小横杆的计算 小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1 R R R1
c
c lb
c
1、强度验算 计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/3= M=R×c= 787.4 N·m 小横杆的验算 σ =M/W= 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）=
1.31019 弧度 9268.99 N Rbx= Rax= N 2472 N -2472 N 压 拉
N24×Sinα -N=0 N12-N24×Cosα =0 N45×Cosα -Rbx=0 N35+N45×Sinα -Rby=0 N13=N35= N34= 9269 N 0 N
N24= N12= N45= N35= 压
9592.9 N 2472 N 9592.9 N 9269 N
压 拉 压 压
N-N13+N14×Sinα =0
N14=
0
N 拉
∑Fx=0 Rax+N12=0 N12= 2472 N 搭接立杆容许荷载[N] 11.6 kN 满足要求 压杆稳定性验算 斜杆长度l=h'/Sinα = 4.657 m 计算长度lo=k×l= 5.38 m 其中： 计算长度附加系数k 1.155 长细比λ =lo/i= 340 ≥ [λ ]= 250 不满足要求，斜杆必须采用双钢管。 3、上部脚手架立杆与支承桁架水平杆间抗滑移计算 由于上部脚手架传至支承桁架外力N= 9269 N 大于直角扣件承载力设计值8kN，所以必须采用双扣件连接。
162m24500mm3600mm5knnla1499nmm217425满足要求五悬挑架的计算计算简图no为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力双排架的no连墙件的强度验算085fnmm2awbwhwbwn2lahwn1h连墙件的轴向力设计值的计算nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值nlw14wkawaw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积本脚手架按两步三跨计算连墙件采用圆钢选用圆钢的直径为截面积ar2立杆稳定性验算na10894满足要求四连墙件的计算namwf205nmm2满足要求22不组合风荷载的作用立杆底端的轴力为nnn12n312nn2214nnn12n312085nn2214风荷载作用下的立杆段弯距值m08514wklah210立杆稳定性验算长细比loi查规范中的附表c可得21组合风荷载的作用立杆底端的轴力n为计算长度lokuh计算长度附加系数k单杆计算长度系数u查规范表5332立杆内力的计算有关参数的计算45m角度131019弧度926899nma0rbx2472n压mb0rax2472n拉fy018538nfy0n2495929n压fx0n122472n拉fx0n4595929n压fy0n359269n压fy0n13n359269n压fx0n340nfy0n140nfx0n122472n拉116kn4657m538m其中
400
mm ≤ [f]=205N/mm2
155.0 N/mm2
4.81 mm
≤
[w]
其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求 验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力 根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 984.192 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 2952.58 N ≤ 满足要求 其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算 大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重 活荷载计算 活荷载的层数 n' 风荷载的计算 计算参数： N2=P×la×lb= 2 风压高度变化系数uz 脚手架风荷载体型系数us 基本风压wo wk=0.7×uz×us×wo= 立杆自重N3=38.4×H= 552.96 N 1.025 1.04
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
（ 1 N12 N13 3 N35 B Rbx N34 3 Rax A
N
1 a 4
N
2 N12
N 2 N24
N13 N14
N35 5 Rbx
N45
5 Rby
Rby
支撑架层高h' 4.5 m 角度α = 荷载取值： 脚手架传递给挑梁的设计值 N 1、求支座反力 ∑MA=0 Rbx×h'=N×lb ∑MB=0 ∑Fy=0 2、求各杆内力 2节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 5节点 ∑Fx=0 ∑Fy=0 3节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 1节点 ∑Fy=0 Rax×h'+N×lb=0 Rby=2×N= 18538