自然循环水平蒸发受热面应用的探讨
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煤气化燃烧一体化链条炉排锅炉的研制
21
由以上测试结果可以看出, 煤气化燃烧一体化 链条炉排锅炉具有非常好的热工和环保性能。
单位 数值 % 51. 19 % 3. 01 % 6. 9 % 1. 5 % 0. 82 % 6. 42 % 30. 16 % 44. 8 kJ/kg 20638 单位 M Pa t/ h kg /h % % 数值 0. 68 2. 56 411 78. 76 12. 1 数值 127 63 38 < <1
自然循环水平蒸发受热面应用的探讨
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自然循环水平蒸发受热面应用的探讨
高吉国 , 张
1
宏 , 侯恩伟
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2
( 1 泰山集团股份有限公司, 泰安 271025 ; 2 济宁热力公司 , 济宁 272100)
摘 要 : 探讨了使用自然循环水平蒸发受热面的水循环安全可靠性指标 , 同时提出了探
讨性的建议。 关键词 : 自然循环 ; 水平蒸发 受热面 ; 应用 ; 探讨 中图分类号 : TK212
截面积由设计者决定。合理的设计是不会出现复杂 回路的。蛇形管可以是单绕、 双绕及多绕 , 单绕的蛇 形管总长和弯头数在同样的受热面积下是最长和最 多的。双绕可以减少一半。 当采用双绕或多绕蛇形 管受热面时 , 在布置合理的状况下, 也可以保证几何 尺寸较均匀 , 几何特性比较一致。 ( 2)水平蛇形管组是对流受热面, 受烟气横向冲 刷, 它可以是顺列或错列布置。由于烟气竖井的烟气 温度多在 850 以下, 所以它的热负荷不高, 往往最高 在 75k W /m 以下 , 通常在 50k W /m 以下。对流竖井 内的热负荷不均匀度也远比炉膛里的低, 所以水循 环计算时可以不考虑管组内受热不均匀问题。 ( 3) 水平蛇形管组的水循环动力主要来自引出 管和下降管之间的密度差 , 调整循环高度可以得到 循环所需要的循环动力。 2 2 自然循环水平蒸发受热面水循环可靠性指标 在 方法 中 , 对自然循环的可靠性给出了明确 的指标 , 并给出了校核方法。这些指标都是针对炉 膛内辐射 受 热面 而 且是 受 热管 与 水平 夹 角 大于 15 。对于水平自然循环蒸发受热面的水循环指标 , 方法 中没有集中论述, 我们只能从 方法 各个章 节中找出有关指标。 首先, 常规水循环计算要做自然循环水循环校 验项目 : 最大外壁热负荷极限值 、 蒸发管内传热 恶化 、 循环停滞 、 循环倒流 、 自由水面 等。 在水平蒸发管内均不存在 , 因为水平蒸发受热面特 点是: 热负荷低, 受热较均匀, 几何特性也基本一致 , 无产生前述 5 项事故的条件。所以, 水平自然循环 蒸发受热面的水循环应有自己的指标。 通过对 方法 中各有关章节分析 , 笔者认为水 平自然循环蒸发受热面应满足下列各项指标 , 可认 为运行是可靠的 : ①受热面管出口 ( 即进引出管入口前 ) 质量含 汽率应 低于 水 平管 临界 含汽 率 ( 在压 力 P = 1 ~ 5MP a 下, 临界 质量 含汽 率 X ij 0 . 3, 在 压力 低于 1MP a 时, 含汽率应更 低一些 ) 。对于这一 项, 可以 通过改变受热面绕数来降低含汽率, 增加绕数就降 低了单根管内含汽率。 ②水平管 内质量流速应满足汽水不分层的要 求 , 即质量流速 w = 300kg / ( m s) ③管内循环流速应满足带走管内污垢的流速 , 即 w0 0. 4m / s 。 ④如果锅炉负荷变动较大, 应在运行负荷范围 内满足上述条件 , 故应做满负荷和变负荷的水循环
研究与开发 的主要结果。
表 1 煤质特性 [ 4] 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 序号 1 2 3 4 5 序号 1 2 3 4 名称 收到基碳 收到基氢 收到基氧 收到基氮 收到基硫 收到基水分 收到基灰分 干燥无灰基挥发分 收到基低位发热量 符号 C ar H ar O ar N ar Sar M ar A ar Vdaf Q ne,t a r 符号 P D B
Abstrac t : The article discussed the dependab ility - conditions of natura l hydrodyna m ic c irculation of horizontal evapo ra ting heating surface , and g iv e out so m e discussing suggestions. K ey word s : natu ral hydrodynam ic circulation ; hor izon tal evaporating heating surface ; app licat ion ; d iscu ssion
4 一些探讨建议
( 1) 下降管总截面 fx j、 引出管总截面 f yc与上升 管 ( 蒸发管 ) 总截面 f s 比值应大于 0 4 。在上升管出 口质量干度 X c 较大时 , f yc /f s 还可更大些 , 以减少下 降管和引出管的阻力。 ( 2) 蒸发管出口质量含汽率 X c 不宜太高 , 因为 适当的 X c 是动力 , 太大的 X c 是不会增加引出管的 截面含汽率的, 反而增加了阻力, 此时, 应增加蛇形 管并联根数 , 以降低 X c。 ( 3) 回路中的引出管最好在锅筒水位以下进入 锅筒。 ( 4) 采用自然循环水平蒸 发受热面的锅炉, 锅 筒内不宜采用阻力较大的旋风分离器作汽水分离设
2 自然循环水平蒸发受热面的工作条件和 水循环可靠性指标
2 1 自然循环水平蒸发受热面的工作条件 ( 1)水平蛇形管组与相应的上升引出管和下降 管及锅筒、 集箱相连接, 就组成了蒸发受热面的循环 回路 , 它是简单回路。引出管总截面积和下降管总
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工
业
锅
炉
Hale Waihona Puke 2005 年第 5 期 (总第 93 期 )
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计算。 若满足上述 4 项条件, 则可认为水平自然循环 蒸发受热面内的水循环是稳定、 安全可靠的。如果 限定选用水平自然循环蒸发受热面内的汽水压力 P 6 . 0 M Pa , 它们的饱和水密度 750kg /m , 凡满足 2 循环流速 w 0 0. 4m / s , 均满足 w 300kg / ( m s) 的要求, 故上述②、 ③项可合并为一项 , 即 : w 0 4m / s 。 0 .
收稿日期 : 2005 -04-11
炉的烟道竖井中布置自然循环的水平蒸发受热面, 不能不说是一项突破。 如前所述, 在以水平蛇形管为蒸发受热面的锅 炉中 , 以往主要采用直流循环和辅助循环方式。有 条件采用直流循环方式的锅炉, 它的运行可靠性是 无需讨论的, 但在大多数的条件下是要采用辅助循 环方式, 辅助循环方式的水循环系统内必须设立辅 助循环泵及相应的阀门组。由于我国某些运行单位 对水质的控制不严及其他因素的原因 , 循环泵及阀 门组事故率比较高 , 降低了锅炉的可靠性及使用率。 如果能将辅助循环方式改为自然循环 , 则可消除这 一事故源头, 使锅炉更可靠。但是水平蛇形管蒸发 受热面采用自然循环方式是有条件的 , 同时必须做 必要的水循环计算才可以采用。可靠的结构来源于 细致周到的设计。
1 前言
本文讨论的水平蒸发受热面是指在锅炉烟道竖 井中布置的水平蛇形管蒸发受热面, 这类受热面内 的水循环在以往的文章中 , 主要讨论的是强制循环 或者辅助循环, 而本文讨论的是采用自然循环的水 平蛇形管蒸发受热面。自然循环方式的水平蛇形管 蒸发受热面在一些余热锅炉上已经在采用 , 运行平 稳、 可靠, 特别是比辅助循环的循环方式可靠 , 维修 也少。所以本文无须再讨论水平蛇形管蒸发受热面 是否可采用自然循环的问题 , 而是探讨如果采用自 然循环的水平蛇形管蒸发受热面, 它的水循环的可 靠性指标是什么 , 在哪些范围内可以采用该型式。 在 JB /Z 201 -1983 《 电站锅炉水动力计算方法》 ( 下称 方法 ) 中 , 主要讨论的是炉膛内受热面的水 循环问题。 方法 中是不允许在炉膛内布置自然 循环水平蒸发管受热面的。炉膛内的受热面受热条 件复杂 , 从而使得水循环设计要考虑的因素也趋于 复杂, 因此它不允许炉膛内布置自然循环的水平受 热面是正确的。这样来看现在有些锅炉设计者在锅
3
3 自然循环水平蒸发受热面的启动
蛇形管内的水在运行前是停止的, 在受热前或 受热很短时间内必须流动起来, 否则会出现水循环 事故。为此, 自然循环的水平蒸发受热面锅炉启动 是运行可靠的关键之一。下面提供几种启动方案, 以供参考。 3 1 零压低烟温启动 所谓零压低烟温启 动是指烟温在 500 以 下, 管内为常压下的启动。经核算如果引出管高度大于 3m, 在常压下引出管入口水温达到饱和温度时 , 当 该水上升到出口时 , 因减压汽化过程所产生的蒸汽 引起的重位 差, 足 以使循 环回 路内 的水 流速达 到 0 . 4m / s , 要求烟温在 500 以下 , 是为了使受热面在 低热负荷加热 , 使回路内介质有足够时间启动, 以达 到启动要求。 3 2 低温低压下启动 所谓低温低压下启动, 是指烟温低于 500 , 管 内压力 P 1 . 0MP a 下启动。烟温在 500 以下, 受 热面管壁不会超温 , P 1 . 0MP a , 其汽水密度差比较 大, 产生少量 的蒸汽就会产生 水循环所需的动 力。 虽然在这过程中, 可能在管内产生汽水分层是暂时 的, 不会引起受热面管壁超温。用这种方式可在较 短时间内完成启动过程。 3 3 辅助动力启动 所谓辅助动力启动 , 最常用的应是辅助泵启动。 采用辅助泵启动, 可以在烟气未进入蒸发受热面区 域就使受热面回路内的介质循环起来。这类启动方 式可以在所运行的烟温、 受热面内介质压力全范围 内启动, 当运行正常后, 停辅助泵。辅助泵系统应设 在下降管的旁路, 辅助泵的水可通过引射方式推动 回路内水循环 , 辅助泵的压头和水量只满足循环回 路内的水速 w 0 0 . 4m / s 消 耗即 可。受 热面受 热 后, 回路自身产生循环动力和辅助泵产生复合动力, 直至完成启动 , 停止辅助泵。 ( 下转第 21 页 )
表 2 热工测试结果 [ 4] 名称 蒸汽压力 锅炉出力 燃料消耗量 锅炉效率 炉渣可燃物含量
C lz 单位 mg /Nm 3 mg /Nm 3 mg /Nm 3 林格曼度
表 3 环保测试结果 [ 5] 名称 初始烟尘排放浓度 初始 SO 2 排放浓度 初始 NOx 排放浓度 林格曼黑度
( 上接第 18页 )
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2
文献标识码 : A
第一作者 : 高吉国 , 毕业于 上海 交 通 大 学 船 舶 锅 炉 专业 , 高级工程师 , 泰山集 团股 份 有 限 公 司 技 术 高 级顾问。
D iscussing the Application of H orizontal evaporating H eating Surface
GAO Ji guo , ZHANG H ong , HOU En-w ei
1 1 2
( 1 T a iShan G roup Co. L td . , T aian 271025 , Ch in a ; 2 Ji N ing Ther m a l Co. L td . , Jin in g 272100 , Ch in a)
4 结束语
煤气化燃烧一体化链条炉排锅炉技术是将煤送 入锅炉炉膛内经气化后直接在二次风参与下进行燃 烧的适合于我国国情的、 低成本的洁净煤燃烧新技 术。此项技术对改善目前我国煤烟型大气污染日益 严重的状况具有重大的现实意义。 参考文献
[ 1] IEA 中国能源展望 2002[ M ] 北京 : 地质出版社 , 2003 [ 2] 郭奎建 1998 年度锅 炉压力 容器情 况统 计 [ J] 中国锅 炉压力容器安全 , 1999, 15( 3) [ 3] 曹征彦 1998 [ 4] 黑龙江省环境监测中心站 DZL2- 0. 7- A 下 燃式原煤 炉内气化燃烧一体化 锅炉环 保产品合 格评 定检 测报告 [ R ] 黑龙江 , 2002, 5 [ 5] 哈 尔 滨 市 经 济 贸易 委 员 会 节 能 技 术 服 务 中心 验报告 [ R ] 2002, 5 D ZL 2 - 0. 7- A 下燃式原煤炉内 气化燃 烧一体 化锅炉 热工试 中国洁净煤技术 [M ] 北京 : 中国物质出 版社 ,
经核算如果引出管高度大于3m在常压下引出管入口水温达到饱和温度时该水上升到出口时因减压汽化过程所产生的蒸汽引起的重位差足以使循环回路内的水流速达到要求烟温在500以下是为了使受热面在低热负荷加热使回路内介质有足够时间启动低温低压下启动所谓低温低压下启动是指烟温低于5000mpa下启动
研究与开发
文章编号 : 1004 -8774( 2005) 05-17 -02
煤气化燃烧一体化链条炉排锅炉的研制
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由以上测试结果可以看出, 煤气化燃烧一体化 链条炉排锅炉具有非常好的热工和环保性能。
单位 数值 % 51. 19 % 3. 01 % 6. 9 % 1. 5 % 0. 82 % 6. 42 % 30. 16 % 44. 8 kJ/kg 20638 单位 M Pa t/ h kg /h % % 数值 0. 68 2. 56 411 78. 76 12. 1 数值 127 63 38 < <1
自然循环水平蒸发受热面应用的探讨
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自然循环水平蒸发受热面应用的探讨
高吉国 , 张
1
宏 , 侯恩伟
1
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( 1 泰山集团股份有限公司, 泰安 271025 ; 2 济宁热力公司 , 济宁 272100)
摘 要 : 探讨了使用自然循环水平蒸发受热面的水循环安全可靠性指标 , 同时提出了探
讨性的建议。 关键词 : 自然循环 ; 水平蒸发 受热面 ; 应用 ; 探讨 中图分类号 : TK212
截面积由设计者决定。合理的设计是不会出现复杂 回路的。蛇形管可以是单绕、 双绕及多绕 , 单绕的蛇 形管总长和弯头数在同样的受热面积下是最长和最 多的。双绕可以减少一半。 当采用双绕或多绕蛇形 管受热面时 , 在布置合理的状况下, 也可以保证几何 尺寸较均匀 , 几何特性比较一致。 ( 2)水平蛇形管组是对流受热面, 受烟气横向冲 刷, 它可以是顺列或错列布置。由于烟气竖井的烟气 温度多在 850 以下, 所以它的热负荷不高, 往往最高 在 75k W /m 以下 , 通常在 50k W /m 以下。对流竖井 内的热负荷不均匀度也远比炉膛里的低, 所以水循 环计算时可以不考虑管组内受热不均匀问题。 ( 3) 水平蛇形管组的水循环动力主要来自引出 管和下降管之间的密度差 , 调整循环高度可以得到 循环所需要的循环动力。 2 2 自然循环水平蒸发受热面水循环可靠性指标 在 方法 中 , 对自然循环的可靠性给出了明确 的指标 , 并给出了校核方法。这些指标都是针对炉 膛内辐射 受 热面 而 且是 受 热管 与 水平 夹 角 大于 15 。对于水平自然循环蒸发受热面的水循环指标 , 方法 中没有集中论述, 我们只能从 方法 各个章 节中找出有关指标。 首先, 常规水循环计算要做自然循环水循环校 验项目 : 最大外壁热负荷极限值 、 蒸发管内传热 恶化 、 循环停滞 、 循环倒流 、 自由水面 等。 在水平蒸发管内均不存在 , 因为水平蒸发受热面特 点是: 热负荷低, 受热较均匀, 几何特性也基本一致 , 无产生前述 5 项事故的条件。所以, 水平自然循环 蒸发受热面的水循环应有自己的指标。 通过对 方法 中各有关章节分析 , 笔者认为水 平自然循环蒸发受热面应满足下列各项指标 , 可认 为运行是可靠的 : ①受热面管出口 ( 即进引出管入口前 ) 质量含 汽率应 低于 水 平管 临界 含汽 率 ( 在压 力 P = 1 ~ 5MP a 下, 临界 质量 含汽 率 X ij 0 . 3, 在 压力 低于 1MP a 时, 含汽率应更 低一些 ) 。对于这一 项, 可以 通过改变受热面绕数来降低含汽率, 增加绕数就降 低了单根管内含汽率。 ②水平管 内质量流速应满足汽水不分层的要 求 , 即质量流速 w = 300kg / ( m s) ③管内循环流速应满足带走管内污垢的流速 , 即 w0 0. 4m / s 。 ④如果锅炉负荷变动较大, 应在运行负荷范围 内满足上述条件 , 故应做满负荷和变负荷的水循环
研究与开发 的主要结果。
表 1 煤质特性 [ 4] 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 序号 1 2 3 4 5 序号 1 2 3 4 名称 收到基碳 收到基氢 收到基氧 收到基氮 收到基硫 收到基水分 收到基灰分 干燥无灰基挥发分 收到基低位发热量 符号 C ar H ar O ar N ar Sar M ar A ar Vdaf Q ne,t a r 符号 P D B
Abstrac t : The article discussed the dependab ility - conditions of natura l hydrodyna m ic c irculation of horizontal evapo ra ting heating surface , and g iv e out so m e discussing suggestions. K ey word s : natu ral hydrodynam ic circulation ; hor izon tal evaporating heating surface ; app licat ion ; d iscu ssion
4 一些探讨建议
( 1) 下降管总截面 fx j、 引出管总截面 f yc与上升 管 ( 蒸发管 ) 总截面 f s 比值应大于 0 4 。在上升管出 口质量干度 X c 较大时 , f yc /f s 还可更大些 , 以减少下 降管和引出管的阻力。 ( 2) 蒸发管出口质量含汽率 X c 不宜太高 , 因为 适当的 X c 是动力 , 太大的 X c 是不会增加引出管的 截面含汽率的, 反而增加了阻力, 此时, 应增加蛇形 管并联根数 , 以降低 X c。 ( 3) 回路中的引出管最好在锅筒水位以下进入 锅筒。 ( 4) 采用自然循环水平蒸 发受热面的锅炉, 锅 筒内不宜采用阻力较大的旋风分离器作汽水分离设
2 自然循环水平蒸发受热面的工作条件和 水循环可靠性指标
2 1 自然循环水平蒸发受热面的工作条件 ( 1)水平蛇形管组与相应的上升引出管和下降 管及锅筒、 集箱相连接, 就组成了蒸发受热面的循环 回路 , 它是简单回路。引出管总截面积和下降管总
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工
业
锅
炉
Hale Waihona Puke 2005 年第 5 期 (总第 93 期 )
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计算。 若满足上述 4 项条件, 则可认为水平自然循环 蒸发受热面内的水循环是稳定、 安全可靠的。如果 限定选用水平自然循环蒸发受热面内的汽水压力 P 6 . 0 M Pa , 它们的饱和水密度 750kg /m , 凡满足 2 循环流速 w 0 0. 4m / s , 均满足 w 300kg / ( m s) 的要求, 故上述②、 ③项可合并为一项 , 即 : w 0 4m / s 。 0 .
收稿日期 : 2005 -04-11
炉的烟道竖井中布置自然循环的水平蒸发受热面, 不能不说是一项突破。 如前所述, 在以水平蛇形管为蒸发受热面的锅 炉中 , 以往主要采用直流循环和辅助循环方式。有 条件采用直流循环方式的锅炉, 它的运行可靠性是 无需讨论的, 但在大多数的条件下是要采用辅助循 环方式, 辅助循环方式的水循环系统内必须设立辅 助循环泵及相应的阀门组。由于我国某些运行单位 对水质的控制不严及其他因素的原因 , 循环泵及阀 门组事故率比较高 , 降低了锅炉的可靠性及使用率。 如果能将辅助循环方式改为自然循环 , 则可消除这 一事故源头, 使锅炉更可靠。但是水平蛇形管蒸发 受热面采用自然循环方式是有条件的 , 同时必须做 必要的水循环计算才可以采用。可靠的结构来源于 细致周到的设计。
1 前言
本文讨论的水平蒸发受热面是指在锅炉烟道竖 井中布置的水平蛇形管蒸发受热面, 这类受热面内 的水循环在以往的文章中 , 主要讨论的是强制循环 或者辅助循环, 而本文讨论的是采用自然循环的水 平蛇形管蒸发受热面。自然循环方式的水平蛇形管 蒸发受热面在一些余热锅炉上已经在采用 , 运行平 稳、 可靠, 特别是比辅助循环的循环方式可靠 , 维修 也少。所以本文无须再讨论水平蛇形管蒸发受热面 是否可采用自然循环的问题 , 而是探讨如果采用自 然循环的水平蛇形管蒸发受热面, 它的水循环的可 靠性指标是什么 , 在哪些范围内可以采用该型式。 在 JB /Z 201 -1983 《 电站锅炉水动力计算方法》 ( 下称 方法 ) 中 , 主要讨论的是炉膛内受热面的水 循环问题。 方法 中是不允许在炉膛内布置自然 循环水平蒸发管受热面的。炉膛内的受热面受热条 件复杂 , 从而使得水循环设计要考虑的因素也趋于 复杂, 因此它不允许炉膛内布置自然循环的水平受 热面是正确的。这样来看现在有些锅炉设计者在锅
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3 自然循环水平蒸发受热面的启动
蛇形管内的水在运行前是停止的, 在受热前或 受热很短时间内必须流动起来, 否则会出现水循环 事故。为此, 自然循环的水平蒸发受热面锅炉启动 是运行可靠的关键之一。下面提供几种启动方案, 以供参考。 3 1 零压低烟温启动 所谓零压低烟温启 动是指烟温在 500 以 下, 管内为常压下的启动。经核算如果引出管高度大于 3m, 在常压下引出管入口水温达到饱和温度时 , 当 该水上升到出口时 , 因减压汽化过程所产生的蒸汽 引起的重位 差, 足 以使循 环回 路内 的水 流速达 到 0 . 4m / s , 要求烟温在 500 以下 , 是为了使受热面在 低热负荷加热 , 使回路内介质有足够时间启动, 以达 到启动要求。 3 2 低温低压下启动 所谓低温低压下启动, 是指烟温低于 500 , 管 内压力 P 1 . 0MP a 下启动。烟温在 500 以下, 受 热面管壁不会超温 , P 1 . 0MP a , 其汽水密度差比较 大, 产生少量 的蒸汽就会产生 水循环所需的动 力。 虽然在这过程中, 可能在管内产生汽水分层是暂时 的, 不会引起受热面管壁超温。用这种方式可在较 短时间内完成启动过程。 3 3 辅助动力启动 所谓辅助动力启动 , 最常用的应是辅助泵启动。 采用辅助泵启动, 可以在烟气未进入蒸发受热面区 域就使受热面回路内的介质循环起来。这类启动方 式可以在所运行的烟温、 受热面内介质压力全范围 内启动, 当运行正常后, 停辅助泵。辅助泵系统应设 在下降管的旁路, 辅助泵的水可通过引射方式推动 回路内水循环 , 辅助泵的压头和水量只满足循环回 路内的水速 w 0 0 . 4m / s 消 耗即 可。受 热面受 热 后, 回路自身产生循环动力和辅助泵产生复合动力, 直至完成启动 , 停止辅助泵。 ( 下转第 21 页 )
表 2 热工测试结果 [ 4] 名称 蒸汽压力 锅炉出力 燃料消耗量 锅炉效率 炉渣可燃物含量
C lz 单位 mg /Nm 3 mg /Nm 3 mg /Nm 3 林格曼度
表 3 环保测试结果 [ 5] 名称 初始烟尘排放浓度 初始 SO 2 排放浓度 初始 NOx 排放浓度 林格曼黑度
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文献标识码 : A
第一作者 : 高吉国 , 毕业于 上海 交 通 大 学 船 舶 锅 炉 专业 , 高级工程师 , 泰山集 团股 份 有 限 公 司 技 术 高 级顾问。
D iscussing the Application of H orizontal evaporating H eating Surface
GAO Ji guo , ZHANG H ong , HOU En-w ei
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( 1 T a iShan G roup Co. L td . , T aian 271025 , Ch in a ; 2 Ji N ing Ther m a l Co. L td . , Jin in g 272100 , Ch in a)
4 结束语
煤气化燃烧一体化链条炉排锅炉技术是将煤送 入锅炉炉膛内经气化后直接在二次风参与下进行燃 烧的适合于我国国情的、 低成本的洁净煤燃烧新技 术。此项技术对改善目前我国煤烟型大气污染日益 严重的状况具有重大的现实意义。 参考文献
[ 1] IEA 中国能源展望 2002[ M ] 北京 : 地质出版社 , 2003 [ 2] 郭奎建 1998 年度锅 炉压力 容器情 况统 计 [ J] 中国锅 炉压力容器安全 , 1999, 15( 3) [ 3] 曹征彦 1998 [ 4] 黑龙江省环境监测中心站 DZL2- 0. 7- A 下 燃式原煤 炉内气化燃烧一体化 锅炉环 保产品合 格评 定检 测报告 [ R ] 黑龙江 , 2002, 5 [ 5] 哈 尔 滨 市 经 济 贸易 委 员 会 节 能 技 术 服 务 中心 验报告 [ R ] 2002, 5 D ZL 2 - 0. 7- A 下燃式原煤炉内 气化燃 烧一体 化锅炉 热工试 中国洁净煤技术 [M ] 北京 : 中国物质出 版社 ,
经核算如果引出管高度大于3m在常压下引出管入口水温达到饱和温度时该水上升到出口时因减压汽化过程所产生的蒸汽引起的重位差足以使循环回路内的水流速达到要求烟温在500以下是为了使受热面在低热负荷加热使回路内介质有足够时间启动低温低压下启动所谓低温低压下启动是指烟温低于5000mpa下启动
研究与开发
文章编号 : 1004 -8774( 2005) 05-17 -02