土木工程毕业设计(论文)-威海市农业银行五层框架办公楼设计(含全套CAD图纸)

青岛农业大学毕业论文（设计）
题目：威海市农业银行办公楼设计姓名：
学院：建筑工程学院
专业：土木工程专业
班级：
学号：
指导教师：
目录
摘要(Abstract) (Ⅳ)
第一章建筑设计 (1)
1.1 设计的有关资料 (1)
1.2 建筑设计 (2)
第二章结构布置及有关尺寸的初步估算 (5)
2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选 (5)
2.2 荷载计算 (7)
第三章结构的线刚度与横向侧移刚度计算 (11)
3.1 结构的线刚度计算 (11)
3.2 结构的横向侧移刚度计算 (12)
第四章框架的风荷载、地震荷载集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi (13)
4.1 地震荷载作用下的梁、柱、墙、门、窗重力荷载标准值 (13)
4.2 风荷载标准值计算及位移验算 (19)
第五章地震荷载与风荷载的内力计算 (22)
5.1 水平地震荷载作用下的内力计算 (22)
5.2 风荷载作用下的内力计算 (26)
第六章竖向荷载下的框架内力计算 (29)
6.1 框架结构的荷载计算 (29)
6.2 恒荷载作用下的框架内力计算 (33)
6.3 活荷载作用下的框架内力计算 (43)
第七章内力组合 (49)
7.1 荷载调幅 (49)
7.2 内力组合 (51)
第八章框架梁、柱配筋计算 (59)
8.1 框架柱配筋计算 (59)
8.2 框架梁设计 (61)
第九章楼板配筋计算 (65)
9.1 楼板配筋计算 (65)
9.2 板的配筋计算 (66)
第十章楼梯配筋计算 (71)
10.1 梯段板设计 (71)
10.2 平台板设计 (71)
10.3 平台梁设计 (72)
第十一章基础配筋计算 (74)
11.1 基础配筋计算 (74)
致谢 (76)
参考文献 (77)
毕业设计图纸目录 ............................................... 错误！未定义书签。

威海市农业银行办公楼
土木工程专业廖桥
指导教师任荣
摘要：威海市农业银行是一栋现浇钢筋混凝土五层框架结构的建筑物，建筑面积约为4000m2，建筑高度为20.37m，基本风压0.35kN/m，基本雪压0.45kN/m。

设计内容包括建筑与结构设计两部分。

这个设计项目的建筑设计，进行了建筑物的平、立、剖的三方面的设计。

办公楼属于公共建筑，既要求满足建筑布局，也要有抗震、采风通光等各方面的要求。

结构设计，主要进行了结构布置及选型、荷载计算、内力计算、内力组合、按最不利内力进行各杆件配筋计算、基础计算。

关键词：框架结构；办公楼；建筑设计；结构设计
The Design of the Building of the Agriculture Bank of China in Weihai
Student Majoring in Civil Engineering Qiao Liao
Tutor Name Rong Ren
Abstract：The Agriculture Bank of China in Weihai is a cast-in-place reinforced concrete and five-story frame construction building. The floor area approximately is 4000m2, building height is 20.37m, the basic wind pressure is 0.35kN / m, the basic snow pressure is 0.45 kN / m. Design elements include two parts：architectural and structural.
This architectural design of this project, working on three aspects design which the building plane, vertical, section. The office building belongs to the public building, not only be requested to satisfy the architectural composition, but also various of requests,for example: resisting to earthquakes, collect wind and passes the light and so on.The structural design, mainly working on structural arrangement and selection, load calculation, internal force calculation, combination of internal forces, reinforcement calculation of each link in accordance with the most unfavorable of the internal forces, foundation calculation.
Keywords: frame-structure; office building; architecture design; structure design
第一章建筑设计
1.1 设计的有关资料
一. 工程名称：威海市农业银行办公楼。

二. 工程概况：建筑面积约为4000m2，是一幢五层的现浇钢筋混凝土结构体系的建筑物，层高均为3.4m，室内外高差为0.45m。

三. 设计条件：
（1）：气象条件：
最热月平均温度29.2度，最冷月平均温度4.2度。

夏季极端最高温39.5度，冬季极端最低-10度。

（2）：相对湿度：最热月平均湿度72%。

=0.35kN/m2。

（3）主导风向:全年为西北风夏季为东南风，基本风压w
(4)：雨雪条件：年最大降雨量1400mm,月最大降水强度192mm/m。

基本雪压为0.45kN/m2
其他条件：
（1）：建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为50年。

（2）：抗震设防烈度7度，场地为2类场地，设防烈度类别为丙类。

四. 材料使用：
（1）. 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。

（2）.混凝土：梁柱板均使用C30类型的混凝土。

（3）. 墙体：
①、外墙全部使用300mm厚的灰砂砖，γ=18kN/m3，,一侧为20mm的厚抹灰层，γ=17kN/m2，一侧墙体为水刷石墙面，γ=0.5kN/ m2；
②、隔墙使用300mm厚的灰砂砖，γ=18kN/m3,两侧均为20mm厚的抹灰层。

卫生间墙的两侧均是贴瓷砖，γ=0.5kN/ m2
③、女儿墙使用300mm厚的蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，γ=5.5kN/m3，两侧均为20mm厚的抹灰，墙高设计为900mm，另外上面为100厚混凝土盖顶。

（4）. 门窗类型：大门均为玻璃门，γ=0.45kN/m2，办公室均为木门，γ=0.2kN/m2；窗户均为铝合金窗，γ=0.35kN/m2。

五．其他结构选型
（1）.屋面：使用现浇钢筋混凝土板作为承重结构，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。

（2）.楼面：使用现浇钢筋混凝土板，板厚为120mm。

（3）．基础：使用柱下独立基础。

1.2 建筑设计
1.2.1 建筑平面设计
（1）、主要功能房间布局：
营业厅1个，300 m2/1个
办公室20个，25 m2/1个
套间办公室6个
客房（有卫生间）10个,25 m2/1个
大会议室2个,100 m2/1个
小会议室4个，50 m2/1个
另有楼梯间，厕所，储藏室等。

银行楼的平面组合采用综合式组合，有走道，套间，大厅的综合组合形式，内部空间要解决办公室，会议室，营业厅的布置问题，解决人员的交往活动。

以及通风和采光问题,解决好了各种流线问题，各功能应分区明确合理。

有较好的疏散方式，满足防火要求，立面及造型应反映新时代银行建筑的形式。

该银行办公楼的平面尺寸为:长为43.4m,宽为17.6m。

（2）、主要房间的平面设计
对于底层，因为有一个营业大厅，所以每天的人流量比较大，考虑到这方面，大门的设计就要充分满足人员的疏散要求。

于是大门的尺寸为2.7m×2.7m，大门的类型是办公楼一般使用的旋转玻璃门，另外在门的两侧各加开一扇双开玻璃门，尺寸都是
2.4m×2.7m，这样办公楼的入口有了三扇门，满足了一定的大人流的疏散要求。

底层的一侧是一个自动取款机室，门采用的是尺寸为1.8m×2.1m的自动推拉门，但作为银行办公楼，具有一定的保卫措施，所以进门时要采取刷卡进门的措施。

走廊的两侧，由于考虑到要有很好的采光要求，所以各开有一个铝合金的推拉窗，尺寸为2.1m×1.8m。

楼梯：为使人流尽早分散，避免底层走廊过于拥挤，所以在每层的两边各设置一部双跑楼梯，满足安全疏散的要求。

（3）、门窗的尺寸
门：
M1：2.7m×2.7m M2：0.9m×2.1m M3：1.8m×2.7m
M4：1.8m×2.1m M5：1.8m×2.1m M6：2.4m×2.7m
M7：1.2m×2.1m M8：2.4m×2.1m M9：0.7m×2.1m
窗：
C1：1.8m×1.8m C2：2.1m×1.8m C3：2.4m×1.8m
1.2.2 建筑立面设计
本银行办公楼建筑采用了对称设计，营业大厅基本设置于建筑的中轴线中间，走廊设置在建筑物的中间。

该办公楼的南立面是其主要立面，即营业大厅的进门设在南立面。

该立面图中表示了立面上门窗位置、形式、外墙引条线、外墙勒脚、雨水管以及东、
西门进口踏步、雨篷等的位置，屋顶还表示出了女儿墙的形式，以及外墙、引条线、窗台、雨水管的材料作法。

并且标出了各楼层、进门台阶、雨篷的标高。

1.2.3 建筑剖面设计
（1）建筑物高度尺寸的确定
该建筑物为5层，各层均为3.4m。

因梁高未定，室内净高未最终确定，待结构设计结束后，再确定楼层净高。

（2）室内外高差的确定
为了防止室外雨水流入室内，防止建筑因为不均匀沉降使地面降低，为了满足建筑使用的要求，取室内外高差为450mm。

（3）屋面设计
本办公楼设计为上人屋面，所以在剖切面上，要显示出来。

并且楼梯的材料，扶手以及剖切到的梁都要明确表示出来。

由于建筑物总宽度大于12m，故采用双坡排水。

屋面采用刚性防火屋面，其构建简单，施工方便，造价较低。

1.2.4 屋面做法
防水层（刚性）30厚C20细石混凝土
防水层（柔性）三毡四油上面铺小石子
找平层：15厚水泥砂浆
找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆找坡
保温层：80厚矿渣水泥
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板
抹灰层：10厚混合砂浆
1.2.5 楼面做法
标准层楼面：
大理石面层
20厚1：3干硬性水泥砂浆
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板
抹灰层：10厚混合砂浆
卫生间楼面：
2厚水泥砂浆贴10厚300 ×300防滑地砖20厚水泥细砂浆面层
30厚水泥砂浆找坡
15厚水泥砂浆找平
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板
抹灰层：10厚混合砂浆
第二章结构布置及有关尺寸的初步估算
2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选
项目情况：该工程为青岛科力达电子科技有限公司办公楼设计。

建筑结构的建筑面积约为4000m2，总共5层，层高均为3.4m。

平面尺寸为43.40m×17.6m，室内地坪为±0.000m，室内外高差为0.45m。

框架平面与柱网布置图如下图2-1。

图2-1 结构平面布置图
板厚取120 mm，
3600
12090
4040
l
h mm
=>≈=。

一．确定计算简图
假定框架柱与基础顶面接触，框架梁与柱刚接，设计时为了计算的方便，使每个柱子的尺寸不变，于是梁的跨度和柱截面形心线之间的距离相等。

将基础距离室外地坪的高度设为1.0m，室内外高差为0.45m，所以底层的柱子高度为h=3.4+1.0+0.45=4.85m，其余各层竹篙从露面算到上一层楼面，所以都是3.4m,于是框架的计算见图为下图2-2表示。

图2-2 框架计算简图二.梁、柱截面尺寸的估算：
（1）梁截面
1.AB跨：
主梁：L =7200mm
h=（
1
12
~
1
8
）L=600mm~900mm,取h=700mm
b=（1
3
~
1
2
）h=233mm~350mm，取b=300mm
故该框架的横梁与纵梁的初步设计截面尺寸为b×h=300mm×700mm 次梁：L=7200㎜
h=（
1
18
~
1
12
）L=400mm~600mm,取h=500mm
b=（1
3
~
1
2
）h=200mm~300mm，取b=300mm
故框架的次梁初步设计截面尺寸为b×h=300mm×500mm 2.BC跨：
主梁：L=3000mm
h=（
1
12
~
1
8
）L=250mm~375mm,取h=500mm
b=（1
3
~
1
2
）h=167mm~250mm，取b=300mm
故框架梁的初步设计截面尺寸为b ×h =300mm ×500mm 。

于是计算结果归纳于下表2-1：
(2)柱截面尺寸的估算
框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算：
N Fgn β= 公式（2-1）
式中：
β：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；
F : 为按照简支状态计算柱的负荷面积；
g ：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14kN /2m ;
n : 为验算截面以上楼层层数；
则底层中柱的轴力设计值为
N =1.2×14×7.2×(7.2+3)/2×5=3084.48kN
该项目工程全部使用C 30的混凝土, 查表的fc =14.3N/mm 2 ，首先假定该层柱截面尺寸b×h =500mm ×500mm ，则柱的轴压比为：
9.0863.0500
5003.141048.30843
<=⨯⨯⨯==bh f N c μ，满足要求。

故该框架柱的估计尺寸符合要求，确定为b ×h =500mm ×500mm 。

并且为了施工的方便性，可以使得各层的所有柱子的截面尺寸都保持不变。

2.2 荷载计算
2.2.1 屋面与楼面的恒荷载标准值计算 一.屋面
防水层（刚性）30厚C20细石混凝土 1.02/kN m 防水层（柔性）三毡四油上面铺小石子 0.4 2/kN m 找平层：15厚水泥砂浆 0.015m ×203/kN m ＝0.32/kN m
找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆找坡 0.04m ×143/kN m ＝0.562/kN m 保温层：80厚矿渣水泥 0.08m ×14.53/kN m ＝1.162/kN m 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m ×253/kN m ＝32/kN m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m ×173/kN m ＝0.172/kN m 合计 6.59 2/kN m
二.标准层楼面：
大理石面层 0.02m ×283/kN m ＝0.562/kN m 20厚1：3干硬性水泥砂浆 0.02m ×203/kN m ＝0.42/kN m 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m ×253/kN m ＝32/kN m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m ×173/kN m ＝0.172/kN m 合计： 4.13 2/kN m
三．卫生间楼面
2厚水泥砂浆贴10厚300 ×300防滑地砖 0. 342/kN m 20厚水泥细砂浆面层 0.02m ×203/kN m ＝0.42/kN m 30厚水泥砂浆找坡 （0.03+3.4×0.01/2）m ×203/kN m ＝0.962/kN m 15厚水泥砂浆找平 0.015m ×203/kN m ＝0.32/kN m 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m ×253/kN m ＝32/kN m 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m ×173/kN m ＝0.172/kN m 合计： 5.17 2/kN m 2.2.2 屋面与楼面活荷载计算
一. 根据《荷载规范》查得 ： 上人屋面：2.02/kN m 楼 面：2.02/kN m 走 廊: 2.52/kN m 二.雪荷载
S k =1.0×0.45 2/kN m =0.45 2/kN m
2.2.3 梁、柱、墙、门、窗的重力荷载计算
一.梁自重：
1.边横梁、纵梁：b×h=300mm×700mm
梁自重： (0.7m-0.12m)×253
kN m
/
kN m×0.3m =4.35 /
抹灰层：10厚混合砂浆：
[(0.7m-0.12m)×2+0.3m] ×0.01m×173
kN m
kN m=0.25/
/
合计： 4.6 /
kN m 2．中横梁：b×h=300mm×500mm
梁自重： (0.5m-0.12m) ×25 3
kN m
/
kN m×0.3m =2.85/
抹灰层：10厚混合砂浆：
[(0. 5m-0.12m)×2+0.3m] ×0.01m×173
kN m=0.18 /
kN m
/
合计： 3.03 /
kN m 3.次梁：b×h=300 mm×500 mm
因为次梁的尺寸和作法与中横梁完全一样，则次梁的重力荷载也是3.03/
kN m 4.基础梁：b×h=300 mm×500mm
梁自重： 25 3
kN m
/
kN m×0.3m×0.5m=3.75/二.柱自重：
柱尺寸：b×h=500 mm×500 mm
柱自重： 0.5m×0.5m×25 3
kN m
kN m=6.25/
/
抹灰层：10厚混合砂浆： 0.01m×0.5m×4×173
kN m
/
kN m=0.34 /
合计： 6.59 /
kN m 三.外墙自重：
标准层：
墙体： （3.4m -1.8m -0.5m -0.4m ）×0.3m ×183/kN m =4.32/kN m 铝合金窗： 0.35 3/kN m ×1.8m ×1.8m =0.63 /kN m 水刷石外墙面： （3.4m -1.8m ）×0.5 2/kN m =0.9 /kN m 水泥粉刷内墙面： （3.4m -1.8m ）×0.36 2/kN m =0.648/kN m
合计： 6.498 /kN m 底层：
墙体： （3.4m -1.8m -0.5m -0.4m ）×0.3m ×183/kN m =4.32 /kN m 铝合金窗： 0.35 2/kN m ×1.8m =0.63 /kN m 水刷石外墙面： （3.4m -1.8m ）×0.5 2/kN m =0.9/kN m 水泥粉刷内墙面： （3.4m -1.8m ）×0.36 2/kN m =0.648/kN m
合计： 6.498 /kN m 四.内墙自重： 标准层：
墙体： （3.4m -0.5m ）×0.3m ×183/kN m =16.2/kN m 水泥粉刷内墙面： 3.0m ×0.36 2/kN m ×2=2.16/kN m
合计： 18.36 /kN m 底层：
墙体： （3.4m -0.5m ）×0.3m ×183/kN m =16.2 /kN m 水泥粉刷内墙面： 3.0m ×0.36 2/kN m ×2=2.16 /kN m
合计： 18.36 /kN m
五.女儿墙自重：
女儿墙使用300mm 厚的蒸压粉煤灰加气混凝土砌块， =5.5kN/m 3，两侧均为20mm 厚的抹灰，墙高设计为900mm ，另外上面为100厚混凝土盖顶。

则单位面积内的重力荷载为：
5.53/kN m ×0.3m +173/kN m ×0.02m ×2=2.332/kN m
第三章 结构的线刚度与横向侧移刚度计算
3.1 结构的线刚度计算
在框架结构中，为了增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘。

为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2 I o （I o 为梁的截面惯性矩），边跨梁I=1.5 I o
30/12I bh = 公式（3-1）
梁采用C30混凝土，查表的，其弹性模量27/100.3m kN E c ⨯= i 边＝EI/L=72341
3.010/ 1.50.3(0.7)/7.2m 5.361012
kN m m m kN m ⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⋅ 中跨梁：
i 中＝EI/L=72341
3.010/20.3(0.5)/3m 6.251012
kN m m m ⨯⨯⨯⨯⨯=⨯kN m ⋅ 底层柱：
i 底＝EI/L=72441
3.010/(0.5)/
4.85 6.681012
kN m m m ⨯⨯⨯=⨯kN m ⋅ 其余各层柱：
i 上＝EI/L=72441
3.010/(0.5)/3.49.531012
kN m m m ⨯⨯
⨯=⨯kN m ⋅ 令i 上＝1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：
i 边＝4
4
5.36100.5629.5310⨯=⨯ i 中＝
4
46.25100.6569.5310⨯=⨯ i 底＝4
4
6.68100.7019.5310
⨯=⨯ 则该框架的相对线刚度如下图3-1所示：
图3-1 框架梁柱的相对线刚度
3.2 结构的横向侧移刚度计算
底层： A 、E 柱 0.5620.8020.701K =
= 0.5 1.062
0.4652 2.802
c K K α+===+ 4
22
1212 6.68100.46515846.27kN/m 4.85
c c i D h α⨯⨯==⨯= B 、C 柱 0.5620.656 1.7380.701K +=
= 0.50.5992c K
K
α+==+
2120.5993407820412.72kN/m c
c
i D h
α==⨯= (15846.2720412.72)272517.98kN/m D =+⨯=∑
标准层： A 、E 柱 0.56220.5621.02K ⨯=
=⨯ 0.2192c K
K
α==+
4
22
12129.53100.21921665.1kN/m 3.4
c c i D h α⨯⨯==⨯= B 、C 柱 0.5620.6560.6092 1.0K +=
=⨯ 0.233
2c K
K α==+
4
22
12129.53100.23323050.1kN/m 3.4
c c i D h α⨯⨯==⨯=(21665.123050.1)289430.4kN/m D =+⨯=∑
计算结果见下表3-1：
表3-1 横向侧移刚度统计表
第四章框架的风荷载、地震荷载集中于各楼层标高处的重力荷载
代表值Gi
4.1地震荷载作用下的梁、柱、墙、门、窗重力荷载标准值
4.1.1 梁、柱、墙、门、窗重力荷载标准值
外墙作法：全部使用300mm厚的灰砂砖，γ=18kN/m3，,一侧为20mm的厚抹灰层，γ=17kN/㎡，一侧墙体为水刷石墙面，γ=0.5kN/㎡；
则外墙的重力荷载标准值为：
183
kN m =6.242
/
kN m
/
/
kN m×0.02m+0.52
/
kN m×0.3m+173
内墙使用300mm厚的灰砂砖，γ=18kN/m3,两侧均为20mm厚的抹灰层，则内墙的单位面积重力荷载标准值为：
183
/
kN m
kN m×0.02m×2=5.742
/
kN m×0.3m+173
/
三．门窗单个重力荷载计算
除大门为玻璃门2=0.45/kN m γ，办公室为木门2=0.2/kN m γ 窗：全部使用铝合金玻璃窗2=0.35/kN m γ 4.1.2 重力荷载代表值
重力荷载代表值指该建筑物的相关构件自重标准值和可变荷载组合值之和。

12(+G 0.5+G ++G 0.5+G +G +0.5G G G =⨯⨯
⨯上柱下柱层梁板自重上墙下墙
门窗楼面活荷载）（
G ）公式
（4-1）
其中G 楼面活荷载前所乘的系数0.5为可变荷载的组合值系数。

当计算顶层时，可变荷载取雪荷载，系数仍取0.5。

底层： 外墙总长：
43.4-0.58-1.82-2.14-2.46+.-.4-1.82+43.4-0.58-1.82-2.16-2.42-2.7=56.7m ⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯（17605）
外墙面积：56.7m ×4.85m =274.9952m 外墙自重：6.24×274.995=1715.97 kN 所以 G =171597./2=857.985 kN
内墙总长：
（7.2-0.35-0.4）×8+（7.2-0.2-0.15）×5+5.4-0.2-0.15+3.6×4-0.4-0.5×2-1.8-0.9×3+0.15+3.6×3-0.4-0.5×2-0.9×3+3.6×2-0.35×2-0.9×2+3.6×3-0.35-0.5-1.8-0.9+0.15+3.6×2-0.3-0.9×2=123.45m 内墙G =123.45×4.85×5.74/2=1718.362 kN
底层梁自重 G =2064.635kN 柱子：G =(1067+748)/2=907.5 kN
门： G =（1.8×2.7×2+2.4×2.7×2+2.7×2.7+1.8×2.1×2）×0.45+（0.9×2.1×11+1.8×2.1）×0.2=21.803 kN
窗：G =（1.8×1.8×3+2.1×1.8×10+2.4×1.8×6）×0.35=25.704 kN
板：G =[43.4×17.6-(3.6-0.3)×(5.4-0.35)×4.13+(3.6-0.3)×(5.4-0.35)×5.17=3171.99kN
二层：
外墙总长：43.4-0.5×8-1.8×2-2.1×4-2.4×6+（17.6-0.5×4-2.1）×2+43.4-0.5×8-1.8×2-2.1×10=54.8m
外墙自重：G=54.8×3.4×6.24/2=581.318kN
内墙总长：（7.2-0.35-0.4）×12-2.4×6+（7.2-0.2-0.15）×6+5.4-0.2-0.15+43.4-0.5×8-0.9×6+36-0.7-0.5×4-1.2×4-0.9×4-1.8+3.6×2-0.3-0.9×2=171.35m
内墙G=171.35×3.4×5.74/2=1672.033 kN
柱：G=748 kN
梁：G=2064.635 kN
门：G=（2.4×2.1×6+1.8×2.1+1.2×2.1×4+0.9×2.1×12）×0.2=13.356 kN 窗：G=（1.8×1.8×4+2.1×1.8×14+2.4×1.8×6）×0.35=32.13kN
板：G=3171.99kN
活荷载：G=763.84kN
标准层：
外墙：G=581.318kN
内墙：
总长:(7.2-0.35-0.4)11+(7.2-0.2-0.15)8+5.4-0.2-0.15+43.4-0.5×8-0.9×10-1.2×2+36-0.7-0.5×4-1.8-0.9×8+3.6×2-0.3-0.9×2=188.2m
内墙自重：G=188.2×3.4×5.74/2=1836.456kN
柱：G=748 kN
梁：G=2064.635 kN
门：G=（0.9×2.1×20+1.2×2.1×2+1.8×2.1）×0.2=9.324kN
窗：G==32.13kN
板：G=3171.99kN
活荷载：G=763.84 kN
顶层：
外墙：G =581.318kN 内墙：
总长：（7.2-0.35-0.4）×8+（7.2-0.2-0.15）×7+5.4-0.2-0.15+43.4-0.5×8-1.2×4-0.7×4+36-0.7-0.5×4-1.8-0.7×6-0.9×2+3.6×2-0.3-0.9×2+(1.8-0.3-0.7) ×10+(2.1-0.3) ×10=193kN
内墙自重：G =193×3.4×5.74/2=1883.294kN 柱：G =748/2=374kN 梁：G =2064.635kN
门：G =（1.2×2.1×4+0.9×2.1×4+0.7×2.1×20+1.8×2.1）×0.2=10.164 kN 窗：G =32.13kN
女儿墙:使用300mm 厚的蒸压粉煤灰加气混凝土砌块， =5.5kN/m 3，两侧均为20mm 厚的抹灰，墙高设计为900mm ，另外上面为100厚混凝土盖顶。

则单位面积内的重力荷载为：
5.53/kN m ×0.3m +173/kN m ×0.02m ×2=2.332/kN m
屋面女儿墙：0.9×（43.4+17.6）×2=122m 2 女儿墙自重：G =122×2=244kN 板：G =43.4×17.6×6.59=5033.706kN 活荷载：G =763.84kN
综合以上计算得：
G 1=7813.457+1718.362+581.318+1672.033=11785.17kN
G 2=581.318+581.318+1672.033+1836.456+748+2064.635+13.356+32.13+3171.99+763.84=11465.076kN
G 3=G 4=(581.318+1836.45)*2+748+2064.635+9.324+32.13+3171.99+763.84=11625.467kN
G 5=1883.294+581.318+374+2064.635+10.164+32.13+171.864+244+5033.706+763.84=11158.951kN
所以，地震荷载集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi ，可由下图4-1表示：
图4-1 地震荷载集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi
4.1.3 横向水平地震作用下框架的侧移计算
取0.7T ψ=,则1 1.7 1.70.70.41T T ψ=⨯=⨯=s
4.1.4 横向水平地震作用下的楼层地震剪力计算
由于本结构高度不超过40m ，变形以剪切型为主的且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故使用底部剪力法计算水平地震作用。

结构总的横向水平地震作用标准值计算如下：
0.850.85(11785.1711465.07611625.467211158.951=57660.137eq i G G kN
==⨯++⨯+∑） 查表得
0.35g T s = ，max 0.08α=；
因为15g g T T T <<，1 1.4 1.40.350.49g T T s <=⨯=，所以可不考虑顶部附加地震作用分数n δ。

0.90.9
1max 1
10.35(
)(
)0.080.0690.41
0.06957660.1373978.55g Ek eq T T F G kN
ααα==⨯===⨯=
计算各质点的水平地震作用标准值，将上述n δ和Ek F 代入可得
1
3978.55
(1,...,)i i
i n
j
j
j G H F i n G H
===∑ 公式（4-2）
计算结果见表4-3：
(a)横向地震作用下荷载分布 （b ）每层之间剪力分布
图4-2 横向水平地震作用及楼层地震剪
4.1.5 水平地震作用下的位移验算
横向水平地震作用下的该一榀框架结构的每层间位移i u ∆和顶点位移i u 各按下面两式计算：
1i
i s
ij
j V u D
=∆=
∑ 公式（4-3）
1
n
k k u u ==∆∑ 公式（4-4）
计算结果见表4-4所示，表中的层间弹性位移角θ=i u ∆/i h 。

表4-4 横向水平地震作用下的位移验算
i ，满足要求。

4.2 风荷载标准值计算及位移验算
4.2.1 风荷载标准值计算
为简化计算，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示，表中Z 为框架节点之室外地面的高度，A 为一榀框架每层节点的受风面积。

计算公式为：
0k Z s Z P w A βμμ= 公式（4-5）
计算结果见下表4-5：
表4-5 风荷载标准值计算
图4-3 风荷载作用下的结构受荷图，单位为kN 4.2.2 风荷载作用下框架的的位移验算
风荷载作用下框架的层间位移计算公式为：
1
j
j n
j V u D
=∆=
∑ 公式（4-6）
该框架在横向风荷载作用下的侧向位移计算结果见下表4-6：
表4-6 风荷载作用下框架的位移计算
i 1/550，满足要求。

第五章 地震荷载与风荷载的内力计算
5.1水平地震荷载作用下的内力计算
水平地震作用下的框架柱端弯矩使用D 值法计算。

5.1.1各层柱端弯矩及剪力计算
相关的计算公式： 1
ij
ij i n
ij
j D V V D
==
∑ 公式（5-1）
.b
ij ij M V yh = 公式（5-2） (1)u ij ij M V y h =- 公式（5-3）
123n y y y y y =+++ 公式（5-4）
具体计算结果见表5-1：
5.1.2 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算
通过以上计算所得的数据，使用节点弯矩平衡的计算方法，由梁线刚度按其分配的方式计算粱端弯矩。

具体的计算公式为：
()l l u b
b b
ij ij l r b b
i M M M i i =++ 公式（5-5）
()r r u b
b b
ij ij l r b b
i M M M i i =++ 公式（5-6）
12
b b
b M M V l
+=
公式 （5-7）
()n
L r i b b k i N V V ==-∑ 公式（5-8）
梁、柱的计算简图如下图5-1，5-2：
`b
M
``
b M b
V b
图5-1
梁端弯矩，剪力计算简图
L b
M
r
b M 1,b i j
M +u ij
M L
b i r b
i
图5-2梁端弯矩，剪力计算简图
具体计算过程及结果详见表5-2:
）图5-3 地震作用下的框架弯矩图M（kN m
图5-4 地震作用下的框架梁端剪力图、柱轴力图
5.2风荷载作用下的内力计算
风荷载作用下的框架柱端弯矩使用D值法计算。

5.2.1各层柱端弯矩及剪力计算
计算公式同地震荷载，具体计算结果见表5-3：
5.2.2 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算
通过以上计算所得的数据，使用节点弯矩平衡的计算方法，由梁线刚度按其分配的方式计算粱端弯矩。

计算公式也同地震荷载，具体计算过程及结果详见表5-4：
）图5-5 风荷载作用下的框架弯矩图M（kN m
图5-6 风荷载作用下的框架梁端剪力图、柱轴力图
第六章竖向荷载下的框架内力计算
6.1框架结构的荷载计算
6.1.1框架的计算单元
由于楼板在施工时是整体现浇的，则使用双向板，取⑩号轴线横向框架进行计算，所以该计算单元的计算跨度为7.2m。

框架的计算单元如下图6-1：
为了计算的方便性，可以将梁上的三角形与梯形荷载按下列各式换成等效的均布荷载计
算：
三角形：5
'8
q q = 公式（6-1）
梯形： 23'(12)q q αα=-+ 公式（6-2）
其中，a 1.81
==
=7.24l α
框架的计算单元的等效荷载示意图如下图6-2：
图6-2 框架的计算单元的等效荷载示意图
6.1.2框架的荷载计算
一. A ～B , C ～E 轴间的框架梁： 屋面板向下传递的荷载：
恒载：22311
6.59kN/m 1.8m [1-2()()]2=21.129kN/m 44
⨯⨯⨯+⨯
活载：22311
2.0kN/m 1.8m [1-2()()]2=6.413kN/m 44
⨯⨯⨯+⨯
楼面板向下传递的荷载：
恒载：22311
4.13kN/m 1.8m [1-2()()]2=13.242kN/m 44⨯⨯⨯+⨯
活载：22311
2.0kN/m 1.8m [1-2()()]2=6.413kN/m 44
⨯⨯⨯+⨯
梁自重：4.65kN/m
A ～
B ,
C ～E 两轴间的框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝4.65kN/m+21.129kN/m=25.779kN/m
活载＝6.413kN/m
楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝4.65kN/m+13.242kN/m=17.892kN/m
活载＝6.413kN/m
二. B～C两轴间的框架梁：
屋面板传荷载：
恒载：25
6.59kN/m 1.5m2=12.356kN/m
8
⨯⨯⨯
活载：25
2.0kN/m 1.5m2=
3.75kN/m
8
⨯⨯⨯
楼面板传荷载：
恒载：25
4.13kN/m 1.52=7.744kN/m
8
⨯⨯⨯
活载：25
2.0kN/m 1.5m2=
3.75kN/m
8
⨯⨯⨯
梁自重：3.03kN/m
B～C两轴间的框架梁均布荷载为为：
屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.03kN/m+12.356kN/m=15.386kN/m
活载＝3.75kN/m
楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.03kN/m+7.744kN/m=10.744kN/m
活载＝3.75kN/m
三.A轴方向上的柱纵向集中荷载计算：
顶层柱：
女儿墙自重：
33
0.300.918/25/0.10.3(1.520.3)0.57.26/
m m kN m kN m m m m m m kN m ⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=
顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝
23117.2
7.26/7.2 4.65(7.20.6)[12()()]2444
kN m m m m ⨯+⨯-⨯-+⨯⨯+
5
6.59/ 1.832=195.154kN 8
kN m m ⨯⨯⨯⨯
顶层柱活载＝板传荷载=
23
1152.0k / 1.8127.2/42 2.0k / 1.83225.043448N m m N m m kN ⎡⎤
⎛⎫⎛⎫⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦
标准层的柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=
6.498/(
7.20.6) 4.65/(7.20.6) 4.13/ 1.85/832kN m kN m kN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ (3.0310.8)7.21/42 3.03/7.21/42kN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+
23
114.13/ 1.8127.2/42185.98644kN m m kN ⎡⎤
⎛⎫⎛⎫⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦
标准层的柱活载＝板传荷载=
23
112.0/ 1.812 3.6 2.0/ 1.85/83225.04344kN m m kN m m kN ⎡⎤
⎛⎫⎛⎫⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣
⎦
基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重
＝6.498/(7.20.6) 3.75/(7.20.6)90.756kN m m m kN m m m kN ⨯-+⨯-= 四．B 轴方向上的柱纵向集中荷载计算： 顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝
4.65/(10.80.9) 3.03/(1.50.3) 6.59/ 1.85/832kN m m kN m m kN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.59/ 1.55/8 1.52(3.03/10.8/)7.21/42162.011kN m m kN m kN m m kN +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯=
顶层柱活载=板传荷载=
23
112.0/ 1.812344kN m m ⎡⎤
⎛⎫⎛⎫⨯⨯-⨯+⨯+
⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦
23
112.0/ 1.5123 2.0/ 1.544kN m m kN m m
⎡⎤
⎛⎫⎛⎫⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦
5/8 1.52 2.0/ 1.85/83236.759kN m m kN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=
标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载
＝10.8/(3.60.6)18.36/(3.60.6)18.36/(3.60.6)kN m m kN m m kN m m ⨯-+⨯-+⨯-+
3.03/(1.50.3)
4.65/(7.20.6) 6.59/ 1.85/832kN m m kN m m kN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+
226.59/7.21/21/2 4.13/ 3.67.2 5.17/ 3.6 5.4440.785kN m m kN m m m kN m m m kN ⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载
＝222.0/ 3.67.2 3.75/ 1.57.292.34kN m m m kN m m m kN ⨯⨯+⨯⨯= 基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重
26.498/(7.20.6) 3.75/ 1.57.283.387kN m m m kN m m m kN ⨯-+⨯⨯= 框架柱自重：
柱自重： 底层：1.2×0.5m ×0.5m ×253/kN m ×4.85m =36.375kN 其余柱：1.2×0.5m ×0.5m ×253/kN m ×3.4m =25.5kN 由以上结果得。

恒荷载作用下框架的受荷总图如下图6-3所示：
图6-3 恒荷载作用下框架的受荷总图
注：1.图中各值的单位为kN 2.图中数值均为标准值 3.图中括号数值为活荷载
6.2 恒荷载作用下的框架内力计算
计算方法为分层法
6.2.2恒荷载作用下框架的弯矩计算
一.恒荷载作用下框架的弯矩计算按下面公式求得：
21/12ab M ql =- 公式（6-3） 21/12ba M ql = 公式（6-4）
恒荷载作用下框架的计算简图如图6-4所示:
图6-4：恒载作用下的受荷简图
则：2551/1225.7797.2111.37A B M kN m =-⨯⨯=-⋅
55111.37B A M kN m =⋅
2551/1215.386366.47B C M kN m =-⨯⨯=-⋅
5566.47C B M kN m =⋅
2441/1217.8927.277.29A B M kN m =-⨯⨯=-⋅
4477.29k B A M N m =⋅
2441/1210.774346.54k B C M N m =-⨯⨯=-⋅
4446.54C B M kN m =⋅
二．由前面所算得的梁、柱的相对线刚度，求出各节点的弯矩分配系数ij μ:
/()ij c b i i i μ=∑+∑ 公式（6-5）
分配系数如图6－5 , 图6－6所示： A 柱：
图6-5 A 柱弯矩各层分配系数简图
底层：0.701/(0.7010.562 1.0)0.310i ++=下柱＝
1.0/(0.7010.562 1.0)0.442i ++=上柱＝
0.562/(0.5620.701 1.0)0.248
i++=
＝
右梁
标准层： 1.0/(0.562 1.0 1.0)0.390
＝
i++=
上柱
＝
1.0/(0.562 1.0 1.0)0.390
i++=
下柱
＝
i++=
0.562/(0.562 1.0 1.0)0.220
右梁
顶层： 1.0/(0.562 1.0)0.640
i+=
＝
下柱
＝
i+=
0.562/(0.562 1.0)0.360
右梁
B柱：
图6－6 B柱弯矩各层分配系数简图底层：0.562/(0.562 1.00.6560.701)0.193
＝
i+++=
左梁
＝
i+++=
1.0/(0.562 1.00.6560.701)0.343
上柱
i+++=
＝
0.701/(0.562 1.00.6560.701)0.240
下柱
i+++=
＝
0.656/(0.656 1.00.5620.701)0.224
右梁
标准层： 1.0/(0.562 1.00.656 1.0)0.311
＝
i+++=
下柱
i+++=
＝
1.0/(0.562 1.00.656 1.0)0.311
上柱
i+++=
0.656/(0.656 1.00.562 1.0)0.203
＝
右梁
＝
i+++=
0.562/(0.562 1.00.656 1.0)0.175
左梁
顶层： 1.0/(0.562 1.00.656)0.451
i++=
＝
下柱
i++=
0.562/(0.562 1.00.656)0.253
＝
左梁
＝
i++=
0.656/(0.656 1.00.562)0.296
右梁
三.恒荷载作用下的框架弯矩与剪力计算，受力情况如图6-7所示：
图6-7 恒荷载作用下的计算简图
梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=
()/1/2B A B Q M M l ql =--
B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=
()/1/2A A B Q M M l ql =-+ 柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=
()/D C D Q M M h =-+
D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=
()/C C D Q M M h =-+
四.恒荷载作用下的边跨上的框架柱的轴力计算，轴力其中也包括连梁传来的荷载及柱自重.
5195.15425.7797.2/2287.958N kN =+⨯=
45185.98617.8927.2/225.5563.855N N kN =++⨯+= 34185.98617.8927.2/225.5839.752N N kN =++⨯+= 23185.98617.8927.2/225.51115.649N N kN =++⨯+= 12185.98617.8927.2/225.51391.547N N kN =++⨯+=
恒荷载作用下的中跨上的框架柱的轴力计算：
5162.01115.3863/2185.09N kN =+⨯=
45440.78510.7743/225.5667.536N N kN =++⨯+=
34440.78510.7743/225.51149.982
N N kN =++⨯+=
23440.78510.7743/225.51632.428
N N kN =++⨯+=
12440.78510.7743/225.52114.874
N N kN =++⨯+=
五．弯矩分配及传递
分配及传递过程与结果如表6-1所示：
表6-1 恒荷载作用下弯矩内力二次分配表
六. 计算框架梁跨中弯矩 梁跨中弯矩为：
2551125.779/7.2(80.34114.51)69.6282A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⨯-⨯⋅+⋅=⋅中
2551115.386/3(79.592)62.2882
B C M kN m kN m kN m =⨯⨯-⨯⋅⨯=-⋅中 211117.892/7.2(73.5480.98)38.6882M kN m kN m kN m kN m =⨯⨯-⨯⋅+⋅=⋅A4B4中 2441110.7743(48.992)36.8782
B C M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅中 2331117.8927.2(69.0180.05)41.4182A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅+⋅=⋅中 21110.7743(50.092)37.9782
M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅B3C3中 2221/817.8927.21/2(69.4680.14)41.14A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅+⋅=⋅中
2221/810.77431/249.98237.86B C M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅中
2111117.8927.2(64.0980.02)43.8982A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅+⋅=⋅中 2111110.774354.51242.3982
B C M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅中
七.恒载作用下的框架剪力计算 1.梁端剪力：
第五层：
(80.34114.51)/7.21/225.7797.288.059AB Q kN =-+⨯⨯= (80.34114.51)/7.21/225.7797.297.550BA Q kN =--⨯⨯=-
`(79.5979.59)/31/215.386323.079BC Q kN =-+⨯⨯=
`23.079CB Q kN =-
第四层：
(73.5480.98)/7.21/217.8927.263.378AB Q kN =-+⨯⨯= (73.5480.98)/7.21/217.8927.265.445BA Q kN
=--⨯⨯=-`1/210.774316.161BC Q kN =⨯⨯=
`16.161CB Q kN =-
第三层：
(69.0180.05)/7.21/217.8927.262.878AB Q kN =-+⨯⨯= (69.0180.05)/7.21/217.8927.265.945BA Q kN =--⨯⨯=-
`16.161BC Q kN = `16.161CB Q kN =-
第二层：
(64.0980.02)/7.21/217.8927.262.199AB Q kN =-+⨯⨯= (69.4680.14)/7.21/217.8927.265.895BA Q kN =--⨯⨯=-
`16.161BC Q kN =
`16.161CB Q kN =-
第一层:
(64.0980.02)/7.21/217.8927.262.199AB Q kN =-+⨯⨯=
(64.0980.02)/7.21/217.8927.266.624BA Q kN =--⨯⨯=-
`16.161BC Q kN = `16.161CB Q kN =-
2.柱端剪力：
5(80.3447.05)/3.437.47A Q kN =-+=-
`5(34.9218.67)/3.415.76B Q kN =+=
4(26.4834.5)/3.417.94A Q kN =-+=-
`4(13.3214.98)/3.48.32B Q kN =+=
3(34.533.72)/3.420.06A Q kN =-+=-
`3(14.9814.83)/3.48.77B Q kN =+=
2(35.7343.88)/3.423.41A Q kN =-+=-
`2(15.3316.98)/3.49.50B Q kN =+=
1(20.2110.11)/4.85 6.25A Q kN =-+=-
`1(8.53 4.27)/4.85 2.64B Q kN =+=
图6-8 恒荷载作用下的轴力、剪力图
图6-9 恒荷载作用下的框架弯矩图
6.3 活荷载作用下的框架内力计算
计算方法为分层法
6.3.1活荷载作用下框架的弯矩计算
一.恒荷载作用下框架的弯矩计算按下面公式求得：
21/12 6.4137.227.704ab M kN m =-⨯⨯=-⋅
27.704ba M kN m =⋅
21/12 3.753 2.813bc M kN m =-⨯⨯=-⋅
2.813cb M kN m =⋅
表6-2 活荷载作用下弯矩内力二次分配表
二. 计算框架梁跨中弯矩 梁跨中弯矩为：
255116.413/7.2(21.69125.18)18.12182A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⨯-⨯⋅+⋅=⋅中
255113.75/3(7.9182) 3.69982
B C M kN m kN m kN m =⨯⨯-⨯⋅⨯=-⋅中 2116.413/7.2(26.44727.082)14.79282M kN m kN m kN m kN m =⨯⨯-⨯⋅+⋅=⋅A4B4中 244113.753(4.5462)0.32782
B C M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅中 233116.4137.2(12.84325.685)22.29282A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅+⋅=⋅中 2113.753(4.8992)0.6882
M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅B3C3中 2221 6.4137.21/2(25.84326.847)15.2118
A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅+⋅=⋅中
2221 3.7531/2 4.81920.68
B C M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅中
211116.4137.2(23.97925.882)16.62682A B M kN m kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅+⋅=⋅中
211113.753 6.1272 1.90882
B C M kN m kN m kN m =⨯⋅⨯-⨯⋅⨯=-⋅中 三.活载作用下的框架梁、柱剪力计算 1.梁端剪力： 第五层：
(21.69125.18)/7.21/2 6.4137.222.602AB Q kN =-+⨯⨯= (21.69125.18)/7.21/2 6.4137.223.571BA Q kN =--⨯⨯=-
`1/2 3.753 5.625BC Q kN =⨯⨯= ` 5.625CB Q kN =-
第四层：
(26.44727.082)/7.21/2 6.4137.222.999AB Q kN =-+⨯⨯= (26.44727.082)/7.21/2 6.4137.223.175BA Q kN =--⨯⨯=-
` 5.625BC Q kN = ` 5.625CB Q kN =-
第三层：
(25.68526.777)/7.21/2 6.4137.222.935AB Q kN =-+⨯⨯= (25.68526.777)/7.21/2 6.4137.223.238BA Q kN =--⨯⨯=-
` 5.625BC Q kN = ` 5.625CB Q kN =-
第二层：
(25.84326.847)/7.21/2 6.4137.222.947AB Q kN =-+⨯⨯= (25.84326.847)/7.21/2 6.4137.223.226BA Q kN =--⨯⨯=-
` 5.625BC Q kN = ` 5.625CB Q kN =-
第一层:
(23.97925.882)/7.21/2 6.4137.222.822AB Q kN =-+⨯⨯=
(23.97925.882)/7.21/2 6.4137.223.351BA Q kN =--⨯⨯=-
` 5.625BC Q kN = ` 5.625CB Q kN =-
2.柱端剪力：
5(21.69114.955)/3.410.778A Q kN =-+=-
`5(17.26212.14)/3.48.648B Q kN =+=
4(11.49312.843)/3.47.158A Q kN =-+=-
`4(10.39610.939)/3.4 6.275B Q kN =+=
3(12.84312.562)/3.47.472A Q kN =-+=-
`3(10.93910.815)/3.4 6.398B Q kN =+=
2(13.28216.321)/3.48.707A Q kN =-+=-
`2(11.21313.216)/3.47.185B Q kN =+=
1(7.658 3.829)/4.85 2.368A Q kN =-+=-
`1(6.539 3.27)/4.85 2.022B Q kN =+=
四.活荷载作用下的边跨上的框架柱的轴力计算，轴力其中也包括连梁传来的荷载及柱自重.
525.043 6.4137.2/248.130N kN =+⨯=
4525.043 6.4137.2/296.260N N kN =++⨯= 3425.043 6.4137.2/2144.390N N kN =++⨯= 2325.043 6.4137.2/2192.520N N kN =++⨯= 1225.043 6.4137.2/2240.650N N kN =++⨯=
活荷载作用下的中跨上的框架柱的轴力计算：
536.759 3.753/242.384N kN =+⨯= 4592.34 3.753/2140.349N N kN =++⨯= 3492.34 3.753/2238.314N N kN =++⨯= 2392.34 3.753/2336.279N N kN =++⨯= 1292.34 3.753/2434.244N N kN =++⨯=。