气藏产能测试评价及试井分析
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引入无因次变量 ：
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数 ，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附） ：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附） ：
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加，气 相相对渗透率相应减小，因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释： （1）MDH法： （单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法： （单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
现代试井分析： （1）均质模型： （两相拟压力，不考虑吸附）
解释结果：
K=4.332 mD S=14.56 地层系数：233.51 mD.m 流动系数：7809.55 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：1479.77 cm3/atm
6 考虑井筒积液的凝析气井试井分析模型与典型曲线 特征
考虑 井筒 积液 凝析 气井 试井 数学 模型
气藏产能测试评价及试井分析
式中：
其它变量定义同前 Laplace变换
——余误差函数
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演 斜率为1.0
驼峰
拟压力导数出 现负值
0.5水平线 ，井筒 积液影响结束
气藏产能测试评价及试井分析
三、凝析气井试井分析方法
（一）常规试井分析： 1. 压力降落试井分析
凝析气井的渗流微分方程：
(对组分 i )
气藏产能测试评价及试井分析
(对整个烃类流体)
两相拟压力 ：
气藏产能测试评价及试井分析
不稳定渗流数学模型：
(内边界条件)
(封闭外边界)
(定压外边界)
(无穷大地层)
应：采用两相拟压力
考虑多孔介质影响
气藏产能测试评价及试井分析
多孔介质影响 ：
实际储层对凝析油、气将产生不可忽略的 吸附，在地层中会出现自由的油、气相与吸附 的凝析油、气相三相共存和自由的油、气两相 渗流，
气藏产能测试评价及试井分析
二、凝析油、气在储层多孔介质表面的吸附
根据多孔介质基本物性及流体组成等采用 Flory-Huggins Vacancy Solution Model ( F-H VSM ) 计算凝析油、气在多孔介质表面的吸附 量和吸附相的组成。
测试后期压力下掉 ， 曲线后期径向流段不 完整，解释结果可靠 性降低，解释结果可 供参考。
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史拟合
气藏产能测试评价及试井分析
（2）均质模型： （两相拟压力，考虑吸附）
解释结果： K=4.16 mD S=19.26 地层系数：224.22 mD.m 流动系数：7499.13 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：1467.76 cm3/atm
气藏产能测试评价及试 井分析
2020/11/22
气藏产能测试评价及试井分析
凝析气井的试井分析：具有相当大的研究难 度，至今未能很好解决
◆地层压力高于露点压力时，流体的渗流与干 气藏无太大区别，仍沿用干气井的试井分析方 法 ---单相拟压力。
◆地层压力低于露点压力以后，地层中将有凝 析油的析出，出现油、气两相共存或渗流 。
斜率为1.0
0.5 的水平线
气藏产能测试评价及试井分析
(不同储容比下裂缝性 气藏试井模型特征)
(不同窜流系数 下裂缝性气藏 试井模型特征)
气藏产能测试评价及试井分析
3 双区复合凝析气藏试井分析模型与典型曲线特征
引入(无因次)变量:
气藏产能测试评价及试井分析
复合 凝析 气藏 试井 数学 模型
（无限大边界 ） （封闭边界）
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
井底无因次拟压力：
Stehfest数值反演
斜率为1.0
随着无因次渗透率模量数值的增 加,拟压力及其导数往上翘,无因次 渗透率模量数值越大，拟压力及 其导数上翘越明显，这种特征和 不存在应力敏感气藏加不渗透外 边界试井曲线类似。
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
B6井
压力降低
投产时间：1999.7.23.
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史放大图（局部）
气藏产能测试评价及试井分析
测试时间：2001.12.13 测试层位：P8+P9+P10 测试井段：3794.2-3967.7米 有效厚度: 53.9米 稳定产量：Qo=40.6 m3/d ; Qg=14.3146*104m3/d; 稳定时间：tP=492.83 hrs 孔隙度：14.5% 测井解释渗透率：14.766 mD
气藏产能测试评价及试井分析
4 应力敏感地层凝析气藏试井分析模型与典型曲线特征
大量实验表明, 高压低渗地层气体渗流时表现出很明显的应力敏感性. 当考虑渗透率应力敏感性时,即认为渗透率是随压力(或拟压力)变化 而变化的,那么,其渗流基本方程应为:
渗透率K不能直接拿出微分式 定义渗透率模量 :
视渗透率模量：
气藏产能测试评价及试井分析
存在多孔介质吸附现象时，有效渗透率低于无介质吸附时， 而表皮因子则刚相反。原因与前类似，因为多孔介质吸附了部 分凝析油气，这些吸附相不参与流动，就相当于堵塞了部分渗 流通道，增大了渗流阻力，脱附出的凝析油气与反凝析液也会 堵塞一定渗流空间，自然会出现有效渗透率“降低”，表皮 “增大”的现象。
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
无限大边界 : 封闭边界: 定压边界:
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
斜率为1.0
0.5 的水平线
气藏产能测试评价及试井分析
无限大边界 :
气藏产能测试评价及试井分析
2 裂缝性地层试井分析模型与典型曲线特征
气藏产能测试评价及试井分析
5 应力敏感砂岩地层双区复合凝析气藏试井分析模 型与典型曲线特征
引入无因次变量：
气藏产能测试评价及试井分析
复合 应力 敏感 凝析 气藏 试井 数学 模型
气藏产能测试评价及试井分析
引入变换式 ： Laplace变换
其余符号略
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
不同 下试井模型拟压力特征曲线
气藏产能测试评价及试井分析
7 低速非达西渗流试井分析
与常规中、高渗透凝析气藏相比，低渗透凝析气藏储层致密，渗 透率极低，当有凝析水存在时，地下流体在一定压差(启动压差)下 才能流动，这已为实验所证实。由于启动压差的存在，低渗透凝析 气藏试井资料往往处于早期，或过早出现不渗透边界特征假象，影 响了试井资料的正确解释和试井成果的实际应用。实际上，对于低 渗透气藏，相应的渗流方程及井底压力解也都不同于常规气藏。
气藏产能测试评价及试井分析
应力敏感地层气体渗流基本方程:
引入(无因次)变量:
气藏产能测试评价及试井分析
应力 敏感 无限 大凝 析气 藏试 井数 学模 型
引入变换式：
气藏产能测试评价及试井分析
内边界条 件变为：
应用摄动技术变换式 :
气藏产能测试评价及试井分析
取零解摄动解 :
应力 敏感 无限 大凝 析气 藏试 井分 析数 学模 型
（定压边界）
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
无限大边界 : 封闭边界: 定压边界:
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
斜率为1.0
0.5 的水平线
0.5M12水平段
气藏产能测试评价及试井分析
不同内区半径下双区复合凝 析气藏试井模型特征
不同流度比下凝析气藏双区 复合试井模型特征
气藏产能测试评价及试井分析
（3）Horner法： （两相拟压力，不考虑吸附）
解释结果： K= 4.73 mD S=14.42 外推地层压力 P*=30.13 MPa 探测半径: 682.87 m 单井控制储量 6.64 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
（3）Horner法： （两相拟压力，考虑吸附）
后期偏离达西渗流曲线的幅度越大。
气藏产能测试评价及试井分析
8 不考虑凝析水影响的无限大外边界复合 凝析气藏模型 ：
（连续性条件） （连续性条件）
（内边界条件1） （内边界条件2）
（外边界条件） （初始条件）
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
9 不考虑凝析水影响的无限大外边界天然裂缝凝 析气藏模型 ：
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K=1.102 mD S=3.25 外推地层压力 P*=26.02MPa
气藏产能测试评价及试井分析
B. 现代试井分析： (1) 均质模型： （两相拟压力，不考虑吸附）
解释结果：
K=1.81 mD
S=3.81 地 层 系 数 ： 11.06 mD.m 流 动 系 数 ： 693.71 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：35.85 m3/Mpa
(初始条件)
气藏产能测试评价及试井分析
气井地面质量流量(产量)
气藏产能测试评价及试井分析
无穷大地层解： 在井底：
气藏产能测试评价及试井分析
封闭地层解： (弹性驱动第二相晚期(拟稳定流期) ) 在井底：
i: 晚期直线段斜率
气藏产能测试评价及试井分析
2. 压力恢复试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
外推地层压力 ： 中期直线段外推至
上的截距：
，在拟压力轴
气藏产能测试评价及试井分析
（二）现代试井分析：
1 均质地层试井分析模型
引入拟压力函数 ：
（考虑凝析水后烃可流动孔隙度 ）
气藏产能测试评价及试井分析
其中： 再引入无因次变量：
气藏产能测试评价及试井分析
均质 凝析 气藏 试井 数学 模型
（无限大边界 ） （封闭边界） （定压边界）
气藏产能测试评价及试井分析
（2）均质模型： （两相拟压力，考虑吸附）
解释结果： K=1.22 mD S=4.40 地 层 系 数 ： 7.438 mD.m 流 动 系 数 ： 466.71 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：22.339 m3/MPa
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史拟合
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
四、濮12井试井分析
1. 油田:
濮城油田. 2. 井别:
滚动开发井. 3. 投产时间:
？.
气藏产能测试评价及试井分析
测试时间：2001.10.11-10.23 测试层位：S3下 测试井段：3606.5-3612.6m 有效厚度: 6.1米 稳定产量：Qo=0.5 m3/d ; Qg=1*104m3/d; 稳定时间：tP=360 hrs 孔隙度：10.7% 测)变量:
( j=f、m)
气藏产能测试评价及试井分析
裂缝 凝析 气藏 试井 数学 模型
（无限大边界 ） （定压边界） （封闭边界）
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
无限大边界 : 封闭边界: 定压边界:
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
考虑多孔介质吸附影响时的解释结果不同于不考虑吸附 影响的情况。
存在介质吸附现象时，有效渗透率减小，表皮因子增大。 因为多孔介质吸附了部分凝析油气，这些吸附相不参 与流动，就相当于堵塞了部分渗流通道，增大了渗流阻力， 脱附出的凝析油气与反凝析液也会堵塞一定渗流空间，自然 会出现有效渗透率“降低”，表皮“增大”的现象。 考虑吸附影响后, 有效渗透率降低了约32.6%，表皮增 大了约15.49%。
斜率为1.0
随着无因次渗透率模量数值的增 加,拟压力及其导数往上翘或值增 大,无因次渗透率模量数值越大， 拟压力及其导数上翘越明显，这 种特征和不存在应力敏感气藏加 不渗透外边界试井曲线类似。
I 区径向 流水平线
II 区径向流水平线,
当CDe2S值较大后， 可能仅有一个导数
水平线 。
气藏产能测试评价及试井分析
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数 ，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附） ：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附） ：
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加，气 相相对渗透率相应减小，因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释： （1）MDH法： （单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法： （单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
现代试井分析： （1）均质模型： （两相拟压力，不考虑吸附）
解释结果：
K=4.332 mD S=14.56 地层系数：233.51 mD.m 流动系数：7809.55 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：1479.77 cm3/atm
6 考虑井筒积液的凝析气井试井分析模型与典型曲线 特征
考虑 井筒 积液 凝析 气井 试井 数学 模型
气藏产能测试评价及试井分析
式中：
其它变量定义同前 Laplace变换
——余误差函数
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演 斜率为1.0
驼峰
拟压力导数出 现负值
0.5水平线 ，井筒 积液影响结束
气藏产能测试评价及试井分析
三、凝析气井试井分析方法
（一）常规试井分析： 1. 压力降落试井分析
凝析气井的渗流微分方程：
(对组分 i )
气藏产能测试评价及试井分析
(对整个烃类流体)
两相拟压力 ：
气藏产能测试评价及试井分析
不稳定渗流数学模型：
(内边界条件)
(封闭外边界)
(定压外边界)
(无穷大地层)
应：采用两相拟压力
考虑多孔介质影响
气藏产能测试评价及试井分析
多孔介质影响 ：
实际储层对凝析油、气将产生不可忽略的 吸附，在地层中会出现自由的油、气相与吸附 的凝析油、气相三相共存和自由的油、气两相 渗流，
气藏产能测试评价及试井分析
二、凝析油、气在储层多孔介质表面的吸附
根据多孔介质基本物性及流体组成等采用 Flory-Huggins Vacancy Solution Model ( F-H VSM ) 计算凝析油、气在多孔介质表面的吸附 量和吸附相的组成。
测试后期压力下掉 ， 曲线后期径向流段不 完整，解释结果可靠 性降低，解释结果可 供参考。
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史拟合
气藏产能测试评价及试井分析
（2）均质模型： （两相拟压力，考虑吸附）
解释结果： K=4.16 mD S=19.26 地层系数：224.22 mD.m 流动系数：7499.13 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：1467.76 cm3/atm
气藏产能测试评价及试 井分析
2020/11/22
气藏产能测试评价及试井分析
凝析气井的试井分析：具有相当大的研究难 度，至今未能很好解决
◆地层压力高于露点压力时，流体的渗流与干 气藏无太大区别，仍沿用干气井的试井分析方 法 ---单相拟压力。
◆地层压力低于露点压力以后，地层中将有凝 析油的析出，出现油、气两相共存或渗流 。
斜率为1.0
0.5 的水平线
气藏产能测试评价及试井分析
(不同储容比下裂缝性 气藏试井模型特征)
(不同窜流系数 下裂缝性气藏 试井模型特征)
气藏产能测试评价及试井分析
3 双区复合凝析气藏试井分析模型与典型曲线特征
引入(无因次)变量:
气藏产能测试评价及试井分析
复合 凝析 气藏 试井 数学 模型
（无限大边界 ） （封闭边界）
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
井底无因次拟压力：
Stehfest数值反演
斜率为1.0
随着无因次渗透率模量数值的增 加,拟压力及其导数往上翘,无因次 渗透率模量数值越大，拟压力及 其导数上翘越明显，这种特征和 不存在应力敏感气藏加不渗透外 边界试井曲线类似。
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
B6井
压力降低
投产时间：1999.7.23.
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史放大图（局部）
气藏产能测试评价及试井分析
测试时间：2001.12.13 测试层位：P8+P9+P10 测试井段：3794.2-3967.7米 有效厚度: 53.9米 稳定产量：Qo=40.6 m3/d ; Qg=14.3146*104m3/d; 稳定时间：tP=492.83 hrs 孔隙度：14.5% 测井解释渗透率：14.766 mD
气藏产能测试评价及试井分析
4 应力敏感地层凝析气藏试井分析模型与典型曲线特征
大量实验表明, 高压低渗地层气体渗流时表现出很明显的应力敏感性. 当考虑渗透率应力敏感性时,即认为渗透率是随压力(或拟压力)变化 而变化的,那么,其渗流基本方程应为:
渗透率K不能直接拿出微分式 定义渗透率模量 :
视渗透率模量：
气藏产能测试评价及试井分析
存在多孔介质吸附现象时，有效渗透率低于无介质吸附时， 而表皮因子则刚相反。原因与前类似，因为多孔介质吸附了部 分凝析油气，这些吸附相不参与流动，就相当于堵塞了部分渗 流通道，增大了渗流阻力，脱附出的凝析油气与反凝析液也会 堵塞一定渗流空间，自然会出现有效渗透率“降低”，表皮 “增大”的现象。
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
无限大边界 : 封闭边界: 定压边界:
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
斜率为1.0
0.5 的水平线
气藏产能测试评价及试井分析
无限大边界 :
气藏产能测试评价及试井分析
2 裂缝性地层试井分析模型与典型曲线特征
气藏产能测试评价及试井分析
5 应力敏感砂岩地层双区复合凝析气藏试井分析模 型与典型曲线特征
引入无因次变量：
气藏产能测试评价及试井分析
复合 应力 敏感 凝析 气藏 试井 数学 模型
气藏产能测试评价及试井分析
引入变换式 ： Laplace变换
其余符号略
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
不同 下试井模型拟压力特征曲线
气藏产能测试评价及试井分析
7 低速非达西渗流试井分析
与常规中、高渗透凝析气藏相比，低渗透凝析气藏储层致密，渗 透率极低，当有凝析水存在时，地下流体在一定压差(启动压差)下 才能流动，这已为实验所证实。由于启动压差的存在，低渗透凝析 气藏试井资料往往处于早期，或过早出现不渗透边界特征假象，影 响了试井资料的正确解释和试井成果的实际应用。实际上，对于低 渗透气藏，相应的渗流方程及井底压力解也都不同于常规气藏。
气藏产能测试评价及试井分析
应力敏感地层气体渗流基本方程:
引入(无因次)变量:
气藏产能测试评价及试井分析
应力 敏感 无限 大凝 析气 藏试 井数 学模 型
引入变换式：
气藏产能测试评价及试井分析
内边界条 件变为：
应用摄动技术变换式 :
气藏产能测试评价及试井分析
取零解摄动解 :
应力 敏感 无限 大凝 析气 藏试 井分 析数 学模 型
（定压边界）
气藏产能测试评价及试井分析
Laplace变换
无限大边界 : 封闭边界: 定压边界:
( Laplace空间解 )
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
斜率为1.0
0.5 的水平线
0.5M12水平段
气藏产能测试评价及试井分析
不同内区半径下双区复合凝 析气藏试井模型特征
不同流度比下凝析气藏双区 复合试井模型特征
气藏产能测试评价及试井分析
（3）Horner法： （两相拟压力，不考虑吸附）
解释结果： K= 4.73 mD S=14.42 外推地层压力 P*=30.13 MPa 探测半径: 682.87 m 单井控制储量 6.64 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
（3）Horner法： （两相拟压力，考虑吸附）
后期偏离达西渗流曲线的幅度越大。
气藏产能测试评价及试井分析
8 不考虑凝析水影响的无限大外边界复合 凝析气藏模型 ：
（连续性条件） （连续性条件）
（内边界条件1） （内边界条件2）
（外边界条件） （初始条件）
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
9 不考虑凝析水影响的无限大外边界天然裂缝凝 析气藏模型 ：
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K=1.102 mD S=3.25 外推地层压力 P*=26.02MPa
气藏产能测试评价及试井分析
B. 现代试井分析： (1) 均质模型： （两相拟压力，不考虑吸附）
解释结果：
K=1.81 mD
S=3.81 地 层 系 数 ： 11.06 mD.m 流 动 系 数 ： 693.71 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：35.85 m3/Mpa
(初始条件)
气藏产能测试评价及试井分析
气井地面质量流量(产量)
气藏产能测试评价及试井分析
无穷大地层解： 在井底：
气藏产能测试评价及试井分析
封闭地层解： (弹性驱动第二相晚期(拟稳定流期) ) 在井底：
i: 晚期直线段斜率
气藏产能测试评价及试井分析
2. 压力恢复试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
外推地层压力 ： 中期直线段外推至
上的截距：
，在拟压力轴
气藏产能测试评价及试井分析
（二）现代试井分析：
1 均质地层试井分析模型
引入拟压力函数 ：
（考虑凝析水后烃可流动孔隙度 ）
气藏产能测试评价及试井分析
其中： 再引入无因次变量：
气藏产能测试评价及试井分析
均质 凝析 气藏 试井 数学 模型
（无限大边界 ） （封闭边界） （定压边界）
气藏产能测试评价及试井分析
（2）均质模型： （两相拟压力，考虑吸附）
解释结果： K=1.22 mD S=4.40 地 层 系 数 ： 7.438 mD.m 流 动 系 数 ： 466.71 mD.m/mPa.s 井筒储集系数：22.339 m3/MPa
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史拟合
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
四、濮12井试井分析
1. 油田:
濮城油田. 2. 井别:
滚动开发井. 3. 投产时间:
？.
气藏产能测试评价及试井分析
测试时间：2001.10.11-10.23 测试层位：S3下 测试井段：3606.5-3612.6m 有效厚度: 6.1米 稳定产量：Qo=0.5 m3/d ; Qg=1*104m3/d; 稳定时间：tP=360 hrs 孔隙度：10.7% 测)变量:
( j=f、m)
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裂缝 凝析 气藏 试井 数学 模型
（无限大边界 ） （定压边界） （封闭边界）
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Laplace变换
无限大边界 : 封闭边界: 定压边界:
( Laplace空间解 )
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Stehfest数值反演
考虑多孔介质吸附影响时的解释结果不同于不考虑吸附 影响的情况。
存在介质吸附现象时，有效渗透率减小，表皮因子增大。 因为多孔介质吸附了部分凝析油气，这些吸附相不参 与流动，就相当于堵塞了部分渗流通道，增大了渗流阻力， 脱附出的凝析油气与反凝析液也会堵塞一定渗流空间，自然 会出现有效渗透率“降低”，表皮“增大”的现象。 考虑吸附影响后, 有效渗透率降低了约32.6%，表皮增 大了约15.49%。
斜率为1.0
随着无因次渗透率模量数值的增 加,拟压力及其导数往上翘或值增 大,无因次渗透率模量数值越大， 拟压力及其导数上翘越明显，这 种特征和不存在应力敏感气藏加 不渗透外边界试井曲线类似。
I 区径向 流水平线
II 区径向流水平线,
当CDe2S值较大后， 可能仅有一个导数
水平线 。
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