AC-13沥青混合料配合比设计模板
AC-13沥青配合比设计(完整版)
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1.送样集料筛分和密度试验结果
2.AC-13C沥青混和料目标配合比设计
2.1 AC-13C沥青混合料初试级配设计
设计成C、M和F三种不同粗细程度的级配结构，具体见附表2，示意图见附图1。
附表2 AC-13C沥青混合料级配组成设计
共 4页，第3页2.2 矿料级配的确定
结合以往工程经验，确定本配比设计中的初始沥青用量采用4.6（％）（油石比）。
用油量为4.6%时C、M、F三级配的沥青混合料的空隙率和矿料间隙率结果见附表3。
附表3
为AC-13C，因此，选C级配作为目标级配。
共 4 页，第4页2.3 最佳沥青用量的确定。
AC-13沥青配合比设计(完整版)
检测报告工程名称： /检测项目： AC-13C目标配合比设计委托单位： /发送日期： /检测报告项目负责：报告审批：批准：检测报告附：配合比设计及检测1.送样集料筛分和密度试验结果2.AC-13C沥青混和料目标配合比设计2.1 AC-13C沥青混合料初试级配设计设计成C、M和F三种不同粗细程度的级配结构，具体见附表2，示意图见附图1。
附表2 AC-13C沥青混合料级配组成设计料堆比例,% 通过下列筛孔尺寸（mm）的百分通过率（%）料仓C级配M级配F级配筛孔C级配M级配F级配4＃（10～15）30 22 330. 7.3 7.7 6.6 0.15 8.3 8.8 7.43＃（5～10）25 28 25 0.3 10.0 10.8 8.9 0.6 13.5 14.9 11.92＃（3～5）8 7.5 10 1.18 18.6 20.9 16.32.36 30.5 34.8 26.51＃（0～3）35 41 30 4.75 45.3 50.3 42.3 9.5 71.2 78.8 68.4矿粉 2 1.5 2 13.2 97.9 98.5 97.7 合成毛体积γsb2.690 2.668 2.697 16 100 100 100 合成表观γsa2.705 2.702 2.707 19 100 100 100附图1 AC-13C沥青混合料级配结构示意图2.2 矿料级配的确定结合以往工程经验，确定本配比设计中的初始沥青用量采用4.6（％）（油石比）。
用油量为4.6%时C、M、F三级配的沥青混合料的空隙率和矿料间隙率结果见附表3。
附表3中，三个级配的体积指标均满足设计要求，根据设计文件的要求沥青混合料类型为AC-13C，因此，选C级配作为目标级配。
2.3 最佳沥青用量的确定附表5 马歇尔混合料设计试验结果与混合料特性试验项目油石比（%）要求/ 4.0 4.3 4.6 4.9 5.2 / 毛体积相对密度 2.344 2.351 2.360 2.368 2.381 /理论最大相对密度 2.477 2.474 2.471 2.467 2.461 / 空隙率(%) 5.4 5.0 4.5 4.0 3.2 4～6 矿料间隙率 (%) 16.2 16.2 16.1 16.1 15.8 / 饱和度 (%) 66.7 69.2 72.1 74.9 79.6 65～75 稳定度( kN) 11.01 11.10 11.81 10.66 10.96 ≥8.0流值(mm) 1.5 2.3 3.0 2.8 1.9 1.5～4根据马歇尔的试验结果，所选的沥青用量围，密度没有出现最大值,取目标空隙率4.0%对应的油石比4.88%为OAC1，即OAC1=4.88%，再从图上查得计算得之，即OACmin=4.02%，OACmax=4.88%，即OAC2=(OACmin+OACmax)/2=（4.02+4.88）/2=4.45%。
AC-13C沥青混合料配合比设计
AC-13C沥青混合料配合比设计检验报告样品名称：AC-13C沥青混合料配合比设计委托单位：*******************工程名称: **********报告日期：************检测编号：***************************检测有限公司第1页，共6页检测报告批准：审核：检测：1材料第2页，共6页1.1沥青材料AC-13C采用70#沥青。
其主要实测性能指标如表1所示：表1 70#沥青的基本性能1.2集料筛分AC-13C混合料的集料采用洁净、干燥、表面粗糙的破碎卵石、碎石。
破碎卵石规格有：10-15、碎石有5-10，细集料采用0-5机制砂，矿粉采用细磨石灰石粉。
各种集料的颗粒组成见表2。
1.3集料性能实测上述集料的各种性能见表3：表3 各种集料的实测性能技术要求≤15≤28——≥2.60——≤15≤1.02 AC-13C 沥青混合料设计 第3页，共6页2.1级配及配合比根据级配要求，由表2中各种集料的颗粒组成设计出矿料合成级配见表4，合成级配通过率如图1所示。
表4 AC-13C 合成级配选用的AC-13C 混合料配合比为：矿粉:0-5:5-10:10-15=5%:42%:29%:24%;图1 合成级配通过率示意图2. 2混合料最佳油石比试验孔径(㎜)1613.29.54.752.361.180.6 0.30.15 0.075合成级配(%)100.0 97.7 76.8 51.5 36.8 28.6 20.3 12.9 8.6 6.2 要求范围(%)100.0 90-100 68-85 38-68 24-50 15-38 10-28 7-20 5-154-8按0.5%的间隔取4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%；5个不同的油石比分别成型马歇尔试件。
实测不同油石比时混合料试件的各项技术指标，取满足技术指标要求的油石比为最佳设计油石比。
马歇尔试验结果见表5，根据马歇尔稳定度试验结果，分别绘制稳定度、流值、空隙率、饱和度与油石比的关系如图2-图7所示：油石比（%）理论相对密度毛体积相对密度空隙率VV，（%）矿料间隙率VMA，（%）饱和度VFA，（%）稳定度（kN）流值（mm）4.0 2.518 2.3835.4 15.2 64.8 7.94 2.64.5 2.503 2.388 4.6 15.5 70.4 8.54 3.05.0 2.485 2.385 4.0 16.0 74.8 8.83 3.55.5 2.468 2.382 3.5 16.5 78.9 8.47 3.96.0 2.451 2.380 2.9 16.9 82.8 8.18 4.2技术指标——4~6 ≥13 65~75 ≥8 1.5~4图2 毛体积密度-油石比图3 空隙率-油石比表5 不同油石比混合料马歇尔试验结果 第4页，共6页第5页，共6页4.04.55.0 5.56.0油石比（%）密度空隙率稳定度流值VFA共同范围图4 矿料间隙率-油石比 图5 有效沥青饱和度-油石比图6 稳定度-油石比图7 流值-油石比从上图中可以得出：最大毛体积相对密度时油石比a1=4.5%；最大稳定度时油石比a2=5.0%；设计空隙率中值5%时油石比a3=4.3%，沥青饱和度中值70%时油石比a4=4.5%，从而可计算最佳油石比初始值OAC1：OAC1=（a1+ a2+ a3+ a4）/4=4.58%同时，根据沥青混合料的马歇尔试验技术标准，求出各项指标均符合技术标准的沥青用量OAC min~OAC max，计算沥青最佳油石比的初始值OAC2：OAC2=（OAC min+ OAC max）/2=4.5%根据OAC1和OAC2综合确定最佳油石比OAC：OAC=（OAC1+ OAC2）/2=4.5%结论：AC-13C最佳油石比为4.5% 。
AC-13沥青混合料配合比设计报告
严谨求实科学管理精益求精质量至上试验报告样品名称：AC-13C沥青混合料目标配合比设计与试验检验类别：委托试验委托单位: 中建五局土木工程有限公司试验单位: 湖南省交通建设质量监督试验检测中心批准日期：2010年5月21日地址:湖南省长沙市芙蓉中路三段472# 邮政编码:410015 电话:3 传真:3湖南省交通建设质量监督试验检测中心试验报告主检: 审核：审批：湖南省交通建设质量监督试验检测中心试验报告主检: 审核：审批：设计说明1．沥青混合料的级配采用AC-13C型级配。
根据JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》要求，并结合刚果（布）国家1号公路：施工地点为热带雨淋气候，常年平均气温为35℃左右，最高气温40℃-45℃，年降雨量大于1000mm的具体情况，确定了相应的工程级配。
2．AC-13沥青混合料所用原材料均为委托单位来样，其组成为：（1）集料：取样地点为萨哈采石场。
碎石规格和数量：0/0.3mm3.4kg, 0/2.36mm13kg,0/4.75mm22kg,0/16mm19kg,4.75/9.5mm20kg, 9.5/16mm29kg。
（2）沥青：道路石油沥青60/70，重量5kg。
（3）沥青抗剥离剂：江西省上饶市恒大建材化工有限公司。
3．按规范要求，沥青混合料理论最大相对密度采用真空实测法。
4．室内试验的拌和温度为160℃，试件的击实成型温度为145℃。
5．配合比设计试验及计算参数均以“JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》中附录B 热拌沥青混合料配合比设计方法”中的程序及公式计算。
6．试验结果：经室内配合比设计试验与相关验证，确定AC-13沥青混合料目标配合比设计的最佳油石比为4.8％，在进行生产配合比设计与试验时，其合成级配尽可能与目标配合比级配曲线接近。
目标配合比的各级材料比例见相关设计图表。
7.建议在混合料中添加2%的硅酸盐水泥，以提高混合料的水稳定性。
AC-13配合比设计报告及设计书
吸水率道路石油沥青2.2 各种集料和矿粉的筛分结果试验结果见表2-3。
表2-3 各种集料和矿粉的筛分试验结果表矿 粉表2-2 沥青相对密度试验结果表沥青品种沥青相对密度2# 料3# 料矿 料表观相对密度毛体积相对密度备注1# 料1 概述受×××公司委托对×××工程AC-13沥青混合料目标配合比设计。
2 设计过程2.1 原材料依据要求进行了各种集料和矿粉的密度试验（试验结果见表2-1）、沥青密度试验（试验结果见表2-2）。
表2-1 集料、矿粉相对密度试验结果表1#2#3#332342271852201462级配类型矿料比例（%）表2-6 三种矿料的合成级配通过率明细表矿粉级配12级配23级配342.3 沥青混合料级配要求AC-13沥青混合料级配要求见表2-4。
表2-4 AC-13沥青混合料级配要求2.4 初选级配依据规范（JTG F40-2004）的设计要求，在确定混合料级配时，根据集料的筛分结果首先初选出粗、中、细三个级配（级配1、级配2、级配3），然后根据当地的工程实际应用情况选择油石比，分别制作马歇尔试件，得出试件的体积指标，根据体积指标初选一组满足或接近设计要求的级配作为设计级配。
表2-5为三个级配的矿料比例明细表，表2-6是三种矿料的合成级配明细表，图2-2为三种级配曲线图。
表2-5 三种级配的矿料比例明细表图2-2-1 AC-13型集料级配1合成级配曲线图图2-2-2 AC-13型集料级配2合成级配曲线图图2-2-3 AC-13型集料级配3合成级配曲线图试件毛体积相对密度空隙率VV(%)饱和度VFA(%)稳定度MS(kN)流值FL(0.1mm）/3～565～75≮820～40//65～75≮820～40试件毛体积相对密度实测理论最大相对密度饱和度VFA(%)稳定度MS （kN ）流值FL(0.1mm）级配类型 5.56.0要 求*注：要求空隙率3、4、5所对应的VMA最小值分别为13、14、15，当空隙率不是整数时，由内插确定要求的VMA最小值。
AC-13C沥青混凝土混合料配合比设计报告
：：：：AC-13C沥青混凝土混合料配合比设计报告施工单位试验室二零 年 月合同号分项工程沥青路面上面层混合料种类AC-13C沥青砼AC-13C配合比设计说明一、 配合比设计依据:1、JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》2、JTJ 052-2000《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》3、JTG E42-2005《公路工程集料试验规程》4、相关设计图.二、 原材料的试验与确定：1、沥青：采用AH-70#重交通石油沥青，其针入度、延度、软化点三大指标均符合规范要求。
（见表2-1-1）2、集料：1#、2#、3#料采用南京泉水采石场的石灰岩集料,采用各项指标经试验检测符合规范要求。
（见表2-2-1、2-2-2）4、填料：采用泉水生产的矿粉，各项指标均符合规范要求。
各项指标符合规范要求（见表2-3-1）三、目标配合比设计1、矿料配合比设计从料场的料堆上下左右四个方向用装载车取样，并进行干拌后，取代表性样品，进行矿料配合比设计。
根据设计图纸要求，在设计级配范围内计算1～3组粗细不同的配合比，绘制设计级配曲线，分别位于工程设计级配范围的上方、中值及下方。
0.075 0.15 0.3 0.6 1.18 2.36 4.75 9.5 13.2 163、马歇尔试验根据级配，制作沥青砼试件并进行马歇尔试验的各项体积性能指标的测试，采用油石比分别为4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%制作试件，分别测定其厚度、密度、空隙率、饱和度、稳定度、流值（见附表）。
按各项实测值绘制各技术指标与沥青用量关系图，得出油石比为5.19％符合规范的各项要求。
根据经验油石比取5.2％。
冷料其密度,并重新配比使之符合设计的级配。
生产配合比设计1、 首先根据料场原材料的情况进行流量调试,确定冷料仓开度,转速.使之基本符合目标配合比。
混合集料进入拌和楼后进行重新分级筛分后成为4种规格的集料.分别为1#仓,2#仓,3#仓,4#仓.最后取样进行筛分检测2、马歇尔试验根据生产级配，制作沥青砼试件并进行马歇尔试验的各项体积性能指标的测试，采用油石比分别为5.2％±0.3％制作试件，分别测定其厚度、密度、空隙率、饱和度、稳定度、流值（见附表）。
AC-13沥青混合料配合比设计模板
控制编号：TJSZ—512—02报告编号：2016—LQ0752委托协议编号：2016—LQ0752报告总页数：12省际通道至二道河AC—13型改性沥青混合料目标配合比设计报告（GTM配合比设计方法）承包单位：商都县瑞舟公路工程有限责任公司报告日期：2016年07月27日1. 任务来源商都县瑞舟公路工程有限责任公司，进行省际通道至二道河通村公路表面层AC-13型改性沥青混合料目标配合比设计。
2. 依据主要技术规范、试验规程JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》JTJ052—2000《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》JTJ058—2000《公路工程集料试验规程》3. 原材料性质分析省际通道至二道河表面层采用AC-13型改性沥青混合料。
各原材料产地为：内蒙化德县石料厂产玄武岩粗集料，化德县砂料厂天然砂，盘锦中油辽河沥青有限公司产SBS改性沥青。
3.1 沥青对石油沥青按JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》要求进行了规定项目的试验检测。
试验检测结果见表1。
检测结果表明该SBS改性沥青样品符合I-C级沥青技术要求。
3.2 矿料沥青混合料中的矿料包括粗集料、细集料及矿粉和生石灰。
3.2.1 粗集料粗集料规格为10mm～15mm、5mm～10mm、3mm～5mm，试验项目及试验结果见表2。
试验结果表明，粗集料各项指标均符合JTG F40—2004《公路沥青路面施工技术规范》关于三级公路及其他公路沥青混合料用粗集料的技术要求。
3.2.2 细集料细集料采用天然砂，试验项目及试验结果见表3。
试验结果表明，细集料各项指标符合JTG F40—2004《公路沥青路面施工技术规范》关于三级公路及其他公路沥青混合料用细集料的技术要求。
表3细集料技术性质3.2.3 矿粉矿粉为石灰岩矿粉，试验结果见表4。
试验结果表明，矿粉的各项检测指标均符合JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》关于其他公路沥青混合料用矿粉的技术要求。
AC-13C沥青混合料配合比设计
检验报告样品名称：AC-13C沥青混合料配合比设计^委托单位: *******************^工程名^称：**********扌艮告日期：************:检^测编号：*************************** 检测有限公司第1页，共6页检测报告批准：审核：检测:1材料第2页，共6页1.1沥青材料干燥、表面粗糙的破碎卵石、碎石。
破碎卵石规格有： 10-15、碎石有5-10，细集料采用0-5机制 砂，矿粉米用细磨石灰石粉。
各种集料的颗粒组成见表2。
表2各种集料的颗粒组成1.2集料 筛分AC-13 C混 合料 的集 料采 用洁 净、AC-13C 采用70#沥青。
其主要实测性能指标如表1所示:表170#沥青的基本性能1.3集料性能实测上述集料的各种性能见表3:表3各种集料的实测性能2AC-13C沥青混合料设计第3页共6页2.1级配及配合比根据级配要求，由表2中各种集料的颗粒组成设计出矿料合成级配见表4,合成级配通过率如图1 所示。
表4AC-13C合成级配合比为：矿粉:0-5:5-10:10-15=5%:42%:29%:24%;选用的AC-13C混合料图1合成级配通过率示意图2.2混合料最佳油石比试验按0.5%的间隔取4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%; 5个不同的油石比分别成型马歇尔试件实测不同油石比时混合料试件的各项技术指标，取满足技术指标要求的油石比为最佳设计油石比。
马歇尔试验结果见表5,根据马歇尔稳定度试验结果，分别绘制稳定度、流值、空隙率、饱和度与油石比的关系如图2-图7所示：图6稳定度-油石比图7流值-油石比表5不同油石比混合料马歇尔试验结果第4页，共6页第5页，共6页从上图中可以得出：最大毛体积相对密度时油石比a i=4.5%;最大稳定度时油石比a2=5.0%;设计空隙率中值5%寸油石比a3=4.3%,沥青饱和度中值70%寸油石比a4=4.5%，从而可计算最佳油石比初始值OAC:OAO( a i+a^+a3+a4)/4=4.58%同时，根据沥青混合料的马歇尔试验技术标准，求出各项指标均符合技术标准的沥青用量OAG n~OAG x,计算沥青最佳油石比的初始值OACOAQ( OAG n+OAC) /2=4.5%根据OA愆口OAC综合确定最佳油石比OACOAC=( OAOOAC /2=4.5%结论：AC-13C最佳油石比为4.5%。
AC-13C沥青混合料配合比设计
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检验报告
样品名称：AC-13C沥青混合料配合比设计
委托单位：*******************
工程名称:**********
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A
，实测上述集料的各种性能见表3：
表3各种集料的实测性能
2.1
1
选
用
的
AC-1
3C
混
图1合成级配通过率示意图
2.2混合料最佳油石比试验
按0.5%的间隔取4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%；5个不同的油石比分别成型马歇尔试件。
实测不同油石比时混合料试件的各项技术指标，取满足技术指标要求的油石比为最佳设计油石比。
马歇尔试验结果见表5，根据马歇尔稳定度试验结果，分别绘制稳定度、流值、空隙率、饱和度与
油石比的关系如图2-图7所示：
表5不同油石比混合料马歇尔试验结果第4页，共6页
OAC1=（a1+a2+a3+a4）/4=4.58%
同时，根据沥青混合料的马歇尔试验技术标准，求出各项指标均符合技术标准的沥青用量OAC min~OAC max，计算沥青最佳油石比的初始值OAC2：
OAC2=（OAC min+OAC max）/2=4.5%
根据OAC1和OAC2综合确定最佳油石比OAC：
OAC=（OAC1+OAC2）/2=4.5% 结论：AC-13C最佳油石比为4.5%。
3AC-13C目标配合比设计性能检验第6页，共6页
3.1马歇尔试验
以4.5%的油石比为最佳沥青用量制作马歇尔试件，得出结果如下表：表6马歇尔试件试验结果
马歇尔残留稳定度比为：91.2%。
AC13C沥青混合料配合比设计
检验报告样品名称：AC-13C沥青混合料配合比设计委托单位：*******************工程名称: **********报告日期：************检测编号：***************************检测有限公司第1页，共6页检测报告批准：审核：检测：1材料第2页，共6页1.1沥青材料AC-13C采用70#沥青。
其主要实测性能指标如表1所示：表1 70#沥青的基本性能1.2集料筛分AC-13C混合料的集料采用洁净、干燥、表面粗糙的破碎卵石、碎石。
破碎卵石规格有：10-15、碎石有5-10，细集料采用0-5机制砂，矿粉采用细磨石灰石粉。
各种集料的颗粒组成见表2。
1.3集料性能实测上述集料的各种性能见表3：表3 各种集料的实测性能2 AC-13C沥青混合料设计第3页，共6页2.1级配及配合比根据级配要求，由表2中各种集料的颗粒组成设计出矿料合成级配见表4，合成级配通过率如图1所示。
表4 AC-13C合成级配孔径(㎜)16 13.2 9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075 合成级配(%)100.0 97.7 76.8 51.5 36.8 28.6 20.3 12.9 8.6 6.2要求范围(%)100.0 90-100 68-85 38-68 24-50 15-38 10-28 7-20 5-15 4-8选用的AC-13C混合料配合比为：矿粉:0-5:5-10:10-15=5%:42%:29%:24%;图1 合成级配通过率示意图2. 2混合料最佳油石比试验按0.5%的间隔取4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%；5个不同的油石比分别成型马歇尔试件。
实测不同油石比时混合料试件的各项技术指标，取满足技术指标要求的油石比为最佳设计油石比。
马歇尔试验结果见表5，根据马歇尔稳定度试验结果，分别绘制稳定度、流值、空隙率、饱和度与油石比的关系如图2-图7所示：表5 不同油石比混合料马歇尔试验结果第4页，共6页油石比（%）理论相对密度毛体积相对密度空隙率VV，（%）矿料间隙率VMA，（%）饱和度VFA，（%）稳定度（kN）流值（mm）4.0 2.518 2.3835.4 15.2 64.8 7.94 2.64.5 2.503 2.388 4.6 15.5 70.4 8.54 3.05.0 2.485 2.385 4.0 16.0 74.8 8.83 3.55.5 2.468 2.382 3.5 16.5 78.9 8.47 3.96.0 2.451 2.380 2.9 16.9 82.8 8.18 4.2 技术指标——4~6 ≥13 65~75 ≥8 1.5~4图2 毛体积密度-油石比图3 空隙率-油石比图4 矿料间隙率-油石比图5 有效沥青饱和度-油石比图6 稳定度-油石比图7 流值-油石比第5页，共6页佳油石比初始值OAC1：OAC1=（a1+ a2+ a3+ a4）/4=4.58%同时，根据沥青混合料的马歇尔试验技术标准，求出各项指标均符合技术标准的沥青用量OAC min~OAC max，计算沥青最佳油石比的初始值OAC2：OAC2=（OAC min+ OAC max）/2=4.5%根据OAC1和OAC2综合确定最佳油石比OAC：OAC=（OAC1+ OAC2）/2=4.5%结论：AC-13C最佳油石比为4.5% 。
AC-13沥青配合比设计(完整版)
检测报告工程名称：/检测项目：AC-13C目标配合比设计委托单位：/发送日期：/页脚内容1检测报告项目负责：报告审批：批准：页脚内容2页脚内容3检测报告共1页，第1页审核：主检：共4 页，第1页附：配合比设计及检测1.送样集料筛分和密度试验结果附表1 送样集料和矿粉、沥青检测结果共4 页，第2页页脚内容72.AC-13C沥青混和料目标配合比设计2.1 AC-13C沥青混合料初试级配设计设计成C、M和F三种不同粗细程度的级配结构，具体见附表2，示意图见附图1。
附表2 AC-13C沥青混合料级配组成设计页脚内容8矿粉2 1.5213.297.998.597.7合成毛体积γsb2.690 2.668 2.69716100100100合成表观γsa2.705 2.702 2.70719100100100附图1 AC-13C沥青混合料级配结构示意图共4页，第3页页脚内容92.2 矿料级配的确定结合以往工程经验，确定本配比设计中的初始沥青用量采用4.6（％）（油石比）。
用油量为4.6%时C、M、F三级配的沥青混合料的空隙率和矿料间隙率结果见附表3。
附表3 初试级配结构的空隙率和矿料间隙率附表4 设计文件对VMA的要求页脚内容10附表3中，三个级配的体积指标均满足设计要求，根据设计文件的要求沥青混合料类型为AC-13C，因此，选C级配作为目标级配。
共4 页，第4页2.3 最佳沥青用量的确定附表5 马歇尔混合料设计试验结果与混合料特性页脚内容11矿料间隙率(%)16.216.216.116.115.8/饱和度(%)66.769.272.174.979.665～75稳定度( kN)11.0111.1011.8110.6610.96≥8.0流值(mm) 1.5 2.3 3.0 2.8 1.9 1.5～4根据马歇尔的试验结果，所选的沥青用量范围内，密度没有出现最大值,取目标空隙率4.0%对应的油石比4.88%为OAC1，即OAC1=4.88%，再从图上查得计算得之，即OACmin=4.02%，OACmax=4.88%，即OAC2=(OACmin+OACmax)/2=（4.02+4.88）页脚内容12页脚内容13页脚内容14。
AC-13沥青混合料目标配合比设计说明.
沥青混合料目标配合比设计说明(AC-13一．设计依据1．《公路工程沥青路面施工技术规范》(JTG-F40-2004；2．《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTJ-052-2000；3．《公路工程集料试验规程》(JTGE42-2005；4．郑开建管办相关技术文件。
二．原材料1．沥青。
采用中海36-1沥青公司生产的AH-70重交沥青,其质量技术指标见表1。
沥青的技术指标表1试验项目单位技术要求试验结果针入度(25℃，0. 1mm 60~80 70100g，5s延度(5cm/min，cm ≥10015015℃延度(5cm/min，cm ≥2050.810℃软化点(环球法℃＞46 48密度(15℃g/cm3实测 1.010溶解度sb(三氯％＞99.--乙烯RTFOT后残留物质量损失％≤±0.80.05针入度比P(25℃％≥6170软化点增值(环球℃—--法延度(10℃，cm ≥611.45cm/min2．集料。
采用河南禹州碎石厂生产的碎石,其中分为四档:1#料(10~16mm、2#料(4.75~13.2mm、3#料(2.36~4.75mm、4#料(<2.36mm,其质量技术指标见表2、表3。
粗集料质量指标表2试验项目单位标准试验结果视密度1#料g/cm3≥2.60 2.7552#料g/cm3≥2.60 2.7963#料g/cm3≥2.60 2.722石料压碎值％≤2617.2细长扁平颗粒1#料％＜15 7.8含量2#料％＜15 8.0对沥青的粘附≥5级5级性水洗法<0.075mm含1#料％≤10.2量2#料％≤10.63#料％≤10.8细集料质量指标表3试验项目单位标准试验结果视密度g/cm3≥2.60 2.710砂当量％≥6070水洗法<0.075mm含量％0~15 9.73．填料。
采河南禹州浅井生产的矿粉。
其质量技术指标见表4。
矿粉质量指标表4试验项目单位标准试验结果视密度g/cm3≥2.50 2.792含水量% ≤1--亲水系数—＜1 0.7粒度范围＜0.6mm ％100 100 ＜0.15mm ％90~100 90.5＜0.075mm ％75~100 76.9三．目标配合比设计。
AC-13沥青砼配合比设计
AC-13型沥青混凝土配合比设计报告（K691+000沥青混凝土拌合厂）工程名称：G214线清水河至结古段二级公路路面工程监理单位：内蒙古交通建设监理咨询有限责任公司段，共根据中国气象站1961-2000年气温统计资料显示，56034号区站（清水河地区）7天平均高气温为18℃，极端最低气温为-43℃。
根据计算，该地区路面预计高温度T20㎜=40.33℃,路面表面预计低温度T SURF=-35.24℃.该沥青经试验计算分析，属溶凝胶型沥青，当量软化点T800=43.37℃,当量脆点T1.2=-21.3℃,当量脆点距路面表面预计低温度尚有13.94℃的差值，只能在配合比设计中尽可能地提高沥青用量，尽最大限度地避免路面低温裂缝。
2.2.粗集料采用大型反击式联合破碎机破碎，破碎机生产三种矿料，S10碎石，S12碎石和S15石屑。
10-15㎜碎石13.2㎜筛上筛余量偏多，不符合S10规格，但不影响使用。
5-10㎜碎石符合S12规格，0-5㎜石屑符合S15规格。
各种材料筛分结果如表2。
表2各种粗集料的筛分结果按规范对碎石质量的检验结果如表3，各项指标均符合规范要求，可以使用。
表3各种粗集料的质量规格采用石灰石粉作填料，石灰石矿粉的质量及规格符合要求，可以使用。
如表6。
表6矿粉质量指标三.目标配合比设计3.1.矿料级配合成矿料级配合成采用矩形图解法进行，规范要求合成级配不得有太多的锯齿交错，且在0.3-0.6㎜范围内不得出现“驼峰”。
充分考虑级配及现有材料的有效使用，通过反复调整计算得到的各种材料的配合比如下：10-15㎜碎石∶5-10㎜碎石∶0-5㎜石屑∶粗砂∶矿粉=17∶25∶27∶28∶3。
合成级配均符合规范要求，按此合成比例掺配矿料进行水筛法筛分后级配符合规范要求，如表7。
表7面层目标配合比设计结果8考虑寒区公路，最佳沥青用量确定为5.50％，相应的最佳油石比为5.82％。
由上述结果得出目标配合比的矿料级配及最佳沥青用量为5.50％，规范规定此配合比仅供拌和机确定各冷料仓的供料比例、进料速度及计算各种材料用量使用。
沥青混合料目标配合比设计(AC-13).
沥青混合料配合比设计（AC-13C）一、基本情况320国道公路，拟采用改性沥青AC-13C作为面层。
原材料产地如下：二、设计依据1．《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40-2004）2．《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）3．《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》（JTJ052-2000）4．《高速公路沥青路面规范化施工与质量管理指导意见》5．《320国道杭州绕城高速至富阳新桥改建工程设计说明书》三、设计过程1.原材料本次室内目标配合比设计所用集料为玄武岩（4.75-9.5mm、9.5-16mm）和石灰岩（2.36-4.75mm、0-2.36mm），沥青采用SBS改性沥青。
试验所用原材料均由委托方提供。
各种矿料、矿粉及沥青的密度试验结果见表1。
表1 集料及沥青密度试验结果吸水率（%）各种矿料及矿粉的筛分结果见表2。
表2 各档矿料和矿粉的筛分结果2. 混合料级配根据委托单位提供的设计说明书，AC-13C型沥青混合料工程设计级配范围见表3。
表3 AC-13C沥青混合料工程设计级配范围3. 配合比设计计算根据各档矿料的筛分结果，结合混合料级配要求，首先调试。
选出粗、中、细三个级配，根据以往工程经验初步确定三种级配的初始油石比为5.0％，用初始油石比成型试件。
表4为三种级配的设计组成结果，表5为初试级配的体积分析结果。
表4 三种级配的设计组成结果0.3 0.15 0.07511.0 7.5 6.010.0 6.9 5.510.4 7.2 5.7表5 初试级配的沥青混合料性能指标分析结果由各组体积分析结果，根据经验选取级配2为设计级配，级配曲线见图1所示。
图1 AC-13C型沥青混合料设计级配曲线图4. 马歇尔稳定度试验按设计的矿料比例配料，采用五种油石比，进行马歇尔稳定度试验，试验结果见表6，设计级配合成毛体积相对密度2.767，级配合成表观相对密度2.830。
表6 AC-13C型设计配合比马歇尔稳定度试验结果2.482 2.5972.474 2.5792.471 2.560/ /5. 最佳油石比的确定据马歇尔稳定度试验结果，分别绘制密度、稳定度、流值、空隙率、饱和度、VMA与油石比的关系曲线，从曲线上找出相应于最大密度、最大稳定度及空隙率范围中值、沥青饱和度范围中值对应的四个油石比，求出四者的平均值作为最佳油石比初始值OAC1，作图求出满足沥青混凝土各项指标要求的油石比范围（OAC min，OAC max），该范围的中值为OAC2，如果最佳油石比的初始值OAC1在OAC max与OAC min之间，则认为设计结果是可行的，可取OAC1与OAC2的中值作为目标配合比的最佳油石比OAC，并结合交通与气候特点论证地取用，最终得最佳油石比。
AC-13C沥青混合料配合比设计
精心整理
检验报告
样品名称：AC-13C沥青混合料配合比设计
委托单位：*******************
工程名称:**********
页
A
，实测上述集料的各种性能见表3：
表3各种集料的实测性能
2.1
1
选
用
的
AC-1
3C
混
图1合成级配通过率示意图
2.2混合料最佳油石比试验
按0.5%的间隔取4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%；5个不同的油石比分别成型马歇尔试件。
实测不同油石比时混合料试件的各项技术指标，取满足技术指标要求的油石比为最佳设计油石比。
马歇尔试验结果见表5，根据马歇尔稳定度试验结果，分别绘制稳定度、流值、空隙率、饱和度与
油石比的关系如图2-图7所示：
表5不同油石比混合料马歇尔试验结果第4页，共6页
OAC1=（a1+a2+a3+a4）/4=4.58%
同时，根据沥青混合料的马歇尔试验技术标准，求出各项指标均符合技术标准的沥青用量OAC min~OAC max，计算沥青最佳油石比的初始值OAC2：
OAC2=（OAC min+OAC max）/2=4.5%
根据OAC1和OAC2综合确定最佳油石比OAC：
OAC=（OAC1+OAC2）/2=4.5% 结论：AC-13C最佳油石比为4.5%。
3AC-13C目标配合比设计性能检验第6页，共6页
3.1马歇尔试验
以4.5%的油石比为最佳沥青用量制作马歇尔试件，得出结果如下表：表6马歇尔试件试验结果
马歇尔残留稳定度比为：91.2%。
AC-13C改性沥青配比设计说明
单位地址：
AC-13C改性沥青混合料目标配合比设计说明
一、设计条件
1.混合料类型：AC-13C型
2.拟用部位：上面层
3.公路环境条件：夏炎热冬温区（1-4）
4.道路等级：城市主干道
二、试验依据
1.《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40-2004）
2.《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》（JTG E20-2011）
3．《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）
三、试验材料
1．沥青：
生产厂家：泰普克沥青（新会）有限公司；种类：改性沥青，SBS（Ⅰ-D）；
2. 集料：
碎石1：产地：广西三坡通兴石场；公称最大粒径：13.2mm；规格：10～15mm玄武岩。
25.3
15.6
10.9
5.2
2.3
矿粉
100
100
100
100
100
100
100
97.7
95.2
93.3
水泥
100
100
100
100
100
100
100
98.1
96.5
94.7
合成级配中各规格矿料掺配比例
表-2
材料
碎石1
碎石2
石屑
矿粉
水泥
规格
10～15mm
5～10mm
0～5mm
/
P.C32.5
比例（%）
（C型）密级配，为保证沥青混合料具有良好的密水效果，设计空隙率取4.5%；考虑本地区高温持续时间较长，年降雨量较多等因素，在矿料级配设计时减少公称最大粒径附近的粗集料用量，对小于0.6mm以下的细粉用量也相应减少，使级配线总体呈现出“S”型走向。各种矿料级配、掺配比例及矿料合成级配详见表-1~表-3，合成级配图见图-1：
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报告编号：
委托协议编号：
报告总页数：
AC—13C型普通
沥青混合料目标配合比设计报告江西省路翔工程材料有限公司
天津市市政工程质量检测中心站报告日期：2005年07月27日
报告批准：
报告审核：
负责人及报告编写：
参加人员：
注意事项：1.本报告无质检报告专用章无效。
2.报告涂改作废。
3.本报告结果只对来样负责。
地址：南昌市青山湖区罗家集板溪村八一砖化厂
1. 概述
江西路翔工程材料有限公司是一家立足于南昌市的商品沥青混凝土搅拌站，主要生产沥青、摊铺、销售。
2. 依据主要技术规范、试验规程
JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》
JTJ052—2000《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》
JTJ058—2000《公路工程集料试验规程》
3. 原材料性质分析
采用AC-13C型普通沥青混合料。
各原材料产地为：碎石高安石下采石场；浙江镇海石化沥青。
试验样品由委托方提供。
3.1 沥青
对石油沥青按JTG F40-2004《公路沥青路面施工技术规范》要求进行了规定项目的试验检测。
试验检测结果见表1。
检测结果表明该70号沥青样品符合I-C级沥青技术要求。
表1 SBS改性沥青检测结果
3.2 矿料
沥青混合料中的矿料包括粗集料、细集料及矿粉和生石灰。
3.2.1 粗集料
粗集料规格为10mm～15mm、5mm～10mm、3mm～5mm，试验项目及试验结果见表2。
试验结果表明，粗集料各项指标均符合JTG F40—2004《公路沥青路面施工技术规范》关于高速公路及一级公路沥青混合料用粗集料的技术要求。
表2 粗集料技术性质
3.2.2 细集料
细集料采用机制砂和天然砂，试验项目及试验结果见表3。
试验结果表明，细集料各项指标符合JTG F40—2004《公路沥青路面施工技术规范》关于高速公路及一级公路沥青混合料用细集料的技术要求。
表3细集料技术性质
3.2.3 矿粉
矿粉为石灰岩矿粉，试验结果见表4。
试验结果表明，矿粉的各项检测指标均符合JTG F40-2004
《公路沥青路面施工技术规范》关于高速公路及一级公路沥青混合料用矿粉的技术要求。
表4矿粉技术性质
4. AC —13型改性沥青混合料配合比设计
根据委托方的要求，采用GTM 方法进行AC-13型改性沥青混合料目标配合比设计。
4.1 矿料级配的确定
依据JTG F40-2004关于AC-13型沥青混合料的矿料级配范围要求及天津市市政工程研究院对AC-13级配的优化设计研究成果，设计级配确定为AC-13C 型。
级配组成见表5并如图1所示。
.
图1 矿料级配曲线.
4.2 油石比的确定
A C-13C型沥青混合料配合比设计采用马歇尔成型。
试件成型条件为：垂直压力
0.7MPa；拌合温度170℃；成型温度160℃～165℃；控制方式为极限平衡状态。
选择油石比4.6%、4.9%、 5.2%、5.5%，按上述条件成型试件。
按T0705-2000（表干法）测定试件毛体积相对密度，根据沥青浸渍法实测合成集料的有效相对密度（见表6）计算沥青混合料最大理论相对密度。
并据此计算试件体积参数。
GTM试件体积参数及马歇尔试验结果见表7，GTM试验结果见表8及图2。
表6 合成集料有效相对密度试验结果
表7 AC—13型改性沥青混合料GTM试件体积参数及马歇尔稳定度试验结果
表8 AC—13C试验结果
图2 GTM试验参数随油石比的变化曲线
由表8及图2可见，判定沥青混合料这种粒状塑性材料是否会出现塑性变形过大现象的指标GSI（稳定系数）随油石比的增加而增加，当油石比等于4.9%时，GSI=1.0；当油石比大于4.9%后，GSI大幅度增大，曲线已呈急剧增加趋势，表明混合料中的沥青已过量，试件的塑性变形过大；从反映沥青混合料抗剪强度方面的参数GSF（安全系数）随油石比的变化情况来看，油石比等于4.9%时，GSF值最大，而当油石比大于4.9%时，随油石比的增加，GSF值减小。
综合考虑GTM试验结果并参考体积参数的大小及变化趋势，将AC-13型改性沥青混合料最大油石比确定为4.9%。
考虑到该工程所处的地区气候特点、高速公路渠化交通的特点以及便于施工控制,此沥青混合料的油石比范围为4.7%～5.0%。
目标配合比设计结果为：10mm～15mm： 5mm～10mm：3mm～5mm：机制砂：天然砂：矿粉：生石灰=37.0：13.9：15.9：18.5：10.0：3.4：1.3。
最佳油石比为4.9％。
5. AC—13型改性沥青混合料配合比设计结果检验
5.1 水稳定性检验
水稳定性试验结果见表9。
试验结果表明，用GTM方法优化出的AC-13型改性沥青混合料抗水损坏性能满足规范要求。
表9 AC—13型改性沥青混合料水稳定性检验结果
5.2车辙试验
车辙试验结果见表10。
试验温度为60℃，轮压0.7MPa。
结果表明，GTM法设计的AC-20型沥青混合料具有优良的抗车辙能力。
表10 AC—13型改性沥青混合料车辙试验结果
5.3 弯曲试验
弯曲试验结果见表11。
试验温度为-10℃，控温精度为±0.1℃，加载速率50mm/min。
试验设备为MTS-810（TESTSTAR-Ⅱ型）。
表11 AC—13型改性沥青混合料弯曲试验结果（油石比4.9%）
5.4 渗水试验
渗水试验结果见表12。
结果表明用轮碾法成型的试件不透水，满足JTG F40—2004的技术要求。
6. GTM试件密度与马歇尔试件密度的对应关系
建议用GTM进行生产配合比设计，并以GTM试件密度作为评定压实度的标准密度。
当工地无GTM时，可按“密度等值”方法确定试件的密度。
即GTM试件密度＝双面击实75次的马歇尔试件密度×修正系数。
对比试验结果见表13。
表13 两种成型方式对比试验结果
7. 结论
目标配合比设计结果见表14。
表14 AC—13型改性沥青混合料目标配合比设计结果。