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现浇梁整体落架方案
宜昌市庙嘴长江大桥工程宜昌市庙嘴长江大桥工程点军区引线第点军区引线第55联箱梁现浇支架整体落架拆除联箱梁现浇支架整体落架拆除施施工工方方案案编制：复核：审核：审批：中铁大桥局宜昌市庙嘴长江大桥工程项目经理部中铁大桥局宜昌市庙嘴长江大桥工程项目经理部年1212月月22日日目目录录一、一、支架系统支架系统.1二、方案原理二、方案原理.2三、材料设备三、材料设备.2四、施工工艺流程及操作要点四、施工工艺流程及操作要点.3五、质量控制五、质量控制.7六、安全措施六、安全措施.7七、支架验算七、支架验算.81宜昌市庙嘴长江大桥工程宜昌市庙嘴长江大桥工程点军区引线第点军区引线第55联现浇支架整体落架拆除施工方案联现浇支架整体落架拆除施工方案一、一、支架支架系统系统点军侧引桥第5联现浇箱梁JN12#～JN14#墩为跨越山体陡坡段，两跨跨径均为30m，采用钢管柱+贝雷桁梁式支架施工。

梁式支架采用砂筒泄砂方式落架，在钢管柱顶设置砂筒，其上安装横向分配梁和纵向承重贝雷梁。

墩旁临时支墩采用单排或双排钢管柱，跨中临时支墩采用双排管柱，管柱为φ630×10mm；管柱顶安装横向分配梁，横向分配梁为HW588；纵梁采用贝雷梁组拼，最大跨度为15m，贝雷梁在腹板处加密至5片一组。

见支架布置图：图图11..11--11JN12#JN12#～～JN14#JN14#
墩墩支架支架断面图断面图图图11..11--22钢管支架标准横钢管支架标准横断面图断面图2二、二、总体总体方案方案由于第五联现浇箱梁JN12#～JN14#墩钢管立柱贝雷梁式支架位于墩身高、便道窄的场地内，下游侧紧邻山体，吊机无站位空间，同时梁底贝雷梁起吊空间不足，采用常规拆除方案不能够满足施工要求，经比选后，采用整孔下放的方式进行落架。

由于梁底有2%的纵坡，设计支架分配梁从中间支点断开，施工采用逐孔半幅落架，利用原支点双拼H588分配梁作吊点分配梁，将端头贝雷梁用U型钢筋临时固定在分配梁上，保证下放过程的安全。

落架体系工作原理：先完成底模系统落架，通过砂筒泄砂降低高度方式实现落架。

在半幅梁体上预留4处预留孔，通过4处落梁装置的精轧螺纹钢吊杆将整个贝雷梁体系吊在张拉后梁体上，再拆除钢支架。

钢管支架拆除完后，4处千斤顶同步回缩稳步下落，通过若干次油顶回缩，直接下落至地面进行拆除。

三、三、材料设备材料设备表表33.1.1主要材料表主要材料表序号名称规格数量及说明1落梁吊杆φ32精轧螺纹钢9m节6根、3m节12根2固定端螺母JLM-328+24个3固定端垫板JLM-32D8块4特殊固定端垫板见图纸16对5精轧螺纹钢连接器JLM-3212个6上横梁双拼[32槽钢2.4m和1m各4根7台座垫梁双拼[20+双拼[1438cm长，各8根8下端固定挑梁双拼[14
带螺孔，38cm长，8根9U型固定钢筋Φ20单根长56cm，共44个3表表33.2.2固定螺母、垫板及连接器参数固定螺母、垫板及连接器参数表表精轧螺纹钢直径(mm)平面螺母(mm)平面垫板(mm)连接器(mm)DD1Hdd1SH1φLφ3267587232.537.5130324216060表表33..33主要施工机具设备表主要施工机具设备表序号名称单位数量规格备注1千斤顶台6100t2台备用2卷扬机台25t3汽车吊台2QY254手动葫芦个45t5电焊机个2四四、、施工工艺流程及操作要点施工工艺流程及操作要点4.1、施工工艺流程现浇箱梁支架整体落架拆除施工工艺如图4.1。

图图44.1.1现浇箱梁支架整体落架拆除施工工艺流程图现浇箱梁支架整体落架拆除施工工艺流程图4.2、拆除前准备工作①经施工现场技术负责人检查验证，确认支架可拆除，并下达正式通知后，方可进行拆除作业；落架前准备工作安装落架限位装置下落贝雷梁支架安装整体落架装置砂箱卸载、拆除连接系拆除钢管支墩转场至下半幅支架拆除4②完成了所有预应力束的张拉；
③进行了拆除安全技术交底；④支架上的材料、工具和杂物应全部清理干净；⑤检查、调试设备，是否满足正常使用要求。

4.3、支架落梁体系结构落梁体系组成：整个落梁体系由4处落梁装置组成，每处落梁装置均由下吊点纵梁、精轧螺纹钢吊杆、上落梁装置、千斤顶四大部分组成。

落梁装置结构：在梁体半幅对称预留6处共12个Φ160mm
预留孔，其中跨中4个孔洞用来卸落跨中支点H588分配梁。

利用φ32精轧螺纹钢作为吊杆，将上落梁装置及下吊点纵梁进行连接。

上落梁装置为新制双拼[32槽钢，下吊点纵梁利用原支点双拼H588分配梁，穿心式千斤顶置于落梁抬架上。

台架由双拼[20和双拼[14组合而成，台架下方操作空间用于锁紧下方落梁装置，台架两层分配梁用于调节高度，错开连接系接头，千斤顶顶起上落梁装置，通过千斤顶油缸回缩量实现缓缓落梁。

图图44..33--11落梁体系落梁体系纵纵断面图断面图采用半幅整孔落架，落架装置左右幅倒用，首个半幅落梁装置安装时，考虑同时安装另半幅内侧两组落梁的吊杆和上横梁。

5图图44..33--22落梁体系横断面图落梁体系横断面图预留孔由Φ160mmPVC管或波纹管进行预留，其位置处于双拼H588分配梁中心线正上方，施工时注意预埋偏差的控制。

图图44..33--33落梁体系横断面图落梁体系横断面图4.4安装落梁装置用吊机安装千斤顶及上落梁装置，用手动葫芦安装由下吊点Φ32精轧螺纹钢组成的下落架，穿过预留孔固定在上落梁装置上，并调整螺母位置，使贝雷梁在整体下落时，6每次下落高度控制在18cm内。

4.5安装落梁限位装置为防止贝雷梁在落架过程中发生纵横向的位移，并防止端头分配梁发生侧翻，在贝雷梁落架前，用Φ20
钢筋制作U型卡，焊接到H588横向分配梁上，限制整个贝雷梁体系的位移。

图图44..55--11贝雷梁限位示意贝雷梁限位示意图图4.6拆除钢管支墩先断开两跨贝雷梁墩顶连接处贝雷片、连接弦杆及加长三角撑；墩身上部模板与支架上模板断开连接；然后开始进行砂箱卸载。

先卸载跨中支点两排钢管立柱，然后两侧钢支墩同步进行，降低贝雷桁架，使模板与梁底脱离。

砂箱卸载完后，将箱梁两端落架精轧螺纹钢吊杆锁死，由于钢管立柱支点中间柱立于左幅与右幅之间，在半幅卸架前，应装好另半幅中间侧两端精轧螺纹吊杆，并进行锁定。

锁定完后，可先将落架系统上调，使整个贝雷梁连同双拼H 型钢横梁固定于梁上，给钢管立柱留出一定的空间，并取走砂箱；拆除钢管立柱连接系及附墙构件，然后用吊机拆除剩余钢管支墩。

中支墩拆除时，先用卷扬机，利用钢丝绳穿过原预留孔洞，将横向长分配梁吊起，拆除纵向短分配梁和纵向柱间连接系后，将大梁下放至地面，最后进行砂箱和钢管立柱的拆除。

钢管立柱拆除采用切割柱脚的方式，先在柱顶设置吊耳，将柱顶用手动葫芦挂于贝雷梁下端，待柱脚切割完后，缓慢下放。

4.7落贝雷梁根据梁底标高高差可知贝雷梁存在一定坡度，落梁前测定高差，首先利用一侧的两7落梁装置同时将一端下落使
贝雷梁处于水平状态。

然后四处落梁装置同时工作，缓缓下落贝雷梁至地面。

对地面坡度大的，在钢管立柱拆除时，预留高差段高度，利用原钢管立柱作临时支撑，待贝雷梁拆除完后进行拆除。

因普通精轧螺纹钢只有9m长，且为了方便操作，采用3m一节，采用连接器进行接长。

由于第一根精轧螺纹安装高度需要6m，选取9m精轧螺纹钢进行初始节安装。

JN12#～JN13#跨下放高度只需3m，不另外需精轧螺纹加长；JN12#～JN13#跨下放高度12.5m，考虑3节3m段精轧螺纹进行加长。

连接器过孔时，需要采用特殊过孔垫片。

4.8贝雷梁转场拆除模板、木方转运至下一孔，最后再解开贝雷梁桁架横向联接件，分组移除贝雷梁桁架转运至下一孔。

五、五、质量控制质量控制5.1根据实际双拼H型钢横梁及贝雷片位置预留孔道，防止位置冲突。

5.2预留孔处应按照预制箱梁提梁吊点的预留孔进行加强布置。

5.3落架过程中要检查落架通道是否畅通，确保4处落架装置同步工作，下落长度不得大于千斤顶最大行程的90%。

5.4注意贝雷梁与双拼H588横梁临时固结。

5.5控制好落架过程中支架的平衡，防止孔道对Φ32精轧螺
纹钢形成较大弯折力。

六、六、安全措施安全措施明确安全目标并建立安全保证体系。

建立健全安全管理组织机构，明确各部门安全管理职责。

具体按下列措施落实：6.1落贝雷梁必须在混凝土强度达到设计值100%，张拉完成才能进行。

6.2精轧螺纹钢使用过程中不得电焊或将贝雷梁作为导电体。

精轧螺纹钢与贝雷梁或其他结构位置较近时，必须采取措施对精轧螺纹钢进行保护，防止其他物件造成精轧螺纹钢受力剪断。

6.3落梁前仔细检查原有的工字钢横梁、贝雷梁、工字钢分配梁等之间连接，防止个别部件的松动影响整个体系。

6.4拆除前，应先清理施工现场，划定作业区。

拆除时应设专人值守，非作业人员禁止入内；拆除作业必须由作业组长指挥，作业人员必须服从指挥，步调一致，并随时保持作业场地整洁，道路畅通。

86.5卸落过程中应派人观察梁体结构和支架系统，若发现异常情况应立即停止拆除作业，并根据问题原因采取相应的处置措施。

6.6遇到梁下地面不平整时，贝雷梁无法落地，钢管支墩应留适当高度，将贝雷梁落在钢管立柱上进行下部处理，此时的钢管立柱之间还必须进行连接。

6.7拆除支架时，必须确保未拆除部分的稳定，必要时对未拆除部分采取临时加固、支撑措施，待确认安全后方可拆除。

6.8施工中应对各种不良气候因素进行密切监测，并对支架立柱基础沉降应做好监测。

6.9施工时必须确保梁下无人通过的情况才能进行，并且设置足够的禁戒区域，安排专门人员进行防护。

七、七、支架验算支架验算1、荷载计算：模板750*0.018*9*29=3523.5kg方木7.5*29*41=8917.5kgI10分配梁11.26*6*3*44=8918kg贝雷梁350*9*22=69300kgH588分配梁（192.5*2+15.7*0.6*2）*2*12.5=10096kg精轧螺纹钢 6.65*（9+3*3）*4=478.8kg下吊点[14、固定钢板及Φ20钢筋18.3*4+4.6*4+0.56*2.47*44=152.5kg计算卸架总重量为101.38t。

2、精轧螺纹钢受力计算单根精轧螺纹钢筋受力最大值：26.2t。

9Φ32精轧螺纹钢采用R=785MPa，应力取用系数值为：26.2*10000/804/750=0.415。

3、分配梁计算①由于箱梁荷载远大于支架自重，下横梁双拼H588分配梁抗弯、抗剪强度满足要求。

②上横梁计算：100t千斤顶重量：85kg双拼[32型钢抬架：
92.5kgδ=30mm钢板：37kg上横梁节点受力为26.2+0.242=26.44tσ=M/W=264.4*103*0.4*103/1008.84*103=104. 8N/mm2＜170N/mm2τ=V*S/(I*t)=264.4*103*351.64*103/（16141.46*104*10）=57.6N/mm2＜100N/mm2在支点及受力点
处布置加劲板，以减小剪应力。

ω=F*L3/(48EI)=264.4*103*1*109/
（48*2.06*105*16141.46*104）=0.016mm＜L/400=2.5mm满足要求。

4、局部承压强度计算：设计汽车荷载：公路Ⅰ级根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)公路一I级车道荷载的均布荷载标准值为qx=10.5kN/m；集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN；桥梁计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN；桥梁计算跨径在5m～50m之间时，PK值采用直线内插求得。

本桥跨30m，集中力Pk=280kN，即28t；设计55t汽车荷载，单轮轮压为14t，左右轮距为1.8m；采用2m分配梁，将该集中力分摊，以满足要求。