一级直齿输入V带 输出链轮P=6200 n=80 10X2之欧阳术创编

河南科技大学
机械设计说明书
题目：一级直齿圆柱齿轮减速器
专业：机械设计制造及其自动化
学生姓名：赵乐
学号： 120551320022036
指导教师：杨巍
二零一三年六月十八日
目录
第一部分课程设计任务书-------------------------------3第二部分传动装置总体设计方案-------------------------3第三部分电动机的选择--------------------------------4第四部分计算传动装置的运动和动力参数-----------------7第五部分齿轮的设计----------------------------------8第六部分V带的设计----------------------------------8第七部分链传动的设计----------------------------------8第八部分传动轴承和传动轴及联轴器的设计---------------17第九部分键连接的选择及校核计算-----------------------20第十部分减速器及其附件的设计-------------------------22
第十一部分润滑与密封----------------------------------24设计小结--------------------------------------------25参考文献--------------------------------------------25
第一部分课程设计任务书
一、设计课题：
设计一用于带式运输机上的一级直圆柱齿轮减速器.运输机连续单向运转,载荷变化不大,空载起动,卷筒效率为0.96(包括其支承轴承效率的损失),减速器小批量生产,使用期限10年(300天/年),2班制工作,运输容许速度误差为5%,车间有三相交流,电压380/220V。

二. 设计要求:
1.减速器装配图一张(A1或A0)。

2.CAD绘制轴、齿轮零件图各一张(A3或A2)。

3.设计说明书一份。

三. 设计步骤:
1. 传动装置总体设计方案
2. 电动机的选择
3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比
4. 计算传动装置的运动和动力参数
5. 设计V带和带轮
6. 设计链传动和链轮
7. 齿轮的设计
8. 滚动轴承和传动轴的设计
9. 键联接设计
10. 箱体结构设计
11. 润滑密封设计
12. 联轴器设计
第二部分传动装置总体设计方案
1.组成：传动装置由电机、减速器、工作机组成。

2.特点：齿轮相对于轴承对称分布，要求轴的刚度不大。

3.确定传动方案：考虑到电机转速高，传动功率大，将V带设置在高速级，链传动和链轮设置在低速级。

其传动方案如下：
图一: 传动装置总体设计图
初步确定传动系统总体方案如:传动装置总体设计图所示。

选择V带传动和链传动的一级圆柱直齿轮减速器。

计算传动装置的总效率a:
a=0.96×0.992×0.97×0.95×0.96=0.83 1为V带的效率,2为轴承的效率,3为齿轮啮合传动的效率,4为链传动的效率,5为滚筒的效率（包括滚筒和对应轴承的效率）。

第三部分电动机的选择
1 电动机的选择
已知条件为:
P =6.2KW n = 80 r/min
电动机所需工作功率为:
p d= p w
ηa =
6.2
0.83 = 7.47 KW
执行机构的曲柄转速为:
n = 80 r/min
经查表按推荐的传动比合理范围，V带传动的传动比
i0=2~4，一级圆柱直齿轮减速器传动比i1=3~6，链传动的传动比i2=2~5，则总传动比合理范围为i a=12~120，电动机转速的可选范围为n d = i a×n = (12×120)×80 = 960~9600r/min。

综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，选定型号为Y132S2-2的三相异步电动机，额定功率为
7.5KW,满载转速n m=2900r/min，同步转速3000r/min。

2 确定传动装置的总传动比和分配传动比
（1）总传动比：
由选定的电动机满载转速n 和工作机主动轴转速n，可得传动装置总传动比为:
i a=n m/n=2900/80=36.2
（2）分配传动装置传动比:
i a=i0×i×i2
式中i0,i1,i2分别为带传动、减速器和链传动的传动比。

为使V 带传动和链传动的外廓尺寸不致过大，初步取i0=2，i2=4，则减速器传动比为:
i=i a /(i 0×i 2)=36.2/(2×4)=4.5
第四部分 计算传动装置的运动和动力参数
（1）各轴转速:
n I = n m /i 0 = 2900/2 = 1450 r/min
n II = n I /i = 1450/4.5 = 322.2 r/min
n III = n II /i 2 = 322.2/4 = 80.5 r/min
（2)各轴输入功率:
P I = P d ×
= 7.47×0.96 = 7.17 KW P II = P I ×
= 7.17×0.99×0.97 = 6.89 KW P III = P II ×
= 6.89×0.99×0.95 = 6.48 KW
则各轴的输出功率：
P I ' = P I ×0.99 = 7.1 KW
P II ' = P II ×0.99 = 6.82 KW
P III ' = P III ×0.99 = 6.42 KW
(3)各轴输入转矩:
T I = T d ×i 0×
电动机轴的输出转矩:
T d = 9550×p d n m
= 9550×7.472900 = 24.6 Nm
所以： T I = T d ×i 0×
= 24.6×2×0.96 = 47.2 Nm T II = T I ×i × = 47.2×4.5×0.99×0.97 = 204 Nm
T III = T II×i2× = 204×4×0.99×0.95 = 767.4 Nm
输出转矩为：
T I' = T I×0.99 = 46.7 Nm
T II' = T II×0.99 = 202 Nm
T III' = T III×0.99 = 759.7 Nm
第五部分 V带的设计
1 选择普通V带型号
计算功率P c:
P c = K A P d = 1.1×7.47 = 8.22 KW
根据手册查得知其交点在A型交界线范围内，故选用A型V 带。

2 确定带轮的基准直径，并验算带速
取小带轮直径为d1 = 100 mm,则：
d2 = n1×d1×(1-)/n2 = i0×d1×(1-)
= 2×100×(1-0.02) = 196 mm
由手册选取d2 = 200 mm。

带速验算：
V = n m×d1×π/(60×1000)
= 2900×100×π/(60×1000) = 15.18 m/s
介于5~25m/s范围内，故合适。

3 确定带长和中心距a
0.7×(d1+d2)≤a0≤2×(d1+d2)
0.7×(100+200)≤a0≤2×(100+200)
210≤a0≤600
初定中心距a0 = 405 mm，则带长为:
L0 = 2a0+π×(d1+d2)/2+(d2-d1)2/(4×a0)
= 2×405+π×(100+200)/2+(200-100)2/(4×405)=1287 mm 由表9-3选用L d = 1250 mm，确定实际中心距为：
a = a0+(L d-L0)/2 = 405+(1250-1287)/2 = 386.5 mm
4 验算小带轮上的包角:
= 1800-(d2-d1)×57.30/a
= 1800-(200-100)×57.30/386.5
= 165.20>1200
5 确定带的根数：
Z = P c/((P0+P0)×K L×K
故要取Z = 4根A型V带。

6 计算轴上的压力：
由初拉力公式有：
F0 = 500×P c×(2.5/K-1)/(Z×V)+q×V2 = 500×8.22×(2.5/0.96-1)/(4×15.18)+0.10×15.182 = 131.6 N 作用在轴上的压力：
F Q = 2×Z×F0×sin(1/2)
= 2×4×131.6×sin(165.2/2) = 1043.9 N
第六部分 链传动和链轮的设计
1 选择链轮齿数z 1，z 2
假设链速v=0.6~3m/s ，查表7.6得z 1≥17，故选取：z 1=25；大链轮齿数：
z 2=i 2×z 1 = 4×25 = 100，取z 2 = 100
2 确定计算功率P ca
查表7-7得K A = 1，则：
P ca = K A ×P II ' = 1×6.82 = 6.82
3 确定链节数L p '
初选中心距a 0 = 40p ，则链节数为：
L p ' = 2a0p +z1+z22+⎝ ⎛⎭⎪⎪⎫z2-z12π 2p a0
= 2×40p p +25+1002+⎝ ⎛
⎭⎪⎪⎫
100-252π 2p 40P = 146.1 取：L p = 146
4 确定链节距p
由式（7-15），链传动的功率为：
P0≥Pca
K Z K L K P
由图7-11，按小链轮转速估计，链工作在功率曲线的左侧，查表7-8得：
K Z = ⎝ ⎛⎭⎪⎫
z1191.08 = ⎝ ⎛⎭⎪⎫25191.08
= 1.34
K L = ⎝ ⎛⎭⎪⎫L p 1000.26 = ⎝ ⎛⎭
⎪⎫1461000.26 = 1.34 选取单排链，查表7-9，K P = 1
P 0≥ 6.821.34×1.34×1
= 3.8 KW 由P 0=3.8KW 和小链轮的转速n 2=322.2r/min 查图7-11选取链号为10A ，再由表7-1查得链节距p = 15.875 mm 。

由点（n 1，P 0)在功率曲线的左侧，与所选系数K Z 、K L 一致。

5 确定中心距
a = p 4[⎝ ⎛⎭
⎪⎫L p -z2+z12+⎝ ⎛⎭⎪⎫L p -z2+z122-8⎝ ⎛⎭⎪⎪⎫z2-z12π2] = 15.8754[⎝ ⎛⎭⎪⎫146-100+252+⎝ ⎛⎭⎪⎫146-100+2522-8⎝ ⎛⎭
⎪⎪⎫100-252π2] = 634.45 mm
中心距减少量
Δa = (0.001~0.002)a = (0.002~0.004)×634.45 = 1.27~2.54 mm 实际中心距
a ' = a-Δa = 634.45-(1.27~2.54) = 633.18~631.91 mm 取a ' = 633 mm
6 验算链速V
v = z1n1p 60×1000
= 25×322.2×15.87560×1000
= 2.1 m/s 7 计算作用于轴上的压轴力
F e = 1000P
v =
1000×6.82
2.1 = 3248 N
F p≈ 1.2F e = 1.2×3248 = 3898 N
第七部分齿轮的设计
（一）高速级齿轮传动的设计计算
1 齿轮材料、热处理及精度：
考虑此减速器的功率及现场安装的限制，故选用一级圆柱直齿轮减速器，小齿轮选硬齿面，大齿轮选软齿面。

材料：高速级小齿轮选用45号钢调质，齿面硬度为小齿轮：250HBS。

高速级大齿轮选用45号钢正火，齿面硬度为大齿轮：200HBS。

取小齿齿数：Z1 = 20，则：
Z2 = i12×Z1 = 4.5×20 = 90 取：Z2 = 90
2 初步设计齿轮传动的主要尺寸，按齿面接触强度设计：
d1t≥32K
t T1
ψ
d
×
u±1
u
×
⎝
⎛
⎭
⎪
⎪
⎫
Z H Z E
[σH]
2
确定各参数的值:
1) 试选K t = 1.2
2) T1 = 47.2 Nm
3) 选取齿宽系数d = 1
4) 由表8-5查得材料的弹性影响系数Z E = 189.8MPa
5) 由图8-15查得节点区域系数Z H = 2.5
6) 查得小齿轮的接触疲劳强度极限:Hlim1 = 610 MPa，大齿轮
的接触疲劳强度极限:Hlim2 = 560 MPa。

7) 计算应力循环次数：
小齿轮应力循环次数：N1 = 60nkt h = 60×1450×1×10×300×2×8 = 4.18×109
大齿轮应力循环次数：N2 = 60nkt h = N1/u = 4.18×109/4.5 = 9.28×108
8) 由图8-19查得接触疲劳寿命系数:K HN1 = 0.85,K HN2 = 0.89
9) 计算接触疲劳许用应力,取失效概率为1%,安全系数S=1,得:
[H]1 = K HN1σHlim1
S = 0.85×610 = 518.5 MPa
[H]2 = K HN2σHlim2
S = 0.89×560 = 498.4 MPa
许用接触应力:
[H] = ([H]1+[H]2)/2 = (518.5+498.4)/2 = 508.45 MPa
3 设计计算:
小齿轮的分度圆直径:d1t:
d1t≥32K
t T1
ψ
d
×
u±1
u
×
⎝
⎛
⎭
⎪
⎪
⎫
Z H Z E
[σH]
2
= 32×1.2×47.2×1000
1
×4.5+1
4.5
×
⎝
⎛
⎭
⎪
⎪
⎫
2.5×189.8
508.45
2
= 49.4 mm
4 修正计算结果： 1) 确定模数：
m n = d 1t Z 1 = 49.420 = 2.47 mm
取为标准值:3 mm 。

2) 中心距：
a = ⎝ ⎛⎭⎪⎫Z 1+Z 2m n 2 = ()20+90×3
2 = 165 mm
3) 计算齿轮参数：
d 1 = Z 1m n = 20×3 = 60 mm
d 2 = Z 2m n = 90×3 = 270 mm
b = φd ×d 1 = 60 mm
b 圆整为整数为：b = 60 mm 。

4) 计算圆周速度v:
v = πd 1n 160×1000 = 3.14×60×145060×1000
= 4.55 m/s 由表8-8选取齿轮精度等级为9级。

5 校核齿根弯曲疲劳强度：
(1) 确定公式内各计算数值：
1) 由表8-3查得齿间载荷分配系数：K H = 1.1，K F = 1.1；齿轮宽高比为：
b
h = b [(2h *a +c *)m n ] = 60[(2×1+0.25)×3]
= 8.89 求得:K H = 1.09+0.26
d 2+0.33×10-3b = 1.09+0.26×0.82+0.33×10-3
×60 = 1.37
，由图8-12查得：K F = 1.34
2) K = K A K V K F K F = 1×1.1×1.1×1.34 = 1.62
3) 由图8-17、8-18查得齿形系数和应力修正系数：
齿形系数:Y Fa1 = 2.75 Y Fa2 = 2.21
应力校正系数:Y Sa1 = 1.56 Y Sa2 = 1.8
4) 由图8-22c按齿面硬度查得大小齿轮的弯曲疲劳强度极限为：
Flim1 = 245 MPa Flim2 = 220 MPa
5) 同例8-2：
小齿轮应力循环次数:N1 = 4.18×109
大齿轮应力循环次数:N2 = 9.28×108
6) 由图8-20查得弯曲疲劳寿命系数为：
K FN1 = 0.81 K FN2 = 0.85
7) 计算弯曲疲劳许用应力，取S=1.3，由式8-15得：
[F]1 = K FN1σFlim1
S =
0.81×245
1.3 = 15
2.7
[F]2 = K FN2σFlim2
S =
0.85×220
1.3 = 143.8
Y Fa1Y Sa1
[σF]1 =
2.75×1.56
152.7 = 0.02809
Y Fa2Y Sa2
[σF]2 =
2.21×1.8
143.8 = 0.02766
小齿轮数值大选用。

(2) 按式8-23校核齿根弯曲疲劳强度：
m n≥32KT
1
ψ
d Z
2
1
×
Y Fa Y Sa
[σF]
=
32×1.62×47.2×1000×0.02809
1×20
2 = 2.21 mm
2.21≤3所以强度足够。

(3) 各齿轮参数如下：
大小齿轮分度圆直径：
d1 = 60 mm
d2 = 270 mm
b = d×d1 = 60 mm
b圆整为整数为：b = 60 mm
圆整的大小齿轮宽度为：b1 = 65 mm b2 = 60 mm
中心距：a = 165 mm，模数：m = 3 mm
第八部分传动轴承和传动轴及联轴器的设计Ⅰ轴的设计
1 输入轴上的功率P1、转速n1和转矩T1:
P1 = 7.17 KW n1 = 1450 r/min T1 = 47.2 Nm
2 求作用在齿轮上的力:
已知小齿轮的分度圆直径为:
d1 = 60 mm 则:
F t =
2T1
d1 =
2×47.2×1000
60 = 1573.3 N
F r = F t×tan = 1573.3×tan200 = 572.6 N
3 初步确定轴的最小直径:
先初步估算轴的最小直径。

选取轴的材料为45钢（调质），根据《机械设计（第八版）》表15-3，取A0 = 112，得：
d min = A0×3P
1
n1
= 112×
37.17
1450 = 19.1 mm
显然，输入轴的最小直径是安装大带轮处的轴径，由于安装键将轴径增大4%，故选取:d12 = 20 mm。

带轮的宽度：B = (Z-1)×e+2×f = (4-1)×18+2×8 = 70 mm，为保证大带轮定位可靠取：l12 = 68 mm。

大带轮右端用轴肩定位，故取II-III段轴直径为:d23 = 25 mm。

大带轮右端距箱体壁距离为20，取:l23 = 35 mm。

4 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度:
初选轴承的类型及型号。

为能顺利地在轴端III-IV、VII-VIII 上安装轴承，其段满足轴承内径标准，故取:d34 = d78 = 30 mm；因轴只受径载荷作用，查轴承样本选用：6206型深沟球轴承，
其尺寸为:d ×D ×T = 30×62×16 mm ，轴承右端采用挡油环定位，由轴承样本查得：6206。

型轴承的定位轴肩高度：h = 3 mm ，故取：d 45 = d 67 = 36 mm ，取：l 45 = l 67 = 5 mm 。

齿轮的定位及安装齿轮处轴段尺寸的确定。

由于:d 1≤2d 56 ，所以小齿轮应该和输入轴制成一体，所以:l 56 = 65 mm ；则:
l 34 = T+s+a-l 45 = 16+8+11-5 = 30 mm
l 78 = T+s+a-l 67 = 16+8+11+2-5 = 32 mm
5 轴的受力分析和校核:
1）作轴的计算简图（见图a ）:
根据6206深沟球轴承查手册得T = 16 mm
带轮中点距左支点距离L 1 = (70/2+35+16/2)mm = 78 mm 齿宽中点距左支点距离L 2 = (65/2+30+5-16/2)mm = 59.5 mm 齿宽中点距右支点距离L 3 = (65/2+5+32-16/2)mm = 61.5 mm
2）计算轴的支反力：
水平面支反力（见图b ）：
F NH1 = FtL3L2+L3 = 1573.3×61.559.5+61.5 = 799.7 N
F NH2 = FtL2L2+L3 = 1573.3×59.559.5+61.5 = 773.6 N
垂直面支反力（见图d ）：
F NV1 = FrL3-FQ(L1+L2+L3)L2+L3
= 572.6×61.5-1043.9×(78+59.5+61.5)59.5+61.5
= -1425.8 N
F NV2 = FrL2+FQL1L2+L3 = 572.6×59.5+1043.9×7859.5+61.5
= 954.5 N 3）计算轴的弯矩，并做弯矩图：
截面C 处的水平弯矩：
M H = F NH1L 2 = 799.7×59.5 Nmm = 47582 Nmm
截面A 处的垂直弯矩：
M V0 = F Q L 1 = 1043.9×78 Nmm = 81424 Nmm
截面C 处的垂直弯矩：
M V1 = F NV1L 2 = -1425.8×59.5 Nmm = -84835 Nmm
M V2 = F NV2L 3 = 954.5×61.5 Nmm = 58702 Nmm
分别作水平面弯矩图（图c ）和垂直面弯矩图（图e ）。

截面C 处的合成弯矩：
M 1 =
M 2H +M 2V1 = 97268 Nmm M 2 = M 2H +M 2V2 = 75564 Nmm
作合成弯矩图（图f ）。

4）作转矩图（图g ）。

5）按弯扭组合强度条件校核轴的强度：
通常只校核轴上承受最大弯矩和转矩的截面（即危险截面
C ）的强度。

必要时也对其他危险截面（转矩较大且轴颈较小的截面）进行强度校核。

根据公式（14-4），取 = 0.6，则有：
ca = Mca W = M 21+()αT12W = 972682+()0.6×47.2×100020.1×60
3 MPa
= 4.7 MPa ≤[] = 60 MPa
故设计的轴有足够的强度，并有一定的裕度（注：计算W 时，忽略单键槽的影响）。

轴的弯扭受力图如下：
II轴的设计
1 求输出轴上的功率P2、转速n2和转矩T2：
P2 = 6.89 KW n2 = 322.2 r/min T2 = 204 Nm 2 求作用在齿轮上的力:
已知大齿轮的分度圆直径为:
d2 = 270 mm
则:
F t =
2T 2
d 2 =
2×204×1000
270 = 1511.1 N
F r = F t ×
tan 3 初步确定轴的最小直径:
先初步估算轴的最小直径。

选取轴的材料为45钢（调质），根据《机械设计（第八版）》表15-3，取:A0 = 112，得:
d min = A0×3P
2
n2
= 112×
3 6.89
322.2 = 31.1 mm
显然，输入轴的最小直径是安装小链轮处的轴径d12，由于键槽将轴径增大4%，故选取：d12 = 32 mm，取：l12 = 40 mm。

小链轮轮右端用轴肩定位，故取II-III段轴直径为:d23 = 37 mm。

小链轮轮右端距箱体壁距离为20，取:l23 = 35 mm。

4 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度：
初选轴承的类型及型号。

为能顺利地在轴端III-IV、VI-VII上安装轴承，其段满足轴承内径标准，故取：d34 = d67 = 40 mm；
因轴只受径载荷作用，查轴承样本选用:6208型深沟球子轴承，其尺寸为：d×D×T = 40mm×80mm×18mm。

轴承端盖的总宽度为：20 mm，取端盖的外端面与半联轴器右端面的距离为：l = 20 mm，l23 = 35 mm。

齿轮的定位及安装齿轮处轴段尺寸的确定。

取大齿轮的内径为：d2 = 48 mm，所以：d45 = 48 mm，为使齿轮定位可靠取：l45 = 58 mm，齿轮右端采用轴肩定位，轴肩高度：h ≥ 0.07d = 0.07×48 = 3.36 mm，轴肩宽度：b ≥ 1.4h = 1.4×3.36 = 0 mm，所以：d56 = 55 mm，l56 = 6 mm；齿轮的左端与轴承之间采用套筒定位，则：
l34 = T+s+a+2.5+2 = 18+8+11+2.5+2 = 41.5 mm
l67 = 2+T+s+a+2.5-l56 = 2+18+8+11+2.5-6=35.5 mm
5 轴的受力分析和校核:
1）作轴的计算简图（见图a）:
根据6208深沟球轴承查手册得T = 18 mm
带轮中点距左支点距离L1 = (40/2+35+18/2)mm = 64 mm
齿宽中点距左支点距离L2 = (60/2-2+41.5-18/2)mm = 60.5 mm 齿宽中点距右支点距离L3 = (60/2+6+35.5-18/2)mm = 62.5 mm 2）计算轴的支反力：
水平面支反力（见图b）：
F NH1 = FtL3
L2+L3 = 1511.1×62.5
60.5+62.5 = 767.8 N
F NH2 = FtL2L2+L3 = 1511.1×60.560.5+62.5 = 743.3 N
垂直面支反力（见图d ）：
F NV1 = FrL3-Fe(L1+L2+L3)L2+L3 = 550×62.5-3248×(64+60.5+62.5)60.5+62.5
= -4658.5 N
F NV2 = FrL2+FeL1L2+L3 = 550×60.5+3248×6460.5+62.5
= 1960.5 N 3）计算轴的弯矩，并做弯矩图：
截面C 处的水平弯矩：
M H = F NH1L 2 = 767.8×60.5 Nmm = 46452 Nmm
截面A 处的垂直弯矩：
M V0 = F e L 1 = 3248×64 Nmm = 207872 Nmm
截面C 处的垂直弯矩：
M V1 = F NV1L 2 = -4658.5×60.5 Nmm = -281839 Nmm
M V2 = F NV2L 3 = 1960.5×62.5 Nmm = 122531 Nmm
分别作水平面弯矩图（图c ）和垂直面弯矩图（图e ）。

截面C 处的合成弯矩：
M 1 =
M 2H +M 2V1 = 285641 Nmm M 2 = M 2H +M 2V2 = 131041 Nmm
作合成弯矩图（图f ）。

4）作转矩图（图g ）。

5）按弯扭组合强度条件校核轴的强度：
通常只校核轴上承受最大弯矩和转矩的截面（即危险截面
C ）的强度。

必要时也对其他危险截面（转矩较大且轴颈较小的截面）进行强度校核。

根据公式（14-4），取
= 0.6，则有： ca = Mca W = M 21+()αT12W = 2856412+()0.6×204×100020.1×48
3 MPa
= 28.1 MPa ≤[] = 60 MPa
故设计的轴有足够的强度，并有一定的裕度（注：计算W 时，忽略单键槽的影响）。

轴的弯扭受力图如下：
第九部分 键联接的选择及校核计算
1 输入轴键计算：
校核大带轮处的键连接：
该处选用普通平键尺寸为：b ×h ×l = 6mm ×6mm ×63mm ，接触长度:l ' = 63-6 = 57 mm ，则键联接所能传递的转矩为:
T = 0.25hl 'd[F ] = 0.25×6×57×20×120/1000 = 205.2 Nm
T ≥T 1，故键满足强度要求。

2 输出轴键计算：
(1) 校核大齿轮处的键连接：
该处选用普通平键尺寸为：b ×h ×l = 14mm ×9mm ×50mm ，接触长度:l ' = 50-14 = 36 mm ，则键联接所能传递的转矩为:
T = 0.25hl 'd[F ] = 0.25×9×36×48×120/1000 = 466.6 Nm
T ≥T 2，故键满足强度要求。

(2) 校核小链轮处的键连接：
该处选用普通平键尺寸为：b ×h ×l = 10mm ×8mm ×36mm ，接触长度:l ' = 36-10 = 26 mm ，则键联接所能传递的转矩为:
T = 0.25hl 'd[F ] = 0.25×8×26×32×120/1000 = 199.7 Nm
T ≥T 2，故键满足强度要求。

第十部分 轴承的选择及校核计算
根据条件，轴承预计寿命：
L h = 10×2×8×300 = 48000 h
1 输入轴的轴承设计计算:
(1) 初步计算当量动载荷P:
因该轴承只受径向力，所以:
P = F r = 572.6 N
(2) 求轴承应有的基本额定载荷值C 为: C = P ε
60n 1106L h = 572.6×360×145010
6×48000 = 9221 N (3) 选择轴承型号:
查课本表11-5，选择:6206轴承，C r = 19.5 KN ，由课本式11-3有：
L h = 10660n 1
⎝ ⎛⎭⎪⎫C P 3
= 10660×1450⎝
⎛⎭⎪⎪⎫19.5×1000572.63 = 4.54×105≥L h
所以轴承预期寿命足够。

2 输出轴的轴承设计计算:
(1) 初步计算当量动载荷P:
因该轴承只受径向力，所以:
P = F r = 550 N
(2) 求轴承应有的基本额定载荷值C 为: C = P ε
60n 1106L h = 550×360×322.210
6×48000 = 5365 N (3) 选择轴承型号:
查课本表11-5，选择:6208轴承，C r = 29.5 KN ，由课本式11-3有：
L h = 10660n 1
⎝ ⎛⎭⎪⎫C P 3
= 10660×322.2
⎝ ⎛⎭⎪⎪⎫29.5×10005503 = 7.98×106≥L h 所以轴承预期寿命足够。

第十一部分 减速器及其附件的设计
1 箱体（箱盖）的分析：
箱体是减速器中较为复杂的一个零件，设计时应力求各零件之间配置恰当，并且满足强度，刚度，寿命，工艺、经济性等要求，以期得到工作性能良好，便于制造，重量轻，成本低廉的机器。

2 箱体（盖）的材料：
由于本课题所设计的减速器为普通型，故常用HT15-33灰铸铁制造。

这是因为铸造的减速箱刚性好,易得到美观的外形,易切削,适应于成批生产。

3 箱体的设计计算，箱体尺寸如下：
代号名称计算与说明结果
箱体壁厚 = 0.025a+3 ≥ 8 取 = 10 mm
箱盖壁厚 = 0.02a+3 ≥8 取 = 10 mm
'箱体加强筋厚' = 0.85 = 0.85×10 = 8.5 取' = 10 mm
'箱盖加强筋厚' = 0.85 =
0.85×10 = 8.5 取' = 10 mm
b 箱体分箱面凸缘厚b≈1.5 = 1.5×10 = 15mm取b = 15 mm
b1箱盖分箱面凸缘厚 b1≈1.5 1.5×10 = 15mm取b1 = 15 mm
b2平凸缘底厚 b2≈2.35 = 2.35×10 = 23.5mm取b2 =
24 mm
d f地脚螺栓 d f = 0.036a+12 = 18.37 取d f = 20 mm
d1轴承螺栓 d1 = 0.7d f = 12.86 取d1 = 14 mm
d2联接分箱螺栓 d2 = (0.5-0.7)d f = 10-14 取d2 = 10 mm d3轴承盖螺钉 d3 = 10 mm取d3 = 10 mm
d4检查孔螺钉 M8×22
n 地脚螺栓数取：n = 6
第十二部分润滑与密封设计
对于一级圆柱齿轮减速器，因为传动装置属于轻型的，且传速较低，所以其速度远远小于150-200 m/min，所以采用脂润滑，箱体内选用CKC150润滑油，装至规定高度。

油的深度为：H+h1：
H = 30 mm h1 = 34 mm
所以：H+h1 = 30+34 = 64 mm 。

其中油的粘度大，化学合成油，润滑效果好。

密封性来讲为了保证机盖与机座联接处密封，联接凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗度应为Ra=6.3，密封的表面要经过刮研。

而且，凸缘联接螺柱之间的距离不宜太大，为150mm。

并匀均布置，保证部分面处的密封性。

设计小结
这次关于带式运输机上的一级圆柱齿轮减速器的课程设计是我们真正理论联系实际、深入了解设计概念和设计过程的实践考验，对于提高我们机械设计的综合素质大有用处。

通过两个星期的设计实践，使我对机械设计有了更多的了解和认识.为我
们以后的工作打下了坚实的基础。

机械设计是机械工业的基础,是一门综合性相当强的技术课程，它融《机械原理》、《机械设计》、《理论力学》、《材料力学》、《互换性与技术测量》、《工程材料》、《机械设计（机械设计基础）课程设计》等于一体。

这次的课程设计,对于培养我们理论联系实际的设计思想、训练综合运用机械设计和有关先修课程的理论,结合生产实际反应和解决工程实际问题的能力，巩固、加深和扩展有关机械设计方面的知识等方面有重要的作用。

本次设计得到了指导老师的细心帮助和支持。

衷心的感谢老师的指导和帮助。

设计中还存在不少错误和缺点，需要继续努力学习和掌握有关机械设计的知识，继续培养设计习惯和思维从而提高设计实践操作能力。

参考文献
1 《机械设计（第八版）》高等教育出版社。

2 《机械设计（机械设计基础）课程设计》高等教育出版社。

3 《机械零件手册》天津大学机械零件教研室。