转体施工方案2011.12.12.

目录
1、编制依据、编制范围及设计说明 (4)
1.1编制依据 (4)
1.2编制范围 (5)
1.3设计概况 (5)
2、工程概况 (8)
2.1线路概况 (8)
2.2主要技术标准 (9)
2.3主要工程数量 (9)
2.4工程特点 (10)
3、工程地区特点 (10)
3.1自然特征及水文地质 (10)
3.2交通运输情况 (11)
4、施工组织安排 (11)
4.1施工组织机构 (11)
4.2工程施工工期安排 (12)
4.3工程施工周期计划 (12)
5、临时工程.. (13)
5.1办公区（生活区）布置 (13)
5.2拌和站和钢筋加工场 (13)
5.3施工便道 (13)
5.4连续梁施工现场布置 (14)
6、总体施工技术方案 (14)
6.1总体施工技术方案概述 (14)
6.2总体施工步骤 (15)
7、分项工程施工方法和工艺 (17)
7.1既有武广高铁回流线和正馈线绝缘 (17)
7.2防护墙的施工 (17)
7.3球铰施工方法 (18)
7.4连续梁施工方法 (20)
7.5转体施工方法 (50)
7.6顶落梁施工方法 (54)
7.7钢筋工程施工 (55)
7.8预应力工程施工 (57)
7.9混凝土工程施工 (66)
8、资源配置方案 (69)
8.1劳动力计划 (69)
8.2主要工程材料计划 (70)
8.3主要工程设备投入 (70)
9 、施工管理措施 (71)
9.1标准化管理 (71)
9.2质量管理措施 (74)
9.3安全管理措施 (78)
9.4工期控制措施 (87)
9.5环境保护、文明施工措施 (88)
9.6冬季、夏季、雨季施工措施 (89)
9.7预案措施 (90)
10、施工组织图 (94)
10.1附表一：（40+64+40）m连续梁转体施工封锁要点计划表
10.2附图1：《连续梁转体施工计划横道图》
10.3附图2：《连续梁转体施工计划网络图》
10.4附图3：《施工现场平面布置图》
10.5附图4：《转体施工步骤图》
10.6附图5：《防护墙设计图》
10.7附图6：《0#块及1#块支架设计图》
10.8附图7：《临时固结及防落梁构造图》
10.9附图8：《边跨现浇段及合拢段支架设计图》
10.10附图9：《跨中合拢段吊篮设计图》
10.11附图10：《转体设施平面布置图》
10.12附图11：《顶落梁千斤顶布置图》
10.13《抗滑桩结构计算书》
10.14《防护墙结构计算书》
10.15《吊篮结构计算书》
10.16《0#块支架、衡阳台边跨现浇段支架计算书》
10.17《墩梁固结计算书》
10.18《3#墩边跨现浇段支架计算书》
1、编制依据、编制范围及设计说明
1.1编制依据
(1)湘桂线衡阳至永州段扩能改造工程LXDK6+506.758下行联络线跨东外环特大桥施工图、(40+64+40)m连续梁转体施工图及其他相关设计文件；
(2)LXDK6+506.758下行联络线跨东外环特大桥施工现场调查、采集、咨询所获取的资料；
(3)湘桂线衡阳至永州段扩能改造工程一标段施工承包合同；
(4)《铁路工程质量验收标准》和其他有关文件资料；
(5)《铁路营业线施工安全管理办法》(铁办【2008】190号)；
(6)广铁集团颁布的《广铁（集团）公司铁路营业线施工安全管理实施细则》（广运发【2010】165号）；
(7)《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》（铁科技【2004】120）；
(8)《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》；
(9)《高速铁路设计规范》（TB 10621-2009）；
(9)本单位类似工程的施工经验。

1.2编制范围
本梁位于半径R=2200m曲线地段。

其起讫里程LXDK06+193.24～LXDK06+338.64；桥梁墩台号衡阳台、1#墩、2#墩、3#墩；孔跨式样（40+64+40）m；主跨64m跨越武广高铁，线路夹角26度。

1.3设计概况
本桥于LXDK6+260.293处跨越武广高铁，与线路夹角为26°。

武广高铁此处对应里程为DK1728+871.403，此处武广高铁为胡家坪4号桥。

跨越武广高铁采用（40+64+40）m预应力连续梁的64m跨，该联连续梁墩台为0#台（实心），1#墩（高10.85m），2#墩（高20.85m），3#墩（高31.85m）。

桩基础采用钻孔灌注桩基础，承台采用矩形混凝土承台，桥墩采用变截面圆端型桥墩，连续梁梁部采用先挂篮悬臂浇筑后墩顶转体的施工方法。

1.3.1下部结构
本连续梁桥墩采用圆端型实体桥墩形式。

主墩1#、2#高度分别为10.85m、20.85m；1#墩基础采用6根1.5m直径的钻孔桩成矩形布置，桩长为33.4m；2#墩基础采用5根1.8m直径的钻孔桩成梅花型布置，桩长为39.9m衡阳台采用9根1m直径的钻孔桩成矩形布置；3#墩高度为31.85m，基础采用5根1.5m直径钻孔桩成梅花型布置。

1.3.2上部结构
本连续梁结构类型为(40+64+40)m预应力混凝土连续箱梁。

梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长为145.2m。

梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=206.212m，中支点平段为2.6m，边跨直线段总长9.6m，箱梁顶宽8.4m，底宽4.2m，顶板厚度32cm，腹板厚度40～60cm，底板厚度43.5～75cm，梁体在边支座、中支座、中跨中处设横隔板，全联共设5道横隔板，横隔板中部设有孔洞，供检查人员通过。

梁体纵向、竖向均设预应力。

纵向预应力筋采用抗拉强度标准为f pk=1860Mpa、弹性模量E p=195Gpa，公称直径为15.2mm高强度低松弛钢绞线。

竖向预应力筋采用抗拉强度标准值f pk=830Mpa、弹性模量为E p=200Gpa预应力混凝土用精轧螺纹钢筋。

纵向预应力束孔道采用金属波纹管成孔，竖向预应力孔道采用铁皮管成孔。

梁体截面形式详见图1.3.2-1边跨梁端截面、图1.3.2-2中跨跨中截面、图1.3.2-3中跨梁端截面、图1.3.2-4合拢段截面。

图1.3.2-1边跨梁端截面
图1.3.2-2中跨跨中截面
图1.3.2-3中跨梁端截面
图1.3.2-4 合拢段截面
1.3.3梁体其他构造
（1）挡碴墙：本连续梁在线路中线外侧设置高度为0.35米的挡碴墙。

挡碴墙每2m设1cm断缝。

（2）桥梁伸缩缝：为使桥面排水在梁缝处连续，在梁端接缝处采用防水伸缩缝装置。

（3）通风孔的设置：在两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔。

通风孔距梁顶2.5m和1m，间距为2m，通风孔与预应力管道净距必须大于1倍管道直径，若相碰可适当移动通风孔位置。

（4）桥上防、排水系统：为使桥面排水通畅，桥面挡碴墙内侧设2%人字型排水坡，并在挡碴墙内侧沿纵向每隔4m设置内径为160mm的PVC 泄水管。

在防水方面，桥面防水体系采用通桥（2006）8388，施工工艺按照“客运专线桥梁混凝土桥面防水层技术条件”要求。

（5）梁底泄水孔的设置：为保证箱内排水，底板处设置外径φ100mm 的泄水孔，并保证泄水孔处于底板最底处，在灌筑梁底板混凝土时应在底板上表面根据泄水孔的位置设置一定的汇水坡，避免箱体内积水。

（6）封锚：封锚混凝土采用强度等级为C50的收缩补偿混凝土。

封锚混凝土浇筑前先凿毛梁体端面混凝土，保证封锚混凝土与梁体混凝土结合成一整体，封锚钢筋与梁体钢筋绑扎形成钢筋骨架，封锚后混凝土表面涂刷防水材料。

2、工程概况
2.1线路概况
本梁位于下行联络线跨东外环特大桥LXDK6+260.293里程处，为跨武广高铁而设。

目前该桥0#台承台、1#墩桩基已经施工完成，墩台身尚未施工；2#墩桩基、承台已经施工完成，墩身施工了8m，3#墩身顶帽已施工完毕。

平面位置详见附图一《施工总体平面布置图》。

2.2主要技术标准
（1）铁路等级：I级铁路；
（2）桥上线路：单线曲线梁，曲线半径2200m；
（3）设计行车速度：200km/h；
（4）设计活载：中-活载；
（5）牵引类型：电力；
（6）轨道结构：有碴轨道；
（7）纵向坡度：-17.956‰；
2.3主要工程数量
梁体主要工程数量见下表2.3-1。

表2.3-1 (40+64+40)m连续梁梁部主要工程数量表
2.4工程特点
（1）本连续梁上跨武广高铁，桥墩桩基、承台、墩身、连续梁悬灌段的施工紧邻武广高铁，危及行车安全，施工安全威胁大。

（2）连续梁转体施工设在墩顶，操作空间有限，施工难度大。

（3）防护墙、连续梁转体及中跨合拢段施工安排在武广高铁天窗时间，
施工协调难度大，施工工期紧。

2.5控制工序及重难点工序
本连续梁转体施工控制及重难点工序是防护墙、挂篮悬灌段、中跨合拢段及顶落梁的施工。

3、工程地区特点
3.1 自然特征及水文地质
本标段衡阳至祁东段位于衡阳盆地地区，湘江近南北向纵贯衡阳市区，除湘江两岸及三塘一带为一、二级阶地外，其余均为下第三系及白垩系红层地区，属于低缓丘陵区，局部地形起伏较大，线路多以隧道、短隧道群通过。

水文地质：湘江阶地浅层地下水属孔隙潜水，潜水位埋深不等，下部砂层为良好的含水层，该层地下水具微承压性。

低缓丘陵区地下水一般不发育。

低山丘陵区地下水属基岩裂隙水，富水性差异很大，一般储水条件较差，仅在岩石节理裂隙中含水，偶见山坡地段有弱裂隙水出露。

灰岩地段岩溶水较发育，多为岩溶裂隙水。

沿线地下水水质总体较好，对水泥制品无腐蚀性，部分E2+3及煤系地层中，地下水具弱腐蚀性。

3.2交通运输情况
桥址位于衡阳东外环处，公路网发达，原材运输便利；本工点下部结构施工已完成施工便道贯通，能满足上部结构施工运输的要求。

4、施工组织安排
4.1施工组织机构
按“集中领导、职责明确、提高效率、有利协调”的原则，组成“中铁二十五局集团湘桂铁路GTXG-1标指挥部”，指挥部将认真贯彻执行《建设工程项目法施工管理规范》(GB/T50326-2001)，组织本工程的实施管理，履行合同条款，优质高效地完成工程范围内各项任务。

指挥部按两级管理模式进行协调管理，下设4个项目部，本梁由第四项目部负责施工，下设一个桥队，施工组织管理机构见图4.1.1-1。

图4.1-1 施工组织管理机构
4.2工程施工工期安排
根据建设指挥部的施工安排，结合本桥的实际情况编制如下的施工工期计划。

主墩2012年03月05日完；梁体及附属工程2012年08月14日完，转体2012年08月19日完,跨中合拢段2012年09月05日完，顶落梁2012年09月09日完，边跨合拢段2012年09月17日完。

总体施工计划详见:
附图一《下行联络线跨东外环特大桥(40+64+40)m连续梁转体施工计划横道图》。

附图二《下行联络线跨东外环特大桥(40+64+40)m连续梁转体施工计划网络图》。

4.3工程施工周期计划
（1）0#块施工周期
（2）标准块悬浇施工周期
5、临时工程
5.1办公区（生活区）布置
管理人员办公、生活用房在工点附近租用民房；作业人员生活区、材料、机械摆放地设在既有武广高铁右侧。

5.2拌和站和钢筋加工场
本连续梁下部结构及梁体混凝土由湘桂铁路扩能改造工程GTXG-1标向阳中心搅拌站提供。

钢筋加工棚设在既有武广高铁右侧，钢筋加工成型后用汽车吊吊至桥面绑扎。

5.3施工便道
本连续梁施工用便道使用部分既有武广高铁便道。

1号墩便道需挖方加宽，2号墩便道需填方加宽。

5.4连续梁施工现场布置
作业区内主要设有钢筋加工棚、机电修理间、仓库、钢管支架存放场地和应急物资堆放场地以及场内道路、和配套设施等。

现场布置见附图一:《施工现场平面布置图》
6、总体施工技术方案
6.1总体施工技术方案概述
本连续梁中跨上跨既有武广高铁，主墩1#、2#墩紧邻回流线和正馈线，其中1#墩墩帽边距回流线的距离为4.54m, 2#墩墩帽边距回流线的距离为4.47m,中跨跨中梁底与轨面的距离为10.587m。

目前1#墩的桩基已经施工完成，2#墩桩基及承台已经施工完成，墩身施工了8m，。

本连续梁采用墩顶转体施工方案，主墩墩身施工完成后，在墩旁搭设转体操作平台后，在墩身顶设置下转盘、球铰承台、牵引反力支座、安装钢球铰、支撑腿及滑道，以平行既有武广高铁为原则定位施工连续梁0#块及悬灌段，待梁体达到设计强度后通过设置在墩顶的牵引系统转体就位，然后进行连续梁中跨及边跨的合拢。

因本连续梁紧邻既有武广高铁，为确保施工期间既有武广高铁的运营安全，施工墩身、转体系统及梁体0#块、1#块前先将既有武广高铁回流线和正馈线绝缘，并设置防护墙，将施工区域和既有武广高铁隔离。

梁体悬灌段施工时将靠近既有武广高铁侧挂篮封闭，并随挂篮的前移及时在已灌注梁体
翼板（靠近武广高铁侧）上设置栏杆和防护网。

正馈线及回流线的绝缘、防护墙安装及拆除、挂篮前移及拆除、挂篮悬灌段混凝土灌注及穿预应力钢束、梁体转体就位、中跨合拢段施工及顶落梁等危及行车安全的施工均安排在既有武广高铁天窗时间进行，具体封锁要点计划见附表一：（40+64+40）m连续梁转体施工封锁要点计划表。

6.2总体施工步骤
本连续梁转体施工方法及步骤如下：
第一步：对武广高铁实施物理隔离
在天窗时间将既有武广高铁下行线K1728+757～K1728+937，上行线K1728+814～K1728+994各180米回流线及正馈线绝缘包裹，并将上行线229#～233#、下行线232#～236#接触网立柱内正馈线内移2m，安装防护墙型钢支架、防护网及防电板。

第二步：在防护墙的防护下进行以下工序的施工
(1)主墩1#、2#墩身及转体操作平台的施工；
(2) 安装下转盘模板、钢筋，预埋环道、牵引反力支座、墩梁固结及球铰承台钢筋，浇筑下转盘混凝土。

(3)安装牵引反力支座、连续梁支承垫石、球铰承台钢筋和模板并浇注混凝土；
(4)安装环道钢板和球铰支座；
(5)以连续梁纵向中心线平行既有武广高铁为原则，定位安装转体支撑腿、上转盘及连续梁0#块支架及底模，按规范要求对上转盘及连续梁0#块支架进行预压；
(6)调整上转盘及连续梁0#块底模标高，安装上转盘钢筋及侧模，浇注上转盘及连续梁0#块混凝土。

(7)上转盘及连续梁0#块混凝土养护，达到设计要求的强度和弹性模量后按设计规定的顺序张拉连续梁0#块纵向及竖向预应力筋并进行孔道压浆。

(8)搭设连续梁A1、B1梁段支架并安装底模，按规范要求对支架进行预压后调整底模标高，对称安装连续梁A1、B1梁段底板、腹板、顶板及翼板钢筋和模板并灌注混凝土。

待A1、B1梁段混凝土强度及弹模达到设计要求后张拉A1、B1梁段纵向及竖向预应力筋并进行孔道压浆。

(9)利用0#、A1、B1块为拼装平台安装挂篮，将靠武广高铁侧挂篮进行封闭。

第三步：利用挂篮对称浇注并张拉连续梁A2-A8、B2-B8梁段；搭设衡阳台和3#墩旁现浇段支架，安装底模并按规范要求对现浇段支架进行预压，调整现浇段底模标高，安装现浇段侧模及底板、腹板、顶板及翼板钢筋，浇注现浇段混凝土，待现浇段混凝土强度及弹模达到设计要求后张拉纵向及竖向预应力筋并进行孔道压浆。

第四步：试转
(1)拆除悬灌段挂篮及桥面临时荷载，解除墩梁固结措施；
(2)调整配重，保证悬臂平衡；
(3)调试牵引系统、转体限位装置、防倾覆保险措施；
(4)解锁上下盘；
(5)清理、润滑环道；
(6)在天窗时间拆除连续梁0#块梁底以上部位的隔离墙及其它有碍平转的障碍物；
(8)在天气良好，风速较小且在武广高铁天窗时间进行预牵引试验，测出球铰实际摩擦系数，并对牵引力进行相应调整。

第五步：转体就位及连续梁合拢
(1)在天气良好，风速较小且在武广高铁天窗时间进行转体施工，转体过程中进行实时监控，做到转体平稳、安全。

(2)转体基本到位时，对梁端位置及标高进行微调，梁体位置及线型达到设计要求时固定上盘。

(3)在武广高铁天窗时间安装合拢段临时刚性连接，进行中跨合拢段施工，待中跨合拢段混凝土强度及弹模达到设计要求后按设计顺序张拉纵向及竖向预应力筋。

(4)在武广高铁天窗时间依次在1#、2#墩顶起箱梁，拆除球铰，固定主
墩永久支座。

(5)连续梁边跨合拢段施工。

具体施工步骤见附图4：（40+64+40）m连续梁转体施工步骤图。

7、分项工程施工方法和工艺
7.1既有武广高铁回流线和正馈线内移及绝缘
为确保防护墙、连续梁主墩墩身及墩顶牵引系统、下转盘、上转盘及梁体灌注及转体施工期间的安全，在防护墙安装前在天窗时间将既有武广高铁下行线K1728+757～K1728+937，上行线K1728+814～K1728+994各180米回流线及正馈线绝缘包裹，并将上行线229#～233#、下行线232#～236#接触网立柱内正馈线内移2m，内移及包裹的设计及实施委托设备管理单位施工。

在转体前将内移的正馈线改回原设计位置。

既有武广高铁回流线和正馈线的绝缘贯穿整个施工周期。

7.2防护墙的施工
本连续梁主墩及墩顶牵引系统、下转盘、球铰安装及梁体0#块、1#块及挂篮的安装施工前需在施工区域和既有武广高铁间搭设防护墙，防护墙顺武广高铁方向长度为24m，并高出箱梁顶面2m;防护墙基础采用直径φ125cm挖孔桩，挖孔桩桩长15m，顺武广高铁桩间距为4m，垂直武高铁方
向桩间距2.5m;防护墙立柱采用φ630×10mm螺旋钢管，钢管纵横向间距与挖孔桩相同，钢管与挖孔桩的连接采用承台；钢管间的连接采用[20a槽钢。

为防止施工期间材料和机具等物件不慎落入既有武广高铁，在靠近武广高铁方向侧面设置间距为1×1cm的钢丝防护网，在正对回流线或正馈线位置处6m范围内设置防电板。

每排钢管立柱必须加设接地装置，接地电阻小于4Ω，防止武广高铁电力线以及雷电影响施工安全。

为方便安装及拆除，钢管与承台的连接、钢管与[20a槽钢的连接及钢管与钢管的连接均采用栓接，为确保防护墙安全稳定可靠，拟请有资质的单位验算后方可实施。

防护墙的具体布置见附图5。

防护墙的具体安装、拆除见《安全专项方案》
7.3球铰及转盘施工方法
球铰的安装顺序为：预埋件及滑道定位→浇筑下转盘混凝土→安装下球铰→中心定位轴钢销安装→上球铰安装→支撑腿安装→上转盘施工。

7.3.1 下转盘预埋件的安装
在桥墩混凝土浇筑时，墩顶以下1.2米高度做为槽口预留，并与球铰一起二次浇注。

（1）槽口清理。

首先根据设计位置采用精确测量放样对槽口进行检查，对不满足设计的地方进行处理，然后对槽口内混凝土面进行凿毛，最后将槽
口内及钢筋上的碎渣、水泥浆清除
（2）初步定位。

确定下球铰中心十字线，放出下球铰预埋件位置。

下转盘球铰初步定位的目的是保证槽口内钢筋与转盘的锚固钢筋不发生冲突。

（3）绑扎槽口内钢筋。

在准备工作完成后，按照设计及规范的要求进行钢筋的绑扎。

当普通钢筋与下转盘球铰锚固螺栓发生冲突时，应适当移动普通钢筋。

（4）安装调整下球铰预埋件。

先采用吊车将下球铰预埋件吊入并进行粗调，然后采用撬棍进行精确调整。

人工调整时先用线绳拉出预埋件准确位置和高程。

（5）精确定位及调整。

利用固定调整架及调整螺栓将预埋件悬吊，调整中心位置，然后依靠固定调整螺杆上下转动调整标高。

（6）固定。

精确定位及调整完成后，对预埋件的中心、标高、平整度进行复查，中心位置利用全站仪检查，标高采用精度0.01mm的精密电子水准仪多点复测，经检查合格后对其进行固定，竖向利用调整螺栓与横梁之间拧紧固定，横向采用在承台上预埋型钢，利用型钢固定。

（7）浇筑球铰承台混凝土。

混凝土的浇筑关键在于混凝土的密实度、浇筑过程中预埋件应不受扰动、混凝土的收缩不至于对预埋件产生影响。

为解决这几个问题采取以下措施。

a设置混凝土浇筑及排气孔，浇筑顺序由中心向四周进行。

b在混凝土浇筑前搭设工作平台。

人员在工作平台上作业，避免操作过程对其产生扰动。

c严格控制混凝土浇筑，加强混凝土的养护。

混凝土凝固后采用中间敲击边缘观察的方法进行检查，对混凝土收缩产生的间隙用钻孔压浆的方法进行处理
7.3.2球铰的安装
（1）先将下球铰用螺栓与下转盘顶预埋的套筒固定，固定后将中心轴放入下转盘预埋套筒中，然后进行聚四氟乙烯滑片安装。

聚四氟乙烯滑片安装前，先将下球铰表面清理干净，滑片安装孔内不允许有任何杂物，并将其吹干，根据编号安装聚四氟乙烯滑片。

（2）聚四氟乙烯滑片安装后，保证其表面在同一球面上，高差不大于1mm。

检查合格后，在安装上球铰前，下球铰面须涂抹黄油四氟粉，转动前，定位轴套内注满黄油，上球铰吊起后在上球面涂抹黄油四氟粉，将上球铰轻落至下球铰，使之水平并与下球铰外圈间隙一致。

取出挤出的多余黄油，并用宽胶带将上下球铰缝隙密封。

整个安装过程中应保持球面清洁，严禁将杂物带到球面上。

7.3.3上转盘的施工
上转盘混凝土浇筑前，在转盘内先预埋牵引索固定端，固定端采用OVM 体系预埋在混凝土内。

同一对牵引索的锚固端应在同一直径线上并对称于圆
心，注意每根索的预埋高度应与牵引方向一致。

牵引索外露部分应圆顺的缠绕在转台周围，互不干扰地搁置于预埋钢筋上，并做好保护措施。

待上转盘混凝土达到设计强度后，进行整个转体系统支承体系转换。

抽去垫板使转台支承于球铰上。

施加转动力矩，使转台沿球铰中心轴转动。

检查球铰的运转是否正常，测定其摩擦系数，为转体施工提供依据。

外力计算时，设计采用静摩擦系数为0.1，动摩擦系数为0.06。

具体实施前应进行预牵引试验，测出实际摩擦系数，并对牵引力进行相应调整。

7.4连续梁施工方法
本连续梁采用菱形挂篮悬臂现浇对称施工。

7.4.1 结构施工分段
本连续梁共分五大部分：0#块为墩顶梁段，长9m，重327.86t；A1～A8及B1～B8#块为由0#块两侧对称悬浇部分，长3.0m～3.5m，重80.7～62.4t；B9#块为中跨合拢段，长2m，重45.8t；A9#块为边跨合拢段，长2m，重35.6t。

具体节段图及阶段参数见图7.3.1-1。

因为0#块长度为9m，不便于挂篮安装，1#块采用支架现浇。

7.4.2 主墩0#块梁段施工
0#块梁段设计长9m，重327.86t，此段梁高为5.2m，其余梁高按圆曲线分配。

0#块结构复杂，普通钢筋、预应力钢束管道密集，施工时特别注意预应力管道的准确定位，灌注时不允许有漏浆堵塞管道，在张拉前应检查
所有孔道。

0#块施工工艺流程：搭设支架及铺设底模板→支架预压→底模标高调整→侧模板、翼板模板安装→底板、腹板钢筋及预应力管道安装→内侧模板安装→安装顶模板、顶板钢筋绑扎、预应力管道→浇筑混凝土→养护、拆模→纵向预应力束张拉。

图7.3.1-1悬臂现浇分节段图。

7.4.2.1 主墩0#块支架模板安装和预压
7.4.2.1.1 支架搭设
主墩1#、2#墩高分别为10.85m 、20.85m ，根据墩身高及现场情况，采用支架施工0#梁块，将竖向荷载传递墩身、承台上。

详见附图6：转体及张拉操作平台设计图
7.4.2.1.2 支架预压
（1）预压目的及预压荷载
支架预压的目的是消除支架及模板的塑性变形，同时得到支架及模板较真实的弹性变形值。

以此作为控制底模高程预抬量的依据，从而保证梁底的线形。

梁体跨中预拱度321δδδδ++=（δ为跨中预拱度值；1δ为静载下梁体跨中挠度值；2δ为对应位置支架及地基弹性压缩值；3δ为对应位置支架及地基非弹性压缩值）。

对于任意位置处的预拱度布置如下：32x1x x x δδδδ++=（x δ为任意处拱度值；x1δ为静载下梁体对应处挠度值；x2δ为对应位置支架弹性压缩值；x3δ为对应位置支架非弹性压缩值）其中x1δ由线性监控单位提供。

0#块支架、底模板拼装完毕后，对支架进行预压。

在预压时预压重量是对应位置筑梁自重的1.2倍，用砂袋和钢筋堆载。

预压荷载为梁重的1.2倍且位置对应分布，其中顶板砼重量直接传送到底板上。

隔墙处荷载比较集中荷载位于墩顶。

堆载时要按照单位横断面荷载分布情况进行堆放，以便能
真正模拟砼荷载，达到预压的目的。

（2）观测点布置
预压前在支架底设沉降观测点，每个支架顶截面设置5个观测点，分别位于左翼缘、左腹板中、底板中、右腹板中和右翼缘板。

墩顶部分布置中截面3个观测点，大小里程截面各布置2个观测点。

采用人工配合吊车吊装砂袋和钢筋至梁体底模上，按计算荷载的60%、90%、120%分级进行人工配合机械堆码整齐，观测时间定在预压加载前、加载60%后、加载90%后、加载120%二十四小时后、卸载50%后、卸载完后，随即画出荷载与沉降量曲线图，以此计算支架弹性变形值和塑性变形值，支架弹性变形量可作为模板预抛高值之一。

通过托支架预压，可以得出支架的非弹性值（消除非弹性变形）及弹性变形值；卸载后，根据观测到的支架的弹性变形值，结合设计给定的施工阶段图中提供的挠度值最终确定梁体施工的底模高程，重新调整模板和检查支架，正式进行箱梁施工。

在箱梁底模上布置测点，用强度和硬度较高、直顺的细铁丝铅垂挂在观测点上，地下设点，钉铁钉并用红油漆标注，铁丝下面吊垂球并对中铁钉。

（3）水准基点的观测
高程系统采用铁四院提供的高程系统，以CPI点为起算工程点，在施工范围以外坚固稳定处，埋设水准基点，点位设置长久牢固的标志，每一个月全网校正一次，水准基点高程变化值最大为0.2mm，说明水准基点是稳定的。