大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书、基本资料牛腿尺寸见附图示。
荷载：汽车荷载：公路—I级挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，卩=0.05、设计计算内容牛腿截面强度验算：（一）竖截面I —I的验算1 •按偏心受拉构件验算截面强度；2•按受弯构件验算抗弯抗剪强度；（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）（三）45°斜截面验算（按轴心受拉截面）三、要求1•按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。
2•提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。
pop}I "13. 2周内完成。
50 L 700 I 50PS0图1 牛腿尺寸图（cm）牛腿设计计算书1、横向分布系数的计算可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板）1.1、杠杆原理法:汽车荷载：m oq「q )(1.7069 1.0862 0.6379 0.0172)=1.72412 21.2、用偏压法计算:抗弯惯性矩：bh3 1230.8 4.012= 0.1706666抗扭惯性矩:由％=%.8 =5可查表得：c = 0.293.I矩形-0.29 4 0.8 -0.59392计算修正系数12I ti二nl 矩形，n=2，取G=0.425E, '、a i= 2 22= 8m2121 . nl GI矩形12EP11122a i2a12=0.1611 ,2 13 0.425E0.593921 -12E 汉0.1706666 汉8 -0.5 0.1611 0.5=0.58= 0.5—0.1611 0.5=0.42da rui也A c寸r? ...--Ji0-58 cjB ,n十 _一_-・_ 一_一_-—H■―L-.-”一=——4——--1 1m cq q （0.6931 0.5938 0.5220 0.4228） = 1.11582、内力计算：2.1、恒载内力计算：恒载集度取板的一半计算行车道板（容重25kN/m2）g^ 0.8 4.0 25kN/m = 80kN/m混凝土铺装（容重24kN/m2）g p =0.07 4.0 24kN / m =6.72kN / m沥青表面处理（容重22kN/m 2）g l = 0.03 4.0 22kN / m = 2.64kN / m 一块板上的恒载集度g^g b g p g^（80 6.72 2.64） = 89.36kN /m由行车道板和铺装层产生的内力：1 1支点剪力：Q；。
钢筋混凝土柱牛腿设计手册 pdf
钢筋混凝土柱牛腿设计手册《钢筋混凝土柱牛腿设计手册》是一本关于钢筋混凝土柱牛腿设计的专业书籍，旨在为结构工程师和设计师提供有关钢筋混凝土柱牛腿的一般规定、截面尺寸确定与承载力计算、构造要求与配筋图例等方面的详细信息。
以下是对该手册内容的详细介绍：一、一般规定手册首先介绍了钢筋混凝土柱牛腿的一般规定，包括牛腿的定义、分类、应用范围和设计要求。
牛腿是指在钢筋混凝土柱子上设置的用于支撑梁或其他上部结构的加强部件。
根据牛腿在柱子上的位置和形式，可分为多种类型，如梁承式牛腿、悬臂式牛腿等。
牛腿的设计需要遵循相关规范和标准，如《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等。
二、截面尺寸确定与承载力计算手册的第二部分详细介绍了如何确定牛腿的截面尺寸和进行承载力计算。
这部分内容主要包括牛腿的受力分析、截面尺寸的确定、承载力计算方法和计算公式等。
在受力分析中，需要考虑牛腿所承受的弯矩、剪力、扭矩等力，并确定相应的计算系数。
在截面尺寸的确定中，需要根据承载力计算结果和牛腿的受力特性，选择合适的截面尺寸。
承载力计算需要考虑混凝土和钢筋的强度、配筋率、构造要求等因素，并遵循相关规范和标准进行计算。
三、构造要求与配筋图例手册的第三部分主要介绍了牛腿的构造要求和配筋图例。
这部分内容主要包括牛腿的构造要求、钢筋的种类和规格、配筋原则、配筋图例等。
在构造要求中，需要遵循相关规范和标准，如《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等，确保牛腿的构造安全、稳定、可靠。
在配筋图例中，提供了不同类型牛腿的配筋示例，以供设计师参考和借鉴。
四、其他相关内容除了上述主要内容外，手册还包含了一些其他相关内容，如牛腿的施工要点、质量验收标准、常见问题及解决方法等。
这些内容有助于设计师和工程师更好地了解和掌握钢筋混凝土柱牛腿的设计、施工和质量控制等方面的知识。
总之，《钢筋混凝土柱牛腿设计手册》为结构工程师和设计师提供了有关钢筋混凝土柱牛腿设计的详细信息和实用指导。
钢筋混凝土结构课程设计任务书和指导书(框架)
钢筋混凝土结构课程设计任务书一、题目：钢筋混凝土结构设计（框架结构）二、设计地点：长春市三、设计任务：钢筋混凝土框架结构设计四、设计内容：1、计算简图的确定：确定计算模型及相应的计算参数。
2、荷载计算：竖向荷载考虑竖向恒荷载、竖向活荷载，不考虑竖向活荷载不利布置。
水平荷载考虑风荷载和地震作用。
3、框架结构在水平荷载作用下的位移和内力计算。
4、框架结构在竖向荷载作用下的内力计算。
5、选取一榀有代表性的框架分别对框架梁、柱进行内力组合。
4、一榀框架梁、柱，截面设计并满足相应的抗震措施。
5、计算书上画出相应结构施工图。
五、设计条件：1、该建筑为多层办公楼，，地势平坦，Ⅱ类场地；2、建筑平、剖面图的尺寸如图1、2所示。
3、学生承担的具体设计组号见表一4、荷载:(1)永久荷载——楼面采用30厚水磨石地面，自重为0.65kN/m2,板底、梁底、梁側采用20厚混合砂浆抺灰，自重为17kN/m3，钢筋混凝土自重为25kN/m3。
屋盖自重：按4.65KN/m2取用（未计入荷载分项系数）。
(2)可变荷载——活、风、雪荷载查规范。
5、材料：混凝土强度等级为不低于C25,梁、柱的主筋采用HRB335级，其余钢筋均采用HPB235级。
6、内、外墙分别采用200mm、300mm厚陶砾混凝土，室内外高差为450mm，土壤冻结深度为1.65m，屋面檐口处混凝土女儿墙高600mm平均厚为80mm。
图1图2六、设计成果：结构设计计算书一份：要求有封皮、、目录、详细的计算内容；并在计算书里绘出相应的结构施工图。
钢筋混凝土结构课程设计指导书(框架结构)一、工程概况与设计条件（一）建筑概况与结构选型1、说明建筑物地点、层数、层高、室内外高差、建筑物总高度、X方向宽度、Y方向宽度。
画出建筑物的立面图。
2、根据建筑的使用功能、房屋的高度和层数、场地条件、结构材料以及施工技术等因素综合考虑，抗侧力结构采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。
结构平面布置如图所示。
悬臂现浇牛腿设计书
主桥1＃块悬臂段施工托架大梁检算一、牛腿大梁及横梁先考虑利用挂篮构件，如在牛腿托架施工时，按如下材料购买，保证施工顺利进行。
二、荷载组合1. 1＃块悬臂段（3.8米）自重81.483⑴底板P1=16.302×25=407.55KN⑵单侧腹板P2=25.555×25=638.875KN⑶单侧翼缘板P3=3.04×25=76KN⑷顶板P4=6.308×25=157.7KN小计：1＃块悬臂段（3.8米）自重P=1995KN2.分配梁和模板自重一侧模板：90KN3.人员、施工机具：20KN4、设计参数（1）、砼超重系数取：1.05（2）、冲击系数取：1.2（3）、钢材弹性模量取2.1×105MPa（4）、杆件承担砼重的弹性挠度取构件跨度的1/4005、悬臂处主梁受力检算1）、主梁共6根采用的材料为I30，两根为一组，共三组，间距150cm（见附图N3）以下为受力简图，单位以米计：q1=(407.55+157.7+180+20)×1.05×1.2/（6×5.1）=31.5KN/mq2=(638.875+90+20)×1.05×1.2/(6×0.45)=349.475KN/m407.55→底板砼重157.7→顶板砼重180→模板重及内模屋架20→人员、机械荷载638.875→单侧腹板砼重90→外模板重6→6根主梁5．1m→箱梁内间距0．45m→腹板尺寸查型钢表I25a得出:I=5017cm4；W=401.36cm3；A=48.51cm2采用ETOOL软件计算得出下表：σmax=M max/W=22 .6KN.m/401.36cm3=56.3MPa<[δ] =170MPaf max /l=1/4500＜1/400 满足要求支座反力Fay=191.75 KN=Fcy；Fby=93.91KN6、因最靠前两根大梁作为1#段翼缘板的工作平台支点，所以需重新检算1）、前主梁2根采用的材料为I35，单根长度为11m。
牛腿支撑专项方案
深圳会议展览中心B3区+30m标高处牛腿支撑设计深圳会展中心B3区+25.655m标高处柱牛腿为会议中心屋面钢结构支座，一、支撑系统设计的难点与特点1、+30m标高处会议中心楼层较高，纵向、横向双梁高度较大，牛腿设计在+25.655m处，牛腿向外挑出1200mm，高2400mm，宽m 同柱宽为4000mm，牛腿的顶面安装有钢结构支座的预埋件、三个侧面均预埋有钢板，给支撑的荷载计算与搭设、模板工程的施工、钢筋工程的施工、混凝土工程的施工带来较大的困难。
2、由于+30m标高处牛腿向外挑出达到1.2m，使排架支撑系统不能形成一个整体，所以在牛腿的部位只有设计独立的斜支撑体系，以确保该部位的结构稳定。
二、方案的布置1、 +30m处的牛腿施工，经过综合考虑，该部位的混凝土施工，首次浇筑至+25.655m ,浇筑混凝土前必须先预埋好+28.055m以上钢板预埋件的钢支架。
2、该部位的钢筋施工必须与钢结构、预应力紧密配合施工。
3、牛腿的底模在斜面部分采用箱形模板，使得牛腿底面模板为一平面，支撑系统的搭设材料采用Φ48钢管，在牛腿的端部作垂直立杆进行支撑，悬挑部位采用斜支撑，斜支撑钢管根部必须埋进已浇筑好的柱混凝土中，两排斜撑钢管之间设水平连接钢管，并与高支模排架系统作可靠连接，以保证整个斜撑体系的稳定性。
三、施工注意事项1、排架支撑系统立杆所用的扣件必须作可靠连接，防止产生滑移，钢管的臂厚必须得到保证。
2、浇筑牛腿部位混凝土时，必须对施工缝进行倒毛，钢筋进行清理，并及时调整因混凝土浇筑而偏位的钢筋。
4、为了增加斜撑体系的防倾，混凝土浇筑前必须对模板支撑系统进行认真的检查，尤其是斜撑体系与高支模排架系统的可靠连接，以及斜撑杆件根部的稳定性等。
四、斜撑体系的施工1. 材料要求1.1钢管钢管采用Φ48壁厚3.5的钢管,材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700—88中Q235钢的技术要求，弯曲变形、锈蚀或者已被打过孔的钢管不得使用。
牛腿设计
大跨度钢筋混凝土箱梁梁端牛腿设计一、基本资料牛腿尺寸见附图所示。
荷载：汽车荷载：公路I 级，荷载组合＝1.2恒载＋1.4汽车荷载挂梁为13m 跨实心板，80cm 板厚，10cm 桥面铺装桥面全宽：8.0m （双车道），牛腿用30＃砼（C30），II 级钢筋，四氟板式橡胶支座，05.0=μ 二、设计计算内容牛腿截面强度验算：计算支座外力R 和H 恒载为：()kN R 8.579231.0813258.081341=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=恒 汽车荷载为： ()()kN R 086.40021315.10112122.11124.01q m y P m 1k i k k k =⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+=Ω++=∑ξμ）（汽车则荷载组合为：kN R R R 88.1255086.4004.18.5792.14.12.1=⨯⨯+⨯=+=汽车恒组合 支座摩阻力为：kN R R 79.6288.125505.005.0=⨯=⨯=组合摩汽车制动力为：kN l q P R k k 85.34%10)(1=⨯+=kN R 5.8221652== kN R 5.82=∴制取综上所述：支座外力R ＝1255.88kN ，H ＝82.5kN（一） 竖截面I-I 的验算作用于竖截面I-I 的内力为：kN H N 5.820===ϑkNR Q 88.12550===ϑm kN h H M ⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯=++==70.40705.0265.05.823.088.1255)2(Re 0εϑ 1. 按偏心受拉构件验算截面根据题意，知截面尺寸为mm b 8253002/350350'=++=，h ＝650mm ，计算纵向力kN N j 5.82=，弯矩m kN M j ⋅=70.407，mPa R a 5.17=，mPa R R g g 340'==，取a=a ’=40mm, 则偏心距为：mm a h mm N M e j j28540265024942105.821070.407360=-=->=⨯⨯== 属于大偏心受拉的情况。
混凝土箱梁带牛腿横梁结构受力分析
213 2021年第1期工程设计混凝土箱梁带牛腿横梁结构受力分析任秋云江苏苏邑设计集团有限公司，江苏 南京 210000摘 要：为了研究预应力混凝土箱梁带牛腿横梁的结构受力及动力特性，文章以某工程混凝土连续梁桥设计为研究背景，采用空间有限元分析软件进行建模分析，主要分析结构变形、正截面法向应力及斜截面主拉应力情况。
通过对计算结果进行分析对比发现，牛腿支座附近会出现应力超限现象，应注意加强抗裂措施，为其他相似工程在设计计算阶段提供了有价值的参考。
关键词：混凝土箱梁；牛腿；横梁；有限元分析中图分类号：U445.4 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2021）01-0213-02预应力混凝土梁桥出现于20世纪30年代，并在50年代以后取得了巨大发展。
牛腿是梁托的别名，是一种外挑结构，为了满足承受力的要求，通常都把它做得足够粗大，形似牛腿。
由于梁的相互搭接，中间还要设置传力支座来传递较大的竖直和水平反力，因此牛腿高度已削弱至不到梁高的一半，却又要传递较大的竖直和水平反力，这就使它成为上部结构中的薄弱部位。
常见的牛腿形式主要有钢筋混凝土结构和钢结构，常规混凝土桥采用钢筋混凝土牛腿形式，主要考虑其刚度大、外观协调及养护简单。
但其自重较大，尤其当挂梁为混凝土箱梁时，常规为两支座设计，支座反力较大，牛腿部位容易集中应力，设计中需要足够重视牛腿的构造。
1 工程概况某工程主桥、引桥均采用等截面预应力混凝土连续箱梁，主桥梁高5m，引桥梁高2m，利用梁高差在主桥端横梁设置牛腿，引桥支座布置于牛腿上，通过横梁将荷载传递至桥墩。
主桥端横梁宽1.42m、高5m，牛腿宽1.28m、高2.6m，如图1所示。
引桥支座距牛腿边缘0.7m，主桥支座距牛腿边缘1.4m，横桥向支座间距均为12m，竖向位置对应布置，减少因横桥向支反力位置差异引起的横桥向应力。
主桥箱梁采用三向预应力体系，均采用φS15.2mm预应力钢绞线，其中桥面板横向预应力和竖向预应力均采用15-3型φS15.2mm 预应力钢绞线。
建筑结构课程设计任务书
《钢筋混凝土楼盖结构》课程设计任务书一、设计目的1．熟悉混凝土结构设计的过程和方法，掌握混凝土结构的设计理论。
2．熟悉《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构设计规范》二、设计资料1.某工业厂房结构安全级别为二级，楼盖使用活荷载为7KN/M2.2.楼面面层为水磨石（底层20mm厚水泥砂浆，10mm厚面层），自重为0.7KN/M2,梁天花板抹灰为混合砂浆（15mm厚），自重0.257KN/M2。
3.材料选用：混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2）梁中受力钢筋采用二级（fy=300N/mm2），其他钢筋采用一级（fy=210N/mm2）。
三、设计要求和成果1.结构布置及梁、板截面尺寸的确定（柱截面350mm*350mm,为适应教学内容的需要，柱对梁的约束作用忽略）。
2.板得内力计算及配筋设计；3.次梁的内力计算及配筋设计；4.主梁的内力计算及配筋设计；5.提供计算书一份；6.手绘三号施工图2张（包括楼盖结构布置图与楼板配筋图，次梁配筋图，主梁弯矩叠合图、配筋图）。
四、参考资料（一）.选用规范1.《建筑结构荷载规范》Load code for the design of building structures(GB50000-2001).2.《混凝土结构设计规范》Code for design of concrete structure (GB50010-2002).3.《建筑结构制图标准》Standard for structuredrawings(GB/T50105-2001).（二）.其他1．《混凝土结构》及教材2.相关参考资料钢筋混凝土楼盖设计计算书1、设计要求1. 某工业厂房结构安全级别为二级，楼盖使用活荷载为7KN/M2.2. 楼面面层为水磨石（底层20mm厚水泥砂浆，10mm厚面层），自重为0.7KN/M2,梁天花板抹灰为混合砂浆（15mm厚），自重0.257KN/M2。
3. 材料选用：混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2）梁中受力钢筋采用二级（fy=300N/mm2），其他钢筋采用一级（fy=210N/mm2）。
钢筋混凝土牛腿的设计
（5）牛腿中承受竖向力所需的水平箍筋均匀配
置在牛腿全高范围内。
（6）承受竖向力所需的顶部受拉钢筋的配筋率，
不应小于0.15%。
（7）水平箍筋宜采用HRB335，直径不应小于
8mm，间距在100～150mm之间，配箍率不应小于 0.15%
2、剪跨比 a/h0<0.2（13.8.3 条）： （1）混凝土剪切破坏，顶部纵向受力钢筋达不到
抗拉强度。
（2）以纵向受力钢筋为水平拉杆，混凝土为斜压
杆的三角形桁架假定显然已不合理。
（3）牛腿承载力由顶部纵向受力钢筋、水平箍筋 与混凝土三者共同提供。牛腿应在全高范围内设 置水平钢筋。
9.7 双向板肋形结构的设计
用《混凝土结构设计规范》（GBJ10-89）中的有关
条文，规定当a/h0<0.3时取a/h0=0.3进行配筋计算， 这往往造成牛腿顶部纵向受力钢筋用量过多的不合 理现象。
（3）在DL/T 5057-2009修编时，进行了专题研 究，进行了
36个独立牛腿小剪跨比（0.3，0.2，0.1，0）的
加载试验，
（4）牛腿顶面承受竖向力所需的水平钢筋和承受水平 拉力所需的锚筋组成的受力钢筋总截面面积：
As
1.65 3 a h0 f y
s d Fv f t bh0
1.2
d Fh
fy
牛腿中承受竖向力所需的水平箍筋总截面面积：
1 s d Fv f t bh0 Ash 1.65 3 a h0 f yh
Fhk Fvk 1 0.5 Fvk
f tk bh0 0.5 a h0
《钢筋混凝土工程模板设计》实训任务书、指导书
广西工业职业技术学院《钢筋混凝土工程模板设计实训》课程指导书（指导教师填写）学制：高职三年（招收高中毕业生）基础系建筑工程技术教学团队二O一0 年12 月《钢筋混凝土工程模板设计》实训任务书、指导书项目名称钢筋混凝土工程模板设计适用专业建筑工程技术实施学期第三学期总学时1周项目类型课程设计项目性质设计考核形式考查第一部分：任务书一、设计题目：现浇钢筋混凝土有梁楼盖模板体系设计二、设计条件：（一）对某仓库现浇有梁楼盖进行模板体系设计。
该楼盖的结构形式详见附录一。
（二）梁板模板体系采用1830mm915mm20mm的木胶合板制作而成，除小楞等采用松木或硬杂木外，其余均采用483.5mm钢管。
三、设计内容对模板体系进行设计计算，编写结构计算书，并绘出模板施工图。
四、时间安排、地点：本模板设计实训教学时间为一周，地点在本班教室。
第二部分：指导书一、模板设计实训教学的目的通过对钢筋混凝土现浇楼盖的模板体系设计，使学生进一步了解模板体系在制作、安装等一系列过程中的构造要求，掌握模板体系设计的基本原理和基本方法。
二、模板设计实训教学指导（一）对现浇钢筋混凝土有梁楼盖进行模板体系结构布置，并绘制草图。
（二）分别对梁底模板、板底模板、楞木、钢管大楞、钢管顶撑、钢管桁架式梁模顶撑等主要受力构件进行设计计算。
1. 项目类型是指课程设计、综合设计、课程实践、综合实践2. 项目性质是指设计、操作。
3. 考核形式是指考试、考查、其它。
（三）主要受力构件的设计计算的过程：1．根据附录二，假定主要受力构件的截面尺寸；2．分析各主要受力构件的结构模式，并绘出计算简图；3．根据附录三所提供的荷载及荷载组合，对各主要受力构件进行荷载计算；4．根据相应的计算简图及荷载，对各主要受力构件进行内力计算；5．对各主要受力构件进行强度、刚度及稳定性验算。
（四）重复以上1、2、步骤，直至取得良好的模板结构体系及合理的主要受力构件的截面尺寸。
（五）确定模板体系中，其它构件的截面尺寸。
混凝土牛腿计算书
牛腿设计(NIUT-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：混凝土强度等级：C35, f tk=2.20N/mm2, f c=16.70N/mm2纵筋级别： HRB400, f y=360N/mm2箍筋级别: HRB400, f y=360N/mm2弯筋级别: HRB400, f y=360N/mm2牛腿类型: 双牛腿牛腿尺寸: b=700mm h=600mm h1=300mm c=500mm上柱宽度: H2=750mm 下柱宽度: H1=750mm牛腿顶部竖向力值: F1vk=135.00kN F2vk=135.00kNF1v=182.25kN F2v=182.25kNa1=250.00mm a2=250.00mm牛腿顶部水平力值: F1hk=10.00kN F2hk=10.00kNF1h=13.50kN F2h=13.50kN1.2 计算要求：1.斜截面抗裂验算2.正截面抗弯计算3.水平箍筋/弯起钢筋面积计算2 计算过程2.1 斜截面抗裂验算-=h0h1a s⨯c tan()30030⨯5000.600570mm+==+-(=720.47kN F vk135.00kN=>满足要求！2.2 正截面抗弯计算纵筋计算配筋量:<min取As1=ρmin·b·h0=798mm2As=A S1+A S2=ρmin·b·h0+1.2F h/f y=843mm2纵筋实配: 5E16 A s=1005mm2(ρ=0.25%)>843mm2满足要求.2.3 水平箍筋/弯起钢筋面积计算水平箍筋面积计算计算箍筋用量(牛腿上部2/3h0范围): 取承受竖向力的受拉钢筋截面积一半399mm2.箍筋实配: E8@125牛腿上部2/3h0范围内: A sh=402mm2>399mm2满足要求.弯起钢筋面积计算计算弯筋用量: 取承受竖向力的受拉钢筋截面积一半399mm2.弯筋实配: 2E16A sb=402mm2(ρ=0.10%)>399mm2满足要求.---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------计算钢筋面积简图1:30实际配筋简图1:30设计荷载及尺寸简图---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。
钢筋混凝土牛腿的设计
钢筋混凝土牛腿的设计关键信息项：1、牛腿的设计荷载及工况2、混凝土强度等级3、钢筋规格与型号4、牛腿的几何尺寸5、设计使用年限6、施工要求与工艺7、质量验收标准1、设计依据11 本协议的设计应遵循国家和行业现行的相关标准、规范及规程，包括但不限于《混凝土结构设计规范》（GB 50010）等。
12 设计应充分考虑工程的实际使用需求、场地条件以及可能面临的环境因素。
2、牛腿的设计荷载及工况21 明确牛腿所承受的竖向荷载、水平荷载以及可能的偏心荷载等。
22 考虑不同的工况组合，如正常使用工况、极限承载工况等。
23 提供详细的荷载计算方法和取值依据。
3、混凝土强度等级31 选用的混凝土强度等级应满足结构的承载能力和耐久性要求。
32 明确混凝土的配合比设计要求，包括水泥品种、骨料类型及粒径等。
4、钢筋规格与型号41 确定牛腿中纵向钢筋和箍筋的规格、型号及布置方式。
42 钢筋的强度等级应符合设计要求，并具备相应的质量证明文件。
5、牛腿的几何尺寸51 精确规定牛腿的长度、宽度、高度等主要尺寸。
52 确定牛腿与主体结构的连接方式和连接尺寸。
6、设计使用年限61 牛腿的设计使用年限应与整个结构的使用年限相协调。
62 在设计中考虑使用年限内的耐久性问题，采取相应的防护措施。
7、施工要求与工艺71 对施工过程中的模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑等工序提出具体要求。
72 强调施工质量控制要点，如混凝土振捣密实度、钢筋保护层厚度等。
73 规定施工中应遵循的安全操作规程，确保施工过程的安全。
8、质量验收标准81 明确牛腿施工完成后的质量验收项目和验收标准。
82 验收应包括混凝土强度检测、钢筋位置及数量检查、几何尺寸测量等内容。
83 对验收不合格的情况，应制定相应的整改措施和处理办法。
9、维护与保养91 提供牛腿在使用过程中的维护建议，包括定期检查、表面防护处理等。
92 说明在发现问题时应采取的应急处理措施。
10、责任与义务101 设计方应保证设计方案的合理性和安全性，并对设计质量负责。
大跨度混凝土箱梁施工方案(3篇)
医院开展继续医学教育项目的实践及经验交流吕曦【摘要】目的总结分析某三甲医院国家级、省级、市级继续医学教育项目举办情况,结合多年项目管理的实践经验,提出项目举办中的常见问题及管理策略,为进一步提升继续医学教育项目举办成效,提高办班效率,促进基层医院知识提升提供理论建议与支持.方法统计近5年继续医学教育项目立项及举办数量,从立项级别、科室分类及各科室立项情况等方面进行分类汇总,通过四个表以及顺位排序等展示数据结果 ,同时结合头脑风暴法进行论述.结果5年内立项总数总体呈上升趋势,不同类别项目比较,国家级项目稳步上升,省级项目有波折,市级项目近3年上升明显.临床科室仍然是立项数量最多的科室,但近年来护理及行政职能科室立项数上升显著,研究发现学科层次高的科室立项项目等级也高.结论继续医学教育项目的立项越来越得到医院领导的重视,同时也是体现科室及医院综合能力的一项重要指标,为持续开展和办好继教项目,还需要各项目负责人不断加强内涵建设,提高项目举办质量,同时积极创新举办形式,以期向更广、更基层覆盖.【期刊名称】《中国继续医学教育》【年(卷),期】2019(011)013【总页数】3页(P1-3)【关键词】继续医学教育;医院;等级;项目;管理;经验【作者】吕曦【作者单位】杭州市第一人民医院科教科,浙江杭州 310006【正文语种】中文【中图分类】G642随着深化医改、建设健康中国不断向纵深推进，人们对医疗服务的需求也越来越高，根据国务院办公厅关于深化医教协同进一步推进医学教育改革与发展的意见（国办发[2017]63号）文件精神，要强化全员继续医学教育，健全终身教育学习体，开展有针对性的教育培训活动，强化规范管理[1]。
本研究通过统计分析近五年我院举办的各级各类继续医学教育项目立项及举办情况，通过数据剖析，结合实际管理经验，总结项目举办过程出现的问题，提出解决问题的相关方法及本单位在项目管理过程中的有效举措，为进一步开展好继续医学教育项目，加强管理以及提高项目举办实效提供参考依据。
钢筋混凝土梁板结构课程设计任务书
钢筋混凝土梁板结构课程设计任务书钢筋混凝土梁板结构课程设计任务书一．课程设计的目的该课程设计是学完《混凝土结构》课程,掌握了一定的专业基础知识后的第一次实践性教学环节，该课程设计每人一题，每人每题的设计依据分别祥见表一、表二与表三。
该课程设计的目的在于使学生熟悉结构设计的全过程，学会利用目前国内土木行业中应用最广泛也最先进的PMCAD结构设计软件进行工程结构设计，初步培养学生综合运用所学专业知识分析和解决实际工程问题的能力。
1、了解单向板和双向板肋形楼盖的荷载传递路线及其计算简图的确定；通过板和次梁的计算，熟练掌握单向板和次梁按考虑塑性内力重分布计算方法和双向板按弹性理论的内力计算方法。
2、通过主梁的计算，掌握主梁按弹性理论分析内力的计算方法和内力包络图及材料抵抗弯矩图的绘制方法。
3、正确理解和应用我国现行有关设计规范和规程，了解并熟悉梁板的有关构造要求。
学会绘制钢筋材料表，掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式和制图标准的规定，训练学生手工和计算机绘图的基本技能。
二．设计资料某三层地下综合体民用建筑的负二层平面如图所示，柱网尺寸为6.0m×6.0 m。
采用钢筋砼现浇双向板肋梁楼盖，楼面活载标准值及楼面构造做法等设计资料如下：1、楼面活载标准值为q k＝9.5kN/m2，楼面面层采用大理石贴面，其自重g k1＝1.16 kN/m2，板底和梁表面均采用20mm厚水泥砂浆粉刷，其自重为20 kN/m3。
2、梁板均采用强度等级为C30的混凝土，主梁和次梁的纵向受力钢筋为HRB335级钢筋，其余均采用HPB235级钢筋。
3、板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm；钢筋砼柱截面尺寸为350mm×350mm。
4、参考资料（1）《混凝土结构》上、中册，东南大学，同济大学，天津大学合编。
（2）《砌体结构》施楚贤主编；混凝土结构设计规范GB50010-2002。
（3）建筑结构制图标准GB/T50105-2001。
钢筋混凝土牛腿设计计算
钢筋混凝土牛腿设计计算牛腿设计（下表中绿色数字由设计者填写）220KN10KN308KN 14KN0.8660mm425mm 根据公式841mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h 530mm 初算高度=357.93530mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.4340混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 360N/mm 纵筋合力点至近边距离as=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm 作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk=竖向力设计值Fv=0.002145满足最大配筋率要求!31929选用8根直径20面积为2513满足!327Asv ＝ As / 2 =1257a/ho=0.87Asw ＝ As / 2 ＝1257679113至340之间的范围内箍筋的直径宜为6～12mm，间距宜为100～150mm，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝需要弯起钢筋！弯起钢筋宜位于牛腿上部l/6 至l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求牛腿的配筋计算纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy 局部压力计算的横向受压长度必须≥。
牛腿设计教案资料
第三章 牛腿设计3.1 设计资料厂房跨度mm S 21000=，柱间距为mm B 6000=，吊车荷载t 5，轮距mm K 3550=，行车宽度mm B 4650=，最大轮压P=85KN ，偏心距mm e 350=，外伸长mm d 200=,牛腿型号106200200)-504BH(⨯⨯⨯，材料Q235，截面高mm h 450=,截面宽mm b 300=,翼缘厚mm h f 10=，腹板厚mm t w 6=，力的作用点处截面为10620000B H3 ⨯⨯⨯。
焊条采用E43系列，手工焊。
连接焊缝采用沿周边围焊，转角处连续施焊，没有起弧落弧所引起的焊口缺焊，且假定剪孔仅由牛腿腹板焊缝承受，并对工字型翼缘端部绕转部分焊缝忽略不计。
根据吊车梁设计，吊车梁截面面积2136A cm =，Q235钢的密度为3/7850m kg ，吊车梁自重m N /6.1067101361078504=⨯⨯⨯-，轨道自重m KN /430，由吊车最大轮压引起的支座反力标准值为： KN D m k 82.4123.02.80.01.4105.33in .=+++⨯=）（KN D k 1.20923.02.80.01.41085max .=+++⨯=）（。
则牛腿根部承受剪力为：KN V 97.102851010)4306.1067(2.13=+⨯⨯+⨯=- 3.2 截面选择 牛腿选用106200)200450BH(⨯⨯⨯-力作用点处截面为106200B H 300⨯⨯⨯=36.04KN图3-1 牛腿根部支座反力影响线示意图牛腿剖面示意图3.3 截面特性牛腿根部截面：A=300×10×2+(450-20)×6=55.80S=300×10×220＋6×215×215/2=798.683.4 强度验算3.4.1 抗弯强度2236x/215/75.411002.82205.11036.04WmmNfmmNMx=<=⨯⨯⨯=⋅=γσ3.4.2 抗剪强度3.4.3 腹板计算高度边缘处折算应力9.4121024501035.184951036.04461=⨯-⨯⨯⨯==yIMnxσ2/mmN24.6161035.184951066010102.97433=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=w x t I S V τ2/mm Nσ和τ的最不利组合出现在腹板边缘，因此，验算公式为：=满足要求。
两江大道石门河大桥盖梁牛腿支架专项方案word参考模板
两江大道石门河大桥墩盖梁牛腿支架专项方案为确保两江大道石门河大桥13年元月底实现通车的阶段目标，加快下部盖梁施工进度，现确定将P3、P4、P6墩盖梁施工支架改为牛腿支架。
一、工程概况：P3、P4、P6墩设计高度50m左右，其墩顶盖梁设计为现浇预应力钢筋混凝土结构，长20.60m，高2.5m，宽2.7m，方量为130m3（其中悬挑部分12.302*2m3，跨中部64.8m3，墩柱顶部40.6m3）。
二、编制依据：（一）《中华人民共和国安全生产法》（国家70号令）（二）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011）；（三）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）；（四）重庆两江新区两江大道南北延长段道路工程第六册（桥梁工程K12+860—K17+500段）。
（五）两江大道南北延长段工程地质一节段详细勘察报告。
（六）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质【2009】87号；（七）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。
（八）两江新区两江大道北延段道路工程（二标段）《合同文件》。
（九）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（十）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011（十一）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（十二）《重庆市特种设备安全监察条例》（重庆市人大常务委员会[2008]23号公告；（十三）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；（十四）《施工现场机械设备检查验收技术规程》（JGJ160-2008）；（十五）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；（十六）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；（十七）《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2011）；（十八）《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》和《建筑工程预防坍塌事故若干规定》的通知（建质[2003]82号）；（十九）《生产过程危险和有害因素分类与代码》（GB/T13861-2009）;（二十）《企业职工伤亡事故分类标准》（GB6441-1986）；（二十一）《高处作业分级》（GB/T3608-2008）；（二十二）《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程现场文明施工标准》（渝建发[2008]169号）；（二十三）《生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》（AQ/T9002-2006）；（二十四）《工程专项施工方案》（二十五）《起重吊装技术与常用数据速查及机具设备设计、选用、计算和安全作业操作技术规范手册》。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书一、基本资料牛腿尺寸见附图示。
荷载：汽车荷载：公路－Ⅰ级挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，μ＝0.05二、设计计算内容牛腿截面强度验算：（一）竖截面Ⅰ－Ⅰ的验算1．按偏心受拉构件验算截面强度；2．按受弯构件验算抗弯抗剪强度；（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）（三）45O斜截面验算（按轴心受拉截面）三、要求1．按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。
2．提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。
3．2周内完成。
图1 牛腿尺寸图（cm）牛腿设计计算书1、 横向分布系数的计算可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板） 1.1、杠杆原理法：汽车荷载：1(1.7069 1.08620.63790.0172) 1.724122qoq m η==+++=∑ 1.2、用偏压法计算： 抗弯惯性矩：330.8 4.00.17066661212bh I ⨯=== 抗扭惯性矩： 由450.8bt==可查表得：0.29c =30.2940.80.59392I ∴=⨯⨯=矩形计算修正系数β222i ti 222i 21112i 21122iI nI n 2G=0.425E, a 228m 110.1611nl GI 2130.425E 0.593921112E 0.1706666812EI a a 10.50.16110.5=0.58n a a 10.50.16110.5=0.42n a βηβηβ===⨯====⨯⨯⨯++⨯⨯'=+⨯=+⨯'=-⨯=-⨯∑∑∑∑∑矩形矩形，，取11(0.69310.59380.52200.4228) 1.115822cq q m η==+++=∑ 2、 内力计算：2.1、恒载内力计算： 恒载集度取板的一半计算行车道板（容重25kN/m 2 ）0.8 4.025/80/b g kN m kN m =⨯⨯= 混凝土铺装（容重24kN/m 2 ）0.07 4.024/ 6.72/p g kN m kN m =⨯⨯= 沥青表面处理（容重22kN/m 2 ）0.03 4.022/ 2.64/l g kN m kN m =⨯⨯= 一块板上的恒载集度1(80 6.72 2.64)89.36/b p l g g g g kN m =++=++= 由行车道板和铺装层产生的内力：g o 111Q g l=89.3613580.8422kN kN '=⨯⨯=，支点剪力： 2.2、活载内力计算：汽车荷载作用下支点剪力：1 1.36,1μξ+==双车道,0k k ko c k 1Q (1+)[( 1.2p y +q )+a(m -m )q y]21=1.361[(1.7241 1.22121.0+1.115810.512.41217241-1.115810.50.9167]=703.26kNo q c m m μξ'=Ω⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯）+（.） 作用效应组合下支点剪力计算：oud Q 1.2580.841.4703.26kN=1681.6kN =⨯+⨯R=1681.6kN支点水平力计算：汽车制动力N=1310.50.1+0.1212kN=34.85kN ⨯⨯⨯<41.25kN 取41.25kN 支座摩阻力0N=R 0.051681.684.08kN μ=⨯= 所以H=84.08kN3、 截面设计验算 3.1、I —I 截面0N H 84.08kN θ=== 0Q R 1681.6kN θ===0h 0.65M Re+H 1681.60.3+84.080.05536.01kNm22θε=⎛⎫⎛⎫=+=⨯⨯+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭3.1.1、以偏心受拉构件计算水平纵筋s A 、s A '设s s a =a =40mm ',牛腿的截面宽为1b =350+175+300=825mm30536.0110650e 637532584.0822jj M h mm mm N ⨯===>==0e=e 63753254060902s ha mm -+=-+= 0e =e 63753254066602sha mm ''+-=+-= 0h 610s h a mm =-=为了充分利用受压区砼的抗压强度，设0x 0.56610341.6b h mm ξ=⋅=⨯=()()10022341.684080609013.8825341.66102280610407498.3j c s sd sx N e f b x h A f h a mm ⎛⎫-- ⎪⎝⎭'=''-⎛⎫⨯-⨯⨯⨯- ⎪⎝⎭=⨯-=-s A '为负，不必配受压钢筋，但为满足构造要求，取2100.0020.0028256101006.5s A b h mm '==⨯⨯=选用24181018mm φ=计算受压区高度：x100()()2j s cd sds s xN e f b x h f A h a '''=-+- ()84080609013.88256102801018610402x x ⎛⎫⨯=⨯-+⨯⨯- ⎪⎝⎭解得x=-52.6mm<280a mm '=此时应考虑两种情况： 考虑s A '时：()()208408060903208.328061040j s sd N e A mm f h a '⨯==='-⨯-不考虑g A '时：061078.8x h mm===128408013.882578.82803504.4j cd s sdN f b xA f mm +=+⨯⨯==取较小者配筋，选用24323217mm φ=以上是取牛腿截面有效宽计算设计 3.1.2、以受弯构件计算水平纵筋s A 、s A ' 设0b x h ξ==0.56⨯610=341.6mm所以 601002341.6()536.011013.8825341.6(610)22280(61040)()7343.9d cd s sd s x r M f b x h A f h a mm --⨯-⨯⨯⨯-'==⨯-''-=-s A '为负，不必配受压钢筋，但为满足构造要求，取200.0020.0028256101006.5s A bh mm '==⨯⨯=选用24181018mm φ=60102341.6()536.011013.8825341.6(40)22280(61040)()6545.8d cd s s sd s x r M f b x a A f h a mm '+-⨯+⨯⨯⨯-==⨯-'-=选用27367125mm φ= 3.1.3、承载能力复核根据配筋情况，s A '、s A 按一排布筋20.53040.52s a mm '=+=;40.23050.12s a mm =+=,065050.1599.9h mm =-= 128071252801018150.213.8825sd s sd s cd f A f A x mm f b ''-⨯-⨯===⨯02s b a x h ξ'<<,即设计弯矩为：1000j ()()2150.213.8825150.2(599.9)2801018(40.25)21056.9>M =536.01du cd sds s xM f b x h f A h a h KNm KNm'''=-+-=⨯⨯⨯-+⨯⨯-=说明截面的承载力是足够的。
按受弯构件要求配筋（如图所示）。
3..1.4、抗剪计算 ● 箍筋设计计算设计剪力取0Q R 1681.6d V kN θ====箍筋按构造配筋采用12φ四肢箍筋，间距v s =200mm,即配筋率sv ρ=0.0027 根据《桥规》，截面混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs10100,/7125/825/599.90.003s p A b h ρρ====所以p=0.3<2.5支点处取1α=1.0，按矩形截面，取3α=1.0，31310.4510cs V b h αα-=⨯=669.1KN● 斜筋设置30.7510sin sbsb sd sV A f θ-=⨯,其中1681.6669.11012.5sb d cs V V V KN =-=-= 所以231012.56818.50.7510280sin 45sb A mm -==⨯⨯⨯所以应设置3排（纵切面）23622322816843mm φ⨯=⨯=斜筋3.2、最弱截面的验算由tan 23Re 3231681.60.3384.080.05284.080.651.337H Hh θε==++⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=得：026.6θ=N sin Hcos 828.13R kN θθ=+=Q=cos Hsin 1466.0R kN θθ-=h h 0.650.65M R(e+tan )+H 1681.6(0.3+0.50)+84.080.052222809.27kNmθε⎛⎫⎛⎫=+=⨯⨯⨯+ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=由s s a =a =40mm '30809.2710e 977.2828.132jj M h mm N ⨯===>0e=e 977.232540692.22s ha mm -+=-+= 0e =e 977.2325401262.22sha mm ''+-=+-= 0h 610s h a mm =-=按0x h =-算得x 4.1mm =所以：考虑g A '时：()()3220828.13101262.26549712528061040j s sd s N e A mm mm f h a '⨯⨯'===<'-⨯-不考虑g A '时122828.1313.8825 4.1280169.77125j cd g sdN f b xA f mm mm +=+⨯⨯==<最弱截面验算符合要求！ 3.3、度斜截面验算由 01681.6Z 2378.1sin 450.707R kN ===得kZ 2378.1 1.653923.9kN =⨯=()002cos 45cos 45280(684310076.2945)5001.93923.9g gW gH gV a R A A A MP mm kNkZ kN++=⨯++==∑∑∑45度斜截面验算符合要求！4、 配筋示意图：配筋图桥梁工程作业------牛腿设计11四肢箍筋说明：纵筋 受压区：4828N φ 受拉区： 5432736N φφ+ 因为600h mm >所以在轴心处应加一排6424N φ构造钢筋斜筋：3排622φ N 1、、、N 2、、N 3箍筋采用四肢箍筋：12φ间距为200mm。