吊车梁计算表格
吊车梁设计计算表(带公式程序)
吊车梁的截面选择一.截面尺寸的确定：(1).梁的高度：①.经济要求：梁的平面内最大弯矩设计值：M xmax=464700000N·MM,支座处的最大剪力V max=梁选用钢材材质Q235,f=215N/mm2fv=Q345,f=315N/mm2fv=f=315N/mm2fv=梁需要的截面抵抗矩：W= 1.2*M xmax/f=1770286梁的经济截面高度：H=7*(W)^(1/3)-300=547②.刚度要求：对中级且Q<500KN,[l/w]=600,梁的跨度l=6000mm超过此限[l/w]=750取[l/w]=600,[w/l]=0.001667梁刚度要求的最小高度：Hmin=0.56*f*l/([w/l]*106)=③.建筑净空要求：H≤建筑净空要求根据以上三条要求确定吊车梁的高度，H=700mm二.腹板厚度Tw的确定：①.经验公式：T w=7+3h=10mm②.根据抗剪要求：T w≥ 1.2V max/h w fv= 2.9630843mm③.局部挤压应力的要求：数据准备：考虑动力系数的一个车轮的最大轮压a P max=136集中荷载增大系数，对轻、中级工作制吊车梁Y=1.0,对重级工作制吊车梁Y=1.35Y=1g Q= 1.4钢轨高度：140mm,吊车梁翼缘厚度t（暂估）：轨顶至腹板计算高度上边缘的距离：h y=钢轨高度+吊车梁翼缘厚度t=车轮对腹板边缘挤压应力的分布长度，取L z=2h y+50=358T w≥aYg Q P max/(l w*f)=2mm根据以上三条要求暂估T w=8mm三.翼缘尺寸：翼缘所需的面积：A1=W x/H w-1/6HwTw=1696.6947根据翼缘的局部稳定判断翼缘不考虑局部稳定的最大宽度：b=336根据上面的翼缘最大宽度取b=330mm下翼缘厚度取10mm，下翼缘宽度Bb=300mm本吊车梁尺寸取如下值：吊车梁高度H=700mm上翼缘宽度Bt=330mm上翼缘厚度Tt=14mm下翼缘宽度Bb=300mm下翼缘厚度Tb=10mm腹板厚度Tw=8mm腹板高度Hw=676mm 根据上值转入《吊车梁截面计算》工作簿.支座处的最大剪力V max=310.63KN125N/mm2185N/mm2185N/mm2(板厚≤16mm) mm3mm636mm腹板高度暂定H w=680mmKN工作制吊车梁Y=1.3514mm车梁翼缘厚度t=154mmmmmm。
吊车梁计算
双轮距吊车梁的计算一、荷载计算1、吊车梁自重及埋件重h=0.65hf=0.15b=0.25mbf=0.50m轨道及埋件每米重=0.71KN/m 轻级动力系数=1.10吊车G 1=5.29小车G2=2.00重物G 3=10.00T吊车跨度Lk=8.74m主钩至吊车梁轨道的极限距离l1=0.59m一根吊车梁上的轮数m=2个吊车计G1=6.35小车计G2=2.40吨重物计G3=14.00梁重及埋件重P=46.68KN 2、垂直轮压垂直轮压P=99.69KN 吊车均布荷合计q =7.83KN/m3、横向水平力横向水平力T 0= 4.02KN二、吊车梁的内力计算（一）垂直力作用1、弯矩计算P 1=100KN P 2=100KN 车距宽b = 1.8m L=5.96m P=199KNX=3.58m a =0.600满足a =0.600试算值X 1=2.68mX 2=4.48最大弯矩M max =275KN*m1、剪力计算最大剪力Q max =193KN（二）横向水平力作用下弯矩及剪力 横向最大弯矩M max = 5.99KN*m 横向最大剪力Q max = 2.01（三）扭矩计算竖向力偏心矩e 1=0.02m轨道高度=0.18me 2=0.38mm T =3.52KN*m三、吊车梁配筋计算（一）纵向配筋钢筋强度fy=310N/mm2138抗弯纵向钢筋面积AS=1844抗扭纵向钢筋总面积An=138纵向钢筋总面积AS=1983mm2受压区As=292拉配筋d1=22mm 根数n=3受拉筋d2=22根数n=3实配A s=2280.8满足压配筋d1=20mm根数n=2受拉筋d 2=22根数n=0实配A s=628.32满足（一）配箍筋1.43满足安全系数K=1.55截面应满足的条件为1.54满足混凝土的轴心抗压强度fc=10N/mm2配单筋双层混凝土的抗拉强度f t = 1.1N/mm2 按计算配筋箍筋保护层a s=0.025m 箍筋直径d=8mm满足筋距S=120mm钢筋强度fy=210N/mm21、方法一抗扭单支箍的面积As=17.33抗剪单支箍的面积As=29.38配单支箍总面积As=46.71mm2 实配单支箍总面积As=50.271、方法二 受扭箍筋As t1=0.3823 受剪箍筋Asv =25.37配单支箍总面积As=25.75mm2Wt=0.018m3βt =0.5000.146ζ=1.38配单支箍实际总面积As=46.71FALSE三、吊车梁挠度验算0.24吊车轮距K=1.800m横轴系数=0.302k 1=0.040Bd=1.01864E+14Bc=9E+139.93长期荷载Mc=34.78短期荷载Md=218.427M 253KN*m fcmax=10.87不满足四、吊车梁裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径d=2.2cm平均裂缝间距lf=111mm计算受拉钢筋应力fy=222N/mm2裂缝宽度δfmax =0.246满足吊车梁正截面配筋计算公式砼f c=10N/m ㎡砼fc m=11N/m ㎡ 钢 f g=310N/m ㎡梁高h=650mm梁宽 b=250mm弯矩M =275KNm剪力V =193KN370.989398.99365.625单筋承受弯矩 Mumax=371KN 配单筋截面条件满足梁高h 0=585满足FALSE1、单筋公式：保护层a s=65mmh 0 =585a=1375b=-2E+06c=3E+08判别式 =1E+12有解962208截面受压X =208A s=1844.43565梁高h 0=5850.540.612、双筋公式：拉保护层a s=65mm 压保护层as=65mm 00.544761.4370.989398.9872941A s 1=受压A s =受拉A s 总=0m ㎡双筋承受弯矩 Mu1=370.99剪力V =1933、斜截面配筋:配弯起筋直径d 弯=22mm 弯筋角度 a45根数n=0箍筋面积As 剪 =29.38 箍钢 f g=210N/m ㎡箍筋直径ds 剪 =6箍筋设计间距@ =120mm支数n =2弯钢 f g=310N/m ㎡砼f c=10N/m ㎡102.3750荷载剪力V=193荷载剪力V=截面有效h 0=585mm 0.07f c*b*h 0=######需配筋箍抗剪V=193满足总抗剪V=193满足。
钢结构设计吊车梁计算
吊车梁计算吊车梁采用Q345-B 起重量10t 跨度22.5m 总重量8.8t 小车4t ,max k P =75kN ,min k P =19.2kNmax P =1.4⨯1.05⨯,max k P =110.25kN竖向轮压作用max M =82.68 ⨯2.25=186.04kN.mmax V =110.25⨯1.5=165.4kN横向水平力'1.4g (Q+Q )/n=1.4100.1210+4/4=5.88kN T ξ=⨯⨯⨯（）5.88=186=9.92110.25y M kN ⨯ 水平反力 5.88165.48.82110.25H kN =⨯= 暂取吊车梁截面如图所示1） 毛截面特性2=281+500.8+201=88A cm ⨯⨯⨯0280+4025.5+2051==23288y mm ⨯⨯⨯ 毛截面惯性矩32224=1/120.850+12823.2+12027.8+50 2.3=39125x I cm ⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯334128120=+=24961212y I cm ⨯⨯5.3cm y i = 5.3cm y i =净截面特性2=(28-22)1+500.8+201=84n A cm ⨯⨯⨯⨯形心位置 1=y （40⨯25.5+20⨯51）/84=243mm净截面惯性矩32224=1/120.850+40 1.2+12424.3+2026.7=36820nx I cm ⨯⨯⨯⨯⨯⨯3==148524.8nx nx I W cm 上 3==135427.2nx nx I W cm 下 3x S =28124.3+23.80.823.8/2=907cm ⨯⨯⨯⨯对上翼缘 324128=-1272=163312ny I cm ⨯⨯⨯⨯ =ny W 3=116.7cm 14ny I 毛截面 33128/12==130.714y W cm ⨯ 2）强度验算①上翼缘最大正应力6622max 33ny n 186109.9210=+=+=210.26N/mm <310N/mm 148510116.710y x M M W W σ⨯⨯⨯⨯上 下翼缘正应力 max n =x M W σ下=6318610=137135410⨯⨯.422N/mm <310N/mm ②剪应力 33max 4165.41090710===50.936820810x w V S I t τ⨯⨯⨯⨯⨯22N/mm <180N/mm ③腹板局部压应力=+5+250+510+2130360mm z y R l a h h =⨯⨯=31.0110.2510=38.38360c w z P t l ψσ⨯⨯==⨯22N/mm <310N/mm3)整体稳定验算1116000100.412280520l t b h ξ⨯===<⨯ 取0.730.180.80b βξ=+= 6000113.253y mm λ== h=520mm1121633/24690.65b I I I α===+ 0.8(21)0.248b b ηα=-= 2345/y f N mm =222234320235=+]43208800520235 =0.8+0248]0.770.6113.2148510345b b b y X yAh y W f ϕβλ⨯⨯⨯=>⨯ ' 1.070.282/0.70b b ϕϕ=-=66'33186.0109.9210 5.6560.7165110130.7101000yXb y M M l mm W σϕ⨯⨯=+=+=<=⨯⨯⨯ 4)刚度验算 挠度 2622kx 54186.04 1.05 1.4106000=236.8310/mm 1010 2.06103912510X M l N EI υ÷÷⨯⨯==<⨯⨯⨯⨯ 满足要求 吊车为A1~A5 疲劳可不进行验算5）加劲肋0wh t 可按构造配量0.50h 02a h ≤≤ 求间距 a =1.20h =600mm界面尺寸外伸长度 0/30+40=57s b h mm ≥ 厚度s t ≥/15s b =3.8m 采用80⨯8mm支座反力 R=165.4KN计算截面面积A=18⨯1.2+15⨯0.8=33.62cm绕腹板中线的截面惯性矩 3341.218 1.50.8+583.81212I cm ⨯⨯==4.17cm i = 50=12.04.17λ= 查表ϕ=0.989 322165.41049.8310/0.9893360N N mm f N mm A ϕ⨯==<=⨯ 6) 焊缝计算上翼缘与腹板连接焊缝=1.8f h mm= 取f h =6mm下翼缘与腹板连接焊缝3max 1.2 1.2165.410 1.771.4 1.4500160f w w t R h mml f ⨯⨯===⨯⨯ 同样取f h =6mm 吊车梁计算结束。
简支吊车梁计算书
简支吊车梁验算计算书设计资料1基本信息：验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)吊车梁跨度：1=6000 mm吊车梁平面外计算长度：I 0=6000 mm吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2吊车信息：吊车梁上有两台完全相同的吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图I)图I吊车一几何尺寸示意图吊车类型：T5t105_中级软钩吊车吊车跨度:10500 mm吊车自重:12.715 t小车重量:2.126 t吊车起重量:5 t工作级别：A4~A5(中级)吊钩形式：软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:74 kN最小轮压:26.3 kN制动轮子数：1个轨道类型:43Kg/m吊车宽度:5050 mm吊车额定速度:90 m/min小车额定速度:40.1 m/min吊车轮距G：3400 mm3荷载信息：吊车竖向荷载增大系数：n v=1.03吊车荷载分项系数：丫 c =1.4当地重力加速度值：g=9.8附加竖向均布活载标准值： 0 kN/m 附加水平均布活载标准值：0 kN/m 吊车一动力系数：卩1=1.05吊车一横向水平刹车力系数：B 1=0.12 吊车一摆动力系数：a 1=0 4验算控制信息：吊车梁竖向挠度允许值：1/1000 吊车梁水平挠度允许值：1/2200对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算 5吊车梁截面信息PP‘ d> I,I 1390 I 1650 I2^60L吊车梁示意图截面型号：H-750*300*10*12 用户自定义截面 截面材料类型:Q235 截面每米质量:113.51 kg/m截面几何参数如下截面咼度 H=750 mm上翼缘宽度 B 1 =300 mm 下翼缘宽度 B 2 =300 mm 腹板厚度 Tw=10 mm上翼缘厚度 T f1 =12 mm 下翼缘厚度T f2 =12 mm截面力学参数如下： x 轴毛截面惯性矩 I x 轴净截面惯性矩 I x 轴上翼毛截面抵抗矩 x 轴上翼净截面抵抗矩 =129932.658 cm=122646.136 cm=3464.871 cmA3 =3155.656 cm A3A4A4nxw x7吊车梁截面焊缝信息：吊车梁腹板与上翼缘采用焊透的T 形组合焊缝吊车梁腹板与下翼缘采用部分焊透的 T 形组合焊缝下翼缘坡口深度：S d =4 mm 吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：自动焊 8腹板加劲肋信息：横向加劲肋布置方式：两侧成对布置 横向加劲肋端部焊接方式：连续回焊，不断弧 横向加劲肋选用：SB6_Q235 横向加劲肋间距：a=1200 mm 横向加劲肋宽度：65 mm 横向加劲肋端部到下翼缘距离：50 mm吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋 9支座信息：吊车梁采用的支座类型：全部平板式支座，吊车梁下翼缘直接与牛腿栓接 平板支座加劲肋选用：SB6_Q235 平板支座加劲肋宽度：65 mm 加劲肋焊缝焊脚高度：7 mm 平板支座选用：SB20_Q235 平板支座宽度：90 mm 平板支座长度：540 mm轴下翼净截面抵抗矩 轴上翼毛截面抵抗矩 轴上翼净截面抵抗矩 上翼缘有效净面积 A 净截面中和轴高度CWnd =3394.155 cm 3 A3 W =360.403 cm A3W =152.003 cm A2ne=30.84 cmny=361.345 mm吊车梁采用等截面梁： 截面端部高度 h d =400mm 端部x 轴毛截面惯性矩 端部x 轴毛截面静矩 端部x 轴上翼缘静矩 端部x 轴下翼缘静矩 吊车梁制动结构信息： 吊车梁不采用任何制动结构I SS S du dd A4=129932.658 cm A3=1987.245 cm=68.4 cm A3 A3=1328.4 cm10计算参数：梁截面材料屈服强度梁截面材料转换系数上翼缘截面抗拉强度下翼缘截面抗拉强度A2f y=235 N/mmA0 5 C F=(235/235). =1f t=215 N/mm A2A2f b=215 N/mm梁腹板截面抗剪强度:梁腹板端面承压强度:吊车梁焊缝抗剪强度:二.验算结果一览劲肋时ho/Tw 72.60满足平板加劲肋稳定强度比最大1.0 满足0.10 最大1.0伸宽度（mm）65.00满足横向加劲肋厚度（mm）最小4.3 满足7.00 最小6.0脚高度（mm）7.00满足上翼柱侧板件正应力（MPa）最大215满足最大170.00.39平板加劲肋焊缝强度比满足平板加劲肋外最小64.26.00平板加劲肋焊脚高度（mm）满足平板加劲肋焊最大7.010.4受压（上）翼缘宽厚比大15.0 满足72.60 最大250.0缘受压强度比0.52满足下翼缘受拉强度比最大1.0 满足0.31 最大1.0承压强度比0.13满足腹板折算应力强度比最大1.0 满足0.47 最大1.0计算值（mm） 1.58满足水平挠度计算值（mm）不需验算满足T形组合焊缝不验算下翼缘焊缝强度比0.75满足区格I局稳强度比最大1.0 满足0.20 最大1.0局稳强度比0.22满足加劲肋布置方式轻/中级满足1200.00 最大1452.0加劲肋间距（mm）1200.00满足横向加劲肋外伸宽度（mm）最小64.2 满足6.00 最小4.3 12.08 最腹板高厚比满足上翼最大1.00.34端部腹板剪应力强度比满足最大0.29整体稳定强度比满足最大上翼缘焊缝强度比腹板局部1.0竖向挠度6.0满足最大1.00.16区格n局稳强度比满足最大双侧成对横向加劲肋间距（mm）满足横向最小363.065.00横向加劲肋厚度（mm）满足无纵向加区格川1.0f v=125 N/mm"人2 f ce=325 N/mm人2 f w=160 N/mm上翼柱侧角焊缝应力（MPa）4.57 最大160 满足上翼柱侧角焊缝焊脚高度(mm) 6.00 最小4.00满足上翼柱侧角焊缝焊脚高度(mm) 6.00最大5.00 不满足上翼梁柱连接板正应力(MPa)5.95 最大215 满足上翼梁柱螺栓承担剪力(kN) 2.76 最大62.8满足上翼梁柱螺栓轴向边距(mm) 40.0最小33.0 满足上翼梁柱螺栓轴向边距(mm)40.0 最大88.0 满足上翼梁柱螺栓垂向边距(mm) 40.0 最小44.0不满足上翼梁柱螺栓垂向边距(mm) 40.0最大88.0 满足上翼梁柱螺栓间距(mm)80.0 最小66.0 满足上翼梁柱螺栓间距(mm) 80.0 最大90.0满足牛腿最大正应力(Mpa) 43.8最大215 满足牛腿最大剪应力(Mpa)72.3 最大125 满足牛腿最大折算应力(Mpa) 110 最大237满足牛腿翼缘宽厚比7.00最大15.0 满足牛腿集中力截面剪应力(Mpa)84.9 最大125 满足牛腿局部承压应力(Mpa) 0 最大325满足支座螺栓承担剪力(kN) 45.1最大62.8 满足支座螺栓轴向边距(mm)40.0 最小44.0 不满足支座螺栓轴向边距(mm) 40.0 最大96.0满足支座螺栓垂向边距(mm) 50.0最小33.0 满足支座螺栓垂向边距(mm)50.0 最大96.0 满足支座螺栓垫板正应力(MPa) 166 最大215满足支座螺栓垫板角焊缝应力(MPa) 41.3最大160 满足支座螺栓垫板焊脚高度(mm)8.00 最小7.00 满足支座螺栓垫板焊脚高度(mm) 8.00 最大7.00不满足上翼柱加劲肋板件宽厚比10.0最大14.9 满足上翼柱加劲肋板件剪应力(MPa)4.32 最大180 满足上翼柱加劲肋焊缝剪应力(MPa) 3.43 最大200满足牛腿处柱加劲肋板件宽厚比10.0最大14.9 满足牛腿处柱加劲肋板件剪应力(MPa)129 最大180 满足牛腿处柱加劲肋焊缝剪应力(MPa) 103 最大200满足纵向连接螺栓承担剪力(kN) 3.45最大126 满足纵向连接螺栓轴向边距(mm)三.吊车梁截面内力计算：1吊车梁支座处最大剪力Vd计算（参图川）:图皿吊车梁支座处最大剪力⑷计算简图竖向附加活载作用下端部剪力V da=0 kN吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：P=1.05X 74=77.7 kN吊车竖向荷载作用下端部剪力:V dc=1.4 X 1.03 X 77.7 X (2 X 6000 -1650)/6000=211 kN45.0 最小44.0向边距（mm）45.0满足纵向连接螺栓竖向边距（mm）最小33.0 不满足-20.0 最大88.0螺栓间距（mm）120满足纵向连接螺栓间距（mm）最大96.0 不满足8.00 最大15.0腹板宽厚比53.3满足车挡截面最大剪应力（MPa）最大125 满足120 最大215应力（MPa）129满足车挡集中力处板件宽厚比最大14.9 满足19.4 最大180剪应力（MPa）14.5满足车挡截面最大拉应力（MPa）最大215 满足-129 最小-215应力（MPa）130满足车挡截面腹板焊脚高（mm）最大7.20 满足6.00 最小3.67满足纵向连接螺栓轴最大88.0-20.0纵向连接螺栓竖向边距（mm）满足最小66.0纵向连接120车挡截面自由外伸宽厚比满足车挡截面最大80.037.6车挡截面最大正应力（MPa）满足车挡截面折算最大23710.0车挡集中力处板件剪应力（MPa）满足车挡集中力处焊缝最大200129车挡截面最大压应力（MPa）满足车挡截面综合最大1606.00车挡截面腹板焊脚高（mm）1890 I 1650 I 2^60端部最大剪力计算值：V d=211 kN2跨中最大竖向弯矩Mvm计算(参图W ):P PF—f 睨石f 罔-------------------------------------- ----- --------------- 1卜別DD * 別IJD }團IV跨中最大竖向弯矩hA/nn和勇力Vm计算简因竖向附加活载作用下跨中弯矩M a=0 kN •m吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05X 74=77.7 kN吊车荷载合力：F=77.7 X 2=155.4 kN左支座反力：R=155.4X 3413/6000=8 8.38 kN吊车梁跨中弯矩M e计算：M ve=1.4 X 1.03 X (88.38 X 3413 -77.7 X 1650) X 10 心3 =250 kN •m跨中最大弯矩计算值：Mn=250 kN •m3跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算(参图W ):自重和竖向附加活载作用下端部剪力：A 3V ma=(1.4*g v+1.2*q s)*S/l o=(1.4 X 0+1.2 X 1.135) X 3413/6000 X 10 - =0 kN 吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05X 74=77.7 kN吊车荷载合力：F=77.7 X 2=155.4 kN左支座反力：R=155.4X 3413/6000=88.38 kN最大弯矩点左侧剪力计算：V mi=1.4 X 1.03 X (88.38 - 7.77e+004 X 1)=15.41 kN最大弯矩点右侧剪力计算：V mr=V mi-1.4 X 1.03 X 77.7=( -96.64) kN跨中最大弯矩对应的剪力计算值：V m=96.64 kN4吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算(参图V ):, d> 「i卜1763i- 325L \I L，25eer\30UD } 刘OU ]图V吊车梁跨中最大水平弯矩価rr,计算简图水平附加活载作用下跨中弯矩M a=0 kN •m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.12X (5+2.126)/2 X g/2=2.095 kN吊车荷载合力：F=2.095 X 2=4.19 kN左支座反力：R=4.19X 3413/6000=2.383 kN吊车梁跨中弯矩M e计算：A 3M he=1.4 X (2.383 X 3413 -2.095 X 1650) X 10 - =6.546 kN-m跨中最大水平弯矩计算值：Mm=6.546 kN -m参图):5跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算SVI跨中最大弯矩标卷值际心嗣伙计算简图竖向附加活载作用下跨中弯矩M ka=0 kN -m吊车单轮最大轮压标准值：P=1.0X 74=74 kN吊车荷载合力：F=74X 2=148 kN左支座反力：R=148X 3850/6000=94.97 kN吊车梁跨中弯矩M kc计算：A 3M vke=1 X 1.03 X (94.97 X 3850 -74X 3400) X 10 - =117.4 kN -m跨中最大弯矩计算值：M k=117.4 kN -m6跨中最大水平弯矩标准值Mhk计算(参图W ):水平附加活载作用下跨中弯矩M ka=0 kN -m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值:P=0.12X (5+2.126)/2 X g/2=2.095 kN吊车荷载合力：F=2.095 X 2=4.19 kN左支座反力：R=4.19X 3850/6000=2.689 kN吊车梁跨中弯矩M kc计算：A 3M hkc=1 X (2.689 X 3850 - 2.095 X 3400) X 10 - =3.228 kN •m跨中最大水平弯矩计算值：Mk=3.228 kN •m四.吊车梁板件宽厚比验算：1受压(上)翼缘宽厚比验算：受压翼缘宽厚比限值：[b o/t]=15*(235/f y)A0.5 =15翼缘自由外伸宽度：b o=145 mm翼缘宽厚比：b o/T fi =145/12=12.082腹板高厚比验算：腹板高厚比限值：[h o/t]=250腹板计算高度：h o=726 mm腹板高厚比：h o/T w=726/10=72.6五.吊车梁截面强度验算：1上翼缘受压强度验算：吊车梁不采用制动结构吊车梁无须验算疲劳强度且b o/T f1=12.08< 13,取丫x=1.05吊车梁无须验算疲劳强度，取丫y=1.2E =(M vm/W nx/ 丫x + M m/Wi y/ 丫y)/f tA3=(250/3156/1.05+6.546/152/1.2) X 10 /215 =0.51792下翼缘受拉强度验算：A3E =IMn/W nx1/f b=250X 10 /3394/215=0.34273端部腹板剪应力强度验算：考虑截面削弱系数1.2T =V d*S dx/(l dx*T w/1.2)/f vA2=211X 1987/(1.299e+005 X 10/1.2)/125 X 10 =0.30984最大轮压下腹板局部承压强度验算：考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第一台吊车计算：吊车最大轮压：P max=74 kN轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》 4.1.3取增大系数=1.0 F=Y c* 2 * 卩*P max=1.4 X 1 X 1.05 X 74=108.8 kN 梁顶到腹板计算高度上边缘距离：h y=T f1 =12 mm轨道高度：h R=140 mm集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：I z=50+5*h y+2*h R=50+5X 12+2X 140=390 mmA3 A2d c=F/T w| z=108.8 X 10 /10/390=27.89 N/mm腹板抗压强度设计值：f=215 N/mm " 局部承压强度比E =b c /f=27.89/215=0.12975腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算：按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算计算点局部压应力c =27.89 N/mm "(参见腹板局部承压验算) 计算点正应力计算计算点到中和轴的距离： y i =H-C ny -T fi =376.7 mm CT =M Vm /I n *y 1计算点剪应力计算上翼缘对中和轴静矩： S i =(y i +0.5*T fi )*B i *T fi X 10A-3=1378 cm "3T =V*S i /l x /T w=96.64 X 1378/1.299e+005/10 X 10=10.25 N/mmC 与C C 同号，强度设计值增大系数：B1= 1.1折算应力强度比A2 A2 A2 A0 5E =( C +C C - C * C c +3* T ) . /( B 1*f)A2 A2A2 A0 5=(76.79 +27.89 -76.79 X 27.89+3 X 10.25) ./(1.1 X 215)=0.29446吊车梁整体稳定性验算双轴对称截面：nb=0等截面工字形简支梁 B b 计算： 受压翼缘无支撑长度：I i =6000mm 受压翼缘宽度：b i =300mm 受压翼缘厚度：t i =t f =12mmE =(l i *t i )/(b i *h)=(6000 X 12)/(300 X 750)=0.32跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘E <=2.0 ,B b =0.73+0.18 X 0.32=0.7876o b =B b *(4320/ 入 y A2)*(A*h/W x )*{[1+(入 y *t i )A2/件4*h) "f + nb}*(235/fy)A2=0.7876 X (4320/98.13 ) X (1.446e+004 X 750/3.465e+006) X A2A2 A0 5{[1+(98.1 3X 12) /(4.4 X 750) ] .+0} X (235/235)=1.1740 b >0.6 :o b A '=1.07- 0.282/ 0 b =1.07-0.282/1.174=0.8298A'取 0 b = 0 b =0.8298不须验算疲劳强度，取工字形截面塑性发展系数：丫 y=1.2整体稳定强度比：E =(M vn /W x / 0 b +M hm / 丫 y /W<)/fA3A3=(250/3465/0.8298 X 10+6.546/1.2 /360.4) X 10 /215=0.4749=250/ 1.226e+005X 376.7 X 10 A2 =76.79 N/mmA2"2-/六. 吊车梁变形计算：1竖向挠度计算竖向挠度限值：[S ]=l/1000=6 mm人2S =M Vk *l /(El x )人6A2人4=117.4 X 10 X 6000 /(2.06e+005 X 1.299e+005X 10)=1.58 mm(1/3798)2水平挠度计算依《钢规》附录 A.1.2条，无须验算吊车梁及其制动结构的水平变形！七. 翼缘与腹板的连接焊缝验算1上翼缘与腹板连接焊缝验算：上翼缘与腹板采用焊透的 T 形对接与角接组合焊缝，强度满足要求2下翼缘与腹板连接焊缝验算：上翼缘与腹板采用部分焊透的 T 形对接与角接组合焊缝按梁端最大剪力计算：下翼缘焊脚计算高度：h e =S d -3=1 mm 融合线处焊缝截面边长接近于坡口深度 s ，焊缝强度设计值乘以0.9折减下翼缘焊缝强度E =(V d *S dd /l d )*0.5/h e /(0.9*f w )人2=(211 X 1328/1.299e+005)*0.5/1 X 10/(0.9 X 160)=0.7491八. 吊车梁腹板局部稳定验算：1吊车梁腹板加劲肋布置简图(参图区):圉区帯卑壊膛櫃加勒肋席魁简国吊车梁腹板局部稳定由区格川控制 区格川腹板仅设置横向加劲肋2吊车梁局稳验算内力影响线输出： 单位力作用于 X 处时，X L 到X R 区间的平均剪力为：1Z-/当X<=X 时：V mea=-X/L当X L<X<X时：V mean=((L-X L-X R)*X-L*X L)/L/(X R-X L)当X>=R 时：V mea=1-X/L单位力作用于X处时，X L到X R区间的平均弯矩为:当X<=X时：Mn ean=0.5*X*(2*L-X L-X R)/L当X L<X<>R 时:A2 A2Mn ean=0.5*((L-X)*(X -X L )+X*(2*L-X-X R)*(X R-X))/L/(X R-X L)当X>=>R时：Mn ean=0.5*(L-X)*(XL+X R)/L3吊车梁区格川局稳验算内力计算（参图川）:崔2站口] 120D 屮1S90 I 1650 I 2220图X吊车梁区格III局稳验算内力计算简图区格川左端坐标：X L=2340 mm区格川右端坐标：X^=3540 mm吊车一考虑动力系数后最大轮压标准值：P=74X 1.05=77.7 kN吊车一下为轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》吊车梁区格川最大集中力设计值计算：吊车轮压力仅有P作用于川内F=1.4 X 77.7 X 0.9=97.9 kN吊车梁区格川平均剪力设计值计算:V mean=1.4 X 1.03 X {( -77.7 X 1890/5880)+A 377 .7 X (5880 - 3540)/5880} X 10 -=8.575 kN吊车梁区格川平均弯矩设计值计算：M mear=1 .4 X 1.03 X{77.7 X 1890X (2 X 5880 -2340- 3540)/5880 X 0.5+77.7 X (5880 - 3540) X (2340+3540)/5880 X 0.5} X 10 =237 kN •m4吊车梁区格川局部稳定验算吊车梁腹板区格川的横向加劲肋间距为：a=1200 mm区格川腹板计算高度：h o=H-T f1 -T f2 =726 mm区格m截面中和轴咼度：C y m =375 mm区格川截面对X轴关系矩：I x m =1.299e+005 cm区格川腹板计算高度边缘到中和轴距离：h c m =H-T f1-C y m =363 mm区格m腹板计算高度边缘应力计算：4.3.1取折减系数: =0.9-/A2 A2d =Mn ean*h c/I x m =237X 363/1.299e+005 X 10 =68.39 N/mmT =V mear/h o/T w=8.575/726/1O X 10 A3=1.181 N/mm A2A3 A2d c=F/L z/T w=97.9/390/10 X 10 =25.1 N/mm正应力单独作用下的临界应力计算：腹板区格川受压区高度：h c=H-C y-T fi =363 mm入b=2*h c/T w/177/C f=2X 363/10/177/1=0.4102入b< 0.85，取d cr=f w=215 N/mm"剪应力单独作用下的临界应力计算：a/h 。
吊车梁设计计算表（带公式程序）
吊车梁设计计算表（带公式程序）吊车梁的截面选择一.截面尺寸的确定：(1).梁的高度：①.经济要求：梁的平面内最大弯矩设计值：M xmax=464700000N·MM,支座处的最大剪力V max=梁选用钢材材质Q235,f=215N/mm2fv=Q345,f=315N/mm2fv=f=315N/mm2fv=梁需要的截面抵抗矩：W= 1.2*M xmax/f=1770286梁的经济截面高度：H=7*(W)^(1/3)-300=547②.刚度要求：对中级且Q<500KN,[l/w]=600,梁的跨度l=6000mm超过此限[l/w]=750取[l/w]=600,[w/l]=0.001667梁刚度要求的最小高度：Hmin=0.56*f*l/([w/l]*106)=③.建筑净空要求：H≤建筑净空要求根据以上三条要求确定吊车梁的高度，H=700mm二.腹板厚度Tw的确定：①.经验公式：T w=7+3h=10mm②.根据抗剪要求：T w≥ 1.2V max/h w fv= 2.9630843mm③.局部挤压应力的要求：数据准备：考虑动力系数的一个车轮的最大轮压a P max=136 集中荷载增大系数，对轻、中级工作制吊车梁Y=1.0,对重级工作制吊车梁Y=1.35Y=1g Q= 1.4钢轨高度：140mm,吊车梁翼缘厚度t（暂估）：轨顶至腹板计算高度上边缘的距离：h y=钢轨高度+吊车梁翼缘厚度t=车轮对腹板边缘挤压应力的分布长度，取L z=2h y+50=358T w≥aYg Q P max/(l w*f)=2mm根据以上三条要求暂估T w=8mm三.翼缘尺寸：翼缘所需的面积：A1=W x/H w-1/6HwTw=1696.6947根据翼缘的局部稳定判断翼缘不考虑局部稳定的最大宽度：b=336根据上面的翼缘最大宽度取b=330mm下翼缘厚度取10mm，下翼缘宽度Bb=300mm本吊车梁尺寸取如下值：吊车梁高度H=700mm上翼缘宽度Bt=330mm上翼缘厚度Tt=14mm下翼缘宽度Bb=300mm下翼缘厚度Tb=10mm腹板厚度Tw=8mm腹板高度Hw=676mm 根据上值转入《吊车梁截面计算》工作簿.支座处的最大剪力V max=310.63KN125N/mm2185N/mm2185N/mm2(板厚≤16mm) mm3mm636mm腹板高度暂定H w=680mmKN工作制吊车梁Y=1.3514mm车梁翼缘厚度t=154mmmm mm。
起重机主梁的具体设计计算模板
起重机（桥式）主梁的具体设计计算（中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色）注：以下内容为通用起重机大车设计模板，大家只需要往里面代入自己的数据即可。
中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色才可见！设计内容计算与说明结果1）大车轮距2）主梁高度 3）端梁高度4）桥架端部梯形高度5）主梁腹板高度6）确定主梁截面尺寸1.主要尺寸的确定=K（81～51）L=（81～51）22.5=2.8～4.5m取K=4mmLH25.1185.2218===（理论值）=H（0.4～0.6）H=0.50～0.75m取=H0.7mC=（101～51）L=（101～51）22.5=2.25～4.5m取C=2.5m根据主梁计算高度H=1.25m，最后选定腹板高度h=1.3m主梁中间截面各构件板厚根据[1]表7-1推荐确定如下：腹板厚δ=6mm；上下盖板厚1δ=8mm主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：b＞5.32515.3=H=357mmb＞505002250=L=450mm因此取b=500mm盖板宽度：4062005402+⨯+=++=δbB=552mm取B=550mm主梁的实际高度：8230121⨯+=+=δhH=1316mmK=4mH=1.25m=H0.7mC=2.5mh=1.3mδ=6mm1δ=8mmb=500mmB=550mmH=1316mm7）加劲板的布置尺寸同理，主梁支承截面的腹板高度取h=700mm，这时支承截面的实际高度12δ+=hH=716mm主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图5-1和图5-25508138500613168787165005506图5-1主梁中间截面的尺寸图5-2主梁支承截面的尺寸为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加劲构件（参见[1]图7-7）主梁端部大加劲板的间距：ha≈'=1.3m，取'a=1.2m主梁端部（梯形部分）小加劲板的间距：2'1aa==0.6m主梁中部（矩形部分）大加劲板的间距：=a（1.5～2）h=1.95～2.6m，取a=2.5m主梁中部小加劲板的间距：若小车钢轨采用P25轻轨,其对水平重心轴线xx-的最小抗弯截面模数3min12.90cmW=，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求（实际值）1a=0.6ma=2.5m1）计算载荷确定得加劲板间距（此时连续梁的支点即加劲板所在位置；使一个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央）；1a≤[]18.142000007000015.11700012.90662min=⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯=PWϕσm式中 P——小车的轮压，取平均值，小车自重为xcG=70000N；2ϕ——动力系数，由[1]图2-2曲线查得2ϕ=1.15；[]σ——钢轨的许用应力，[]σ=170MPa。
吊装方案(计算)
附表：1电解车间A-B跨主要构件一览表电解车间A～B跨主要构件吊装选用钢丝绳的计算方法（一）、砼柱吊装选用钢丝绳的计算方法计算方式1：砼柱在本工程中共有388根，其中抗风柱10根，最大重量的YZ-5、5a、5b、5c、5d、5e、5g、5h的有176根，约28吨，根据破断拉力公式F=（D²R/1000）÷K，由此得出选用6×37丝钢丝绳，F=（36²×50÷1000）÷4=13.203吨，式中D为Ф36钢丝绳直径。
R 为钢丝绳强度级别Mpa=50, K为对应某结构类别钢丝绳最小破断拉力系数，K选用了4倍的安全系数，结果F=13.2吨，由于二根对称捆绑，用二根Ф36的钢丝绳在8倍的安全系数中起吊28吨，能满足要求的，但是在作业中，仍要经常仔细检查捆绑接触点的损伤程度，并换位交换一次后根据损伤程度马上弃用。
计算方式2：根据GB8918-2006F。
=K′·D²·R。
/1000式中：F。
——钢丝绳最小破断拉力，单位KND ——钢丝绳公称直径，单位mm,选用Ф36R。
——钢丝绳公称抗拉强度，单位Mpa查表选用671K′——某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数，查表选用0.36 计算结果F。
=（0.33×36²×671）÷1000=287再除以8倍的安全系数后，等于35.8吨。
因此用二根Ф32的钢丝绳完全能满足起重28吨的砼柱（二）、梯形钢屋架选用钢丝绳的计算方法1、在电解车间AB跨厂房中共194榀，只有GWJ33-5A、5B的6榀，单件最大重量约7.2吨左右，其它的均在6.3吨左右，根据上述公式，由此推算出选用6×37钢丝绳，F=（20²×50÷1000）÷4=5吨，因此选用Ф20的钢丝绳二根，安全系数仍为4倍。
2、用公式F。
钢筋砼吊车梁选用表及荷载计算
额定起重量:20/5t 输入输出判断注解工作制级别：A5最大轮压Pk （kN ）小车自重g （t ）额定起重量W （t ）吊车梁跨度S （m ）161.7 6.982010.5荷载分项系数吊车动力系数1.4 1.05一、吊车梁承载力计算（按两台吊车）净跨Ln=7m 计算长度L0（1.05Ln 及L 较小值）=7.35m a=(B-W)/2=0.9775m x=(L0-a)/2= 3.18625mL0/6和h0的较小值m=1.2251、竖向荷载作用最大弯矩标准值Mk=446.6963188kN·m 基本组合Mmax=656.6435886kN·m 2、跨度m 处的最大剪力Vk=226.49kN 基本组合Va=332.9403kN一、吊车荷载计算（按两台吊车）吊车横向水平荷载标准值的系数ζ=0.1两台吊车荷载折减系数η=0.9两台吊车参与组合影响线竖标之和Σyi=2.432894737吊车横向水平荷载标准值Hxk=14.7688875kN √输入pkpm 纵向刹车轮个数n=2个吊车纵向水平荷载标准值Hyk=29.106kN √输入pkpm最大竖向荷载标准值Fk=354.0591711kN 吊车梁自重标准值Gk=54.6105kN 牛腿顶面吊车梁支座反力标准值Rk=408.6696711kN √输入pkpm 反力至节点的距离z=0.8m 节点弯矩标准值Mrk=326.9357368kN·m√输入pkpm吊车梁高度h （m ）1200（Vk=Pk·(L0-m+L0-m-2a)/L0）（适用于软钩吊车，硬钩吊车取0.2）OK ！满足要求。
OK ！满足要求。
（Mk=2Pk·x^2/L0）柱距L （m ）宽度B （m ）轮距W （m ）柱宽（m ）7.65.95540.6as （m ）梁编号0.07DL-10732.8kN·m 480.5kN高度h （m ）200L0-m-2a)/L0）。
吊车梁牛腿受力计算表格
5.147 Ton 1.810 Ton 1.810 Ton
0.565 Ton
0.565 Ton
有三轮作 用在吊车 梁上
1.698 m 1.63 m
牛腿偏心距 e 最大竖向反力 Hmax
=Pa*(2Ka/bay)+ Pb*(2(2*K0+Kb )/bay)
最小竖向反力 Hmin
工程名 称：
吊车梁，牛腿反力计算
二台吊车
一. 已知 条件：
1. 柱距 Bay 2. 跨度 L 3. 吊车A吊重 Ta 4. 吊车B吊重 Tb
二. 吊车 资料：
A : 起重机总重 Wa 小车（电葫芦）重 Ga 最大轮压 Pa 轮距 Ka 鞍座长 Ba
B : 起重机总重 Wb 小车（电葫芦）重 Gb 最大轮压 Pb 轮距 Kb 鞍座长 Bb
19.005 Ton 19.005 Ton
5.147 Ton
Pbmin 纵向水平刹车力 Fa1
Fb1
横向水平刹车力 Fa2
Fb2 吊车梁受弯最大时轮 子定位：
=(WbGb)/4 =0.1*Pa =0.1*Pb
=0.1*(Ta+ Ga)/4
=0.1*(Tb+ Gb)/4
离端头最近轮子ay)+ Pbmin*(2 (2*K0+Kb )/bay)
0m 51.295 Ton 14.587 Ton
横向反力 V 最大弯矩 Mmax 最小弯矩 Mmin
=Hmax*e =Hmin*e
返回目 录
0.893 Ton 0.000 T-m 0.000 T-m
三. 吊车 梁受力计 算：
最大轮压（考虑动力 系数）
Pamax =1.05*Pa Pbmax =1.05*Pb
吊车梁计算Excel程序
一台吊车(两个轮子)吊车梁计算1.输入吊车参数跨度(mm)轮压P(t)轮距(mm)车宽(mm)P设计值800016.550006330245.0798起重量Q小车重g水平荷载T2T弯矩Mt103 5.3562610.7125210126.682.输入截面参数上翼缘B1上翼缘t1下翼缘B2下翼缘t2腹板ho腹板tw螺孔位置ao 32012200124766903.强度验算Af1n Af2n Awn An3324240028568580中和轴yn Ixn Wxn1Wxn2Iyn1Wyn1fy正应力1 223.72313887848621737795140722928588400178677.5235323.3094.整体稳定验算Af1Af2Aw面积A3840240028569096中和轴y Ix Wx1Wx2Iy Wy iy211.372411857405194849514269494076800025480066.94752I1I2eitaB kesi beitaB lambdaY faiB faiB1 3276800080000000.4860280.60.838119.49660.9939590.7612395.挠度验算挠度 mm v/L24.9661320.43448两台吊车(三个轮子)吊车梁计算跨度L轮压P1轮压P2轮距a1轮距a2车宽B1车宽B2a1 6000 3.767.32500300030003500500起重量Q1起重量Q2小车重g1小车重g2水平刹车T1水平刹车T2弯矩Mt 5101 1.5 2.47212 4.7382310748.37上翼缘B1上翼缘t1下翼缘B2下翼缘t2腹板ho腹板tw螺孔位置ao 3001220012476890Af1n Af2n Awn An3072240038089280中和轴yn Ixn Wxn1Wxn2Iyn1Wyn1fy正应力1 232.3313947839641699230147489622723200151488235215.7027Af1Af2Aw A3600240038089808中和轴y Ix Wx1Wx2Iy Wy iy220.14684203751061909522150212735000000233333.359.73705I1I2eitaB kesi beitaB lambdaY faiB faib1 2700000080000000.4342860.480.8164100.4402 1.4136680.847275挠度v/L7.303707821.50068两台吊车(四个轮子)吊车梁计算跨度L轮压P1轮压P2轮距a1轮距a2车宽B1车宽B2a3 6000 3.767.32500300030003500500起重量Q1起重量Q2小车重g1小车重g2水平刹车T1水平刹车T22T1+2T2 5101 1.5 2.47212 4.7382314.4207上翼缘B1上翼缘t1下翼缘B2下翼缘t2腹板ho腹板tw螺孔位置ao 3001220012476890Af1n Af2n Awn An3072240038089280中和轴yn Ixn Wxn1Wxn2Iyn1Wyn1fy正应力1 232.3313947839641699230147489622723200151488235205.9632Af1Af2Aw面积A3600240038089808中和轴y Ix Wx1Wx2Iy Wy iy220.14684203751061909522150212735000000233333.359.73705I1I2eitaB kesi beitaB lambdaY faiB faib1 2700000080000000.4342860.480.8164100.4402 1.4136680.847275挠度v/L6.965991861.327592P ao弯矩(Nm)剪力(kN)490.15962500463354336.9847孔径do梁高h21.5500正应力2剪应力329.267176.9878正应力1352.1305P1设计值P2设计值P1+2P2a0弯矩M剪力V 55.84849108.4292272.7071090.414245964.9200.4208孔径do h22500正应力2剪应力166.767678.94727正应力1198.0927P1设计值P2设计值2P1+2P2ao弯矩M(Nm)剪力V(kN) 55.84849108.4292328.5555-395.118234591.7142.6414ao Mt-385.71410286.89孔径do梁高h22500正应力2剪应力159.056456.18752正应力1189.0853。
吊车梁计算
双轮距吊车梁的计算一、荷载计算1、吊车梁自重及埋件重h=0.65hf=0.15b=0.25m bf=0.50m轨道及埋件每米重=0.71KN/m轻级动力系数= 1.10吊车G1= 5.29小车G2= 2.00重物G3=10.00T吊车跨度Lk=8.74m主钩至吊车梁轨道的极限距离l1=0.59m 一根吊车梁上的轮数m=2个吊车计G1= 6.35小车计G2= 2.40吨重物计G3=14.00梁重及埋件重P=46.68KN2、垂直轮压垂直轮压P=99.69KN吊车均布荷合计q=7.83KN/m3、横向水平力横向水平力T0= 4.02KN二、吊车梁的内力计算（一）垂直力作用1、弯矩计算P1=100KN P2=100KN 车距宽b= 1.8mL= 5.96m P=199KN X= 3.58m a=0.600满足a=0.600试算值X1= 2.68m X2= 4.48最大弯矩M max=275KN*m1、剪力计算最大剪力Q max=193KN（二）横向水平力作用下弯矩及剪力横向最大弯矩M max= 5.99KN*m横向最大剪力Q max= 2.01（三）扭矩计算竖向力偏心矩e1=0.02m轨道高度=0.18m e2=0.38mm T= 3.52KN*m三、吊车梁配筋计算（一）纵向配筋钢筋强度fy=310N/mm2 138抗弯纵向钢筋面积AS=1844抗扭纵向钢筋总面积An=138纵向钢筋总面积AS=1983mm2受压区As=292拉配筋d1=22mm根数n=3受拉筋d2=22根数n=3实配A s=2280.8满足压配筋d1=20mm根数n=2受拉筋d2=22根数n=0实配A s=628.32满足（一）配箍筋1.43满足安全系数K= 1.55截面应满足的条件为 1.54满足混凝土的轴心抗压强度fc=10N/mm2配单筋双层混凝土的抗拉强度f t= 1.1N/mm2 按计算配筋箍筋保护层a s=0.025m箍筋直径d=8mm满足筋距S=120mm 钢筋强度fy=210N/mm21、方法一抗扭单支箍的面积As=17.33抗剪单支箍的面积As=29.38配单支箍总面积As=46.71mm2实配单支箍总面积As=50.271、方法二受扭箍筋As t1=0.3823受剪箍筋Asv=25.37配单支箍总面积As=25.75mm2Wt=0.018m3βt=0.5000.146ζ= 1.38配单支箍实际总面积As=46.71FALSE三、吊车梁挠度验算0.24 吊车轮距K= 1.800m 横轴系数=0.302k1=0.040Bd= 1.01864E+14Bc=9E+139.93长期荷载Mc=34.78短期荷载Md=218.427M253KN*m fcmax=10.87不满足四、吊车梁裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径d=2.2cm平均裂缝间距lf=111mm计算受拉钢筋应力fy=222N/mm2裂缝宽度δfmax =0.246满足吊车梁正截面配筋计算公式砼f c=10N/m ㎡砼fc m=11N/m ㎡ 钢f g=310N/m ㎡梁高h=650mm梁宽b=250mm弯矩M =275KNm剪力V =193KN 370.989398.99365.625单筋承受弯矩Mumax=371KN配单筋截面条件满足梁高h 0=585满足FALSE1、单筋公式：保护层as=65mmh 0 =585a=1375b=-2E+06c=2.8E+08判别式=1E+12有解962208截面受压X =208A s=1844.43565梁高h 0=5850.540.612、双筋公式：拉保护层a s=65mm 压保护层as=65mm 00.544761.4370.989398.9872941A s 1=0受压A s 2=0受拉A s总=m㎡双筋承受弯矩Mu1=370.99剪力V =1933、斜截面配筋:配弯起筋直径d 弯=22mm弯筋角度a =45根数n=0箍筋面积As 剪=29.3805箍钢f g=210N/m ㎡箍筋直径ds 剪=6箍筋设计间距@ =120mm 支数n =2弯钢f g=310N/m ㎡砼f c=10N/m ㎡102.3750荷载剪力V=193荷载剪力V=截面有效h0=585mm 0.07f c*b*h0=######需配筋箍抗剪V=193满足总抗剪V=193满足。
钢筋砼吊车梁选用表及荷载计算
钢筋砼吊车梁选用表及荷载计算额定起重量:20/5t 输入输出判断注解工作制级别：A5最大轮压Pk （kN ）小车自重g （t ）额定起重量W （t ）吊车梁跨度S （m ）161.7 6.982010.5荷载分项系数吊车动力系数1.4 1.05一、吊车梁承载力计算（按两台吊车）净跨Ln=7m 计算长度L0（1.05Ln 及L 较小值）=7.35m a=(B-W)/2=0.9775m x=(L0-a)/2= 3.18625mL0/6和h0的较小值m=1.2251、竖向荷载作用最大弯矩标准值Mk=446.6963188kN·m 基本组合Mmax=656.6435886kN·m 2、跨度m 处的最大剪力Vk=226.49kN 基本组合Va=332.9403kN一、吊车荷载计算（按两台吊车）吊车横向水平荷载标准值的系数ζ=0.1两台吊车荷载折减系数η=0.9两台吊车参与组合影响线竖标之和Σyi=2.432894737吊车横向水平荷载标准值Hxk=14.7688875kN √输入pkpm 纵向刹车轮个数n=2个吊车纵向水平荷载标准值Hyk=29.106kN √输入pkpm最大竖向荷载标准值Fk=354.0591711kN 吊车梁自重标准值Gk=54.6105kN 牛腿顶面吊车梁支座反力标准值Rk=408.6696711kN √输入pkpm 反力至节点的距离z=0.8m 节点弯矩标准值Mrk=326.9357368kN·m√输入pkpm吊车梁高度h （m ）1200（Vk=Pk·(L0-m+L0-m-2a)/L0）（适用于软钩吊车，硬钩吊车取0.2）OK ！满足要求。
OK ！满足要求。
（Mk=2Pk·x^2/L0）柱距L （m ）宽度B （m ）轮距W （m ）柱宽（m ）7.65.95540.6as （m ）梁编号0.07DL-10732.8kN·m 480.5kN高度h （m ）200L0-m-2a)/L0）。
钢结构设计吊车梁计算
吊车梁计算吊车梁采用Q345-B 起重量10t 跨度22.5m 总重量8.8t 小车4t ,max k P =75kN ,min k P =19.2kNmax P =1.4⨯1.05⨯,max k P =110.25kN竖向轮压作用max M =82.68 ⨯2.25=186.04kN.mmax V =110.25⨯1.5=165.4kN横向水平力'1.4g (Q+Q )/n=1.4100.1210+4/4=5.88kN T ξ=⨯⨯⨯（）5.88=186=9.92110.25y M kN ⨯ 水平反力 5.88165.48.82110.25H kN =⨯= 暂取吊车梁截面如图所示1） 毛截面特性2=281+500.8+201=88A cm ⨯⨯⨯0280+4025.5+2051==23288y mm ⨯⨯⨯ 毛截面惯性矩32224=1/120.850+12823.2+12027.8+50 2.3=39125x I cm ⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯334128120=+=24961212y I cm ⨯⨯5.3cm y i = 5.3cm y i =净截面特性2=(28-22)1+500.8+201=84n A cm ⨯⨯⨯⨯形心位置 1=y （40⨯25.5+20⨯51）/84=243mm净截面惯性矩32224=1/120.850+40 1.2+12424.3+2026.7=36820nx I cm ⨯⨯⨯⨯⨯⨯3==148524.8nx nx I W cm 上 3==135427.2nx nx I W cm 下 3x S =28124.3+23.80.823.8/2=907cm ⨯⨯⨯⨯对上翼缘 324128=-1272=163312ny I cm ⨯⨯⨯⨯ =ny W 3=116.7cm 14ny I 毛截面 33128/12==130.714y W cm ⨯ 2）强度验算①上翼缘最大正应力6622max 33ny n 186109.9210=+=+=210.26N/mm <310N/mm 148510116.710y x M M W W σ⨯⨯⨯⨯上 下翼缘正应力 max n =x M W σ下=6318610=137135410⨯⨯.422N/mm <310N/mm ②剪应力 33max 4165.41090710===50.936820810x w V S I t τ⨯⨯⨯⨯⨯22N/mm <180N/mm ③腹板局部压应力=+5+250+510+2130360mm z y R l a h h =⨯⨯=31.0110.2510=38.38360c w z P t l ψσ⨯⨯==⨯22N/mm <310N/mm3)整体稳定验算1116000100.412280520l t b h ξ⨯===<⨯ 取0.730.180.80b βξ=+= 6000113.253y mm λ== h=520mm1121633/24690.65b I I I α===+ 0.8(21)0.248b b ηα=-= 2345/y f N mm =222234320235=+]43208800520235 =0.8+0248]0.770.6113.2148510345b b b y X yAh y W f ϕβλ⨯⨯⨯=>⨯ ' 1.070.282/0.70b b ϕϕ=-=66'33186.0109.9210 5.6560.7165110130.7101000yXb y M M l mm W σϕ⨯⨯=+=+=<=⨯⨯⨯ 4)刚度验算 挠度 2622kx 54186.04 1.05 1.4106000=236.8310/mm 1010 2.06103912510X M l N EI υ÷÷⨯⨯==<⨯⨯⨯⨯ 满足要求 吊车为A1~A5 疲劳可不进行验算5）加劲肋0wh t 可按构造配量0.50h 02a h ≤≤ 求间距 a =1.20h =600mm界面尺寸外伸长度 0/30+40=57s b h mm ≥ 厚度s t ≥/15s b =3.8m 采用80⨯8mm支座反力 R=165.4KN计算截面面积A=18⨯1.2+15⨯0.8=33.62cm绕腹板中线的截面惯性矩 3341.218 1.50.8+583.81212I cm ⨯⨯==4.17cm i = 50=12.04.17λ= 查表ϕ=0.989 322165.41049.8310/0.9893360N N mm f N mm A ϕ⨯==<=⨯ 6) 焊缝计算上翼缘与腹板连接焊缝=1.8f h mm= 取f h =6mm下翼缘与腹板连接焊缝3max 1.2 1.2165.410 1.771.4 1.4500160f w w t R h mml f ⨯⨯===⨯⨯ 同样取f h =6mm 吊车梁计算结束。
吊车梁计算书
F=163X1.05X1.4=237.5KN
σ cr = 310Ν / mm 2
WW
2
σc =
φF t wl z
= 57.3Ν / mm 2
σ c ,cr = 162.2 Ν / mm 2
龙
满足要求 ③ 横向加劲肋尺寸确定：按构造要求在腹板两侧成对布置 外伸宽度： bs ≥ 取 bs = 85mm 厚度： t s ≥ bs 15 = 85 = 5.6mm 15 hw 1300 + 40 = + 40 = 83.3mm 30 30
6.227 × 10 = 5.56ΚΝ T k = η 2n 1 × 10 = 0.1 × 6+2 ×2 1
Q
Q +Q
㈡各项内力计算： 计算 项目 支座 处最 大剪 力 Vmax 最大竖向 弯 矩 M max 简图
网
WW
内力 V max =
222 9
T′ = γ
Τk =1.4 × 5.56=7.78 ΚΝ
ZH
τ=
V 222 × 10 3 = = 17 Ν / mm 2 hw t w 1300 × 10
UL
V = 222ΚΝ
ON
σ=
Μx w上 x
+
Μy w上 y
= 254.4
G. CO
Μ y = 27.5ΚΝ ⋅ m
M
取 t s = 6mm ⑸ 梁挠度验算： 吊车梁垂直挠度： （不靠虑动力系数，荷载用标准值，两台吊车） 783.7 Μx = = 533.6ΚΝ ⋅ m 1.4 × 1.05 等截面简支吊车梁竖向挠度按标准值计算 ∆=
初选腹板高
hw = 1300 ㎜
(1300/2+10-y)+10X(1300/2-y)X(1300/2-y)/2= 60X(1300/2+y)+10X(1300/2+y)X(1300/2+y)/2 得 y=139mm 5112 I x = 500 × 20 × 521 + 300 × 20 × 799 + 511 × 10 × 4 2 789 + 789 × 10 × = 810632cm 4 4
吊车反力牛腿受力计算表格
吊车梁，牛腿反力计算工程名称：二台吊车一. 已知条件：1. 柱距Bay8m2. 跨度L22.5m3. 吊车A吊重T a5Ton4. 吊车B吊重T b16Ton二. 吊车资料：A :起重机总重W a19.900Ton小车（电葫芦）重G a 2.192Ton最大轮压P a9.200Ton轮距K a 3.500m鞍座长 B a 5.100mB :起重机总重W b27.200Ton小车（电葫芦）重G b 6.611Ton最大轮压P b18.100Ton轮距K b 4.200m鞍座长 B b 5.860m三. 吊车梁受力计算：最大轮压（考虑动力系数）P amax=1.05*P a9.660TonP bmax=1.05*P b19.005Ton 最小轮压P amin=(W a-G a)/4 4.427TonP bmin=(W b-G b)/4 5.147Ton纵向水平刹车力 F a1=0.1*P a0.920TonF b1=0.1*P b 1.810Ton横向水平刹车力 F a2=0.1*(T a+G a)/40.180TonF b2=0.1*(T b+G b)/40.565Ton吊车梁受弯最大时轮子定位：有三轮作用在吊车梁上离端头最近轮子距端头X 1.698m两吊车相临轮距K0 1.63m 四. 牛腿反力计算：牛腿偏心距e0.7m最大竖向反力 Hmax=Pb*(2-Kb/bay)+Pa*(2-(2*K0+Ka)/bay)37.324Ton最小竖向反力 Hmin=Pbmin*(2-Kb/bay)+Pamin*(2-(2*K0+Ka)/bay)12.705Ton横向反力V0.834Ton最大弯矩Mmax=Hmax*e26.126T-m最小弯矩Mmin=Hmin*e8.894T-m返回目录。