配气机构整体系统仿真及优化
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配气机构整体系统仿真及优化
康黎云司庆九
(重庆长安集团汽车工程研究院CAE所)
摘要:通过A VL EXCITE Timing Drive的仿真,对某机型的配气机构进行动力学计算以了解存在的问题和优化方向。拟定重新设计凸轮型线和调整弹簧参数的优化措施,并用EXCITE Timing Drive进行对比计算,结果表明凸轮型线的设计和弹簧参数的更改达到了优化目的。
关键词:配气机构;动力学;凸轮型线;气门弹簧
主要软件:A VL EXCITE Timing Drive;MSC/NASTRAN
1. 前言
某发动机的配气机构采用四气门单顶置凸轮轴摇臂驱动,其中进、排气侧分别为两同形式的指形从动件摇臂。摇臂驱动形式的配气机构刚度一般比挺柱直接驱动的配气机构要弱,相应其动力性也要差些。现实的问题是:如何从优化配气机构的角度出发,在不提高发动机转速的情况下增加该发动机的功率,同时还必须使配气机构的动力性也满足设计要求,如不出现飞脱、反跳及弹簧并圈等问题。
2. 分析过程
2.1 总体流程
为解决问题,制订以下分析流程,如图1所示:
图1 配气机构分析及优化流程图
2.2 优化前仿真分析
机构的主要全局参数如表1所示:
表1 配气机构主要技术参数
进气侧排气侧
15.5mm
基圆半径 15.5mm
气门正时 466°(曲轴转角) 258°(曲轴转角)
气门包角(含缓冲段) 170° 175°
气门倾角 16° 20°
0.25mm
气门间隙 0.15mm
弹簧预紧力 114N 工作段弹簧刚度 29N/mm 建立整个阀系的EXCITE Timing Drive模型:①. 从凸轮轴前端往后端看,凸轮的布置是排气门、两个进气门、排气门的形式;②. 由于发动机的点火顺序是1-3-4-2,所以对应缸的阀系相位要依次滞后90°;③. 忽略皮带传动对阀系的影响,而直接将转速加载到凸轮轴的最前段的SHPU单元上。整个模型如图2所示:
图2 阀系模型
以下为发动机优化前6000rpm下的动力学计算结果(图3~图6所示),从各曲线图可以看出,该配气机构在高转速下出现反跳、飞脱和并圈,因此,有必要对该套系统进行优化。优化的措施主要有以下几点:
(1) 重新设计进、排气凸轮型线,以避免飞脱和反跳的产生。对于摇臂驱动的凸轮型线,使
用分段加速度函数(ISAC)方式设计型线是最为理想的。
(2) 加强摇臂刚度,从而提高整个系统的刚度。
(3) 优化气门弹簧参数,增加工作段长度及调节弹簧刚度,以消除并圈。
(4) 调节气门正时,通过GT-Power或Boost等软件工具进行计算,以检验功率是否提高。
图3 排气门升程
图4 进气门升程
图5 进气侧弹簧力曲线
图6 作用在凸轮上接触应力
2.3 具体优化实施
(1) 对于进、排气凸轮型线都重新设计,设计目的:在满足动力性要求的前提下,尽可能地
增大丰满度,以提高充气效率。图7所示为进气凸轮的原始型线与新型线的对比,新型线与旧型线在局部升程最大差接近1.2mm,由于凸轮轴铸造件的余量有2mm,因此这种设计更改不存在增加重新开模的成本。
图7 进气凸轮新、旧型线对比
(2) 对摇臂结构的优化以提高其刚度。摇臂结构的更改至少要满足配气机构各零件的空间布
置不会发生干涉,而且还要考虑到是否需要重新设计模具以及质量是否增加等等因素。
图8是排气侧摇臂设计前后的示意图。更改后的摇臂质量增加,但刚度几乎没有多少提高,没有达到设计意愿,因此建议保持摇臂原有结构形式。
图8 排气侧摇臂更改前后示意图
(3) 气门弹簧参数的优化,包括弹簧预紧力、刚度、工作段长度、簧丝直径等参数都可以适
当调节,以满足动力性要求。对消除弹簧并圈最有效的措施是增加弹簧的工作段长度,
但如果保持其他参数不变而增加工作段长度,那么气门锁夹及气门长度等也会受影响。
因此,减小簧丝直径是一个值得考虑的办法。经过弹簧验证计算,将原来的直径3.1mm 减小至3.0mm,弹簧中径也相应减小,其他参数基本不变,从而达到增加弹簧工作段长度的目的,可以消除并圈。
(4) 气门正时调节对功率的影响在本文中就不赘述了。
2.3 优化后仿真分析
图9~图12为优化后的配气机构动力学计算结果:
图9 进气门升程
图10 排气门升程
图11 进气侧弹簧力曲线
图12 作用在凸轮上的接触应力
3. 结语
凸轮型线的重新设计成功地消除了飞脱和反跳的产生,弹簧参数的优化也解决了并圈的问题。从仿真角度来说,该机构的优化已经达到了初始目的,但还需要进行发动机性能验算,确保优化后发动机的性能没有下降,如有可能应结合试验来共同检验优化效果。
参考文献
[1] 尚汉冀,内燃机配气凸轮机构-设计与计算,复旦大学出版社,1988
[2] AVL EXCITE Timing Drive用户培训手册