支墩稳定计算111129 - 360文档中心

临时支墩抗倾覆稳定性验算

临时支墩抗倾覆稳定性验算一、支架形式某跨高速公路连续梁跨度（48+80+48）m。

0#块支架采用钢管立柱形式。

在主墩承台顶面，顺桥向两侧，距墩中心线纵向3.4m处，各设置3根共6根φ800mm 钢管（δ10），横桥向相邻钢管柱之间的中心距3.05m。

承台上顺桥向两侧，在φ800mm钢管立柱周围，布设老新混凝土面连接钢筋。

混凝土浇注后，钢管内填充细砂或浇筑混凝土。

为加强钢管立柱的稳定性，钢管柱之间用槽钢剪刀连接，立柱连结成整体。

为加强钢管立柱的稳定性，加工４根30双槽钢，用双槽钢将三根立柱两两连结成整体。

支架布置形式见下图二、计算过程在0#块浇筑完毕后将6根Φ800mm钢管立柱接高至0#块底板，并与0#块底板预埋钢板标准焊接，作为临时支墩。

对其结构形式进行简化，假定梁体向右侧倾斜，计算简图见下图：施工时采用的临时固结措施必须能够承受最不利荷载组合，悬浇至最大悬臂长度时，在最不利荷载组合下，临时固结支墩承受的力为：N=34356KN ，M=7485∙m （设计给定值）。

按照静力平衡原则得出以下公式： R A +R B =N R B ×L = R A ×L+ML=3.8m ，将数据代入公式，经计算得R B =15641.58KN ，R A =18405.05KN 。

由计算知，钢管立柱应能承受R A 、R B 中较大的力即18405.05KN ，对钢管柱进行验算钢管柱采用外径800mm ，壁厚10mm 的圆钢管，材质Q235。

每根钢管柱承受压力为F=18405.05÷3=6135.02KN 。

按照轴心受压构件验算。

根据布置情况，钢管柱长度为8m 。

回转半径x i i 0.239y m ==== 长细比0l /8/0.23933.47x i λ=== 按A 类构件查表得：0.956φ= 故每根立柱可承受的荷载为：2260.9560.40.386215107101.93kN N π⨯-⨯⨯=（）每根钢管柱承担的荷载为5213.86KN ，小于其承载力，故钢管柱整体稳定性安全。

水平垂直弯头支墩计算书

水平、垂直弯头支墩计算书1.引言本计算书为不同弯头的支墩尺寸计算提供了相关数据。

2.流体推力2.1 弯头处的推力合力假设弯头顶角为β(用百分度表示)，横截面积为S，其所受流体压力为P。

作用于弯头两侧截面之间结构上的力分别为F p1和F P2，支墩的反作用力为R。

在此结构上套用动量定理可得：该弯头顶角为β，用百分度表示，其补角为α，即：合力R由次可得：2.2 管道的压力流体推力随管道压力而发生变化，此压力存在一个正常值，即为管道的运行压力，用PS表示，此外还有一个较大的值，为管道的试验压力，用PE表示。

管道的试验压力导致最大的流体推力。

3.支墩支墩的形状取决于其所受合力的方向。

当为水平弯头时，合力位于水平方向，我们称该支墩为水平支墩。

当为垂直弯头时，分为两种情况，合力朝上时，我们称该支墩为垂直向上支墩，反之，当合力朝下，我们称之为下部垂直支墩垂直向下支墩。

3.1 水平支墩3.1.1 水平支墩的一般形状水平支墩的一般形状如下图所示。

支墩之上需要铺设一定厚度的回填料（厚度用h表示）。

3.1.2稳定性的研究支墩稳定性研究类似于挡土墙稳定性的研究，需检查其防滑稳定性、倾覆稳定性和基础稳定性。

根据弯头的位置，关于施工现场土壤力学特性的相关假设可根据地质研究报告确定：比重，内摩擦角，黏附系数Co:●比重= 1,6 t/m3●内摩擦角=30°作用于支墩上的力下图呈现的便是支墩的受力情况：h回填↓超负荷对支墩受力总结如下：●P m为支墩的自重●P r为回填料的重量●F ph为流体推力●F Q1为超负荷支墩作用力●F Q2为与基座内壁相接触的土壤支墩作用力N代表竖直方向上的合力：B代表支墩作用合力：由于超负载而产生且作用在支墩壁中间位置的作用力可按照以下公式进行计算：由与支墩接触的土壤而产生的，且作用于支墩内壁三分之一高度处的作用力：根据两处作用在支墩上的力，可得出支墩系数：由于作用于支墩上的力只能得到近似值，应为此作用力设定一个安全系数，一般情况下该安全系数取1.5. 作用于支墩上的力应除以该安全系数。

镇墩稳定计算

Σ A' KN Σ A' *COSα Σ A' *SINα Σ A" KN Σ A" *COSα Σ A" *SINα Q'*SINα Q'*COSα Q"*SINα Q"*COSα
-41.01981801 -35.45995557 -20.62079098 44.14641817 38.16277357 22.19254267 -17.1871819 29.55544756 -8.593590948 14.77772378
56.28675
4 996.3
121.95175
4
978.2 142.76675 977.5 143.57175
下游伸缩节高程
下游伸缩节水头
（上一个镇墩减两米）
m m m KN/m 3 KN/m qw qs
3
1099.7
3.04175
1086.5
18.22175
1052.6
57.20675
995.6
镇墩抗滑稳定计算项目镇墩前钢管长度 m 镇墩后钢管长 m 钢管直径 m 钢管倾角 α 钢管倾角弧度值 α 钢管厚度δ m 钢管平均直径前池高水位 m 水击压力升高系数镇墩上游中心高程（镇墩高程加20公分）镇墩上游中心水头 m 镇墩下游中心高程 m 镇墩下游中心水头（镇墩高程减20公分）管内最大流速 m 1 号 2 号 3 号 4 号 5 号
0.1 8 13 0.4 1.3
157.7939443 1.898236505 1001.92331 1005.467495 0 53.3546826 53.70687533 289.7750091 291.6878056 87.09516518 12.56636 12.56636 34.33911868 19.57884104 157.7939443 1.898236505 289.7750091 291.6878056 22.81044938 8.993504135 5.127749186 157.7939443 1.898236505 0 1252.404138 1256.834369 0 66.69335325 67.13359416 34.33911868 19.57884104

桩基础稳定性计算书

桩基础稳定性计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上o层；地下o层；建筑高度：Om标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）。

一、参数信息1. 基坑基本参数基坑开挖深度H：1.6m；桩与土接触点深度H1：1.5m；塔吊最大倾覆力矩M 630kN・m 桩直径d：0.5m；桩入土深度H2：30m；主动土压力分配系数：0.7 ；基坑外侧水位深度h wa：5m；基坑以下水位深度h wp：2m；稳定性计算安全系数K：1.2 ；2. 土层参数土层类型厚度h i 重度Y浮重度向内聚力C i 摩擦角（m）（kN/m3）（kN/m3）（kPa）（°）碎石素填土 2 19 25 0 0粉质粘土26 19.2 27.9 20 30淤泥质粉质粘土3 16.7 52.4 6 15微风化灰岩 5 18 22 4 53. 荷载参数布置方式荷载值P i （kPa）距基坑边线距离l 1（m）作用宽度a i（m）满布10 -- --局布 5 1 24. 支撑参数支撑点与填土面距离（m）作用力（kN）1 0.5 20示意图二、桩侧土压力计算1、水平荷载（1）、主动土压力系数：K ai=tan2（45° -奶/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a2=tan2（45° -血/2）= tan 2（45-0/2 ）=1;K a3=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-0/2 ) =1;K a4=tan2(45°-如/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a5=tan2(45°-松/2) = tan 2(45-30/2 ) =0.333;K a6=tan2(45°-妬/2) = tan 2(45-15/2 ) =0.589;K a7=tan2(45°-也/2) = tan 2(45-5/2 ) =0.84 ;(2)、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 1 米；oai上= P 1 K ai-2C i K ai0.5 = 10 X 1-2 X 0X 10.5 = 10kN/m ;cai T = ( Y h1+P1)K a1-2C1K a10.5 = [19 1X10] X-2 XX10.5 = 29kN/m;第2层土：1 ~ 1.5 米；出=刀Yh i/ Y= 19/19 = 1;C2上=[Y H2'+P i+P?a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 1X10+2.5] X2 XX” =31.5kN/m;C2下=[Y(H2'+h2)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [19 (1+0.5) + 10+2.5] 1-2 X0X10.5 = 41kN/m;第3层土：1.5 ~ 2 米;Hs'=刀Yh i/Y = 28.5/19 = 1.5;C3上=[Y H3'+P I +P?a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 = [19 15+10+2.5] 1-2 X0X10.5 =41kN/m;C3下= [ Y(H3'+h3)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 =[19 X(1.5+0.5)+10+2.5] 1-2X>0X10.5 = 50.5kN/m;第4层土：2 ~ 5 米;W = 刀Yh/ Y = 38/19.2 = 1.979;0.5C4 上=[Y H4'+P i+F2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a4 =0.5[19.2 1^979+10+2.5] 0.333-2 20X0.333 = -6.261kN/m;C4 下=[Y(H4'+h4)+ P i+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a40.5 =[19.2 (1.979+3)+10+2.5] 0.333-2 20 >0.3330.5 = 12.939kN/m;第5层土：5 ~ 28 米;Hs'= 刀yh i/ Y = 95.6/19.2 = 4.979他5 上=[Y H5'+P I+F2宠/@+2l2)]K a5-2C5K a50.5 =0.5[19.2 电979+10+2.5] 0.333-2 20X).333 = 12.939kN/m；ca5下= [ Y(H5'+P l+P2a/(a2+2l2)]K a5-2C5K a50.5+ Y fe K a5+0.5 驹人52 =[19.2 X4.979+10+2.5] 0X.333-2 2X0X0.3330.5+27.9X23X0.333+0.5 1X0X232 =2871.839kN/m；第6层土：28 ~ 31 米；H6' = H 5' = 4.979 ；他6上=[Y H6'+P1]K a6-2C6K a6°.5+ 酋6心6+0.5 驹人62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X23X0.589+0.5 1X0X232 =3400.25kN/m；ca6下= [ Y H6'+P1]K a6-2C6K a6D.5+ yh6K a6+0.5 Yv h62 =[16.7 X4.979+10] 0X.589-2 X6X0.5890.5+52.4X26X0.589+0.5 1X0X262 =4227.808kN/m；第7层土：31 ~ 31.6 米；H7' = H 6' = 4.979 ；ca7上=[Y H7'+P1]K a7-2C7K a70.5+ ^K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26X0.84+0.5 1X0X262 = 3936.608kN/m；C&7下= [ Y H7'+P1]K a7-2C7K a7).5+ yh7K a7+0.5 ^w h72 =[18X4.979+10] 0X.84-2 4XX0.840.5+22X26.6X0.84+0.5 1X0X26.62 = 4105.491kN/m；(3)、水平荷载：临界深度：Z0=(矽下X h4)/( oa4上+ ®下)=(12.939 X 3)/(6.261 X 12.939)=2.022m ; 第1 层土：E a1=0kN/m；第2层土：E a2=0kN/m；第3层土：E a3=0kN/m；第4层土：Ea4=0.5 X Z0X oa4下=0.5 X 2.022 X 12.939=13.08kN/m ;作用位置：h a4=Z0/3+ 刀hi=2.022/3+26.6=27.274m ;第5层土：艮5=馆X ( oa5上+ 阳5下)/2=23 X (12.939+2871.839)/2=33174.954kN/m ;第6层土：作用位置：h a5=h5(2 Oa5上+ 畋下)/(3 ca5上+3o a5下)+ 刀hi=23 X (2 X 12.939+2871.839)/(3 X 12.939+3X2871.839)+3.6=11.301m ；第7层土：E a6=h6 X (阳決+ 他6下)/2=3 X (3400.25+4227.808)/2=11442.086kN/m ;作用位置：h a6=h6(2 oa6上+ 笛6下)/(3 c&6上+3 oa6下)+ 刀hi=3 X (2 X3400.25+4227.808)/(3X 3400.25+3X 4227.808)+0.6=2.046m ；第7层土：E37=h7X ( oa/上+ca7下”2=0.6 X (3936.608+4105.491)/2=2412.63kN/m ; 作用位置：h a7=hz(2 商上+ca7下)/(3 商上+3o a7下)+ 刀hi=0.6 X (2 X 3936.608+4105.491)/(3 X 3936.608+3 X 4105.491)+0=0.298m ；土压力合力：E a= 2E ai= 13.08+33174.954+11442.086+2412.63=47042.75kN/m 合力作用点：h a=习lE ai/E a F(13.08 2X7.274+33174.954 1X1.301+11442.086 2X.046+2412.630X.298)/47042.75=8.49m；2、水平抗力计算(1)、被动土压力系数：2 K pi =tan (45°+忖2): = tan 2(45+0/2)=i；2K p2 =tan (45°+ 血/2):= tan 2(45+30/2)=3；K p3 =tan2(45°+ 初2): = tan 2(45+30/2)=3；K p4 =tan2(45°+ 创2): = tan 2(45+i5/2)=i.698；K p5 =tan2(45°+ 妬/2):= tan 2(45+5/2)=i.i9i；(2)、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：1.6 ~ 2 米；cpi上= 2C 1 K pi0.5 = 2 X0X 10.5 = 0kN/m ;0.5 0.5c i下=Y h i K pi+2C i K pi = 19 X4 X+2X0X = 7.6kN/m；第2层土：2 ~ 3.6 米；f = 刀也/ Y= 7.6/I9.2 = 0.396;中2上=Y H2'K p2+2C2K p20.5 = I9.2 0X96 X+2X20X30.5 = 92.082kN/m；C2下= Y(H2'+h2)K p2+2C2K p20.5 = I9.2 (X396+I.6) 3+2X20X30.5 = I84.242kN/m；第3层土：3.6 ~ 28 米；H3' = H 2' = 0.396 ；0.5 2 C3上= [ Y H3']K p3+2C3K p3 + 丫'hK p3+0.5 Y h32 =[19.2 区396] 3+2>20>30'5+27.9 J0X3+O.5 X0X）2 = 92.082kN/m；§3下=[Y H3']K p3+2C3K p30.5+ Y '3K p3+0.5 Y h32 =[19.2 0.396] 3+2 >20 >30.5+27.9 24.4 3+0.5 X0 >24.42 = 5111.162kN/m；第4层土：28 ~31 米；H4' = H 3' = 0.396 ；0.5 2§4上=Y H『K p4+2C4K p4 +丫'4"K p4+0.5 Y h4 =16.7 0.396 *698+2 6 >1.6980.5+52.4 24.4 1.698+0.5 10 >24.42 = 5175.167kN/m；0.5 2§4下= Y H4‘K p4+2C4K p4 . + Y '4K p4+0.5 Y"4 =16.7 0.396 1.698+2 6 1.6980.5+52.4 27.4 1.698+0.5 10 27.42 = 6219.155kN/m；第5层土：31 ~ 31.6 米；H5' = H 4' = 0.396 ；0.5 2§5上= Y H5‘K p5+2C5K p5 . + Y 5K p5+0.5 Y"5 =0.5 218 0.396 1.191+2 4 1.1910.5+22 27.4 1.191+0.5 10 27.42 = 4488.923kN/m；§5下= Y H5'K p5+2C5K p5°.5+ Y '5K p5+0.5 Y h52 =18 >0.396 1.191+2 4 >1.1910.5+22 >28 >1.191+0.5 10 >2$ = 4670.844kN/m；（3）、水平荷载：第1 层土：Eo1=hi >（§1 上+ §1 下）/2=0.4 >（0+7.6）/2=1.52kN/m ;作用位置：h p1=hi（2 §1 上+§1 下）/（3 §1 上+3§1 下）+ 刀hi=0.4 x （2 x 0+7.6）/（3 >0+3 >7.6）+29.6=29.733m ；第2层土：Eo2=h2 >（§2上+ §2下）/2=1.6 >（92.082+184.242）/2=221.059kN/m ;作用位置：h p2=hz（2 §2上+§2下）/（3 §2上+3 §2下）+ 刀hi=1.6 X （2 X92.082+184.242）/（3 92.082+3 184.242）+28=28.711m；第4层土：第3层土：§3=馆 > （§尹+ §3下）/2=24.4 >（92.082+5111.162）/2=63479.578kN/m ;作用位置：h p3=h3（2 §3上+§3下）/（3 §3上+3 §3下）+ 刀hi=24.4 X （2 X 92.082+5111.162）/（3 X 92.082+3 X 5111.162）+3.6=11.877m ;第5层土：E p4=h4 x ( cp4上+3下)/2=3 X (5175.167+6219.155)/2=17091.484kN/m ;作用位置：h p4=h4(2 qp4上+ q54下)/(3 op4上+3 qp4下)+ 刀hi=3 X (2 X5175.167+6219.155)/(3 X5175.167+3X6219.155)+0.6=2.054m ；第5层土：Eo5=h5 X ( cps上+ qp5下)/2=0.6 X (4488.923+4670.844)/2=2747.93kN/m ;作用位置：h p5=h5(2 C5上+q55下)/(3 85上+3 C P5下)+ 刀hi=0.6 X (2 X4488.923+4670.844)/(3 X 4488.923+3X 4670.844)+0=0.298m ；土压力合力：E p= 艺E i =1.52+221.059+63479.578+17091.484+2747.93=83541.571kN/m；合力作用点：h p=》h pi/E p=(1.52 X29.733+221.059 2X8.711+63479.578 1X1.877+17091.484 2X.054+2747.930X.298)/8354 1.571=9.532m；三、桩侧弯矩计算1. 主动土压力对桩底的弯矩M = 0.7 X 0.5 X 47042.75 X 8.49 = 139788.303kN • m2. 被动土压力对桩底的弯矩M = 0.5 X 83541.571 X 9.532 = 398142.062kN • m3. 支撑对桩底弯矩M = 622kN • m四、基础稳定性计算M+M》K(M+M)622+398142.062=398764.062kN -m > 1.2 X (630+139788.303)=168501.964kN m 塔吊稳定性满足要求！。

支墩计算表

0.84
DD0+380 160
1.2 24.1152 25 1.34
0.84
DD0+680 160
1.2 24.1152 45 1.47
0.97
DD0+725 160
1.2 24.1152 25 1.47
0.97
DD0+740 160 110 1.2 11.3982
1.48
0.88
DD0+860 160 110 1.2 11.3982
1.89 1.67 1.99 1.78 2.44 1.77 1.51 1.52 1.61 1.68 1.96 1.89 1.81 1.46 1.56 1.83 1.74 1.54 1.59 1.79 1.98 1.78 1.76 1.52 1.52 1.4 1.4
0.69 0.67 0.79 1.08 1.74 1.07 0.81 0.82 0.91 0.98 1.36 1.19 1.21 0.86 0.96 1.23 1.14 0.94 0.99 1.19 0.98 1.18 1.06 0.92 0.92 0.8 0.8
P(MPa)
α
Mpa
Mpa (°)
FY0+115 160 FY0+235 160 FY0+275 160 FY0+300 160 110 FY0+425 160 FY0+435 160 FY0+561 160 110
1.2 24.1152 20 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 25 1.2 24.1152 25 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 45 1.2 24.1152 45

镇墩稳定分析

（四）镇支墩设计根据《水电站压力管道设计规范》计算作用在镇墩上的轴向力，取Ａ１Ａ３Ａ４Ａ７Ａ８Ａ９同时存在，关机计入Ａ２，求取上述各力的水平，垂直合力∑X ∑Y 取镇墩体容重rh=2.3t/m3,. f=0.45并满足镇墩的结构要求。

按式Ｋc＝f（∑Y+Ｇ）/∑X计算抗滑安全系数。

要求Ｋc大于１.５按式：Ｗ＝Ｋc∑X/ f－∑Y按式：Ｖ＝Ｗ/rh 计算体积即得每一个镇墩体积。

（满足设计要求），以上计算，考虑水击压力取最大水头的１。

２５*Ｈ设。

下面以５＃墩为例进行设计。

L=78.1-1.5=76.6m r g h=7.8*9.81=76.518KN/m3h=0.008m D内=0.3m D＇=0.308mH设=739.15-536.77=202.38m１作用在镇墩上轴向力的计算一：由上游管段（由伸缩接头至镇墩中心）传来的力a: 水管自重的轴向分力A1= g管L’sinag管=π* D＇* h* r g h＝３.１４１６*０.３０８*０.００８*７６.５１８＝０.５９２ＫＮ/ mA1=g管L’sin36。

=0.592*76.6*sin36。

=26.66851 kN↘a.b:水管转弯处的内水压力A3=3.1416*D2r*H设/43.1416*0.3*0.3*9.81*202.38/4=140.3363 kN↘c：温升时伸缩节边缘间的摩擦力A7=3.1416*Db填fH设r=3.1416*0.33*0.03*202.38*9.81*0.3=18.524 Kn ↘d:温升时管壁沿支墩的摩擦力A8=f(N管+N水)设水管与支墩的摩擦力系数f=0.6N管=0.592*76.6*cos36。

=36.69 KN ↙N水=3.1416*0.32*9.81*76.6*COS36。

=42.97 KN ↙A8=0.6* (N管+N水)=0.6*(36.69+42.97)=35.85 Kn ↘e:水管转弯时引起的离心力之轴向力A9= 3.1416*D2*V2*9.81/(4*9.81)=3.1416*0.32*0.712*9.81/(4*9.81)=0.036 KN ↘∑A=(A1+A3+A7+A8+A9)=221.414 KN ↘X=∑A*COS36。

管道支墩计算

4.542 3.785 17.188 3.848
4.50 17.33 1244 6.5 6.0 39.0 2120.0 0.587 11.1 42.250 83.81 24.91 7.5
4.697 3.915 18.388 3.255
5.15 16.77 1328 7.0 7.0 49.0 2568.4 0.517 13.5 57.167 75.64 29.19 8.0
编号
水平荷载 P(kN) 管底标高
GT-18 不加扶壁 GT-6
30 9.247 60 10.169
GT-8 100 19.218
GT-14 120 19.701
GT-2 150 2.398
加扶壁
编号
水平荷载 P(kN) 管底标高
GT-17 300 14.410
GT-16 310 18.990
GT-20 400 5.900
4.028 100
20.029 22.545 0.4 655 1 3.244 0.2 0.6 3.844 18.701 0.728 1.455 1.8
3.926 100
2.897 5.188 0.4 998 1.35 3.190 0.2 0.6 3.790 1.398 0.899 1.798 1.8
5.620 100
管底
单位基础底面积地基承
至
基础稳 W=KM/(19h0)
载力
基础管径管间距基础顶底板
基础埋深基础底面标管中至基档板墙定安全假定
特征值
管中心标高地面标高顶m D1 c 至地面厚 h h0(m) 高
础顶面H1 高度2H1 系数K A/2=1m,W=S*(A/2) (kPa)

支墩计算

支墩间距L=7 1.5
2.36 6.95
39.210.50.5
垂直作用于管轴线方向的钢管自重与管内水重的法向分力：
12.8002637.69568
25.24797
-177.619V=温度下降：-92.1631V=温度上升温度下降
X 51.4847412.35875Y
23.1651155.08685
0.224971 2.228657
支墩重Q 135 1.311068
V 5.625计算Kc 1.5360393.539725
宽2 1.5
长L 2 1.554.64
高h 1.40625 2.5
设计 1.5 2.5
判断10一）基本数据：
抗滑安全系数Kc=单位长管自重g 管=单位长管中水自重g 水=n 管=g 管*L*cos αn 水=g 水*L*cos α温度变化时,管壁沿支墩面的摩擦力:支墩自重Q (待求)
管道倾角α=管道沿支墩面摩擦系数f =支墩沿基础面摩擦系数f =
二）作用在支墩上的力：
Q =Kc （+a 3cos α-（n 水+n 管）sin α）/f-a 3sin α-（n 管+n 水）cos α说明：本例题采用封闭式镇墩，支承滑动式支墩。

a3=f*(n 管+n 水)三)支墩体积计算:
温度上升时：Q =Kc （-a 3cos α-（n 水+n 管）sin α）/f+a 3sin α-（n 管+n 水）cos α
-74.008 -38.4013。

支墩计算书

污水管道支墩计算书设计原则及设计公式：1、管道截面计算外推力：考虑接口允许承受内水压后的管道截面计算外推力P：P＝0.00785D2（P0－k×P s）（公斤）＝0.00785×516.42（9.18×0.9×9.8）（K<1，K取0.9）＝753.6（公斤）2、截面计算外推力P对支墩产生的压力R：水平弯管：R＝2×P×sinα/2（公斤）＝2×753.6×sin45°＝1065.6（公斤）3、支墩计算原则及公式：水平弯管支墩截面外推力的合力R应小于后背被动土压力与支墩底面摩擦阻力之和：KR≤支墩总阻力T：T＝T1+T2（公斤）式中：K－安全系数，K≥1.1T1－被动土压力（公斤）T2－底面摩擦力（公斤）计算T1T1＝0.5tg2（45°+0.5φ）γ（h22－h12）＝0.5 tg2（45°+0.50×35°）1.8（6.6282－5.8622）＝15.9（公斤）计算T2T2＝G×f＝0.5（1+0.8）×1.22×2.4×103×0.4（f取0.4）＝1244.2（公斤）则：KR＝1.1×1065.6＝1172.2（公斤）（k取1.1）T＝T1+T2（公斤）＝1244.2+15.9＝1260（公斤）即：KR< T满足设计要求。

地质条件差需要另行基础处理，本图只是按造已经进行过基础处理的条件下设计的，如还有问题建议咨询岩土工程方面的设计人员该如何做基础处理，对于不同管径、不同管材大家可根据我的计算书，查相关参数另行设计。

谢谢大家的支持！！！！。

埋地压力给水管道水平支墩设计计算

埋地压力给水管道水平支墩设计计算支墩是给水管道系统中最重要的部件之一，它们的设计必须满足足够的强度，使给水管道的安全性和可靠性得到保证。

考虑到实际情况，支墩的给水管道一般是埋在地面，且通常遭受地下水压力的影响。

因此，支墩的设计应该考虑到埋地压力，确保设计的支墩能够处理压力，从而保证整个给水管道系统的稳定和可靠性。

在计算埋地压力给水管道水平支墩的设计时，首先要考虑的是地下水压力的作用方式和大小。

受到埋地压力的影响，支墩的设计一般采用三种方法：弹性支撑、地基深度和桩的设计。

考虑到支墩上部的压力分布特点，在设计给水管道水平支墩时，应注意以下几点：（1）确定本次设计所需要考虑的各种因素，并综合考虑支墩的容许应力、变形量、埋深等参数。

（2）计算支撑面积，以确定支墩土层承受压力的位置，以便设计支墩的深度。

（3）计算支墩的安装深度，根据受地压力的特点，采用最佳的尺寸。

（4）确定支墩的类型，根据地下水压力的大小，选择适当的支墩类型。

（5）确定支墩材料，根据压力的大小，选择适当的支墩材料。

（6）计算支墩的抗压强度，采用有限元法计算支墩的受压应力、变形和刚度，以确保支墩的设计能够满足要求。

（7）确定施工方案，根据支墩材料、型号、尺寸以及工程地质条件，形成完整的施工方案，以保证工程的施工质量。

以上就是埋地压力给水管道水平支墩的设计计算的基本步骤，此外还应考虑支墩端部的抗剪加固措施和支墩的导热性能问题。

如果受地下水压力影响较大，则需要采用土支护系统，以增加支墩的抗压强度和可靠性。

因此，给水管道水平支墩的设计是一个系统工程，必须综合考虑各种因素，确保整个给水管道系统的可靠性和安全性。

在设计和施工中，应当特别注意支墩受地下水压力的影响，以确保满足抗压要求，为改善城市给水建设服务。

某公路桥梁高墩稳定性计算

***大桥高墩计算分析报告一、工程概况本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%,纵断面纵坡%。

原桥设计左幅中心桩号为 K64+,共 2 联（3-40） + （3-40）m；右幅中心桩号为 K64+，共 2 联（3-40） + （4-40）m。

上部结构采用预应力砼（后张）T梁，先简支后连续。

下部结构0、6（左幅）、7（右幅）号桥台采用U台接桩基，0 （右幅）号桥台采用U台接扩大基础，2、3、4（左幅）、3、 4、5（右幅）号桥墩采用空心墩接桩基，其余桥墩采用柱式墩接桩基础。

由于施工过程中，施工单位将2、3、4（左幅）、3、4、5（右幅）号桥墩改为圆柱墩接桩基础，且桩基础已于2011年5月终孔。

本次对其高墩进行计算分析。

主要分析结论：1、墩顶纵桥向有约束时，失稳安全系数丫=，墩身稳定性安全。

2、墩顶纵桥向无约束时，失稳安全系数丫 =，安全系数偏小。

本次分析报告提出以下两个方案：方案一：将现有变更D=2.3m圆柱式墩改为*2.3m方柱式墩，以桩帽相接，失稳安全系数丫=，安全性得到提高。

方案二：对本桥进行重新分联，左幅分为三联：40+ （4*40） +40m,右幅分为三联：2*40+ （4*40） +40m,将高墩全部固结，以达到稳定性要求。

从安全性方面考虑，本次分析推荐方案二。

3、施工阶段、使用阶段桥梁墩柱结构验算安全。

4、施工阶段裸墩状态受到顺桥向风荷载对墩身最不利。

建议在施工过程中对墩顶施加水平方向的约束（具体的操作措施可在墩顶设置浪风索，防止墩身在风荷载作用下发生过大的位移）保证墩身的结构安全。

5、根据原桥桥型图3号墩中风化板岩顶部高程，而设计变更文件左幅3号墩墩底高程，左幅4号墩墩底高程，右幅5号墩墩底高程238等，设计为嵌岩桩，请注意桩底高程的控制。

6、本次分析墩身碎按C40考虑，请注意修改相关变更图纸。

以下将对本桥高墩稳定以及结构安全性做详细分析：二、高墩屈曲安全性分析原桥设计左幅中心桩号为K64+,共2联（3-40）+ （3-40）m,上部结构采用预应力砼（后张）T梁，先简支后连续。

支墩计算

云南省巧家县第一中学学生宿舍建设项目支墩计算书ZD-1计算书正截面双向弯曲承载力计算书构件名称：ZD-11 已知条件柱截面宽度b=1000mm,截面高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X 方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=6320kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=1530kN·m,另端设计弯矩Mxa=1530kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=1530kN·m,另端设计弯矩Mya=1530kN·m,计算配筋面积。

2 配筋计算构件截面特性计算A=1000000mm2, Ix=83333332992.0mm4, Iy=83333332992.0mm4 ix=288.7mm, iy=288.7mm查混混凝土规范表4.1.4可知fc=19.1MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.0 β1=0.8由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数γRE=0.80根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩绕X轴方向N/(fcA)=6320000/(19.1×1000000)=0.33 ≤ 0.9M1/M2=1530/1530=1.00 > 0.9lc/i=400/288.7=1.4 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22 需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应，Cm=1.00，ηns=1，Cmηns=1CmηnsMx=1×1530=1530.66偏心距e0=1530659712/6320000=242.19mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距eax=33.33mm初始偏心距eix=e0x+eax=242.19+33.33=275.53mm绕Y轴方向M1/M2=1530/1530=1.00 > 0.9lc/i=400/288.7=1.4 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22 需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应，Cm=1.00，ηns=1，Cmηns=1CmηnsMy=1×1530=1530.66偏心距e0=1530659712/6320000=242.19mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距eay=33.33mm初始偏心距eiy=e0y+eay=242.19+33.33=275.53mm按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积Asc=380.10mm2上侧钢筋根数、钢筋面积Nx=4Asx=1507.65mm2左侧钢筋根数、钢筋面积Ny=4Asy=1507.65mm2全截面钢筋面积A's=7551mm2框架柱斜截面受剪承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=1000mm,高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=439kN,竖向剪力设计值Vy=444kN,轴压力设计值N=6320kN,求所需钢筋面积。

稳定性系数计算过程

边坡稳定性计算书（使用理正岩土工程计算软件）大连松岩勘察设计有限公司2011年4月16日1-1---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 46.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 21.450 46.000 65.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 46.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 33077.2(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 28645.7(kN)总下滑力： 16538.6(kN)总抗滑力： 18451.2(kN)安全系数： 1.1161-2 强风化计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 30.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 39.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 17.324 30.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 30.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 12833.3(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 11113.9(kN)总下滑力： 6416.6(kN)总抗滑力： 8249.4(kN)安全系数： 1.2861-2 中风化---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 15.000(m)结构面倾角： 45.0(°)结构面粘聚力： 45.0(kPa)结构面内摩擦角： 27.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 5.460 15.000 70.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 15.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 1767.4(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 1249.7(kN)总下滑力： 1249.7(kN)总抗滑力： 1591.4(kN)安全系数： 1.2731-3计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 49.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 40.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 28.290 49.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 49.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 34239.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 29652.4(kN)总下滑力： 17119.8(kN)总抗滑力： 19686.4(kN)安全系数： 1.1501-4 强风化---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 27.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 35.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 15.588 27.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 27.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 10395.9(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 9003.1(kN)总下滑力： 5198.0(kN)总抗滑力： 6677.1(kN)安全系数： 1.2851-4强分化---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 16.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 20.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 9.238 16.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 16.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 3650.7(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 3161.6(kN)总下滑力： 1825.4(kN)总抗滑力： 2321.1(kN)安全系数： 1.2721-5---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 45.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 40.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 25.981 45.000 60.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 45.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 28877.6(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 25008.8(kN)总下滑力： 14438.8(kN)总抗滑力： 16897.4(kN)安全系数： 1.1701-6---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 1---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 23.000(m)结构面倾角： 30.0(°)结构面粘聚力： 30.0(kPa)结构面内摩擦角： 28.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 8.371 23.000 70.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 23.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 8937.9(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 7740.4(kN)总下滑力： 4468.9(kN)总抗滑力： 5495.7(kN)安全系数： 1.2302-1---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 2---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 17.000(m)结构面倾角： 50.0(°)结构面粘聚力： 60.0(kPa)结构面内摩擦角： 27.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 4.555 17.000 75.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 17.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 2038.5(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 1310.3(kN)总下滑力： 1561.6(kN)总抗滑力： 1999.2(kN)安全系数： 1.2802-2---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 3---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 20.000(m)结构面倾角： 60.0(°)结构面粘聚力： 61.0(kPa)结构面内摩擦角： 27.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 5.359 20.000 75.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 20.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 1528.4(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN)侧面裂隙水压力： 0.0(kN)底面裂隙水压力： 0.0(kN)结构面上正压力： 764.2(kN)总下滑力： 1323.7(kN)总抗滑力： 1798.1(kN)安全系数： 1.3582-3---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 简单平面滑动稳定分析 4---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度： 30.000(m)结构面倾角： 69.0(°)结构面粘聚力： 63.0(kPa)结构面内摩擦角： 27.0(°)[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 6.377 30.000 78.0[ 岩层参数 ]层数 1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m) (kN/m3) frb(kPa)1 30.000 24.7 80.0---------------------------------------------------------------------- [ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------岩体重量： 1904.1(kN)水平外荷载： 0.0(kN)竖向外荷载： 0.0(kN) 侧面裂隙水压力： 0.0(kN) 底面裂隙水压力： 0.0(kN) 结构面上正压力： 682.4(kN) 总下滑力： 1777.6(kN) 总抗滑力： 2372.1(kN) 安全系数： 1.334。

钢管桩支架稳定性计算

钢管桩支架的稳定性计算占小刚1（1．中国水电建设集团十五工程局有限公司陕西西安714000，）摘要：在简支梁整体现浇施工中，支架的安全稳定对桥梁施工安全稳定起到重要的作用。

尤其是跨越能力大、高度较高的支架为了满足施工要求，钢管桩支撑结构要求更高。

本文结合宁西二线尤河大桥施工项目，通过数据分析和详细的演算分析钢管桩支架的稳定性，同时也为类型工程施工控制提供有效的借鉴经验。

关键词：钢管桩；支架；稳定性。

1.工程概况本箱梁结构为24.6m预应力混凝土简支箱梁，标准箱梁总长24.6m，箱梁采用单箱单室截面。

梁高2.85m，箱梁顶宽12.2m，底宽5.74m，两侧悬臂长2.9m。

箱梁顶板厚0.3～0.6m，悬臂根部厚度为0.65m，底板厚0.30～0.7m，腹板厚0.48～1.08m。

2.支架方案本简支梁是边跨、中跨均采用钢管桩贝雷架的施工方法。

横向工字钢上顺桥桥设置贝雷梁，纵向贝雷梁间通过连接杆件进行横向连接1，贝雷梁与螺旋焊管上30工字钢支架之间采图2 支架架设断图3.计算荷载3.1 分项荷载根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》相关规定取值3。

3.11 混凝土自重取26.5kN/m3。

3.12支架及附属设备等自重模板及支架自重标准值统一按0.5kN/m2取值；3.13 施工活荷载（1）施工人员机具荷载，按2.0kN/m2计；（2）砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；（3）倾倒混凝土荷载，按2.0k N/m2计。

3.2 荷载组合永久荷载的分项系数按照1.2，可变荷载的分项系数按照1.4，验算取跨中截面。

4.钢管立柱及基础检算4.1钢管立柱检算立柱用直径为φ530mm，厚度为10mm钢管桩，根据下横梁计算可知，钢管承受轴力最大值为R=1465KN,立柱的最大高度取12m，两端铰接约束条件进行计算。

4.11强度验算单根钢管支墩Φ530mm×10mm，其能够承受的允许压力[N]=πDδ[σ]=3.14×0.53×0.01×140000=2343KN>R=1465KN，故满足强度要求。

稳定性计算-样板

1 1.00 35.00 0.0001 1.08 36.40 1.05 -24715 2053
终止条块越顶c值土粘聚力反算条块 1.09 41.07
12 15.0 15.0 4 1.10 45.17
1.20 地震系数 0.0500 安全系数 10.0 20.0 越顶φ值越顶γ值 1.0 1.5 均布荷载地震角反算参数内摩擦角采用结果 1.11 1.12 1.13 48.75 51.88 54.64
5000
天然1000 -15000
0
50
100
150
200
250
300
天然3
地震1
地震2
地震状态暴雨状态地震3 地震 1.10 1.15 1.10 1.15 1.20 -20000 暴雨1 -22662 -20609 -28210 -26337 -24464 暴雨2 -25000 4106 6160 3746 5620 7493 暴雨3 -30000 1.85 锚固力天然状态地震状态暴雨状态地震状态 4.5 1.40 三种状态逐段设计推力地震局部暴雨局部 -31957 越顶检算滑面倾角稳定系数到后缘 271.61 天然地震暴雨平距 (m) 距离后缘被动土压剩余抗力主动土压破裂角 0 水下面积水面倾角坡面倾角条块重量滑面长度滑面倾角粘聚力内摩擦角附加外力外力倾角 1.15 1.20 1.25 1.05 1.10 1.15 1.10 1.15 1.20 0.00 66.50 66.50 649.0 15.10 66.50 0.0 30.00 1.00 535 565 595 506 537 567 536 567 599 6.02 0.00 50.80 50.80 1238.3 8.10 50.80 18.2 30.00 1.00 936 1008 1080 885 960 1034 948 1024 1100 11.14 0.00 40.10 40.10 1579.6 7.70 40.10 18.2 30.00 1.00 1152 1265 1379 1098 1218 1337 1173 1293 1413 17.03 0.00 31.80 31.80 2297.9 9.70 31.80 18.2 30.00 1.00 1132 1296 1459 1100 1274 1447 1162 1334 1507 25.27 0.00 26.00 26.00 13895.1 42.50 26.00 18.2 30.00 1.00 81 539 997 274 772 1270 127 608 1090 63.47 0.00 19.70 19.70 19484.1 38.80 19.70 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 100.00 0.00 19.50 19.50 27532.9 48.70 19.50 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 145.91 0.00 20.20 20.20 26078.5 39.10 20.20 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 182.60 0.00 13.50 13.50 12163.5 16.60 13.50 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 198.75 0.00 12.00 12.00 11502.5 15.60 12.00 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 214.00 0.00 9.10 9.10 10514.3 17.80 9.10 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 231.58 0.00 5.30 5.30 9378.4 40.20 5.30 18.2 30.00 1.00 ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### ##### 271.61

支墩计算

云南省巧家县第一中学学生宿舍建设项目支墩计算书ZD-1计算书正截面双向弯曲承载力计算书构件名称：ZD-11 已知条件柱截面宽度b=1000mm,截面高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X 方向计算长度l0x=400mm,Y方向计算长度l0y=400mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,2级抗震,地震组合,截面设计轴压力N=6320kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=1530kN·m,另端设计弯矩Mxa=1530kN·m,截面绕竖向Y轴的矢量弯矩My=1530kN·m,另端设计弯矩Mya=1530kN·m,计算配筋面积。

2 配筋计算构件截面特性计算A=1000000mm2, Ix=83333332992.0mm4, Iy=83333332992.0mm4 ix=288.7mm, iy=288.7mm查混混凝土规范表4.1.4可知fc=19.1MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.0 β1=0.8由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518查混凝土规范表11.1.6可知截面承载力抗震调整系数γRE=0.80根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩绕X轴方向N/(fcA)=6320000/(19.1×1000000)=0.33 ≤ 0.9M1/M2=1530/1530=1.00 > 0.9lc/i=400/288.7=1.4 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22 需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应，Cm=1.00，ηns=1，Cmηns=1CmηnsMx=1×1530=1530.66偏心距e0=1530659712/6320000=242.19mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距eax=33.33mm初始偏心距eix=e0x+eax=242.19+33.33=275.53mm绕Y轴方向M1/M2=1530/1530=1.00 > 0.9lc/i=400/288.7=1.4 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(1530/1530)=22 需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响根据混凝土规范6.2.4条考虑二阶效应，Cm=1.00，ηns=1，Cmηns=1CmηnsMy=1×1530=1530.66偏心距e0=1530659712/6320000=242.19mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距eay=33.33mm初始偏心距eiy=e0y+eay=242.19+33.33=275.53mm按照混凝土规范附录E的方法可求得单根角筋面积Asc=380.10mm2上侧钢筋根数、钢筋面积Nx=4Asx=1507.65mm2左侧钢筋根数、钢筋面积Ny=4Asy=1507.65mm2全截面钢筋面积A's=7551mm2框架柱斜截面受剪承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=1000mm,高度h=1000mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=360MPa,2级抗震,地震组合,水平剪力设计值Vx=439kN,竖向剪力设计值Vy=444kN,轴压力设计值N=6320kN,求所需钢筋面积。

劳劳溪大桥主桥临时支墩稳定性计算分析

劳劳溪大桥主桥临时支墩稳定性计算分析D=1500mm ，t=12mm ，L=8660mm ，下端固结上端铰支，C30砼荷载：N=4500/4=1125t ，M=9000/4=2250 t-m计算原理：中国工程技术标淮化协会标淮《钢管混凝土结构设计和施工规程》（CECS 28：90），《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）核心混凝土面积：711.14)2012.05.1(2=⨯-=πc A m 2钢管面积：056.045.12=-=c s A A πm 2一、轴心受压承载力仅考虑四根立柱受轴心压力N=1125 t1．轴心受压短柱承载力套箍指标：1][462.08.13711.1195056.0=<=⨯⨯==θθcc s s f A f A式中：f s —钢管的抗压、抗拉强度设计值；f c —核心混凝土的抗压强度设计值；[θ]—与混凝土强度等级有关的套箍指标界限值。

故，轴心受压短柱承载力设计值为：9.4542)462.021(8.136711.1)1(0=⨯+⨯=+=e f A N c c αθ t式中，α—与混凝土强度等级有关的系数。

2．柱的等效长度602.666.817.0=⨯⨯==L L e μ m式中：μ——压杆的长度系数，按下端固结上端铰支考虑取0.7。

3．考虑长细比的承载力折减系数由于，44.45.1/602.6/>==D L e ，故814.04/115.01=--=D L e l ϕ4．轴心受压承载力t N t N N l u 11259.36979.4542814.00=>=⨯==ϕ （合格）二、偏心受压承载力1．考虑偏心率影响的承载力折减系数弯矩近似平均分配于四个临时支墩顶部，则偏心距：0.2112522500===N M e m 偏心率：71.2)012.075.0(0.20=-=c r e 折减系数：14.0)/(4.00==ce r e ϕ2．偏心受压承载力t N t N N e l u 11257.5179.454214.0814.00=<=⨯⨯==ϕϕ （不合格）由以上计算可知，在最不利偏载作用下，稳定性检算不合符要求。

主桥临时支墩强度及稳定性计算_secret

xx市xx立交桥工程主线桥M临时支墩强度及稳定性计算一、计算说明及计算荷载。

设计时以荷载最大的右幅为计算荷载，为保证支墩的稳定和承受面积，拟采用4根Φ50cm的钢管进行支撑，壁厚根据验算确定；由于临时支墩在施工时基本不受力，故不考虑施工荷载，取1.1的安全系数。

计算荷载（梁重）：405.5m3×2.6t/ m3×1.1=1160.0t则，单根立柱上的承重荷载：P=1160t/4=290.0t;二、强度及稳定性计算：取四种不同的材料进行检算：第一种：1、若采用Φ50cm钢管，壁厚δ=16mm，则：截面积A=π/4×(R2-r2)=(502-46.82)=243.3cm2;采用A3钢：[б]=170MPa;则,允许轴向压力：[N]=243.3×1.7t=413.6t>290t;2、稳定性计算：柱长按6米估算压杆稳定性，支墩下端支撑在承台上，上端连接在墩柱上并与箱梁连接，计算稳定性时，按上、下端铰接进行计算。

①计算截面惯性矩：I=π/4（R4-r4）=π/4（2504-2344）=713.2×106mm4;②确定压杆柔度值：惯性半径：i=√I/A = √(713.2×106)/(243.3×102)=171.2mm;按两端铰接计算：λ=(μ×L)/i=1×6×103/171.2=35;③计算稳定容许应力：根据柔度λ=35，查表得：稳定折减系数ψ=0.939，得压杆的稳定容许应力为：[б]st=ψ[б]=0.939×170=159.6 MPa;则，稳定容许轴压力[N]st=159.6×243.3=388t＞290t;可以使用。

第二种：1、若采用Φ50cm钢管，壁厚δ=14mm，则：截面积A=π/4×(R2-r2)=(502-47.22)=213.7cm2;采用A3钢：[б]=170MPa;则,允许轴向压力：[N]=213.7×1.7t=363.3t>290t;2、稳定性计算：柱长按6米估算压杆稳定性，支墩下端支撑在承台上，上端连接在墩柱上并与箱梁连接，计算稳定性时，按上、下端铰接进行计算。