大体积混凝土计算
大体积混凝土热工计算
大体积混凝土热工计算本工程底板混凝土厚度为1.9m，面积580m2，混凝土浇筑量达1200m3，属大体积混凝土。
为控制混凝土内外温差和混凝土表面温度与大气温度之差在25℃之内，防止混凝土产生温度裂缝，事先对大体积混凝土进行计算。
一、相关数据混凝土的浇筑温度Ｔj＝25℃底板施工期间平均气温Tq＝20℃混凝土中水泥投量W＝425Kg混凝土中粉煤灰投量W＝75Kg混凝土用草垫子覆盖δ＝6cm二、大体积砼温度计算公式1、最大绝热温升（１）Ｔh ＝(mc+k·f)Q/C·ρ＝(425+73×0.25)××2400）℃２砼中心温度计算T1(t) ＝Tj+Th·ζ(t)＝25℃℃×℃３、砼表面温度（１）保护材料温度δ·λx(T2-Tq)kb/λ（Ｔmax-T2）××[0.14 ×20]×1.3/[2.33 ×25]＝0.06m ＝6cm（２）保温层导热系数β（３）砼虚厚度h’＝k·λ/β＝（2/3）×（４）砼计算厚度Ｈ＝h+2 h’×2（５）砼表层温度Ｔ2(t)＝Tq+4h’(H- h’)[T1(t)- Tq]/H2T2(t)＝20℃+4·×2℃4、砼平均温度℃℃。
未超过25℃℃，超过了25℃。
为了防止砼表面温度下降过快，温度应力将砼拉裂，采取在草垫子上铺一层塑料布和一层彩条布的办法与大气隔绝。
经验算此措施能将砼表面温度与大气温度之间的温度梯度控制在25℃以内。
大体积混凝土计算
八、大体积混凝土计算取现场最大承台计算，长10.200m，宽4.8m，厚1.2m。
混凝土为C30，采用28天后期强度配合比，用普通硅酸盐水泥325号，水泥用量mc=147kg/m3，水泥发热量Q=289kj/kg。
混凝土浇筑时的入模温度To=5℃，结构物周围采用砖模板，在模板和混凝土上表面外包两层草袋保温，混凝土比热C=0.96kj/kg·k，混凝土密度ρ=2400kg/ m3。
（1）混凝土最高水化热绝热温度Tmax=mcQ/Cρ=147×289/0.96×2400=18.44℃(2)混凝土1d、3d、7d的水化热绝热温度：T（1）= Tmax×（1-e-mt）=18.44×0.727= 13.42℃T（3）= Tmax×（1-e-mt）=18.44×0.3852=6.61℃T（7）= Tmax×（1-e-mt）=18.44×0.108= 1.99℃（3）混凝土的最终绝热温升：查表得温降系数δ可求得不同龄期的水热温升为：t=3d δ=0.57 Tmaxδ=18.44×0.57=10.51℃t=6d δ=0.54 Tmaxδ=18.44×0.54=9.96℃t=9d δ=0.29 Tmaxδ=18.44×0.29=5.35℃t=12d δ=0.2 Tmaxδ=18.44×0.2=3.69℃t=15d δ=0.14 Tmaxδ=18.44×0.14=2.58℃t=18d δ=0.1 Tmaxδ=18.44×0.1=1.84℃t=3d δ=0.02 Tmaxδ=18.44×0.02=0.37℃混凝土内部的中心温度为：T（3）=To+T（t）δ=5+10.51=15.51℃T（6）=To+T（t）δ=5+9.96=14.96℃T（9）=To+T（t）δ=5+5.35=10.35℃T（12）=To+T（t）δ=5+3.69=8.69℃T（15）=To+T（t）δ=5+2.58=7.58℃T（18）=To+T（t）δ=5+1.84=6.84℃T（21）=To+T（t）δ=5+0.37=5.37℃（4）混凝土的收缩变形值：εy（t）=εy0（1-e-bt）×M1×M2×M3×M4×M5×M6×M7×M8×M9×M10εy（3）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×3）×1×0.92×1×0.87×1.45×1.09×0.7×1×1×0.95=0.055×10-4εy（6）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×6）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.98×0.7×1×1×0.95=0.125×10-4εy（9）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×9）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.98×0.7×1×1×0.95=0.17×10-4εy（12）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×12）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.94×0.7×1×1×0.95=0.0.21×10-4εy（15）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×15）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.93×0.7×1×1×0.95=0.0.26×10-4εy（18）=3.24×10-4（1-2.718-0.01×18）×1×0.92×1×0.87×1.45×0.93×0.7×1×1×0.95=0.3×10-4各龄期的收缩当量温差T（3）=-εy3/a=-0.055×10-4/10×10-6=-0.55℃≈-1℃T（6）=-εy3/a=-0.12×10-4/10×10-6=-1.2℃≈-1℃T（9）=-εy3/a=-0.17×10-4/10×10-6=-1.7℃≈-2℃T（12）=-εy3/a=-0.21×10-4/10×10-6=-2.1℃≈-2℃T（15）=-εy3/a=-0.26×10-4/10×10-6=-2.6℃≈3℃T（18）=-εy3/a=-0.3×10-4/10×10-6=-3℃（5）C30混凝土各龄期的弹性模量E（3）=3.0×10-4（1-e-0.09×3）=0.72×10-4 N/MM2E（6）=3.0×10-4（1-e-0.09×6）=1.26×10-4 N/MM2E（9）=3.0×10-4（1-e-0.09×9）=1.68×10-4 N/MM2E（12）=3.0×10-4（1-e-0.09×12）=1.98×10-4 N/MM2E（15）=3.0×10-4（1-e-0.09×15）=2.22×10-4 N/MM2E（18）=3.0×10-4（1-e-0.09×18）=2.4×10-4 N/MM2（6）各龄期混凝土松弛系数S（63）=0.208 S（9）=0.214 S（12）=0.215 S（15）=0.233S（18）=0.252（6）最大拉应力计算：取a=1.0×10-5 γ=0.15 Ck=1.0 N/MM2 H=1200mm L =10200mm计算个温差引起的应力从3d到6d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·1.26×104=0.0026β= L/2=1.3 cosh·β=2.58Б（6）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/2.58】×1.26×104×-1℃×0.208=0.019 N/MM2从6d到9d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·1.68×104=0.0002β= L/2=1.14 cosh·β=1.95Б（9）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.95】×1.68×104×-2℃×0.214=0.020 N/MM2从9d到12d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·1.98×104=0.0002β= L/2=1.14 cosh·β=1.95Б（12）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.95】×1.98×104×-2℃×0.215=0.049 N/MM2从12d到15d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·2.22×104=0.00019β= L/2=0.99 cosh·β=1.51Б（15）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t）=1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.51】×2.22×104×-3℃×0.223=0.062 N/MM2从15d到18d引起的应力β=√Ck/ H E（t）=1.0×10-5 /1200·2.4×104=0.00019β= L/2=0.99 cosh·β=1.51Б（18）=a/1-γ【1-1/ cosh·β】E（t）×T（t）×S（t） =1.0×10-5 /1-0.15【1-1/1.51】×2.48×104×-3℃×0.252=0.073 N/MM2Б（max）=Б（6）+Б（9）+ Б（12）+Б（15）+ Б（18）=0.019+0.02+0.049+0.062+0.073=0.223 N/MM2混凝土抗拉强度设计值取1.5 N/MM2，则抗裂安全度：K=1.5/0.223=6.7 N/MM2＞1.15满足抗裂条件故知不会出现裂缝。
大体积混凝土计算
大体积混凝土计算在建筑工程中，大体积混凝土的应用越来越广泛。
大体积混凝土结构厚实、混凝土量大、工程条件复杂，施工技术要求高，水泥水化热较大，易使结构产生温度变形。
为了确保大体积混凝土结构的质量和安全性，准确的计算是至关重要的。
大体积混凝土计算主要包括温度场计算、温度应力计算以及混凝土配合比计算等方面。
首先，温度场计算是大体积混凝土计算的重要环节。
水泥在水化过程中会释放出大量的热量，而大体积混凝土由于体积大，热量难以迅速散发，导致内部温度升高。
温度场计算的目的就是要确定混凝土在不同时间和位置的温度分布情况。
在计算温度场时，需要考虑多个因素。
其中，混凝土的绝热温升是一个关键参数。
绝热温升是指在绝热条件下，水泥水化热使混凝土升高的温度。
它与水泥品种、用量、混凝土的比热等因素有关。
通过实验或者经验公式可以估算出混凝土的绝热温升。
此外，混凝土的热传导系数、表面散热系数等也会影响温度场的分布。
热传导系数表示混凝土传递热量的能力，而表面散热系数则反映了混凝土表面与外界环境进行热交换的效率。
除了上述因素，浇筑温度也是温度场计算中不可忽视的因素。
浇筑温度是指混凝土在浇筑时的初始温度，它受到原材料温度、搅拌运输过程中的温度变化以及施工环境温度等的影响。
在实际计算中，可以采用有限元法、差分法等数值方法来求解温度场的分布。
这些方法能够较为准确地模拟混凝土内部的温度变化情况。
其次，温度应力计算对于评估大体积混凝土结构的安全性具有重要意义。
由于混凝土内部和表面存在温度差异，会产生温度应力。
当温度应力超过混凝土的抗拉强度时，就可能导致混凝土开裂。
温度应力的计算需要结合温度场的结果。
通常，温度应力可以分为自约束应力和外约束应力。
自约束应力是由于混凝土内部各部分之间的温度变形受到相互约束而产生的应力。
外约束应力则是由于混凝土结构与外部约束之间的温度变形不协调而产生的应力。
在计算温度应力时，需要考虑混凝土的弹性模量、徐变特性、抗拉强度等力学性能参数。
大体积混凝土计算
引言：大体积混凝土是一种在工程施工中常常使用的建筑材料，广泛应用于各类基础、结构和装配体的制作。
在使用大体积混凝土进行工程施工时，需要进行计算来确定所需的混凝土材料和混凝土结构的尺寸和数量。
本文将深入探讨大体积混凝土计算的相关内容，以帮助读者更好地理解和应用该计算方法。
概述：大体积混凝土计算是通过对工程结构的尺寸和要求进行综合分析，以确定所需的混凝土材料和结构尺寸。
计算的准确性和合理性对于工程的安全和可持续发展至关重要。
本文将围绕大体积混凝土计算的五个主要方面展开阐述，包括设计参数、材料选择、结构尺寸、施工工艺和质量控制。
正文内容：一、设计参数1.1 强度等级选择：根据工程的要求和使用环境选取合适的混凝土强度等级。
1.2 单位体积重量计算：通过材料的密度和含水率计算混凝土的单位体积重量。
1.3 混凝土抗裂控制：根据结构的布置和使用条件，确定混凝土抗裂控制的特殊要求。
二、材料选择2.1 水泥种类和用量：根据混凝土强度等级和工程要求，选择适合的水泥种类和用量。
2.2 砂石骨料选择：根据砂石骨料的物理和力学性质，选择适合的砂石骨料。
2.3 控制混凝土收缩和渗透性：选择合适的控制剂和添加剂来控制混凝土的收缩和渗透性。
2.4 控制混凝土温度：选择合适的材料和施工工艺来控制混凝土的温度。
三、结构尺寸3.1 结构荷载计算：根据工程的要求和使用条件，计算结构需要承受的荷载。
3.2 结构尺寸确定：根据结构荷载和混凝土强度，确定结构的尺寸和截面形状。
3.3 混凝土配筋计算：通过配筋计算确定混凝土结构的配筋数量和布置方式。
3.4 控制混凝土开裂：根据结构形态和使用要求，控制混凝土的开裂和裂缝宽度。
3.5 翼缘尺寸计算：对于梁或板等结构，进行翼缘尺寸的计算和布置。
四、施工工艺4.1 混凝土浇筑方式：选择合适的混凝土浇筑方式，确保混凝土充分密实。
4.2 配筋安装和固定：按照设计要求和标准施工规范，进行配筋的安装和固定。
4.3 渗透和震动：通过渗透和震动等工艺手段，使混凝土内部更加紧密和均匀。
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Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第6d左右内部温度最高，则验算第6d砼温差2、混凝土养护计算混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
地下室外墙1200 厚混凝土表面，双面也采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表大体积混凝土热工计算1、绝热温升计算计算结果如下表：①保温材料厚度δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：23.9（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：25（℃）T 2-T q —--1.1（℃）T max -T 2—21.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=-0.32cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]=48.83③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.0318④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 1.66m ⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
大体积混凝土计算(一)
大体积混凝土计算（一）引言概述：大体积混凝土计算是建筑领域中重要的工程计算任务之一。
它涉及到计算混凝土结构中所需的材料和工作量，以确保结构的稳定性和安全性。
本文将介绍大体积混凝土计算的重要性，并详细阐述了计算混凝土体积所需考虑的主要因素。
正文内容：一、混凝土体积计算1.1 混凝土结构的设计要求1.2 混凝土体积计算的基本原理1.3 常用的混凝土体积计算方法1.4 材料损耗率和浪费因素的考虑1.5 临时混凝土和永久混凝土的体积计算要点二、混凝土配料比计算2.1 混凝土强度等级的选择2.2 胶凝材料的用量计算2.3 骨料的用量计算2.4 混凝土配料比的确定2.5 混凝土配料比的检查与调整三、混凝土施工量计算3.1 施工模式和施工方法的选择3.2 浇筑区域和浇筑高度的确定3.3 混凝土浇筑和振捣工作量的计算3.4 混凝土的硬化时间和固化等待时间的估算3.5 混凝土施工工期和材料供应的协调四、混凝土成本计算4.1 混凝土材料成本的估算4.2 施工人工和机械设备成本的考虑4.3 监理和质量控制费用的计算4.4 混凝土施工风险与附加费用4.5 混凝土总成本计算与预算控制五、混凝土施工质量控制5.1 混凝土强度和韧性的检测要点5.2 混凝土坍落度和空气含量的测量方法5.3 温度和湿度对混凝土性能的影响5.4 表面质量和无缺陷要求的判定5.5 混凝土试块和核心抽取的执行要求总结：大体积混凝土计算是确保混凝土结构的稳定性和安全性的重要工作。
本文从混凝土体积计算、配料比计算、施工量计算、成本计算和质量控制等方面进行了详细阐述。
准确计算混凝土体积和配料比，并合理安排施工量和控制成本，能够有效提高混凝土结构的质量和施工效率。
同时，严格执行质量控制要求，能够确保混凝土施工的优良质量，并延长其使用寿命。
大体积混凝土计算(二)2024
大体积混凝土计算（二）引言概述：本文是关于大体积混凝土计算的续篇，旨在进一步探讨如何准确计算大体积混凝土的使用量和成本。
在前一篇文章中，我们已经详细介绍了大体积混凝土的基本概念和计算方法。
本文将进一步从材料准备、施工工艺、质量控制等方面展开，以帮助读者更好地理解和掌握大体积混凝土计算的要点。
正文：一、材料准备1. 确定混凝土配合比2. 确定骨料和水泥用量3. 确定掺合料的选用和掺量4. 确定外加剂的种类和用量5. 确保材料的质量和储存条件二、施工工艺1. 设定混凝土浇筑的层数和每层的高度2. 设计合理的浇筑顺序和方法3. 配备适当的施工机械和工具4. 控制好浇筑速度和浇筑均匀性5. 确保施工期间的温度和湿度控制三、质量控制1. 加强对原材料的检验和验收2. 控制混凝土的含水率和配合比3. 严格控制混合过程和拌和时间4. 做好现场试块的制作和试验5. 完善的质量记录和文档整理四、性能监测1. 监测混凝土的强度发展过程2. 监测混凝土的收缩和膨胀性能3. 监测混凝土的温度和湿度变化4. 监测混凝土的抗渗性能5. 监测混凝土的耐久性和耐候性五、成本控制1. 准确计算混凝土的用量和成本2. 优化材料使用和施工工艺3. 确保施工期间的资源有效利用4. 确定合理的工期和施工进度5. 与供应商和承包商进行合理谈判总结：本文从材料准备、施工工艺、质量控制、性能监测和成本控制等五个大点阐述了大体积混凝土计算的要点。
只有在合理掌握这些要点的基础上，才能保证大体积混凝土的施工质量和工程成本的控制。
因此，在实际工作中，需要对这些要点进行深入研究和应用，并结合具体工程情况进行灵活调整。
希望本文对读者有所启发，为大体积混凝土工程的顺利进行提供一定的参考价值。
大体积混凝土的计算
已知条件：墩身Ⅰ砼共412m3,强度C50 ,由于值冬季施工，砼既要满足冬季施工，又要按大体积砼考虑。
砼有沈铁大城商品砼站供应，为暖站拌合，拌合出料温度不小于10℃，入模温度T不小于5℃。
每M3砼的水泥用量（普硅５２５）：Ｗ＝４８６kg/m3水泥发热量：Ｑ＝４６１KJ/kg 混凝土密度：p=2400kg/m3砼配比如下：（kg/１m3）砼比热：０.９６Ｊ／（kg/℃）（一）混凝土内部中心温度（绝热温升）计算：1. 砼的最高绝热温升当结构厚度在1．8ｍ以上时，可只考虑水泥用量及浇注温度影响。
Tmax=T+W/10=5+486×1.15/10=61℃砼3、7天的绝热温升分别为：T(t)= Tmax(1-e-mt) 其中m=0.013,t为砼龄期h;T(3)=37℃T(7)=54℃2. 砼内部中心温度计算a. 大体积砼内实际最高温度（按3.4m计算厚度）Ｔ１max=T+ T(t)×ξξ指不同浇注块厚度的温降系数，3天取0.7,7天取0.68;则3天Tmax=5+37x0.7=30.9℃7天Tmax=5+54x0.68=41.72℃（二）表面温度计算（考虑砼表面覆盖一层草袋，周边设两层帆布，布设4台15kw的暖风机，使周边气温控制在5~10℃左右）Tb=Tq+4h’(H-h’)△T/H2H为混凝土的计算厚度，H=3.4+2h’=3.4+2x0.5=4.4mh为混凝土的实际厚度3.4米h’ 为混凝土的虚厚度(m)* h’=kλ/V=0.666×2.33/3.112=0.5λ砼的导热系数，取消2.33w/m/kV模板及保温层的传热系数（w/m2k）V=1/(∑δi/αi_+Rw)=1/(0.018/0.17+0.01/0.058+0.043)=1/0.321=3.112ΔT(t)为各龄期砼内最高气温与外界气温之差。
ΔT(3)= Tmax-Tq=30.9-8=22.9℃ΔT(7)= Tmax-Tq=41.72-8=33.7℃则3天表面温度为Tb(3)=8+0.5×4(4.4-0.5) ×22.9/4.42=17.2℃7天表面温度为Tb(7)=8+0.5×4(4.4-0.5) ×33.7/4.42=21.6℃（三）体积内外温差引起的温度应力：1. 各龄期的砼的弹性模量Ｅ（１3）＝Ｅ０（１－e-0.09t）=3.45×104×0.236=8.163×103Ｅ（１7）＝Ｅ０（１－e-0.09t）=3.45×104×0.467=1.613×1042. 砼的二维温度应力计算式如下σ＝Ｅ（１t）α△Ｔ Sh(t)Rk／（１－μ）砼的最大综合温度差（℃）3天为△Ｔ＝Ｔ０＋２×Ｔ（１５）／３＋Ｔ１（t）＝5＋2×37/3＋2＝31.667℃7天为△Ｔ＝Ｔ０＋２×Ｔ（１５）／３＋Ｔ１（t）＝5＋2×54/3＋2＝43℃砼的松弛系数Sh(t) ，3天取0.57,7天取0.502；砼的外约束系数Rk取0.3；砼的泊松比μ取0.15。
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凝T1（土t）内
=Tj+Th 式中：
T1（t）
—Tj———t 混凝土
25
℃（可 采取浇
ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表
52.4
底板厚度h(m) 3
不同龄期时的ξ值
6
9
1.6
0.49
0.46
0.38
计算结果如下表
t（d）
3
6
9
T1（t）（℃） 由上表 可知，
43.1
6
d左右 内部温
47.4
44.9 6
18 21
##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
4、混凝土各龄期弹性模量
Et
E0 1 e0.09t E0:砼最终弹性模量
（Mpa），
c40 取定E0 3.25 ×104
混凝土各龄期弹性模量（×104N/mm2）
龄期（d） 3
6
9
12 15
18
E（t）
M10 积M 1.0 2.02
龄期（d）
y0（×10-5）
各龄期砼收缩变形值如下表
3
6
9
12
15
1.94 3.82 5.64 7.41 9.13
18
21
10.79 12.41
2、 各龄期砼收缩当量温差
Tyt
yt
ξ
yα(t：)：
混凝
各龄期收缩当量温差
龄期（d） 3
6
9
12 15
18 21
Ty(t)
T2（t）
—Tq——施混
工hˊ期—大
—H—混—凝
混凝土
T1（t） —不—同t龄 期混凝
大体积混凝土计算书
1 混凝土泵输出量和搅拌车数量计算1 泵车数量计算N=q nq max·η=120140∗0.6=2式中：q n-混凝土浇筑数量，取q n=120m3/h；q max-混凝土输送泵车最大排量，取q max=140m3/h；η-泵车作业效率，取η=0.6。
2 每台泵车需配备的混凝土搅拌车数量计算N=Q1V(LS+T t)=75.620(7.630+2060)=3式中：Q1-混凝土泵的实际输出量Q1=Q max·α·η=140*0.9*0.6=75.6m3/h；V-每台混凝土搅拌车容量，取V=20m3；S-混凝土搅拌车平均行车速度，取30km/h；L-搅拌桩到施工现场往返距离，取7.6km；T t-每台混凝土搅拌车总计停歇时间，取20min。
2 混凝土温升计算1 水泥水化热计算水泥水化热可按下式计算：Q0=4（3.1）7/Q7−3/Q3-在龄期3d 时的累积水化热(kJ/kg)；式中：Q3-在龄期7d 时的累积水化热(kJ/kg)；Q7Q-水泥水化热总量(kJ/kg)。
不同龄期水泥水化热见表3.1-1。
表3.1-1 水泥在不同期限内的发热量计算得Q=392.37kJ/kg。
2 胶凝材料水化热计算胶凝材料水化热可按下式计算：Q=(k1+k2−1)Q0（3.2）式中：Q-胶凝材料水化热总量(kJ/kg)；k1-粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，取值见表3.1-2。
k2-矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，取值见表3.1-2。
表3.1-2 不同掺量掺合料水化热调整系数注：表中掺量为掺合料占总胶凝材料用散的百分比。
本项目承台C40混凝土粉煤灰掺量为14.9%，不掺矿渣。
故Q=0.955*Q=374.71kJ/kg。
3 混凝土绝热升温值计算混凝土绝热温升值可按下式计算：T(t)=WQCρ(1−e−mt)（3.3）式中： T(t)-混凝土龄期为t 时的绝热温升(℃)；W-每立方米混凝土的胶凝材料用量(kg/m3)；C-混凝土的比热容，可取0.92～1.00[kJ/(kg·℃)]，取0.96kJ/(kg·℃)；ρ-混凝土的质量密度，根据配合比取2417.4kg/m3；t-混凝土龄期(d)，取3d、6d、9d、12d、15d、18d、21d；m-与水泥品种、用量和入模温度等有关的单方胶凝材料对应系数。
大体积混凝土相关计算
大体积混凝土相关计算第一节浇筑体温度应力和收缩应力计算1混凝土绝热温升计算T t=WQCρ(1−e−mt)m=km0，m0=AW+B，W=λW C，k=k1+k2—1式中：T(t)——混凝土龄期为t时的绝热温升(℃)；W——每立方米混凝土的胶凝材料用量(kg/m3)；C—混凝土的比热容，可取0.92～1.00[kJ/(kg·℃)]，取0.97；ρ——混凝土的质量密度，可取2400～2500( kg/m3)，取2400；t——混凝土龄期（d)；m——与水泥品种、用量和入模温度等有关的单方胶凝材料对应系数。
按20℃入模温度考虑，k取值0.85+0.86-1=0.71，W取值0.65×435=282.75kg，m0取值0.0024×282.75+0.5159=1.195，m取值0.71×1.195=0.848计算过程：龄期3d的绝热温升：T（3d）＝282.75×314×（1-e-0.848×3）/（0.97×2400）=35.14℃龄期7d的绝热温升：T（7d）=282.75×354×（1-e-0.848×7）/（0.97×2400）=38.04℃龄期28d的绝热温生：T（28d）=282.75×375×（1-e-0.848×28）/（0.97×2400）=45.55℃T m=282.75×375×1/（0.97×2400）=45.55℃不同品种、强度等级水泥的水化热：2混凝土收缩值的当量温度计算εy（t）=εy0（1−e−0.01t）∙M1∙M2∙M3∙∙∙M11T y(t)=εy（t）/α式中:εy——龄期为t时，混凝土收缩引起的相对变形值；εy0——在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值，取4.0×10-4；M1、M2、…M1——混凝土收缩变形不同条件影响修正系数；T y(t)——龄期为t时，混凝土收缩值当量温度；α——混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5。
大体积混凝土计算公式
大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25～0.30Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。
C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k）ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3）不同品种.标号水泥的水化热2.混凝土中心计算温度T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7).T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）T j =混凝土浇筑温度（℃）ξ(t) =t龄期降温系数。
降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～ 20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9)其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。
大体积混凝土浇筑能力计算方案
5.7大体积混凝土浇筑能力计算5.2混凝土浇筑（1）搅拌站混凝土供应能力应满足混凝土连续施工的需要，现场等待浇筑的混凝土量不得少于120m³/h。
泵送过程中，为保证施工质量，将安排不同班次轮流进行施工，确保人停机不停，保证混凝土浇筑的连续性。
（2）采用“同步浇捣，同时后退，分层堆积，逐步到顶，循序渐进”的布送工艺。
（3）结构长度超过厚度3倍时采用斜面分层浇筑，分层厚度不宜大于500mm，不得大于振动棒长的1.2倍；浇筑时从端部底部开始逐渐上移，循环推进，使浇筑层成斜面逐渐上移，斜面坡度控制在1：3左右，通过标尺杆进行控制；每一层面混凝土振捣在混凝土自然形成的坡面上、中、下三个部位进行，振捣移动距离不得大于振动半径的1.5倍，要振捣充分；加深部位分两至三次浇捣，避免漏振而影响混凝土的施工质量。
（4）超过1.5m的承台采用水平分层浇筑的方式，且进行进退管。
分层厚度不大于500mm，且不得大于振动棒长的1.25倍。
（5）浇筑时要注意处理泌水问题。
当每层混凝土浇筑接近尾声时，应人为将水引向低洼边部，缩为小水潭，然后用小水泵将水抽至附近排水井。
5.3混凝土振捣（1）混凝土振捣时，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，宜从低处开始。
重点控制两头，即混凝土流淌的最近点和最远点。
（2）振捣时，不能漏振，尽可能采用两次振捣工艺，以提高混凝土的密实度。
（3）振动器在每一插点上的振捣延续时间，以混凝土表面呈水平并出现水泥浆和不再出现气泡、不再显著沉落为度，振捣时间一般约在20~30s，使用高频振动器可酌情缩短时间，但最短不少于10s。
时间过短，混凝土不易振实，过长会引起混凝土离析。
（4）除了钢筋稠密处采用斜向振捣外，其他部位均采用垂直振捣，振捣点的间距为400mm左右，插点距离板底200mm。
（5）斜面分层浇筑时，每一层混凝土的振捣在自然形成的坡面上进行，振捣移动距离不得大于振动半径的1.5倍。
振捣倾斜混凝土表面时，应由斜面底部逐渐向高处移动，以保证混凝土振实。
大体积混凝土热工计算书
大体积混凝土热工计算书大体积混凝土是指体积较大，一般厚度大于3米，体积大于1000立方米的混凝土结构。
大体积混凝土在工程中应用广泛，如桥梁基础、高层建筑基础等。
大体积混凝土与其他混凝土相比，具有结构厚、体积大、钢筋密集等特点，因此其施工过程中的热工计算尤为重要。
本计算书将根据相关规范和理论，对大体积混凝土施工过程中的热工问题进行计算和分析。
《混凝土结构工程施工规范》（GB-2011）《混凝土外加剂应用技术规范》（GB-2013）《民用建筑热工设计规范》（GB-2016）混凝土材料：采用C30混凝土，密度为2400kg/m³，比热容为92kJ/(kg·℃)，导热系数为33W/(m·℃)。
钢筋材料：采用HRB400钢筋，密度为7850kg/m³，比热容为5kJ/(kg·℃)，导热系数为80W/(m·℃)。
施工环境：考虑混凝土浇筑时的温度为25℃，环境温度为20℃。
体积表面系数计算：根据混凝土立方体尺寸，计算立方体表面积与体积之比，即体积表面系数。
混凝土内部温度计算：根据混凝土材料比热容和导热系数，结合环境温度和浇筑温度，计算混凝土内部温度。
表面温度计算：根据混凝土表面与环境之间的热交换，计算表面温度。
温度应力计算：根据混凝土内部温度和表面温度之差，计算温度应力。
体积表面系数计算结果：根据计算，该大体积混凝土的体积表面系数为85。
该系数较大，说明混凝土表面积较大，散热较快。
因此，在施工过程中应采取相应的措施，如通水冷却、表面保温等，以控制混凝土内部温度。
混凝土内部温度计算结果：根据计算，该大体积混凝土的内部温度最高可达35℃。
由于大体积混凝土厚度较大，热量传递至表面需要一定时间，因此内部温度较高。
在施工过程中应采取相应的措施，如分层浇筑、控制水泥用量等，以降低内部温度。
表面温度计算结果：根据计算，该大体积混凝土的表面温度为24℃。
由于大体积混凝土表面积较大，与环境之间的热交换较为明显。
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西工大创新科技大楼大体积混凝土计算书编制人：编制时间：2014年2月20日计算说明：本计算书按草席上下各铺设一层塑料膜养护计算（因未找到黑心棉相关数据）。
目录第一章工程概况----------------------------------------3页1.1项目概况------------------------------------------3页1.2计算说明------------------------------------------3页第二章温度计算---------------------------------------4页2.1绝热温升------------------------------------------4页2.2砼中心温度----------------------------------------4页2.3砼表面温度----------------------------------------5页2.3.1保温材料的厚度----------------------------------5页2.3.2砼保温层传热系数--------------------------------6页2.3.3混凝土的虚厚度----------------------------------6页2.3.4混凝土的计算厚度--------------------------------6页2.3.5砼表面温度--------------------------------------7页2.4砼内的平均温度------------------------------------7页2.5温度计算结论--------------------------------------8页第三章混凝土应力计算---------------------------------9页3.1砼的干缩率----------------------------------------9页3.2砼收缩当量温差------------------------------------10页3.3砼的结构计算温差----------------------------------10页3.4各区段拉应力计算----------------------------------11页3.4.1计算E平均弹性模量------------------------------11页iE瞬时弹性模量--------------------11页3.4.1.1大体积混凝土t3.4.1.2E平均弹性模量-------------------------------12页i3.4.2S平均应力松弛系数-----------------------------12页iβ平均地基约束系数。
---------------------------12页3.4.3iβ地基约束系数-----------------------13页3.4.3.1各龄期的tCx桩的阻力系数---------------------------13页3.4.3.1.1 23.4.3.1.1.1 Q桩产生单位位移所需水平力---------------13页Cx桩的阻力系数-------------------------14页3.4.3.1.1.2 2β各龄期的地基约束系数----------------------14页3.4.3.2 tβ平均地基约束系数。
------------------------14页3.4.3.3i3.4.4 计算ch双曲余弦函数值-------------------------15页δ各区段拉应力计算----------------------------15页3.4.5 iδ最大拉应力---------------------15页3.5到指定龄期砼内max第四章安全验算--------------------------------------16页第一章工程概况1.1项目概况：本计算仅计算B楼核心筒筏板2.6m厚处大体积砼计算。
该处筏板东西方向为24.700m，南北方向为15.850m。
筏板混凝土为C40。
按3月份砼入模温度20℃。
因未查到黑心棉导热系数，本工程砼养护计算按草席上下各铺一层塑料膜，经后续计算得出需铺设10.2cm 厚。
1.2计算说明：本工程C40P8砼配合比表本计算书所有数据和公式均来源于《施工手册》第四版。
第二章温度计算2.1计算最大绝热温升：)e -1(mt -⨯=ρc Q m Th c 10-43 注：Th- t 龄期混凝土最大绝热温升℃c m -混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量kg/m ³。
本工程C40P8砼取300 kg/m ³。
Q-水泥28d 水化热kJ/kg 。
查表10-81取375kJ/kg 。
c-混凝土比热，取0.97kJ/（kg ·K ）ρ-混凝土密度，取2413.2 kg/m ³e-常数，取2.718。
m-系数，随混凝土浇筑温度而改变。
查表10-82 20℃取0.362。
t-混凝土龄期，单位为天。
计算：由以上数据代入计算得2.2混凝土中心计算温度：t t Th Tj T ε⨯+=1 10-44注：t T 1-t 龄期混凝土中心计算温度，℃。
Th - t 龄期混凝土最大绝热温升，取值见2.1Tj-混凝土浇筑温度，取三月份常温20℃。
t ε-t 龄期的降温系数，查614页表10-82，按2.5m 厚取值为计算：由以上数据代入计算得2.3计算混凝土表层温度（表面下50-100mm 处）：2.3.1计算保温材料的厚度)(/)(5.02max 2x T T K T T h b q --⨯=λλδ 10-45 注：δ-保温材料厚度，m 。
x λ-所选保温材料导热系数。
本计算书中取草席查表10-84取0.14W/m ·Kh-筏板厚度2.6米2T -混凝土表面温度。
q T -施工期大气平均温度。
q T T -2计算大体积混凝土时取值为15℃～20℃，本计算中取值20℃。
λ-混凝土导热系数，取2.33 W/m ·K 。
max T -计算得混凝土最高温度。
2max T T - 计算大体积混凝土时取值20℃～25℃，本计算中取值20℃。
b K -传热系数修正值，本工程按草席上下各铺设一层不透风塑料布，按施工时风速小于4m/s,查表10-85，取值为1.3。
计算：由以上数据代入计算得δ=0.5×2.6×0.14×20×1.3÷（2.33×20）=0.102m结论：采用草席上下各铺设一层不透风塑料布方式需铺设10.2cm 厚。
2.3.2计算混凝土保温层传热系数：[]q i i βλδβ/1//1+∑= 10-47注：β-混凝土保温层传热系数，W/㎡·K 。
i δ-各保温材料厚度，由2.3.1中计算得出为0.102mi λ-保温材料导热系数，取2.3.1中0.14W/m ·K 。
q β-空气层传热系数，取值为23W/㎡·K 。
计算：由以上数据代入计算得295.123114.0102.01=÷+÷=β W/㎡·K 2.3.3计算混凝土的虚厚度：βλ/⨯='k h 10-48注：h '-混凝土虚厚度，m 。
k -折减系数，取2/3。
见p614页 10-7-2-1中3.5） λ-混凝土导热系数，取值2.33 W/㎡·K 。
β-混凝土保温层传热系数，由2.3.2中得1.295W/㎡·K 。
计算：由以上数据代入计算得199.1295.133.232=÷⨯='h m 2.3.4计算混凝土的计算厚度：h h H '+=2 10-49注：H-混凝土的计算厚度，m 。
h-混凝土的实际厚度，取2.6m 。
h '-混凝土虚厚度，由2.3.3中得出取值1.199m 。
计算：由以上数据代入计算得H=2.6+2×1.199=4.998m ≈5m2.3.5计算混凝土表层温度2/]1)[(42H T T h H h T T q t q t -'-'⨯+= 10-50 注：t T 2-t 龄期的混凝土表面温度。
q T -施工期大气平均温度，取3月份20℃。
h '-混凝土虚厚度，由2.3.3中得出取值1.199m 。
H-混凝土的计算厚度，由2.3.4中得出取值为5m 。
计算：由以上数据代入计算得2.4计算混凝土内平均温度2/]21[t t t T T Tm += 10-51注：t T 1- t 龄期混凝土中心计算温度，由2.2中得出。
t T 2- t 龄期的混凝土表面温度，由2.3.5中得出。
计算：由以上数据代入计算得2.5结论2.5.1 GB50496-2009大体积混凝土施工规范规定：第3.0.4温控指标宜符合下列规定1、混凝土浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50℃。
2、混凝土浇注体的里表温差（不含混凝土收缩的当量温度）不宜大于25℃。
3、混凝土浇注体的降温速率不宜大于2℃/d 。
4、混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于20℃。
2.5.2方案结论：1、混凝土浇筑体在入模温度（20℃）基础上的温升值为第6天时55.4616=T ℃<50℃。
满足要求。
2、混凝土浇注体的里表温差（不含混凝土收缩的当量温度）最大温差为第9天时46.99℃-39.31℃=7.68℃<25℃。
满足要求。
3、混凝土中心温度最大降温速率为第3到6天时1.91℃/d<2℃/d 。
混凝土表面温度最大降温速率为第3到6天时1.39℃/d<2℃/d 。
均满足规范要求。
4、混凝土浇筑体表面温度最大为第6天时36.3926=T ℃，与大气温差相差19.36度<20℃。
满足要求。
第三章混凝土应力计算3.1计算混凝土的干缩率10321)1(01.00M M M M e Y t Y t ⋅⋅⋅⨯⨯-=-εε 10-55注：t Y ε-t 龄期混凝土的干缩率。
0Y ε-标准状态下混凝土极限收缩值，取41024.3-⨯M1、M2…-各项修正系数，查表10-88，其取值为：M1-按普通水泥，取值为1M2-按水泥细度g cm /34002，取值为1.05M3-按花岗岩，取值为1M4-按水灰比0.37，取值为0.955 （按商砼站提供水165kg ÷水泥300kg+粉煤灰90kg+矿粉60kg +膨胀纤维35kg=0.37）M5-按水泥浆量28%，取值为1.35（按商砼站提供：（水165kg+水泥300kg+粉煤灰90kg+矿粉60kg +膨胀纤维35kg ）÷2400=0.28）M6-按初期养护时间14天以上，取值为0.93M7-按西安市3月份相对湿度50%，取值1M8-按L/F 比值以B 核心筒2.6米筏板边长24700mm ×15850mm 计算为0.2，取值1M9-按机械振捣，取值为1M10-按b b a a F E F E /比值，取值为0.86计算：由以上数据代入计算得3.2计算混凝土收缩当量温差αε/t Yt Y T = 10-56 注：Yt T -t 龄期混凝土收缩当量温差，℃。