绥江官步大桥挂篮计算书
挂篮计算书
挂篮计算书(2016-3-30)(总24页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录1.计算说明................................................................................................................错误!未定义书签。
概况.............................................................................................................错误!未定义书签。
计算内容....................................................................................................错误!未定义书签。
2.计算依据................................................................................................................错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.........................................................................................错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值 .....................................................................错误!未定义书签。
荷载组合 .....................................................................................................错误!未定义书签。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX高速公路第X合同段施工挂篮结构计算书中铁XX局X公司XX高速公路第X合同段项目部施工挂篮结构计算书（附件11)一、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性,计算时挂篮的一侧为研究对象,1、挂蓝承重: 200T；（400T/2）2、挂蓝自重: 54。
5T；（109/2)3、A3钢抗弯强度设计值:［σ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：［τ］=125Mpa；二、基本结构形式主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下:A=91.18cm2；I x=12995.8cm4； I y=21540cm4;W x=866。
4cm3;i x=11。
41cm； i y1=2.41cm；i y=15。
37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123。
25T.由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
λx=5830/114。
1=51。
1；λy=5830/153.7=37.9；λ1=610/24.1=24。
9;610为缀板间距λoy =（37.92+24。
92)0.5=45。
3，取计算长细比为51。
1，查表的稳定系数φ=0。
867。
则σ=123.25×104/（0.867×9118)=155。
9Mpa ＜[σ］ 验算通过。
前支点挠度计算值f=24mm四、前上横梁验算1、前上横梁组合截面特性：A=329。
6cm 2;I x =106752。
6cm 4;I y =111648。
4cm 4；W x =4942。
3cm 3；i x =23.8cm ；i y =24.3cm ；2、前上横梁电算结果如下:M max =466.2KN 。
m ；M min =-—299.0KN 。
m ；V max =362。
5KN 则:正应力σ=36103.4942102.466⨯⨯=94。
3Mpa ＜[σ］ 验算通过 由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳定。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
大桥挂篮计算书
大桥挂篮计算单一．计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）二．计算1．计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析：挂篮结构荷载计算安全系数：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定：①1#、5#纵梁承担边腹板砼；②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示：图二、底模纵梁布置图底模重：1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁，其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重：0.56905T模型重：0.065t/㎡砼重：4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载：0.25t/㎡q=[（0.56905*1.2*1.05+19.5）/2]/3.5+（0.065+0.25）*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/（32/2）=1007.1cm3由图三可知：R后=3.09*3.5*（0.8+3.5/2）/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*（0.5+3.5/2）/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/（2*5.5）]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时， =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> （3）2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样，故检算即可。
挂篮计算书
金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。
2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁，主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。
主桥1#～13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工，浇注箱梁最重块段为8#块，其重量约为200t。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数（1）钢筋砼自重G=2.6t/m3；砼（2）钢材弹性模量E=2.1×105 MPa；（3）材料的许用应力：Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。
45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。
本挂篮结构用材料皆为Q235B，销轴及其它轴类零件材料为45钢，吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。
1.3.2 挂篮主要性能指标（一）、施工和行走时的抗倾覆系数：≥2。
（二）、挂篮的最大变形：≤2cm。
（三）、强度、刚度和稳定性满足要求。
1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构，其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成，前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼；前横梁采用两根槽钢[40b双拼，前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成；主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接，销轴采用45#钢材料；底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。
挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮共重约75t(含模板)。
第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载：150kg/m2。
2、风荷载：60kg/m2。
3、荷载系数：n1=1.14、8#块箱梁重量为200t，节段长4.5m。
(其中：翼板重2×20t，腹板重2*10.65t，顶板重2*19+15t，横梁重19t，底板重66.4t。
)箱梁重量分布如图（单位：mm）：2.2 设计工况挂篮的设计工况如下：工况Ⅰ：浇筑8#块，验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。
钢挂篮计算书
菱形挂篮计算书2018年8月目录一、计算简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 计算内容 (2)1.3 计算依据 (3)1.4 计算参数 (3)二、模板计算 (4)2.1荷载分析........ . (4)2.2结构计算模型2.2.1 建立模型................................................................................................ (5)2.2.2 荷载施加 (6)2.3 结构计算 (7)2.3.1 底模纵梁................................................................................................ (9)2.3.2 前底横梁................................................................................................ (9)2.3.3 后底横梁................................................................................................ (9)2.3.4 外侧模工作吊梁................................................................................................ (9)2.3.5 内侧模工作吊梁................................................................................................ (10)2.3.6 顶横梁................................................................................................ (10)2.3.7 主桁架................................................................................................ (12)2.3.8 后锚计算................................................................................................ (13)2.3.9 吊杆计算................................................................................................ (13)三、结论 (14)一、计算简介1.1 工程概况自行补充本桥施工挂篮采用菱形挂篮，由主桁承重系、底篮、悬吊系统、锚固系统、行走系统、平台系统及模板系统等部分组成。
挂篮计算书示例
挂篮计算书例如第一章计算书一、计算依据《钢结构设计标准》 (GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕二、计算参数1、荷载系数：根据《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕，荷载系数取值如下：①、考虑箱梁砼浇注时胀膜等因素的超载系数取1.05；②、浇注砼时的动力系数取1.2；③、挂篮空载行走时冲击系数取1.3；④、浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取2.0。
⑤、挂篮正常使用时采用的平安系数为1.2。
2、作用于挂篮的荷载：①、箱梁砼荷载：浇注箱梁时最大浇注重量为1100KN；②、施工机具及人群荷载1.5KN/m2；③、挂篮自重:500KN；④、风荷载: 地区设计根本风速 V10＝ m/s；(《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕)。
各节段情况节段号 0 1 2 3 4 5 节段长腹板厚度重〔t〕度〔m〕〔cm〕 5.30 4.35 4.35 4.35 4.35 4.35 270.65 137.80 104.70 96.30 87.78 82.90 60 60 60 50 50 50 底板厚度〔m〕 1.25 60 54.2 49.9 46.1 42.7 顶板厚度〔cm〕25 25 25 25 25 25 施工方法现浇现浇挂篮挂篮挂篮挂篮桥面宽度11.25，箱底宽度6.25m，桥横坡4% 备注 16 7 8 9 10 11 12 4.50 4.50 4.50 4.50 4.50 2.00 6.38 100.93 92.00 84.40 81.75 80.23 53.13 128.00 50 35 35 35 35 35 35 39.7 36.4 33.8 31.9 30.6 30 30 25 25 25 25 25 25 25 挂篮挂篮挂篮挂篮挂篮合拢段现浇段挂篮主要结构材料表序号 1 结构名称材料长度单重总重数量〔m〕〔kg〕〔kg〕 10.98 2 备注主纵梁工55 轻型工字钢，单根主梁89.8 1972.01 重2.534t，一个挂篮重5.07t 前上横梁钢材总量1.711t 2 前上横梁槽40b 12 2 65.204 1564.90 3 45 6 7 8 9 10 11 12 13 斜拉塔架后下横梁前下横梁底模纵梁外导梁内导梁横联吊挂系统滑道垫座支座合计槽36b 槽40b 槽30b 工36 槽40b 槽30b 槽10 ф32精扎螺纹 4.844 12 12 6 12 12 2 39.173 单斜拉塔钢材重379.51 2.788，一个挂篮重5.577t 2 65.204 1564.90 2 39.173 24 940.15 48.6 6998.40 可以选择30槽钢 4 65.204 3129.79 2根3.380t 4 39.173 1880.30 2根重1.995t 205.84 一个挂篮吊杆刚材 3.71t 总重2.36t 总重0.882 后支座0.114t，前支座 0.221t总重0.67t 18636 5.89 20.57 10.007 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；2荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
xx桥挂篮主要构件计算书
沱江桥施工挂篮主要构件计算书一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按连续梁的1号节段较大的断面作为计算断面，并且不考虑截面的变化。
1号节段的体积为92.9m3，长度 2.5m，重量约2415.4kN，1号节段两端断面的断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各部分断面面积数值。
最长的节段长5m。
1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.44 m2和2.76 m2的混凝土荷载（1号段大截面顶板面积较大，但1号段长度小，且仅在靠近0号块很短的一段截面是大截面，故计算内模时按2.76计），超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。
该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。
2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算长度6.3m，每个腹板下设5道工50c，底板下设10道工50c。
腹板混凝土面积按11.6 m2，底板面积(10.5+7.74)/2=9.1 m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝11.6m2×26kN/m3×1.05×1.2＝380kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝9.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝298kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：边底模纵梁采用5片工50c组成，按照荷载均分考虑，每片承受2.5m 长度内的均布荷载：380/5＝76kN/m，计算模型如下图。
(2) 计算结果：a、支座反力图：两边的支座反力一样，都是98.4kN。
b、竖向变形图：最大变形是中部：9.3mm，小于容许值5500/400＝14mm。
c、结构应力图：(单位：kPa)最大应力121MPa，小于容许值140MPa。
若改为工45c，则最大应力156MPa，挂篮为施工临时结构，可容许1.3×140=182MPa，可以。
跨中最大变形13.4mm2、中底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：中底模纵梁共10片，按均分荷载，每片受力为：298/10＝29.8kN/m，计算模型如下。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂篮受力计算书
挂蓝受力计算书2006年04月一、荷载系数有关荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范，荷载系数取值如下：考虑梁体砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；浇注砼时的动力系数：1.2；挂蓝空载行使时冲击系数：1.3；浇注砼和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.5。
二、荷载组合在确保安全前提下简化按两种情况进行受力计算：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅱ：挂蓝自重+人群和施工机具重+冲击附加荷载。
荷载组合Ⅰ主要对挂蓝砼浇注工况进行受力验算，荷载组合Ⅱ主要对挂蓝行走工况进行受力验算。
挂篮验算工况以节段最重的1号快件砼浇注进行验算。
三、砼荷载计算（一）、底板边肋计算1、砼重量G1=0.6×5.3×3.0×26.5×1.05×1.2=318.54kN（计砼浇注时胀模系数1.05和砼振捣时的动力系数1.2）；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×0.6×3.0=4.5KN；3、模板重重：1.0 KPa，计重为G3=1.0×0.6×5.1=3.06KN；总荷载为：G b=G1+G2+G3=326.10KN。
荷载分布如下图所示：q=0.544KN/cm纵向荷载分布(二)、底板中肋计算1、砼重量G1=2.80×0.6×3.0×26.5×1.05×1.2=168.29KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×2.8×3.0=21.0KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×2.8×5.1=14.28KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=203.57KN。
荷载分布如下图所示：q=0.34KN/cm横向荷载分布(三)、外模顶板计算1、砼重量G1=(0.2×0.5＋0.35×1)×26×3×1.05×1.2=45.08KN；2、施工机具及人群荷载：2.5KPa，计重为G2=2.5×1.5×3.0=11.25KN；3、模板重量：1.0 KPa，计重为G3=1.0×(1.5+5.0)×5.1=33.15KN；总荷载：G h=G1+G2+G3=89.48KN。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX 高速公路第 X 合同段 中 铁 XX 局 X 公 司 XX 高 速公 路 第 X 合 同 段 项 目部施工挂篮结构计算施工挂篮结构计算书(附件11)、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性，计算时挂篮的一侧为研究对象1、挂蓝承重：200T ；(400T/2)2、挂蓝自重：54.5T ；(109/2)3、A3钢抗弯强度设计值：[d ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：[T ]=125Mpa；、基本结构形式挂蓝计算模型如右图：主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下：2A=91.18cm ;4 4I x=12995.8cm ; I y=21540cm;3W=866.4cm ; i x=11.41cm; i y1=2.41cm; i y=15.37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123.25T。
由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
入x=5830/114.1=51.1 ;入y=5830/153.7=37.9 ; ------ .. ' \\\-- 入1=610/24.1=24.9 ;610为缀板间距r I II1111入oy =(37.9 2+24.92)0.5 =45.3，取计算长细比为 51.1，查表的稳定系数 $ =0.867。
则d =123.25 X 107(0.867 X 9118)丨 ---- I =155.9Mpa v [ d ] 验算通过。
J 二： 前支点挠度计算值 f=24mm四、前上横梁验算 _ I 1、 前上横梁组合截面特性：[ * 2A=329.6cm ; 4 4I x =106752.6cm ; I y =111648.4cm ;3W^4942.3cm ; i x =23.8cm ; i y =24.3cm ;2、 前上横梁电算结果如下：M maX =466.2KN.m ; Mk n =--299.0KN.m ; V maX =362.5KN由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳 计算剪应力3 V=362.5 X 10/ (300X 12.5 ) =96.7Mpa v [ T ] 验算通过3、挠度计算最大挠度发生于跨中，计算值 f=19mm (相对位移)五、底模横梁验算1、 底模组合截面特性2 A=150.1cm ;4 4I x =35155.8cm ; I y =46020.6cm ;3 W=1757.8cm ; i x =15.3cm ; i y =17.5cm ;2、 底模横梁电算结果如下则：正应力 6466.2 104942.3 103 =94.3Mpa v [ d ] 验算通过610为缀板间距M ma>=78.7KN.m；Mnin=--109.3KN.m ; V ma>=334KN计算正应力d = 109.3 103 =62.2Mpa v [ <r ] 验算通过1757.8S03底模横梁同样符合构造要求，不需验算整体稳定。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
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绥江官步大桥40＋70＋40米变截面预应力混凝土连续刚构三角形挂篮计算书一、设计依据1、《包头至树林召黄河特大桥两阶段施工图》；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社3、《路桥施工计算手册》4、《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社5、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》二、绥江官步大桥概况绥江大桥自LK0+623.27起，在横山侧跨县道X422后跨绥江在5#墩处向右引出R匝道桥，L匝道桥主跨桥宽21m。
L匝道桥分左右两幅，左幅分为四联，依次为预应力混凝土连续刚构箱梁（40+70+40）+钢筋混凝土连续刚构箱梁（2×22.5+6×18.88）+钢筋混凝土连续箱梁（3×17.92）；右幅分为四联，依次为预应力混凝土连续刚构箱梁（40+70+40）+钢筋混凝土连续箱梁（22.89+24.34）+钢筋混凝土连续刚构箱梁（15.61+5×17.84）+钢筋混凝土连续箱梁（3×20）。
其中，第一联为40＋70＋40米变截面预应力混凝土连续刚构。
三、挂篮荷载计算挂篮计算选取了单幅桥同一梁长中最重梁段计算。
即：选取了1#梁段作为控制计算依据。
该梁段长度3.5m，重量为88.4T。
1、计算荷载类型：A、混凝土自重荷载；B、混凝土振捣荷载；C、人工、机具荷载；D、模板荷载；B、C荷载统称为施工活载，A、D荷载统称为施工恒载。
2、分项荷载计算：A、主桥混凝土自重荷载新浇混凝土及内部钢筋重量全部由支架体系承担。
在计算中，考虑钢筋混凝土容重为25KN/3m，按面荷载记入。
该桥截面形式为单箱单室，两侧带悬臂板，且设置有2%的横坡，根据其不同部位，荷载具体计算如下：（1）两侧翼板考虑悬臂外端（厚度为0.15 m）自重荷载为3.75KN/2m，悬臂第一折点（厚度为0.35m）自重荷载为8.75KN/2m；悬臂根部（厚度为0.6m）自重荷载为15KN/2m；（2）腹板一，高度为4m，自重荷载为100KN/2m；腹板二，高度为4.106m，自重荷载为102.6KN/2m；（3）内箱侧壁点，“顶板+底板”厚度为1.388m,自重荷载为34.7KN/2m；（4）内箱第一折点，“顶板+底板”厚度为1.035m,自重荷载为25.875KN/2m；（5）内箱第二折点，“顶板+底板”厚度为0.818m,自重荷载为20.45KN/2m；B、混凝土振捣荷载考虑2.0KN/2m；C、人工、机具荷载考虑1.0KN/2m；D、模板考虑1 KN/2m。
荷载组合：P=1.2×施工恒载+1.4施工活载组合之后，不同部位荷载值如下：1#梁段：A、翼板悬臂外端：P=10.1KN/2mB、悬臂第一折点：P=16.1KN/2mC、悬臂根部：P=23.6 KN/2mD 、腹板一：P=125.6 KN/2mE 、腹板二：P=128.72 KN/2mF 、内箱侧壁点：P=47.24 KN/2mG 、内箱第一折点：P=36.65 KN/2mH 、内箱第二折点：P=30.14 KN/2m1#梁段计算梁重为142.2T,实际梁重为88.4T ，荷载安全系数为1.609。
梁断面荷载示意图（KN/m ）23、计算工况：本挂篮系统整体采用空间分析软件MIDAS （迈达斯）进行计算，个别主构件采用平面分析软件桥梁博士V3.0、手算结合进行验算。
考虑该桥的施工组织，在挂篮计算过程中，分别考虑了以下三个工况：工况一：挂篮行走工况。
该工况考虑正常挂篮行走时自重效应；工况二： 浇筑1#梁段混凝土。
在该工况下，按照极限承载力状态（按照荷载系数进行组合）进行分析计算。
主要目的在于：验算挂篮的极限承载力状态，主要是验证挂篮结构强度符合规范要求，同时以挂篮最大变形作为评定挂篮刚度的参考标准；该工况考虑“挂篮自重+1.2施工恒载 + 1.4施工荷载” 的共同效应；工况三：浇筑1#梁段混凝土。
在该工况下，按照正常使用状态（仅仅考虑梁段浇注完毕状态）进行分析计算。
主要目的在于：验算挂篮的正常使用状态，主要是推断挂篮在使用过程中的实际变形，用于指导挂篮荷载试验、挂篮立模标高的调整，是挂篮刚度的判断依据；该工况考虑“挂篮自重+施工恒载 +施工荷载”的共同效应；工况四：结构整体稳定分析。
选取1#梁浇筑混凝土工况模拟。
挂篮空间结构图见（图一）图一、三角形挂篮空间结构模型4、部分主要材料；（1）主纵梁：2I45a（2）立柱：2[36a（3）上前横梁：2I40a（4）底篮前横梁：2I36a（5）底篮后横梁：2I40a（6）普通纵梁：I25a（7）加强纵梁：I36a（8）前斜拉带：16Mn钢（□200×40mm）（9）后斜拉带：16Mn钢（2□200×20mm）（10）行走桁架上、下弦杆：2[20a（11）行走桁架腹杆：∠80×10（12）立柱稳定桁架上、下弦杆：2[20a（13）立柱稳定桁架腹杆：∠80×10（14）底板前承重吊杆：φ25经扎螺纹钢（15）后行走吊带：16Mn钢（□200×20mm）（16）后吊带：16Mn钢（□200×20mm）（17）尾梁锚固体系（兼作尾部平联）：2I50a四、工况一：三角形挂篮行走工况的位移、应力、反力图：最大竖向变形值为22.6mm（方向向下），发生在底篮后横梁中间部位。
图二、工况一竖向位移图（单位：m）最大组合应力发生在底篮后横梁，数值为58.74Mpa＜ [σ]=170Mpa。
图三、工况一主体结构组合应力图（单位：Mpa）前吊带最大应力发生在中间两根，数值为37.84Mpa＜ [σ]=785Mpa。
图四、工况一前吊杆（精轧螺纹钢）拉应力云图（单位：Mpa）后锚固最大锚固力为59.18KN，发生在桥中心线一侧（腹板较高侧）。
图五、工况一反力图（单位：KN）五、工况二：浇筑1#梁段混凝土（极限承载力状态）最大位移为3.1cm(方向向下)，发生在红色区域底篮中部纵梁处。
图六、工况二竖向位移图（单位：m）最大位移为3mm(方向向下)，发生在红色区域前承重横梁悬臂端。
图七、1.2倍自重位移竖向位移图（单位：m）最大应力为167.72Mpa，最小应力为135.36Mpa，小于容许值170 Mpa。
其中，斜拉带最大应力为99.52Mpa，小于容许值210 Mpa。
图八、工况二主体结构组合应力图（单位：Mpa）前吊带最大应力发生在中间两根，数值为501.11Mpa＜ [σ]=785Mpa。
图九、工况二前吊杆（精轧螺纹钢）拉应力云图（单位：Mpa）最大负反力为396.5KN，最大正反力为847.69KN。
图十、工况二反力图（单位：KN）六、工况三：浇筑1#梁段混凝土（正常使用状态）：最大竖向变形值为21.1mm，发生在底篮中间部位。
图十一、工况三竖向位移图（单位：m）最大竖向变形值为2.8mm，发生在上前横梁的悬臂最外端。
图十二、工况三自重竖向位移图（单位：m）最大组合应力发生在底篮I25a纵梁，数值为126.85Mpa＜ [σ]=170Mpa。
其中，斜拉带最大应力为79.07Mpa，小于容许值210 Mpa。
图十三、工况三主体结构组合应力图（单位：Mpa）前吊带最大应力发生在中间两根，数值为381.03Mpa＜ [σ]=785Mpa。
图十四、工况三前吊杆（精轧螺纹钢）拉应力云图（单位：Mpa）最大负反力为307.1KN，最大正反力为673.4KN。
图十五、工况三反力图（单位：KN）七、行走状态整体稳定分析挂篮结构行走状态，一阶失稳整体稳定性系数为3.144，结构基本稳定可靠。
图十六、行走状态挂篮结构第一阶失稳图示挂篮变形、应力分析结论：表一、位移、应力、反力汇总对比表说明:因结构最大剪应力水平较低,所以未统计。
八、局部、构件验算：1、斜拉带与立柱、主斜撑、主纵梁连接：该处连接采用45#钢销接。
斜拉带为双根设置，根据计算可知：后斜拉带受力偏大，单个销钉一个剪切面承受的最大剪力为562.38KN/2=280.69KN 。
考虑同侧斜拉带安装差异为1mm ，所产生的不平衡内力为118.9KN ，单个销钉一个剪切面需要承受的剪力为：399.59KN ，45#钢[τ]=125Mpa 。
由公式[]mm D KN ＞D P 69.7359.9934/75.02=⇒⨯⨯⨯=τπ 故：取销钉直径D=120mm 是安全的。
2、斜拉带正常截面验算：斜拉带为双根设置，考虑1mm 加工误差之后，单根斜拉带承受的最大轴力为399.59KN 。
Mpa Mpa ＜A F 210][84.902202010399.593==⨯⨯==σσ3、斜拉带销钉削弱截面验算：单根斜拉带承受的最大轴力为399.59KN ，销钉孔按φ=122mm 考虑，Mpa Mpa ＜A F 210][923.2031222202010399.593==-⨯⨯==σσ）（（规范规定，16Mn 钢材作为临时结构时，应力容许值可以提高 1.3倍，即：273Mpa 。
） 九、后锚固验算：1、极限承载状态浇筑1#梁段混凝土时，单个后锚固负反力为F=396.5KN 。
对应于单个主纵梁锚固，设置有四根φ25精轧螺纹钢作为锚固。
KNKN ＞N A N n F 396.56.153********][4][==⨯⨯=⨯⨯=⨯=σ锚固锚固锚固安全系数为3.88。
2、正常使用状态浇筑1#梁段混凝土时，单个后锚固负反力为F=307.1KN 。
对应于单个主纵梁锚固，设置有四根φ25精轧螺纹钢作为锚固。
KNKN ＞N A N n F 307.16.153********][4][==⨯⨯=⨯⨯=⨯=σ锚固锚固锚固安全系数为5.01。
十、挂篮行走状态验算：1、行走小车验算： （1）轴承验算：单个挂篮分别在主承重主梁设置一个行走小车，小车采用4个RNA6908双列滚针轴承作为滚动装置。
RNA6908双列滚针轴承设计基本荷载为115KN ，行走小车采用贝雷桁架销钉连接，以确保一个行走小车的4个滚针轴承至少有3个滚针轴承同时受力。
在三个滚针轴承同时受力的前提下，行走后锚固力最大为314KN （出现在1#梁段浇筑完毕，挂篮解体行走状态），小于三个滚针轴承基本荷载之和345KN 。
且此时，双列滚针轴承已经具有不小于1.6倍的安全储备。
（2）钢轴验算：单根钢轴最大可能承受的剪切荷载为314/2=157KN（即：出现在小车的前排或者后排轴承损坏、短尾挂篮行走状态），而单根钢轴的容许剪切荷载为KN[2=]⨯125==τ.3⨯⨯Q157KN＞A1.226484/14（3）小车下连接板焊缝验算：焊缝长度要求：200mm，焊缝高度要求：8mm。
焊缝所能承担的荷载为-7.0⨯[=]⨯⨯⨯=τ4⨯⨯=⨯.Q31412160AKNKN＞645n200(20)87.0（4）贝雷桁架销钉强度验算：单个贝雷桁架销钉承受的最大剪切荷载为：314KN，受剪截面数为4，2、行走牵引力计算：采用手拉葫芦直接牵引。