第7章：后张预应A
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ））kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
浅析后张法预应力预制梁施工中的注意要点和控制措施
更为严重 的是 ， 使用的连接器被锚固在漏浆处 ， 导致局部预应力为零 ． 张拉无法进行 。 １ ． ２钢绞线滑丝 、 断丝 后张法 预应力筋张拉 时 ．经常 出现预应力钢绞线 断丝和滑丝现 象 这种现象导致预应力构件达不到规定预用力值 或构件 与预应力筋
受 力 不 均 出 现 这 种 问 题 的 原 因 可 能 有 ： （ １ ） 预应 力 钢丝 及 钢绞 线 的直
径偏大 ， 与与锚 、 夹具不匹配使得安装不到位 ． 导致张拉时 的滑丝或断 丝； （ ２ ） 预应力预应力筋的规格不符合标准规的要求 ． 导致预应力筋松 紧不一 ， 张托时受力不均产生缠绞 、 扭结现象 ， 导致断丝目 。（ ３ ） 夹 片的 查 的锚垫板 与孔道是否垂直 ， 如果出现不垂直 ， 应 加垫板进行 纠正 ． 并 ｃ ｍ 锥度和锚具 的尺度不准 ． 与预应力筋不匹配 ， 导致滑丝或断丝 此外 ． 将 伸 出端头 多余 的波纹管采用夹钳 剪除 ．并剪除距 离锚垫板面 ５ 以保证波纹管不赌塞压 浆孔 。３ ） 接着应将 工作 预应力钢绞 丝生锈或表面含水 泥或污渍 ． 锚 环安装位置不 准确 ． 骨架 的深管道 内的波纹管 ， 钢筋刺穿波纹 管 、 挤压钢绞线 ， 支承 的垫板倾 斜及千斤顶 的安装不 当 锚 环安装在定位槽 １ ３ 内与孔道对中 ． 每根钢 绞线应按 照制束 时编制的 等原 因都会导致预应力筋断丝或滑丝 编号进行排列并穿人工作锚环中 ． 并保证各根 钢束不 能出现交 叉扭 结 的现象 。在进行安装夹片时 ， 应轻轻敲打， 保证用力均匀 ． 建议采用 长 １ ＿ ３ 预应力筋在波纹管内的铸固 ０ ｅ ａ． ｒ 直径为 ２ ０ ｃ ｍ 的钢管进行敲打夹 片 ． 并 使其端面在 同一平 在现浇砼 连续箱梁 的施 工 中．每跨 中的预应力筋大 多是曲线形 度 为 ５ ） 最后还应该千斤顶与孔道对中 ， 油管应 自然垂 向地 面． 以免 的。当一次浇筑混凝土的连续箱梁多余 两跨时 ． 必须先将预应力筋传 面内 。４ 穿人波纹管 ． 等 到浇筑 的混凝 土达到设计要求 的强度 时． 张拉并用锚 造成漏油 的现象 ． 在使用前应该在工具锚环孔 内和工具 的夹 片表 面均 具锚 固预应力筋 由于穿筋和混凝 土浇筑工艺处理不 当等原 因． 浇筑 匀涂 上一层 蜡质润滑油 ． 这 样能够利于卸锚 ． 其 安装方法应与工作锚 作业 中因波纹管漏浆被铸固 ． 导致先 穿束的预应力 筋在对结构 的预应 相 同 。
后张预应力工程施工质量控制要点
后张预应力工程施工质量控制要点一、台座的反拱设置设计原则：使梁体在二期恒载施加前上拱度（水平线以上）不超过20mm桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。
存梁期间若累计上拱值超过计算值10mm应采取控制措施。
施工图设计中表列了对预应力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值。
根据以往的工程经验并遵循上述原则，我们建议不要按图纸中给出的一期上拱度设置台座反拱。
针对不同跨径的梁型，建议按如下值设置台座反拱。
以上仅为我们给出的建议值。
考虑存梁期间的后续上拱和工程经验，采用上述反拱值设置台座，基本上能够保证梁在张拉后的上拱值（以张拉后第二天上午10点值为准）高于水平线4~8mm若存梁期上拱按10mm计、二期恒载产生的下挠按4mm计，则推算梁在运营初期（不考虑预应力损失造成的下挠）的上拱值为：（4~8）+10-4=（10~14mm，这对梁体的正常工作是偏于安全的。
台座设置应注意的问题：1、在未获得本工程实际起拱值数据之前，不应大量施做T梁台座的覆面钢板（钢模），以免因调整反拱给施工造成不便。
2、梁端台座下部必须进行加强设计，特别是新填挖路段。
台座上通长应设置不少于5 个沉降观测点，在初期的预制施工中，每片梁出坑后必须对台座反拱进行复测和调整。
这个工作非常重要，即使地基能够均匀沉降，在张拉后台座两端集中受力会造成反拱趋小。
3、台座反拱设置完成后，项目部应协同监理工程师对每个台座进行复核，避免班组随意施工造成构件拱度达不到设计要求。
二、预应力管道安装1、预应力筋预留孔道的尺寸与位置应正确，孔道应平顺，端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线。
2、管道内径面积除满足设计要求外，还应保证不小于两倍钢绞线截面面积。
3、预制梁设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。
4、管道应采用定位钢筋固定安装，使其能牢固地置于模板内的设计位置，并在混凝土浇筑期间不产生位移。
5、施工图对锚固区做了专门的加强设计，必须严格验收锚后钢筋配置。
特别应注意保证螺旋筋与锚垫板顶紧。
后张法预应力施工技术在建筑工程中的应用
中图分类 号 ： Ｔ Ｕ ７ ５ ７
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ： １ ０ ０ ４ － ７ ３ ４ ４ （ ２ ０ １ ３） ２ １ — ０ ３ ５ ７ — ０ ２
引 言
后 张 法预 应 力 施 工 的 定 义 为 先 浇筑 混 凝 土 ， 当 它 的 强度 不 小 于 设 计
１ 后张 法预 应 力混 凝 土施工 的分 类
１ ． １ 有 粘 结 预 应 力混 凝 土
有粘结预应力混凝 土需要的设备简单 ， 生产灵活 ， 无需张拉 台座 ， 适 合大型构件现场施工 。先浇筑 混凝 土， 当混凝土强度 达到设计值 的 ７ ５ ％ 以上之后 ， 再张拉钢筋 。张拉 的主要步骤 ： 埋 设管制孔 、 浇筑混 凝土、 抽 ３ 后 张法 预应 力施 工的质 量控 制 管、 张 拉养护 穿筋 、 锚 固、 灌浆。它依靠锚具防止钢筋弹性回弹 ， 使混凝土 ． １ 预应力管道的安装 得到预压应力 。这种 做法使钢筋和混凝 土形成一个整体 ， 称 为有粘结预 ３ ① 管道要选取定位钢筋牢固地定位 于设计位置 。 ②金属管道接头要 应 力混凝 土。 因为有粘 结预应力混凝土的粘结力作用导致预应力钢筋的 选取套管连接 ， 连接套管应选 取大一个直径型 号的相 同类 型管道 ， 并应 拉应力下 降， 减少 了混凝 土压应 力， 所以要尽量减少这种粘结。 和金属管道严密封裹 。同时， 管道要预留溢浆 孔和压浆孔 ； 曲线孔道的波 ｌ － ２ 无 粘 结 预 应 力混 凝 土 峰部位要 留出排气孔 ， 并在最低部位 设置排水孔 。在管道 安装 完成后必 其主要张拉步骤 为沿预应力钢筋全长外表 涂润滑防腐材料 、 包 上套 须立刻检查通孔 ， 及 时发现堵塞并进行疏通 工作。管道 经检查合格后应 管或塑料纸 、 养护混凝土 、 钢筋 张拉、 锚 固。施工时与普通混凝土一致， 把 以防有杂物进入 ； 管道安装后 ， 如 果要在 其附近 焊 钢筋放 入预定位 置后可直接 浇筑混凝 土， 不 需要 灌浆 ， 穿筋 ， 预 留孔 洞， 必须立刻封堵其断面 ， 接， 应对 管道采取 一定 的保护措施。 简化施工程序 。因为无粘 结预 应力混凝 土的效预压应力较高， 造价低 廉， ３ － ２ 预应 力筋 的安装 被广泛用于大跨度 曲线配筋 的梁体 。 如果先穿束后浇筑 混凝土 ， 在浇 筑混凝土前 ， 要严格 检查管道并 确 ２ 后 张 法预应 力 施 工工 艺 认其完好； 浇筑混凝土 时应定 时转动和抽动预应力筋 。当采用蒸 汽养 护 ２ ． １ 后张法预应力施工张拉前 的准备 混凝 土时， 在养护期 内不允许装入预应力筋 。如 果先浇筑混凝土后穿束， 计算预应力筋 的控制力 需要依据设计 图纸 ， 严 格按照相关施工 技术 浇筑 后必须及时疏通管道 ， 保证其畅通 。在 穿束后至孔道灌浆完成应控 规范 ， 合理 的选取相关参数 ， 计算预应 力筋 的理论 张拉力 。 布置波纹 管前 制在表 １的时间以内， 否则应对预应 力筋采取 防锈措施。 要首先用钢筋加工环形架使其 成为波纹管 的定位 架， 横向位置照 图纸 的 表 １ 穿束后至孔道灌浆完成控 制时间 坐标来定位 ， 纵 向间距 设置成 ｌ ｍ， 穿 内衬管于波纹 管确保波纹管成孔 的 环境条件 时间 质量。在浇筑之前要严格检 查波纹管中是否存在变形 或空洞 ， 在接头位 空气 湿 度 大 于 ７ ０ ％或 盐 分 过大 ７ ｄ 置有没有 胶带密封 ：锚垫板接 头的位置 必须 用磁带 或其他材料 堵塞严 空气湿度在 ４ ０ ７ ０ ％之 间 １ ５ ｄ 密， 防止水泥浆渗入锚空或波纹 管中。浇筑时要尽可 能防止振捣棒接触 空气湿度小于 ４ ０ ％ ２ ０ ｄ 波纹管， 防止堵住漏浆空 。 选取标准强度合适 的钢绞线 ， 在整洁干净 的地 最后， 在预应力筋附近进行 电焊时 ， 应对预应力筋采取保护措施 。 面操作砂轮切割机进行下料工作 同时清理表面 的杂物盒锈迹 。 在 穿束之 ＿ ３ 预 应 力筋 的 张 拉 前要理顺好钢绞线并绑 扎，防止穿束的过程里 出现 钢绞线打结 的情况 。 ３ 最重要 的是， 混凝 土强度必须符合设计要求， 如果设计未要求 ， 不得 张拉时如果受力不均匀会使钢 绞线无法达 到张拉控 制应力， 或许会 导致 其被拉断 。 在穿束钢绞线 时， 应 当给单根钢绞线分别编 号， 使得张拉 时可 小于强度设计值 的 ７ ５ ％。同时预应力筋张拉端 的设置必须 满足设计要 以对 称 。 求， 如果设计未要求， 必须符合下列规定 ： 长度 不小于 ２ ５ ｍ 的直线预应力 筋或 曲线预应力筋 ， 应当在两 端张拉 ； 长度 小于 ２ ５ ｍ 的直线预应力筋 ， 可 ２ ． ２ 后 张 法 预 应 力 混 凝 土 箱 梁 的 工 艺 流 程 张拉端必 检 查构件 （ 或块体） ： 尤其要认 真检查预应力筋 的孔道 。其孔道必须 在一端 张拉 。如果在同一截面存在多束一端张拉的预应力筋 ， 预应力筋的张拉顺序必须要满足设计要 保 证尺寸与位 置正确， 平顺畅通 ， 无 局部弯 曲； 孔道端 部的预埋钢板应垂 须均匀交错的设置于结构 两端 。 如果 设计无要求 ， 可 以分阶段、 分批地对称 张拉 。 宜先 中间， 后两侧或 直 于孔道轴 线， 孔道接 头处不得 漏浆 ， 灌浆 孔和排气孔 应符合设计 要求 求 。 下张拉 。在张拉前必 须根据设计要求实测孔道的摩 阻损失 ， 以便张拉 的位 置。 孔道不符合要求时， 要清理或做好处理 。 穿筋前 ， 应检查钢筋 （ 或 上 、 同时得 到预 应力筋 的理论伸长值。张拉过程中预应 束） 的规格 、 总长是否符合要求 。钢筋 穿好 后将束号在构件上注 明， 以便 控制应力值 的确定 ， 滑丝、 筋 断丝数量不允许超出表 ２ 的规 定。 核对 。安装锚 具及张拉设备： 安装锚具 及张拉设备时 ， 对直线预 应力筋， 力的断筋、 应使张拉 力的作 用线 与孔道中心线在 张拉 过程中相互重合 ； 对 曲线 预应
后张法预应力钢绞线伸长量的计算方法与控制
后张法预应力钢绞线伸长量的计算方法与控制预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。
预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。
一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。
对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。
本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。
1 施工准备：1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为fpk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 fpk Mpa。
1.2 根据施工方法确定计算参数：预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1表1注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测；锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测；钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测2 理论伸长量计算：后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
浅谈后张法预应力混凝土空心板梁施工中上拱度的控制
徐 变上 拱度 的主 要影 响 因素有 ：
（） １水泥品种 ： 如普 通硅 酸盐水泥浇筑梁体 的徐变上拱 度要 比用矿渣硅酸 盐水泥或火 山灰质硅酸盐水泥的为大。 （ ） 灰比 ： ２水 混凝 土的徐变 主要是 由于水泥 浆引起 的 ，
在 骨料与水泥 比例相 同时 ， 水灰比愈 大则徐变也愈大 。
际 产 生 的上拱 度称 之 为弹性 上拱 度 。此外 ，张 拉后 的梁
体 在 预应 力作 用 下 ，随着时 间 的推延 继续 发 生变化 而产
３ 施工 中各主 要影 响 因素的质 量控 制
３１ 施加预 应 力 的有效控 制 ．
生的 上拱 度称 之 为徐变 上拱 度 。弹性 上拱 度和 徐 变上拱 度 就 是本 文要 谈 的空心 板梁 的 上拱度 。
Ｉ一构件 全截面 的换 算截面惯 性矩 ；
Ｅ ＿ 构件 的弹性模 量 。 ｃ一 ＿
预应 力梁 的徐 变上拱 度值增加 ０ ￣ 倍 ，也是影 响预应 力 ．１ ５
混凝 土空心板 梁上拱 度的 重要控 制因素 。
从上 式可 以看 出 ，施加 预应 力 的大小 直接影 响到 梁
的起 拱大 小 ， 实际施 工中 ， 在 要考 虑让 梁板 中所建 立 的预 应 力值 的波动 尽量 小 。如 尽量控 制好 张拉 设备 的控 制精 确 程 度 、 工操 作 、 应 力损 失 、 效 管长 度等 影 响预 应 人 预 失 力值波 动的 因素 ， 在考 虑到 影响预 应力 损失 的因 素中 。 应 对 管 道摩 擦 ， 道 及锚 口摩 阻 的大 小 、 具 变形 ， 孔 锚 钢绞 线 与台座 温差 ， 绞线松 弛等 因素 进行控 制 ， 钢 按设 计应 力尽 可能准 确地控 制预应 力构件 。 构件 受 力处于 良好状态 。 使
如何理解现浇箱梁后张法预应力张拉计算公式
教你如何后张法预应力张拉计算后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
后张法预应力混凝土施工技术在水利工程中的应用
后张法是指在构件或者是块体上不需要在使用专门的台座 ， 可以 决 ， 也 能更好 的对 出现的混凝 土收缩和预应力损 失进行解 决。 直接张拉预应力筋 ， 这样在进行大型构件制作的时候就可以进行分块 ２ ３张拉方法 制作 ， 在制作完成以后运抵施工现场进行拼装， 利用预应力钢筋能够更 张拉方法有一端张拉和两端张拉。 两端张拉宜先在一端张拉 ， 再在 好的将其连接成为整体。后张法在操作上灵活性是非常高的， 同时 ， 在 另一端补足张拉力。如有多根可一端张拉的预应力钢筋 ， 宜将这些预应 制作的时候也是非常方便的， 因此 ， 在水利工程施工中得到了非常好的 力钢筋 的张拉端分别 设在结构 的两端 。 应用 。但 是 ， 在应 用的过程 中也是要对 其进行 很好 的分 析 ， 这样 才能更 ３孑 Ｌ 道灌 浆 好 的保证 施工效果 。 ３ ． １ 孑 Ｌ 道压浆 １ 孔 道 留设 压浆前的准备工作。 割切锚外钢丝。 露头锚具外部多余的预应力筋 在施工 中要 对孔道 的直 径进行 很好 的控 制 ，一般 情况下要保 证预 需割切 ， 若采用烧割时应采取降温措施， 以免预应力筋和锚具过热产生 应力钢筋 能够更 好的穿人 ， 这 样在施 工的时候能 够保证施 工效果 ， 同时 滑丝现象。 封锚。 锚具外面的预应力筋间隙应用环氧树脂胶浆或棉花和 也在孔道留设的时候也是有着不同的方法，具体使用何种方法要对施 水泥浆填塞， 以免冒浆而损失灌浆压力。 封锚时应留排气孔。 冲洗孑 Ｌ 道。 工工程进行具体分析以后在进行决定。 孔道在压浆前应用压力水冲洗 ，以排除孔内粉渣等杂物，保证孔道畅 １ ． １抽芯法 通， 冲洗后用空压机吹去孔内积水 ， 但要保持孔道润湿 ， 而使水泥浆与 抽 芯法在我 国的水利工程施 工 中是 一种非 常久远 的方法 ，同时在 孑 Ｌ 壁结合良好 。在冲洗过程中， 如发现有冒水、 漏水现象， 则应及时堵塞 又不 易处理时 ， 应判 明串孔 数量 ， 在压浆几 个 施工成本方面也是相对较低的， 但是 ， 这种施工方法在施工的时候是存 漏洞 。当发现 有串孔现象 ， 在 着一定 的局 限性 ， 在施 工过程 中如果 遇到结构跨 度较 大 ， 或者是 结构 串孑 Ｌ 同时压 注。 形状 比较复杂 的时候 ， 孔 道密集 Ｉ 生 是 无法进行适应 的 。 抽芯法在施 工的 ３ ＿ ２水泥浆的拌制 时候 也是有着 两种不 同的种类 ， 一 种是钢管 抽芯法 ， 另 外一种是 胶管抽 配合 比应 根据孑 Ｌ 道形式 、 压浆 方法 、 材料 性能及 压浆设备 等 因素通 芯法 。 过试验决定。 水泥浆的主要技术条件。 预应力钢筋张拉、 锚团完成后 ， 应 钢管抽芯法通常是在留设直线孔道的时候使用，钢管要保证是非 立即进行孑 Ｌ 道灌浆工作， 以防锈蚀， 增加结构的耐久。灌浆用的水泥浆， 常平直的， 同时表面要非常的光滑 ， 对其长度也是有一定的要求， 这样 除应满足强度和凝结力的要求外 ， 应具有较大的流动性和较小的干缩 能够更 好 的保证 施工效 果。在混凝 土浇筑 过程 中或 者是混凝 土初凝 的 性 、 泌水 』 生 。 应采用强度等级中低于 ３ ２ ５ 普通硅酸盐水泥； 水灰比宜为 ０ ： 过程 中 ， 要每 隔一 段时 间就要对钢管 进行慢 慢的移 动 ， 这样 能够 避免 出 ４ 左右 。 对 于空隙大 的孔道 ， 可采用水泥砂浆灌 浆 ， 水泥浆及水 泥砂浆 的 现混凝土和钢管形成一体的情况 ，在进行抽管的时候也能避免出现问 强度均不得＜ ２ ０ Ｎ ／ ｍ ｚ 。 灌浆前孑 Ｌ 道应湿润 、 洁净。 灌浆应缓 匾均匀地进行 ， 题。在常温情况下， 抽管的时间要控制在混凝土初凝前， 在抽管的时候， 不得中断， 并应排气通畅。不掺外加剂的水泥浆， 可采用二次灌浆法 ， 以 如果 出现抽管过 早 的情 况 ， 就会 出现 混凝土坍 孑 Ｌ ， 在抽 管的时候 如果过 提高密实度。如闸墩预应力施工 ， 在张拉前要对钢丝下料编束 ， 埋设钢 晚就会出现混凝土和钢管凝 固成为一体的情况，这样对施工来说会带 管 、 金属波 纹管或塑料拔 管。 ３ ． ３压浆 工艺 来很大的损失。在进行抽管的时候 ， 在顺序上也是有一定的要求 ， 要先 孔道压 ｌ 顶 序是先下后上 ， 要将集中在一处的一次压完。 其 中间因 对上方的管进行抽出， 然后对下方的管进行抽出， 在进行抽管的时候在 速度上要保证是均匀的， 同时， 在抽管的时候要不断进行转动 ， 这样才 故停歇时 ， 应立即将孑 Ｌ 道 内的水泥浆冲洗干净 ， 以便重新压浆时 ， 孔道 能更好的使孑 Ｌ 道保持直线 ， 同时要做好孔道的清理工作。 畅通无阻。 对曲线孔道和竖向孔道应由最低点的压浆孑 Ｌ 压入 ， 由最高点 胶管抽芯法不仅仅能够在直线孔道中进行应用 ，同时在曲线孔道 的排气 孑 Ｌ 排气和泌水。压浆应使用活塞式压浆泵， 不得使用压缩空气。 中也是 能够进行 应用 的， 主要是 因为胶 管的 弹性是非常好 的 ， 在施 工过 压浆的压力以保证压入孑 Ｌ 内的水泥浆密实为准。压浆完毕后应认真填 程中能够进行弯曲， 胶管的弹性一般来说是非常好的， 因此在拉力的作 写施工记 录 。 ４结束语 用下其 断面会 出现缩小 的情况 ， 在混凝 土初凝 以后能够将 其进行 抽 出。 胶 管抽 芯法在施 工中要对管 内冲入压 力 ， 这样才 能更好 的保证其 强度 ， 在水 利工程施工 中， 要有 系统 的组织 设计 ， 同时对施工 现场要 进行 在混凝土浇筑完成以后可以将冲人的空气或者是水进行排 出。在进行 非常好的管理。同时， 对施工操作规范也要进行严格要求， 这样能更好 抽 管 的时候 ， 要 由上至下 ， 同时要对 曲管进行先行抽 出。 的保证施 工的质量和效 果 。 水利工程 施工是—项 非常复杂 的施 工项 目， 在施工 过程 中要 对技术 问题进行 很好 的解决 ， 同时 ， 在施 工过程 中要 提 １ ． ２预埋管法 预埋管 主要 是对一种金 属的软 管进行预埋 ，在施工 中这种金 属软 高工程质量 ， 在 经济效益提 高方面采取一定 的措施 。 参考文献 管 在重量 上是非 常轻的 ，刚度 也是非 常好 的，在 连接上也 是非常 简单 １ １ 李云祥 ， 李洪伟． 后张法预 应力混凝 土箱 梁施 工要 点解析一 一 西泉 的， 因此， 能够和混凝土进行更好的连接。预埋管法在孑 Ｌ 道成型方面效 ｆ 果 是 非常好 的 ， 因此 ， 在结构 方面效 果也 是非 常好 的 ， 这 样能 够避免 出 眼 水库 坝 下 交通桥 ｌ Ｊ １ ． 黑龙 江 水利 科技 ， ２ ０ １ ０ ， ３ ７ （ ０ ３ ） ： １ ０ ３ ～ １ ０ ４ ． ［ ２ 】 吴文保 ． 预 应 力混 凝 土 梁的施 工方 法Ⅲ ． 黑 龙 江水 利 科技 ， ２ ０ ０ ９ ， ３ ６ 现管道的穿束 ， 同时在成型以后也是非常方便进行施工的。 ２预应 力钢筋张拉 （ ０ ４ ） ： ５ ０ － ５ １ ． ［ ３ ］ 杨 洪林 ， 周圣， 刘萍． 预应 力通桥 实施剖析 ［ Ｊ ］ ． 黑龙 江水利科技 ， ２ １混凝土 的张拉强度 在进行预应力构件制作的时候 ，主要是要对应力钢筋的张拉力进 ２ ０ ０ ９ ， ３ ６ （ ０ ２ ） ： ５ ５ － ５ ６ ． 行控制 ， 因此 ， 在制作过程中要按照相关的规定来进行施工， 这样能够 ［ ４ ］ 宗伟 ． 体外预应 力技 术在桥梁加 固 中的应用［ Ｄ ］ ． 武汉理工大 学， ０ ５． 更好的保证混凝土强度， 同时也能更好的满足设计要求。在进行设计的 ２０ 时候 ， 对混凝土的强度是有一定的要求 ， 因此 ， 要保证达到设计的要求。 ［ ５ ］ 张广杰． 后 张 预 应 力 混 凝 土 空 心 板 变 形性 能及 抗 裂 性 能�
后张法预应力张拉计算书最终
成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
混凝土结构中册思考题答案
混凝土结构中册思考题答案1提高构件的抗烈度和刚度○2节约1、预应力商品混凝土构件（意义）可延缓商品混凝土构件的开裂○钢筋，减轻构件自重。
1要求裂缝控制等级较高的结构○2大跨度或受力很大的构件○3对构件的刚度2、使用范围：○和变形控制要求较高的结构构件，如工业厂房中的吊车梁、码头和桥梁中的大跨度梁式构件等。
3、缺点：构造，施工和计算均较钢筋商品混凝土构件复杂，且延性也较差。
1全预应力商品混凝土，4、分类：○在使用荷载作用下，不允许截面上商品混凝土出现拉应力的构件，大致相当于《商品混凝土结构设计规范》中裂缝的控制等级为一级，即严格要求不出现裂缝的构2部分预应力商品混凝土，在使用荷载作用下，允许出现裂缝，但最大裂缝宽度不超过允许件。
○值的构件。
大致相当于《商品混凝土结构设计规范》中裂缝的控制等级为三级，即允许出现裂缝的构件。
5、限值预应力商品混凝土，在使用荷载作用下根据荷载效应组合情况，不同程度地保证商品混凝土不开裂的构件。
大致相当于《商品混凝土结构设计规范》中裂缝的控制等级为二级，即一般要求不出现裂缝的构件。
属于部分预应力商品混凝土。
6、张拉预应力商品混凝土的方法：先张法。
（在浇灌商品混凝土之前张拉钢筋的方法。
钢筋就位；张拉钢筋；临时固定钢筋，浇灌商品混凝土并养护；放松钢筋，钢筋回缩，商品混凝土受预压。
）预应力是靠钢筋与商品混凝土之间的粘结力来传递的。
后张法。
（在结硬后的商品混凝土构件上张拉钢筋的方法。
制作构件预留孔道穿入预应力钢筋；安装千斤顶；张拉钢筋；锚住钢筋拆除千斤顶孔道压力灌浆）预应力是靠钢筋端部的锚具来传递的。
7、预应力商品混凝土材料：1商品混凝土，需满足以下要求：强度高。
强度高的商品混凝土对采用先张法的构件可提高钢筋与商品混凝土之间的粘结力，对采用后张法的构件可提高锚固端的局部承压承载力。
收缩、徐变小。
以减少因收缩徐变引起的预应力损失。
快硬、早强。
可尽早施加预应力，加快台座，锚具，夹具的周转率，以利加快施工速度。
后张法预应力施工
后张法是先制作构件（或块体），并在预应力筋的位置预留出相应的孔道，待混凝土强度达到设计规定的数值后，穿入预应筋并施加预应力，最后进行孔道灌浆，张拉力由锚具传给混凝土构件而使之产生预压力。
后张法不需要台座设备，大型构件可分块制作，运到现场拼装，利用预应力筋连成整体。
因此，后张法灵活性较大；但工序较多，锚具耗钢量较大。
后张法的工艺流程如下：一、预应力筋制作（一）钢丝下料与编束1、钢丝下料消除应力钢丝放开后是直的，可直接下料。
钢丝下料时如发现钢丝表面有电接头或机械损伤，应随时剔除。
采用镦头锚具时，钢丝的等长要求较严。
同束钢丝下料长度的相对差值（指同束最长与最短钢丝之差）不应大于L/5000，且不得大于5mm（L—钢丝下料长度）。
为了达到这一要求，钢丝下料可用钢管限位法或用牵引索状态下进行。
钢管固定在林板上，钢管内径比钢丝直径大3~5mm，钢丝穿过钢管至另一端角铁限位器时，用DL10型冷镦器的切断装置切断。
限位器与切断器切口的距离，即为钢丝的下料长度。
2、钢丝编束为保证钢丝束两端钢丝的排列顺序一致，穿束与张拉时不致紊乱，每束钢丝都必须进行编束。
随着所用锚具形式不同，编束方法也有差异。
采用镦头锚具时，根据钢丝分圈布置的特点，首先将内圈和外圈钢丝分别用铁丝顺序编扎，然后将内圈钢丝放在外圈钢丝内扎牢。
为了简化钢丝编束，钢丝一端可直接穿入锚杯，另一端距端部约20cm处编束，以便穿锚板时钢丝不紊乱。
钢丝束的中间部分可根据长度适当编扎几道。
采用钢质锥形锚具时，钢丝编束可分为空心束和实心束两种，但都需要圆盘梳丝理顺钢丝，并在距钢丝端部5~10cm处编扎一道，使张拉分丝时不致紊乱。
采作空心束时，每隔1.5m放一个弹簧衬圈。
其优点是束内空心，灌浆时每根钢丝都被水泥浆包裹，钢丝束的握裹力好，但钢丝束外径大，穿束困难，钢丝受力也不匀。
采用实心束可简化工艺，减少孔道摩擦损失。
为了检查实心束的灌浆效果，在灌浆后凿开孔道，发现水泥浆较饱满，钢丝未裸露，同时试验结果表明实心束的握裹力也是足够的。
后张法预应力施工常见问题及对策探究
应力混凝土 以及有粘 结预应力混凝土 。无粘 结预应 力混凝土张 确 定拉力值。要想确定理论拉张力伸长数值， 就要考量几方面的 拉 过 后 会 通 过 在 建 筑 物 孔 道 内灌 输 泥 浆 使 预 应 力 筋 粘 连 在 混 凝 因素： 张拉力 、 钢 绞线 弯曲角度 与长度 、 钢绞线弹性模量 、 摩擦系 土上 。有粘结预应力混凝土外表涂油 ， 只能通过锚具将预应力传 数 等 。解 决 伸 长值 的相 对 误 差 问题 时要 综 合考 量 诸 多 因 素 ， 不 能 递给混凝土 。预应力 混凝 土依据施 工方 式则可分 为叠合预应 力 够 片面看待问题。
工 技 术
后张法预应 力施工 常见 问题及对策探究
丁世 龙
（ 崇左 市城市建设投资有限责任公 司， 广 西 崇左 ５ ３ ２ ２ ０ ０ ）
ｆ 摘要７ 预 应力混凝 土结构在 大型桥 梁工程 、 大型道路 与隧道 的建设项 目中 占一大部分 比例 。本文将从预应 力混凝 土的几种 类型、 后 张法预 应力 施工常见 问题、 应对后 张法预 应力施 工所遇 问题 的解决方案 ， 这 几个 角度对后 张法预应 力施 工常见 问题 以及解决对策进行探 究与论述。 键词 预应力后 张法； 施 工问题 ； 对 策探 究； 工程建设 中图分类号 ： Ｆ ２ ７ ５ ３ 文献标识号 ： 以 文章编号 ： ２ ， Ｄ ６ — ４ ９ ９ （ ２ Ｄ ３ ） ∞一 ７ Ｊ 一 ２
混凝土、 预制 预 应 力混 凝 土 、 现浇 预 应 力混 凝 土三 类 。
４ ． 应对后张法预应 力施工所遇 问题 的解决方案
４ ． １ 孔 道 与锚 垫 板轴 线 不对 称 问题 的应对 措 施 由于 垫 板 在 安 装 的 时 候 位 置 不 准 ， 钢 绞 线在 拉伸 过程 中 ， 锚
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值△ L的计算按照以下公式：Pp X L△ L=—Ap X Ep△ L—各分段预应力筋的理论伸长值（mn）;Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N）;L —预应力筋的分段长度（mr）;Ap —预应力筋的截面面积（m））;Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa ；（2）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G— 8中规定了Pp的计算公式P X（1 —e —（kx匕9））Pp= ——kx +卩9P —预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）;9—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则9为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为a,竖直角为则9 =Arccos （cos aX cos 3）°x —从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）,管道内全长均应考虑该影响；卩一预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep'进行计算。
b 、k和卩是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
教你如何后张法预应力张拉计算
教你如何后张法预应⼒张拉计算后张法预应⼒钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两⽅⾯的因素影响：⼀是管道弯曲影响引起的摩擦⼒，⼆是管道偏差影响引起的摩擦⼒；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应⼒沿着管壁向跨中逐渐减⼩，因⽽每⼀段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL—各分段预应⼒筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应⼒筋的平均张拉⼒（N）；L—预应⼒筋的分段长度（mm）；Ap—预应⼒筋的截⾯⾯积（mm2）；Ep—预应⼒筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施⼯技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式P—预应⼒筋张拉端的张拉⼒，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉⼒，即为前段的终点张拉⼒（N）；θ—从张拉端⾄计算截⾯曲线孔道部分切线的夹⾓之和，对于圆曲线，为该段的圆⼼⾓，如果孔道在竖直⾯和⽔平⾯同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹⾓之⽮量和。
设⽔平⾓为α，竖直⾓为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端⾄计算截⾯的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；µ—预应⼒筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应⼒筋伸长值的影响较⼤。
所以钢绞线在使⽤前必须进⾏检测试验，计算时按实测值Ep’进⾏计算。
b、 k和µ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其⼤⼩取决于多⽅⾯的因素：管道的成型⽅式、预应⼒筋的类型、表⾯特征是光滑的还是有波纹的、表⾯是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及⾓度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 ⼯作长度：⼯具锚到⼯作锚之间的长度，Pp＝千⽄顶张拉⼒；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑µ、θ，计算⼀段的起点和终点⼒。
后张法预应力施工工艺
后张法预应力施工工艺指的是先浇筑水泥混凝土，待达到设计强度的75%以上后再张拉预应力钢材以形成预应力混凝土构件的施工方法。
工艺简图先制作构件,并在构件体内按预应力筋的位置留出相应的孔道,待构件的混凝土强度达到规定的强度(通常不低于设计强度标准值的75%)后,在预留孔道中穿入预应力筋进行张拉,并利用锚具把张拉后的预应力筋锚固在构件的端部,依靠构件端部的锚具将预应力筋的预张拉力传给混凝土,使其产生预压应力;最后在孔道中灌入水泥浆,使预应力筋与混凝土构件形成整体.2)后张法①有粘结预应力混凝土先浇混凝土,待混凝土达到设计强度75%以上,再张拉钢筋(钢筋束).其要紧张拉程序为:埋管制孔→浇混凝土→抽管→养护穿筋张拉→锚固→灌浆(防止钢筋生锈).其传力途径是依靠锚具阻止钢筋的弹性回弹,使截面混凝土获得预压应力,这种做法使钢筋与混凝土结为整体,称之有粘结预应力混凝土.有粘结预应力混凝土由于粘结力(阻力)的作用使得预应力钢筋拉应力降低,导致混凝土压应力降低,因此应设法减少这种粘结.这种方法设备简单,不需要张拉台座,生产灵活,适用于大型构件的现场施工.②无粘结预应力混凝土其要紧张拉程序为预应力钢筋沿全长外表涂刷沥青等润滑防腐材料→包上塑料纸或者套管(预应力钢筋与混凝土不建立粘结力)→浇混凝土养护→张拉钢筋→锚固.施工时跟普通混凝土一样,将钢筋放入设计位置能够直接浇混凝土,不必预留孔洞,穿筋,灌浆,简化施工程序,由于无粘结预应力混凝土有效预压应力增大,降低造价,适用于跨度大的曲线配筋的梁体.后张法施工应用的产品产品特点：l 流淌性好：出机浆体流淌度为18±4秒，30分钟后流淌度小于30秒；l 稳固性好：浆体不分层，不沉淀，形成稳固一体的流体；l 无收缩性能：浆体具有无收缩或者微膨胀的性能，与预应力孔道具有良好的粘结力；l 充盈度高：具有良好的充盈性能，能够完全充满整个孔道；l 强度高：具有很高的早期强度与后期强度，包含抗折强度与抗压强度，7天即可达到设计强度的70％以上；l 防腐性能：对预应力钢绞线具有防腐阻锈性能；l 耐久性：硬化后的浆体具有优异的抗冻融性能与抗氯离子渗透性能；l 施工方便性：在夏季高温条件与冬期低温条件下均可施工，具有良好的施工性能。
后张法预应力施工工艺
后张法【post-tensioning method】指的是先浇筑水泥混凝土，待达到设计强度的75%以上后再张拉预应力钢材以形成预应力混凝土构件的施工方法。
工艺简图先制作构件,并在构件体内按预应力筋的位置留出相应的孔道,待构件的混凝土强度达到规定的强度(一般不低于设计强度标准值的75%)后,在预留孔道中穿入预应力筋进行张拉,并利用锚具把张拉后的预应力筋锚固在构件的端部,依靠构件端部的锚具将预应力筋的预张拉力传给混凝土,使其产生预压应力;最后在孔道中灌入水泥浆,使预应力筋与混凝土构件形成整体.2)后张法①有粘结预应力混凝土先浇混凝土,待混凝土达到设计强度75%以上,再张拉钢筋(钢筋束).其主要张拉程序为:埋管制孔→浇混凝土→抽管→养护穿筋张拉→锚固→灌浆(防止钢筋生锈).其传力途径是依靠锚具阻止钢筋的弹性回弹,使截面混凝土获得预压应力,这种做法使钢筋与混凝土结为整体,称为有粘结预应力混凝土.有粘结预应力混凝土由于粘结力(阻力)的作用使得预应力钢筋拉应力降低,导致混凝土压应力降低,所以应设法减少这种粘结.这种方法设备简单,不需要张拉台座,生产灵活,适用于大型构件的现场施工.②无粘结预应力混凝土其主要张拉程序为预应力钢筋沿全长外表涂刷沥青等润滑防腐材料→包上塑料纸或套管(预应力钢筋与混凝土不建立粘结力)→浇混凝土养护→张拉钢筋→锚固.施工时跟普通混凝土一样,将钢筋放入设计位置可以直接浇混凝土,不必预留孔洞,穿筋,灌浆,简化施工程序,由于无粘结预应力混凝土有效预压应力增大,降低造价,适用于跨度大的曲线配筋的梁体.后张法施工应用的产品孔道灌浆剂产品特点：l 流动性好：出机浆体流动度为18±4秒，30分钟后流动度小于30秒；l 稳定性好：浆体不分层，不沉淀，形成稳定一体的流体；l 无收缩性能：浆体具有无收缩或微膨胀的性能，与预应力孔道具有良好的粘结力；l 充盈度高：具有良好的充盈性能，能够完全充满整个孔道；l 强度高：具有很高的早期强度和后期强度，包括抗折强度和抗压强度，7天即可达到设计强度的70％以上；l 防腐性能：对预应力钢绞线具有防腐阻锈性能；l 耐久性：硬化后的浆体具有优异的抗冻融性能和抗氯离子渗透性能；l 施工方便性：在夏季高温条件和冬期低温条件下均可施工，具有良好的施工性能。
后张法预应力技术在空心梁板施工中的应用
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后张法预应 力技术 在空心梁板施工 中的应 用
李 健
（ 东莞 市交通 工程 质量 监督 站 广 东 东 莞 ５ ３ ２ ） ２ ５ １
易 是 泛 ［ 摘 要］ 应力 空心板 梁桥 由于受力 明确， 预 构造 简单 ］标 准化 预制 生产 及施 工， 国 内桥 梁 中应用 最为广 的桥型 之一 。本文 结合 具体实 例对 后张法 预 应 力技术 在 施 工 中 的应用 进 行 了阐 述 。 ［ 关键词］ 张法预 应力 空 心板梁 施 工 应用 后 中图分 类号 ： Ｕ ７ Ｔ ３５ 文献标识 码 ： Ａ
（ ）支点 线束编 号 ０ ３ ２ 现场测 验 本 次测试 验抽 取 了 ８ ２ ｍ长度 的后 张预应 力空心 板梁 ，重点进 行张拉 片 ０
控制和 张拉 数据采 集 ，并汇 总计算 ，并 与理论 伸长值 对 比，计算伸 长率 。张 拉施 工 中采 用手动 驱动 油压泵 ， 由压力表 读数 控制 张拉力 ，用直钢 尺测量 张 拉伸 长值 。锚下控 制张 拉为 １ ７ Ｎ ２ ６ｋ ，伸 长率必 为实测伸 长值 与理论 伸长值
之 比的 百分 率 。
公称直径为西 １．ｍ， ５２ｍ公称面积为１０ｍ 松驰率为２５。 ６板粱锚具采用 ４ｍ ， ．％ １ｍ
Ｏ Ｍ ５ 一 夹 片锚 具，２ ｍ 梁锚 具采用 Ｏ Ｍ ５ 一 夹片 锚具 ， 用螺 旋筋及 钢 Ｖ １Ａ ６ ０板 Ｖ １Ａ ７ 采 筋 网片作 为局部 承压 钢筋 。 ２施 工准 备 ２ １ 后张法 预应 力施工 工艺流 程 后 张预 应力 施 工主 要 工艺 流程 ：施 工准 备一 预应 力 筋下 料及 制 作一 预 应力 孔道 留设一 预应 力筋 穿束 一预 应 力筋 张 拉一 孔 道 灌浆一 锚 具封 闭。 ２ ２施 工设备 在后 张 法 中，预应 力 筋 、锚具 和张 拉 机具 是配 套 的 。其他 主要 施 工机 具有 ：液压 穿心式千 斤顶 、Ｚ ２ ｘ ２ ５ ０ 高压 电动油泵 、计量 设备 、贮浆 Ｂ ０ 犁 桶、过滤 器、橡胶 管、连接 头、灌浆嘴 、浆体搅 拌机 、压 力灌 浆机 、切割 机 、 电焊 机 、 手 提 砂 轮 机 等 等 。 ２３ 千 斤顶 的校 验 ． 采用 千斤顶 张 拉预应 力筋 ，预应 力筋 的张 拉力 主要 由油 压表 读数 反映 。 常用 的千 斤项校 验方 法， 在长柱 压 力试 验机 上用 主动法 或被动 法进行 校验 。 是 详 见 图 ｌ。 ２ ４ 锚具 ． 锚具是预 应力筋 进行 张拉和永 久 固定在预 应力 混凝 土构 件上传 递预 应力 的工 具 。 求锚具 工作可靠 ， 要 受力 安全可 靠 ， 构造 简单 ， 作及施 工方 便 ， 制 预 应 力损 失 小 ，用钢 量 少 ，成 本低 廉 ，施 工 设 备简 便 ，张 拉 锚 固方 便 迅速 。
后张法预应力简支梁上拱度计算的精确公式
Ｇ ａ ｇｏ ｇ５ ０ ４ ，Ｃ ｉａ ｕ ｎｄ ｎ ６ ０ ｈｎ ） １
［ ｓｒｃ］Ｔ ｉ ａｔ ｌ ｉ ｄｒ ｅ ｅｅａｔｏｍｕ ｖｒ ｄｃ ｍ ｅ ｆ ｏｔ ｔ ｓｅ ｉ ｐｅｂ ａ Ａｂｔａ ｔ ｈｓ ｒ ｃ ｅｉ ｄｔ ｘｃ ｆｒ ｌ ｏ ｉ ｅ ｅ ａ ｂ ｒ ｓ ｓ ｅｓｄｓ ｌ ｅｍ ｉｅ ｓ ｖ ｈ ａ ｆ标 系及 符 号 ， 预应 力 筋 的 方 程可 表 示
为：
跨 径 为 ｆ曲线 预应 力 筋 端偏 心 距 为 ｅ 与 形 心 轴 的 ， ， 夹 角 为 ０ 跨 中垂 度 （ 高 ） ｆ 自重 的 等 效均 布 荷 ， 矢 为 ， 载为 ｑ 建立 如 图示 坐标 系 ， 沿梁 的纵 形心轴 。 ， 轴 应 用微 分法 求解 后 张法 曲线 预应力 筋 简支梁 的
一
＋
＋ｅ
（） １
设 梁 的挠度 方程 为 Ｙ＝ （ ， ／ ） 向上 为 正 ， 预 应 则
力 在任 意截 面产 生 的弯矩 为 ：
Ｍ （） Ⅳ ｃ ０ｙ Ｙ） ｐ ＝ ｐ ｓ（ — ｐ ＝ ｏ
ｃ。ｓ
般挠 度方 程 ， 以下 基 本假 定 ： 做
① 预 应力 钢束 重 心线 形 为 二 次 抛 物 线 ；② 混 凝 土在 弹性 范 围 内工 作 ； 张拉力 沿纵 向相 同 ； ③ ④
ＬＩＸｉ ｐ ｎ ｎ ｉ ｇ，ＬＩＺｅ ｕ，ＺＨ ＯＵ ｉ ｇ ｙ Ｊｎ
（ ｏ ｅｅｏ ｉ ｌ ｎｉｅｒ ｇａ ｄＴ ａ ｓｏ ａｉ ，Ｓ ｕｈＣ ｉａＵ ｉｅｓｙｏ ｅｈ ｏ ｇ ，Ｇ ａ ｇｈｕ Ｃ ｌ ｇ ｆＣｖ ｇ ｅｉ ｎ ｒｎｐ ｒ ｔ ｎ ｏ ｔ ｈｎ ｎｖｒ ｔ ｆ ｃｎ ｌ ｙ ｕ ｎ ｚｏ ， ｌ ｉＥ ｎ ｎ ｔ ｏ ｉ Ｔ ｏ
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钢 绞 线
钢
热轧盘条经冷 加工后（或不
直径为7.00mm，抗 拉强度为1570MPa 低松弛的螺旋肋钢 丝 公称直径为15.2mm， 强度级别为 1860MPa的七根钢 丝捻制的标准型钢 纹线 公称直径为9mm， 公称抗拉强度为 PCB9-14201420Mpa，35级延
施工器 检验项目 检验批与检验数量 材 拉伸 60t/检验批； 弯曲 预应力 每检验批抽取6个试 筋 等温松弛 件； 疲劳
评价指标 指标要求 ηa≥0.95 锚具效率系数ηa ηg≥0.92 夹具效率系数ηg 锚具组装件的预应力筋总 εapu≥2% 应变εapu ① 预应力筋与锚具(或连接 器、夹具)之间的相对位 应随荷载逐渐增 移∆a； 加，且持荷期间 ② 锚具(或夹具、连接器)零 应无明显变化。 件间的相对位移∆b
连接器coupler 连接器coupler
用于连接预应力筋的装置。
说明：后张法连接器的进场验收规定与锚具相同 先张法 说明：后张法连接器的进场验收规定与锚具相同;先张法 连接器的进场验收规定与夹具相同。检验批均为 连接器的进场验收规定与夹具相同。检验批均为500件/批。 件批
千斤顶和油压表
张拉千斤顶的选用 张拉千斤顶的工程张拉力应为计算张拉 力的1.25~2.0倍。
后张预应力构件中预埋制孔用管材有金属波纹管 金属波纹管(螺旋管)、 金属波纹管 塑料波纹管等。 钢管和塑料波纹管 塑料波纹管 梁类构件宜采用圆形金属波纹管，板类构件宜采用扁形金 属波纹管，施工周期较长时应选用镀锌金属波纹管。 塑料波纹管宜用于曲率半径小、密封性能好以及抗疲劳要 求高的孔道。钢管宜用于竖向分段施工的孔道。抽芯制孔用 管材可采用钢管或夹布胶管。
0.4级量程 级量程0.6MPa压力表 级量程 压力表
张拉用千斤顶和压力表的配套标定
张拉用千斤顶和压力表应配套标定并配套使用， 标定时，张拉千斤顶的校正系数不应大于1.05。
校正系数=
× 油压表油数 有效有塞有有
压力压油数值
≤ 1.05
4.2 管道预留与预应力筋布置
4.2.1 预埋制孔用管材选用 要求
锚具anchorage 锚具anchorage
在后张法结构构件中，用于保持预应力筋的拉力并将 其传递到结构上所用的永久性锚固装置。锚具用汉语拼音 锚具用汉语拼音 字符M标识； 字符 标识；各类锚固方式的分类代号，如下表所示： 标识
锚具名称 圆形 夹片式 扁形 镦头 支承式 螺母 钢质 锥塞式 冷铸 热铸 挤压
字母标识 YJM BJM DTM LMM GZM LZM RZM JYM
锚具的选用
预应力筋 品种 张拉端 固定端 安装在结构 安装在结构 外部 内部 夹片锚具 压花锚具 挤压锚具 挤压锚具 压接锚具 夹片锚具 墩头锚具 墩头锚具
钢绞线
夹片锚具 压接锚具
夹片锚具 单根钢丝 墩头锚具 墩头锚具 冷（热）铸 钢丝束 冷（热）铸 墩头锚具 锚 锚
工具锚 夹具） （夹具）
工作锚 锚具） （锚具）
施 工 器 材
检验项 目 外观检 查 硬度检 验
检验 批
检验批与检验数量
每检验批抽检2%且不 小于10套； 每检验批抽检3%且不 小于5套； 500套 夹 应在外观检查和硬度 /检验 如由生产厂提供有效的静载锚 说明：夹具用量较少时， 说明：夹具用量较少时， 检验均合格的锚具中 具 静载锚 批 固性能试验合格的证明文件，可仅进行外观检查、硬度 固性能试验合格的证明文件，可仅进行外观检查、 抽取样品。与相应规 检验。夹具的静载锚固性能试验只测试夹具效率系数 夹具效率系数η 检验。夹具的静载锚固性能试验只测试夹具效率系数 g。 固性能 格和强度等级的预应 试验 力筋组装成3个预应力 预应力
圆金属波纹管
塑料波纹管
扁金属波纹管
第7章：后张预应力混凝土分项 工程
预应力分项工 程是预应力筋、锚 具、夹具、连接器 等材料的进场检验、 后张法预留管道设 置或预应力筋布置、 预应力筋张拉、放 张、灌浆直至封锚 保护等一系列技术 工作和完成实体的 总称。
本章内容
4.1 施工主要器材及进 场检验； 4.2 管道预留与预应力 筋布置； 4.3 预应力筋下料长度、 张拉力； 4.4 张拉、放张； 4.5 灌浆与封锚保护。
油压表的选用 油压表应采用防震型，其精度等级不应低于1.0 级。最小分度值不应大于0 . 5 MPa，表盘量程应在 工作最大油压的1.25倍~2.0倍之间。
说明：以上数据采用《预制后张法预应力混凝土铁路桥 简支T梁技术条件TBT 3043-2005 》；在《混凝土结构工程 施工质量验收规范GB50204-2002》中，则规定压力表的精 度不应低于1.5级。
压力表介绍
压力表的精度等级，用允许误差占压力表量程的百分率来 表示；例如，表盘量程30MPa精度1.0级的压力表，其绝对允许 误差为30MPa×1.0％=±0.3MPa；当压力表指示为15MPa时， 绝对误差为±0.3MPa，相对误差为±2%。 0.1、0.16、0.25、0.4级为精密压力仪表；1.0、1.6、2.5、 4.0级为一般压力仪表。 量程相同时，精度越高，压力表的允许误差越小；精度相 同时，量程越大，压力表的误差越大
预应力筋一锚具组装件的破坏形式应是 预应力筋的破断，锚具零件不应碎裂。夹片 式锚具的夹片在预应力筋拉应力未超过预应 力筋抗拉强度标准值fptk时不应出现裂纹。
夹具效率系数η 夹具效率系数 g
根据试验结果 并按右式确定：
ηg =
Fgpu Fpm
Fgpu：预应力筋—夹具组装件的实测极限拉力（N）； Fpm ：预应力筋的实际平均极限抗拉力（N）由预应力筋 试件实测破断力平均值计算确定； 预应力筋——夹具组装件的破坏形式应是预应力筋破断， 夹具组装件的破坏形式应是预应力筋破断， 预应力筋 夹具组装件的破坏形式应是预应力筋破断 夹具零件不应破坏。 夹具零件不应破坏。
镦头锚具
镦头锚具是先将预应力筋穿过固定端锚板及张拉 锚杯中的圆孔，然后利用镦头器对预应力筋两端进 行镦头，通过张拉锚达到施加预应力的目的。
夹具grip 夹具grip
在先张法预应力混凝土构件生产过程中，用于保 持预应力筋的拉力并将其固定在生产台座(或设备)上 的工具性锚固装置； 在后张法结构或构件胀拉预应力筋过程中，在张 拉千斤顶或设备上夹持预应力筋的工具性锚固装置。
预应力混凝土用钢绞线
预应力混凝土用钢棒与钢丝
预应力混凝土用钢丝钢绞线、 预应力混凝土用钢丝、钢绞线、钢棒区别 名 称 钢 丝 制造方法 用索氏体化盘 条制造,经冷拉 或冷拉后消除 应力处理制成。 用索氏体化盘 条，经冷拉后 捻制成钢绞线 标记示例 7.00-1570WLR-HGB/T52232002 1×715.201860GB/T52242003 标记内容
4.1 施工主要器材及进场检验
钢丝
预应力筋
钢绞线 钢棒 锚具
施工器材
预应力筋用器材
夹具 连接器 高压电动油泵
张拉设备
液压千斤顶 压力表
预应力筋
常用的预应力筋有钢丝、钢绞线、钢棒等，其质量应符合 相应的现行国家标准《预应力混凝土用钢丝》GB/T5223-2002、 《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2004、《预应力混凝土 用钢棒》GB5223.3-2005等的要求。
预应力筋一锚具组装件静载锚固性能试验装置示意
1、张拉端试验锚具，2、加荷载用千斤顶 3、承力 、张拉端试验锚具， 、 、 台座;4一预应力筋 一预应力筋； 、测量总应变的装置； 、 台座 一预应力筋；5、测量总应变的装置；6、荷载 传感器； 、 传感器；7、固定端试验锚具
预应力筋——锚具组装件静载锚固性能试验 锚具组装件静载锚固性能试验 预应力筋 锚具组装件
锚具效率系数η 锚具效率系数 a
根据试验结果 并按右式确定：
ηa =
Fapu
η p .Fpm
Fapu：预应力筋—锚具组装件的实测极限拉力（N）； Fpm：预应力筋的实际平均极限抗拉力（N）由预应力筋试件实 N 测破断力平均值计算确定； ηp：预应力筋的效率系数。 预应力筋——锚具组装件中预应 锚具组装件中预应 预应力筋 力筋根数 1~5 6~12 13~19 预应力筋的效率系数η 预应力筋的效率系数 p 1 0.99 0.98
YDC穿心式千斤顶参数表 穿心孔 装限位板孔 装工具锚 型号 公称张拉力 公称油压 径 径 孔径 规格 (KN) (Mpa) (mm) (mm) (mm) YDC650 650 48 72 99 95 YDC1000 1000 50 78 111 111 YDC1500 1500 52 94 150 150 YDC2000 2000 53 118 177 177 YDC2500 2500 52 128 210 185 YDC3000 3000 52 135 190 185 YDC3500 3500 51 160 232 232 YDC4000 4000 52 165 252 252 YDC5000 5000 52 196 260 265
夹片锚具=锚板 夹片 夹片锚具 锚板+夹片 锚板
圆形锚具（应用于纵向） 圆形锚具（应用于纵向）
扁形锚具（应用于横向） 扁形锚具（应用于横向）
施 工 器 材
检验项 目 外观检 查 硬度检 验
检验 批
检验批与检验数量
锚 具
2000 套/检 静载锚 验批 固性能 试验
每检验批抽检2%且不 小于10套； 每检验批抽检3%且不 小于5套； 应在外观检查和硬度 检验均合格的锚具中 抽取样品。与相应规 格和强度等级的预应