LS-DYNA动力学分析--炸药在土中爆炸GUI及APDL例子
LS-DYNA动力学分析--炸药在土中爆炸GUI及APDL例子
第九章LS-DYNA动力学分析第四节LS-DYNA范例解析——炸药在土壤内部爆炸分析1.问题描述如图9-1所示,条形炸药设置在混凝土板下方一定距离处的土壤介质中,引爆炸药,试分析条形炸药爆炸后土壤的鼓包运动及混凝土板的运动过程。
图9-1炸药与混凝土板的位置示意图2.建模数值模型由炸药、土壤层、空气和混凝土板4部分组成,其中炸药、土壤和空气3种材料采用欧拉网格建模,单元使用多物质ALE算法,混凝土板采用拉格朗日网格建模,混凝土板与空气和土壤材料间采用耦合算法。
由于是条形炸药,在中心线起爆条件下,不考虑端部效应时,可以将模型简化成平面对称问题。
为了方便建模,采用单层实体网格建模。
数值模型采用cm-g-?s单位制,具体模型尺寸见图9-2所示。
3.分析步骤(1)进入ANSYS界面1)启动ANSYS,弹出ANSYS12.0 Launcher窗口。
2)在Launcher对话框的Simulation Environment下拉列表框中选择ANSYS,在License下拉列表框中选择ANSYS/LS-DYNA。
图9-2模型尺寸图/mm3)在File Management对话框的Working Directory文本框中输入E:\explosion_undergro-und作为工作目录(假设工作目录为E盘),在Job Name文本框中输入explosion_underground作为工作文件名,其他选项用默认值。
单击Run按钮,运行ANSYS程序,进入ANSYS的操作界面。
(2)选择单元类型1)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Element Type→Add/Edit/Delete命令,弹出Element Types对话框。
2)单击Add按钮,出现Library of Element Types对话框,在Library of Element Types下拉列表中选择LS-DYNA Explicit和3D SOLID164,单击OK按钮关闭对话框。
应用LS-DYNA进行拆除爆破数值模拟论述
应用LS-DYNA进行拆除爆破数值模拟论述摘要:在建筑物拆除爆破领域应用计算机数值模拟技术,不但可以了解建筑物爆破之后的结果,而且可以实现爆破过程的可视化,从而细致地分析建筑物爆破过程的发展规律。
同时,将模拟结果中反映的信息对已完成的爆破设计方案予以反馈,为优化建筑物拆除爆破设计提供依据,如此可以有效减少甚至避免爆破事故的发生,因而数值模拟技术在建筑物拆除爆破领域中具有重要的工程应用价值。
本文介绍了应用LS-DYNA进行拆除爆破数值模拟并详细论述了其应用的整体流程:ANSYS前处理,k文件的修改及运算,LS-PrePost后处理。
并基于LS-DYNA在拆除爆破领域的应用现状对拆除爆破数值模拟技术的进一步发展进行了展望。
关键词:拆除爆破;数值模拟;LS-DYNA引言在城市改建、改造过程中,拆除爆破凭借速度快、效率高的特点受到重视,并在拆除市场占据重要的位置。
在国内,建筑物,尤其是高层建筑物的拆除,采用的主要是爆破技术。
面对日益增长的市场需求量,城市拆除爆破技术的工程实践的安全性及其相关理论研究越来越受到人们的重视。
目前,拆除爆破的相关理论研究进展还不能满足工程实践的需要,主要因为工程结构体量大、体系复杂、爆破有害效应预测与控制困难,拆除爆破工作具有高度复杂性。
近年来,数值计算研究和计算机技术两者都得到了长足的发展,将两者结合的计算机数值模拟技术在科研领域和工程领域都得到广泛应用。
在建筑物拆除爆破领域中,计算机数值模拟技术也逐渐得到应用,数值模拟所得结果不仅使得爆破工程各方参与人员在爆破伊始就可以了解建筑物爆破之后的爆堆形态、前冲距离等其他重要控制参数,而且使得爆破过程可视化,从而反复研究建筑物的爆破规律。
同时,将模拟结果中反映的信息对已完成的爆破设计方案予以反馈,为优化建筑物拆除爆破设计提供依据,如此可以有效减少甚至避免爆破事故的发生,因而数值模拟技术在建筑物拆除爆破领域中具有重要的工程应用价值。
lsdyna隧道爆炸事故分析(转载)
lsdyna隧道爆炸事故分析周游 2016年8月5日2287擅长领域:dyna/abaqus/hypermesh专家档案:/content/other/1586欢迎留言回复或提问,有协作需要的请点击专家主页中的“咨询”这是系列案例,后期将会有更多案例推出,欢迎大家关注并点赞~引言2012年12月25日14时40分左右,中国中铁隧道集团公司六标项目部第六分部,在南吕梁山隧道1#斜井正洞进口右线违规销毁爆炸器材,造成8人死亡,5人受伤。
1 工程概况山西中南部铁路通道,线路全长1260 km,设计时速120 km/h。
西起山西吕梁瓦塘站,东至山东日照南站,为国家Ⅰ级双线铁路。
南吕梁山隧道进口端位于蒲县境内,出口端位于临汾市尧都区与洪洞县交界处,设计为双洞单线隧道,线间距30 m。
六分部承担南吕梁山隧道1#、2#斜井及相应正洞施工。
南吕梁山隧道为双线单洞上下分离式隧道,左线全长23 443 m,右线全长23469.7 m。
其中,1#斜井长2507 m,2#斜井长2757 m,正洞左、右线各9343 m。
两单线隧道按500m间距设一联络通道。
隧道采用钻爆法施工,其中Ⅱ、Ⅲ级围岩采用全断面开挖法施工,Ⅳ、Ⅴ级围岩采用台阶法施工。
2 事故经过事故发生前1#斜井工区右线仅剩一个开挖循环即到达预定里程,剩余部分由其他工区施工。
2012年12月25日上午11时30分左右,因2号炸药库房库存剩余的火工品还有1400 0 m导爆索,4000 m导爆管、部分毫秒雷管和炸药要全部进行清理,作业一队工作人员违规将14000 m导爆索、4000 m导爆管和其他爆炸物品运至洞内,并将导爆索运到隧道右线掌子面后方约35m处卸下。
工作面除了领工员、班长、副班长外,其他人员已经撤离。
随后,由领工员和班长将导爆索搬运至开挖工作面附近摆放。
14时05分,发出了放哨警戒信号,14:40左右发生爆炸,造成隧道内8人死亡、5人受伤。
3 理论计算3.1 爆源点确认经勘查分析,28箱14000 m导爆索堆放处,即此次事故的爆源点。
世界上最著名的通用显式动力分析程序LSDYNA简介
世界上最著名的通用显式动力分析程序LSDYNA简介世界上最著名的通用显式动力分析程序LSDYNA简介世界上最著名的通用显式动力分析程序LS-DYNA简介LS-DYNA 是世界上最著名的通用显式动力分析程序,能够模拟真实世界的各种复杂问题,特别适合求解各种二维、三维非线性结构的高速碰撞、爆炸和金属成型等非线性动力冲击问题,同时可以求解传热、流体及流固耦合问题。
在工程应用领域被广泛认可为最佳的分析软件包。
与实验的无数次对比证实了其计算的可靠性。
由J.O.Hallquist主持开发完成的DYNA程序系列被公认为是显式有限元程序的鼻祖和理论先导,是目前所有显式求解程序(包括显式板成型程序)的基础代码。
1988年J.O.Hallquist创建LSTC公司,推出LS-DYNA 程序系列,并于1997年将LS-DYNA2D、LS-DYNA3D、LS-TOPAZ2D、LS-TOPAZ3D等程序合成一个软件包,称为LS-DYNA。
PC版的前后处理采用ETA公司的FEMB,新开发的后处理为LS-POST。
LS-DYNA的最新版本是2001年5月推出的960版。
LS-DYNA功能特点LS-DYNA程序960版是功能齐全的几何非线性(大位移、大转动和大应变)、材料非线性(140多种材料动态模型)和接触非线性(50多种)程序。
它以Lagrange算法为主,兼有ALE和Euler算法;以显式求解为主,兼有隐式求解功能;以结构分析为主,兼有热分析、流体-结构耦合功能;以非线性动力分析为主,兼有静力分析功能(如动力分析前的预应力计算和薄板冲压成型后的回弹计算);军用和民用相结合的通用结构分析非线性有限元程序。
--------------------------------------------------------------------------------LS-DYNA功能特点1.分析能力:¨ 非线性动力学分析¨ 多刚体动力学分析¨ 准静态分析(钣金成型等)¨ 热分析¨ 结构-热耦合分析¨ 流体分析:欧拉方式任意拉格郎日-欧拉(ALE)流体-结构相互作用不可压缩流体CFD分析¨ 有限元-多刚体动力学耦合分析(MADYMO,CAL3D)¨ 水下冲击¨ 失效分析¨ 裂纹扩展分析¨ 实时声场分析¨ 设计优化¨ 多物理场耦合分析¨ 自适应网格重划¨ 并行处理(SMP和MPP)2.材料模式库(140多种) ¨ 金属¨ 塑料¨ 玻璃¨ 泡沫¨ 编制品¨ 橡胶(人造橡胶)¨ 蜂窝材料¨ 复合材料¨ 混凝土和土壤¨ 炸药¨ 推进剂¨ 粘性流体¨ 用户自定义材料3.单元库¨ 体单元¨ 薄/厚壳单元¨ 梁单元¨ 焊接单元¨ 离散单元¨ 束和索单元¨ 安全带单元¨ 节点质量单元¨ SPH单元4.接触方式(50多种)¨ 柔体对柔体接触¨ 柔体对刚体接触¨ 刚体对刚体接触¨ 边-边接触¨ 侵蚀接触¨ 充气模型¨ 约束面¨ 刚墙面¨ 拉延筋5.汽车行业的专门功能¨ 滑环¨ 预紧器¨ 牵引器¨ 传感器¨ 加速计¨ 气囊¨ 混合III型假人模型6.初始条件、载荷和约束功能¨ 初始速度、初应力、初应变、初始动量(模拟脉冲载荷);¨ 高能炸药起爆;¨ 节点载荷、压力载荷、体力载荷、热载荷、重力载荷;¨ 循环约束、对称约束(带失效)、无反射边界;¨ 给定节点运动(速度、加速度或位移)、节点约束;¨ 铆接、焊接(点焊、对焊、角焊);¨ 二个刚性体之间的连接-球形连接、旋转连接、柱形连接、平面连接、万向连接、平移连接;¨ 位移/转动之间的线性约束、壳单元边与固体单元之间的固连;¨ 带失效的节点固连。
基于LS-DYNA的爆破增透数值研究
基于LS-DYNA的爆破增透数值研究杨前意;石必明;张雷林;翟文杰【摘要】为了解决五轮山煤矿的煤层透气性低,瓦斯抽采效率低等问题,提出了采用煤层预裂爆破,增加透气性的技术来提高瓦斯抽采率.为了确定预裂爆破过程中最佳参数,运用软件LS-DYNA在动态下数值模拟不同孔间距下预裂爆破后煤体的裂隙和孔隙发育情况;设计3种不同孔间距抽采孔,对比分析预裂爆破的影响效果,最终结合实际,确定爆破孔布孔间距为4.5m时效果较好.同时对1805运输巷进行了预裂爆破试验,分析试验结果可知:总管路在爆破试验前的平均瓦斯浓度为6.8%,爆破后浓度快速增大,高达9.9%;同时平均瓦斯纯量也由0.07m3/min增加到0.48m3/min.瓦斯浓度相比爆破前提高了46%,瓦斯纯量比爆破前增加了6.85倍.测定爆破增透前、后K1值和S值,爆破前K1值为0.61mL/(g·min0.5),爆破后下降至0.42mL/(g·min0.5),小于安全值0.5mL/(g·min0.5).瓦斯抽采率大大提高,可以降低瓦斯灾害的危险性,确保煤矿安全高效生产.【期刊名称】《煤矿开采》【年(卷),期】2019(024)001【总页数】6页(P140-144,119)【关键词】LS-DYNA;预裂爆破;增透;瓦斯抽采;数值模拟【作者】杨前意;石必明;张雷林;翟文杰【作者单位】安徽理工大学能源与安全学院,安徽淮南232001;安徽理工大学能源与安全学院,安徽淮南232001;安徽理工大学能源与安全学院,安徽淮南232001;兖矿集团贵州五轮山煤业有限公司,贵州毕节551700【正文语种】中文【中图分类】TD713.3当前我国许多煤矿治理瓦斯的主要方法为瓦斯抽采,但是由于煤层的孔隙率较小,瓦斯气体流动性差,从而导致瓦斯的抽采率低,采掘接替平衡受到极大的影响。
预裂爆破技术可以很好地释放原始煤层压力,增大孔隙率,使得透气性增加。
ls-dyna爆炸冲击算例 -回复
ls-dyna爆炸冲击算例-回复Lsdyna爆炸冲击算例指的是使用Lsdyna软件进行爆炸冲击仿真分析的例子。
在这个算例中,我们将通过一步一步的回答,带您了解如何利用Lsdyna软件进行爆炸冲击仿真分析,解决一些实际工程问题。
首先,让我们了解一下Lsdyna软件。
Lsdyna是一种非线性动力学分析软件,被广泛应用于汽车碰撞、航空航天工程、爆炸冲击、材料成型和结构变形等领域。
该软件具有高度的数值稳定性和灵活性,可以模拟各种工程场景下的动态响应。
接下来,我们将通过一个实际案例来展示Lsdyna在爆炸冲击仿真分析中的应用。
案例背景:假设我们的目标是设计一个承载建筑物结构的钢制支撑柱,需要进行冲击响应分析。
在这个案例中,我们将使用Lsdyna软件来模拟一个爆炸情景,并评估结构的稳定性和安全性。
步骤一:准备模型首先,我们需要准备建筑物结构的几何模型。
这个模型可以使用CAD软件来创建,然后将其导入到Lsdyna中。
除了结构本身,我们还需要考虑周围的土壤和其他周边环境特征,以便更真实地模拟爆炸冲击情景。
步骤二:定义物理材料参数接下来,我们需要为建筑物结构和爆炸物定义物理材料参数。
例如,我们需要提供钢材的弹性模量、密度、屈服强度等信息。
对于爆炸物,我们需要提供炸药的爆炸能量、爆炸速度等参数。
这些参数的准确性对于仿真结果的精确性至关重要。
步骤三:定义边界条件在进行爆炸冲击分析之前,我们需要为模型定义适当的边界条件。
根据实际情况,我们可以选择对支撑柱的顶部施加固定约束,并设定底部的土壤为固定边界。
这将确保支撑柱在仿真过程中的稳定性。
步骤四:设置爆炸条件在进行爆炸冲击仿真之前,我们需要定义爆炸约束。
根据实际情况,我们可以在某个区域内放置炸药或模拟爆炸的初始速度。
这个设置将决定模拟中爆炸物的释放和传播方式。
步骤五:运行仿真分析一切准备就绪后,我们可以开始运行Lsdyna软件进行仿真分析。
Lsdyna 将根据模型的几何和物理性质、边界条件以及爆炸设定来模拟整个爆炸过程。
LS-DYNA范例解析——炸药在土壤内部爆炸分析
Preprocessor→Modeling→Operate→Booleans→Divide→Volu by WrkPlane 命令,在弹 出的 Divide Vol by Wr…拾取菜单面板中单击 Pick All 按钮,将视图中的 4 个体分割为 8 个 体。 8)选择菜单 Utility Menu:WorkPlane→Align WP with→Global Cartesian 命令,使工作平 面与全局坐标系重合。 9)选择菜单 Main Menu:Preprocessor→Modeling→Create→Volumes→Block→By Dimensions 命令,在弹出 Create Block by Dimensions 文本框中输入混凝土板模型体的坐 标,如图 9-4 所示。
LS-DYNA 范例解析——炸药在土壤内部爆炸分析
1.问题描述
如图 9-1 所示,条形炸药设置在混凝土板下方一定距离处的土壤介质中,引爆炸药,试分 析条形炸药爆炸后土壤的鼓包运动及混凝土板的运动过程。
图 9-1 炸药与混凝土板的位置示意图
2.建模
数值模型由炸药、土壤层、空气和混凝土板 4 部分组成,其中炸药、土壤和空气 3 种材料 采用欧拉网格建模,单元使用多物质 ALE 算法,混凝土板采用拉格朗日网格建模,混凝土 板与空气和土壤材料间采用耦合算法。由于是条形炸药,在中心线起爆条件下,不考虑端 部效应时,可以将模型简化成平面对称问题。为了方便建模,采用单层实体网格建模。数 值模型采用 cm-g-?s 单位制,具体模型尺寸见图 9-2 所示。
图 9-2 模型尺寸图/mm
3)在 File Management 对话框的 Working Directory 文本框中输入 E:\explosion_underground 作为工作目录(假设工作目录为 E 盘),在 Job Name 文本框中输入 explosion_underground 作为工作文件名,其他选项用默认值。单击 Run 按钮,运行 ANSYS 程序,进入 ANSYS 的操作界面。
LS-DYNA动力学分析--炸药在土中爆炸GUI及APDL例子
第九章LS-DYNA动力学分析第四节LS-DYNA范例解析——炸药在土壤内部爆炸分析1.问题描述如图9-1所示,条形炸药设置在混凝土板下方一定距离处的土壤介质中,引爆炸药,试分析条形炸药爆炸后土壤的鼓包运动及混凝土板的运动过程。
图9-1炸药与混凝土板的位置示意图2.建模数值模型由炸药、土壤层、空气和混凝土板4部分组成,其中炸药、土壤和空气3种材料采用欧拉网格建模,单元使用多物质ALE算法,混凝土板采用拉格朗日网格建模,混凝土板与空气和土壤材料间采用耦合算法。
由于是条形炸药,在中心线起爆条件下,不考虑端部效应时,可以将模型简化成平面对称问题。
为了方便建模,采用单层实体网格建模。
数值模型采用cm-g-?s单位制,具体模型尺寸见图9-2所示。
3.分析步骤(1)进入ANSYS界面1)启动ANSYS,弹出ANSYS12.0 Launcher窗口。
2)在Launcher对话框的Simulation Environment下拉列表框中选择ANSYS,在License下拉列表框中选择ANSYS/LS-DYNA。
图9-2模型尺寸图/mm3)在File Management对话框的Working Directory文本框中输入E:\explosion_undergro-und作为工作目录(假设工作目录为E盘),在Job Name文本框中输入explosion_underground作为工作文件名,其他选项用默认值。
单击Run按钮,运行ANSYS程序,进入ANSYS的操作界面。
(2)选择单元类型1)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Element Type→Add/Edit/Delete命令,弹出Element Types对话框。
2)单击Add按钮,出现Library of Element Types对话框,在Library of Element Types下拉列表中选择LS-DYNA Explicit和3D SOLID164,单击OK按钮关闭对话框。
圆柱形装药在土壤 ̄混凝土复合介质靶中的爆炸开坑规律
doi:10.3969/j.issn.1001 ̄8352.2023.04.008圆柱形装药在土壤 ̄混凝土复合介质靶中的爆炸开坑规律❋李贺楠㊀祖旭东南京理工大学机械工程学院(江苏南京ꎬ210094)[摘㊀要]㊀为了探究炸药在土壤 ̄混凝土复合防护工事的表层土壤的爆炸开坑情况及最佳爆破深度ꎬ在土壤 ̄混凝土复合介质与单土壤介质两种条件下ꎬ对JH ̄2圆柱形装药在不同埋药深度中的爆炸进行了数值模拟ꎮ研究了药柱爆炸后爆坑的形成和发展规律ꎮ在8种不同埋药深度及有㊁无混凝土层的情况下ꎬ对比分析了爆坑的形状及尺寸ꎮ通过理论计算ꎬ得到80gJH ̄2药柱在土中抛掷爆破时爆坑的最大半径及相应的埋药深度ꎮ对比研究了相同药量㊁不同埋药深度时土壤与土壤 ̄混凝土两种工况下的爆坑形状与尺寸大小ꎮ结果表明:混凝土层反射的冲击波可以对土壤层表面进行二次破坏ꎬ使得爆坑的崩落区明显变大ꎮ通过试验验证发现ꎬ在埋药深度为350mm时ꎬ80gJH ̄2圆柱形装药可以在土壤 ̄混凝土复合介质靶中形成一个大且稳定的爆坑ꎬ爆坑的形状㊁尺寸与仿真和理论计算结果吻合ꎮ[关键词]㊀圆柱形装药ꎻ土壤 ̄混凝土ꎻ爆炸ꎻ冲击波ꎻ埋药深度[分类号]㊀TQ560.7ꎻO383+.2TheLawofExplosionPitOpeningofCylindricalChargeinSoil ̄ConcreteCompositeMediumTargetsLIHe nanꎬZUXudongSchoolofMechanicalEngineeringꎬNanjingUniversityofScienceandTechnology(JiangsuNanjingꎬ210094) [ABSTRACT]㊀Inordertoinvestigatetheexplosiveexcavationsituationandoptimalblastingdepthinthesurfacesoilofthesoil ̄concretecompositeprotectivefortificationsꎬnumericalsimulationswereconductedontheexplosionofJH ̄2cylindri ̄calchargesatdifferentburialdepthsundertwoconditions:soil ̄concretecompositemediumandsoilmedium.Theformationanddevelopmentlawsofexplosivepitsaftertheexplosionofexplosivecolumnwerestudied.Shapesandsizesoftheexplo ̄sionpitswerecomparedandanalyzedundereightdifferentburialdepthsandwithorwithoutconcretelayers.Bytheoreticalcalculationꎬthemaximumradiusoftheexplosionpitandcorrespondingburialdepthduringcastblastingof80gJH ̄2chargeinsoilwereobtained.Acomparativestudywasconductedontheshapeandsizeofblastpitsinsoilandsoil ̄concreteundertwoworkingconditionsꎬwiththesameamountofexplosivesanddifferentburialdepths.Theresultsindicatethattheshockwavesreflectedbytheconcretelayercancausesecondarydamagetothesurfaceofthesoillayerꎬmakingthecollapseareaoftheblastingpitsignificantlylarger.Throughexperimentalverificationꎬitwasfoundthatataburialdepthof350mmꎬthe80gJH ̄2cylindricalchargecanformalargeandstableexplosionpitinthesoil ̄concretecompositemediumtar ̄get.Theshapeandsizeoftheexplosionpitareconsistentwithsimulationandtheoreticalcalculationresults.[KEYWORDS]㊀cylindricalchargeꎻsoil ̄concreteꎻexplosionꎻshockwaveꎻburialdepth0㊀引言自二战以来ꎬ反工事弹为实现军事目的乃至战争的胜利发挥了巨大的作用ꎮ但是在现代战争中ꎬ一些重要军事设施的表面覆盖着坚实的夯土层ꎬ土壤中的固体物质㊁液体物质以及气体物质相互联系㊁相互制约ꎬ构成了一个矛盾的统一体ꎮ由于内部组第52卷㊀第4期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Vol.52㊀No.4㊀2023年8月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ExplosiveMaterials㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Aug.2023❋收稿日期:2022 ̄10 ̄14基金项目:国家自然科学基金(11872214)第一作者:李贺楠(1997-)ꎬ男ꎬ硕士ꎬ主要从事高效毁伤和防护研究ꎮE ̄mail:2945055885@qq.com通信作者:祖旭东(1983-)ꎬ男ꎬ副教授ꎬ主要从事高效毁伤和防护研究ꎮE ̄mail:zuxudong9902@mail.njust.edu.cn成结构复杂且疏松ꎬ土壤是一种良好的吸能材料ꎬ会影响动能弹丸的侵彻能力ꎬ降低射流穿深ꎬ从而影响对目标防护工事的破坏效果ꎮ目前的反工事武器很难对这种土壤 ̄混凝土复合工事施行有效的摧毁ꎮ因此ꎬ在现阶段ꎬ开展对防御工事表面土壤目标的爆破抛掷研究具有重要的现实意义ꎬ为我军打赢未来高技术条件下的局部战争提供重要保障ꎮ土中的爆炸问题向来比较复杂ꎬ影响土壤材料特性的因素较多ꎬ如骨料配比㊁含水量等ꎮ在试验研究中ꎬ临空面㊁装药形状和天然裂隙等都可能对爆炸开坑产生影响[1]ꎮ对于复合介质ꎬ爆炸波引发的结构变形会反过来改变爆炸波参数和结构表面的压力[2]ꎮ爆炸波与结构的相互作用ꎬ使得求解土中爆炸问题的难度又大大增加ꎮ在理论方面ꎬ国外学者提出了空腔膨胀理论ꎬ并对球形空腔膨胀作用的材料及模型进行了分析改进ꎬ将球形空腔膨胀理论应用扩展到了高速撞击侵彻问题ꎮ随后ꎬ学者们研究了球形㊁柱形空腔膨胀理论在高强度塑性材料中的侵彻应用[3 ̄4]ꎮ国内学者中ꎬ穆朝民等[5]通过改变TNT的比例埋深ꎬ将试验与仿真相结合ꎬ得到了压实弹坑尺寸与比例埋深的关系ꎮ周向阳[6]㊁江水德等[7]和刘伟等[8]都通过仿真对不同工况下的土壤爆炸进行了相应的理论分析ꎬ但是均缺乏试验验证ꎬ且并没有对混凝土反射爆炸冲击波的情况进行分析ꎮ徐学勇等[9]分析了爆炸载荷作用下土壤的变化特性ꎬ并推导了爆炸应力波在均质且饱和土壤中传播的有效应力运动方程ꎬ但是同样缺乏试验验证ꎮ赵均海等[10]㊁柳锦春等[11]分别分析了炸药在土中爆炸时和地面接触爆炸时土介质的动力响应㊁冲击的传播规律ꎬ并建立了计算公式ꎮ采用ANSYS/LS ̄DYNA有限元分析软件ꎬ对质量80g的JH ̄2圆柱形装药的土中爆炸作用进行了数值模拟ꎬ研究比较了有㊁无混凝土两种工况下不同埋药深度对土壤爆坑的影响ꎬ将仿真结果与试验结果进行了对比和分析ꎬ进而验证了该计算模型的准确性ꎮ1㊀土壤中爆炸的计算模型及计算参数1.1㊀土壤 ̄混凝土复合介质靶与土壤靶计算模型㊀㊀土壤 ̄混凝土复合模型如图1所示ꎮ计算模型主要包括土壤㊁炸药㊁混凝土㊁空气4种材料ꎮ土壤中的炸药采用JH ̄2烈性炸药ꎬ压装药80gꎬ起爆点位于药柱顶端ꎮ药柱为直径40mm㊁高40mm的圆㊀㊀㊀1-混凝土层ꎻ2-药柱ꎻ3-土壤层ꎮ图1㊀土壤 ̄混凝土复合模型剖面图(单位:mm)Fig.1㊀Cross ̄sectionalviewofthesoil ̄concretecompositemodel(Unit:mm)柱体ꎮ土壤层尺寸为2000mmˑ2000mmˑ500mmꎮ混凝土层为2000mmˑ2000mmˑ250mm的立方体ꎮ空气域的尺寸为2100mmˑ2100mmˑ1110mmꎮ㊀㊀采用Solid164八节点单元模型ꎮ炸药和空气单元采用ALE算法ꎻ土壤和混凝土采用Lagrange算法ꎮ药柱爆炸时从顶端起爆ꎬ网格划分采用映射网格ꎻ计算模型对称面采用位移约束界面条件ꎬ底部采用固定边界条件ꎬ其他面采用非反射边界条件ꎮ由于该系统高度对称ꎬ只取实际模型的1/4进行仿真计算ꎮ土壤 ̄混凝土计算模型如图2(a)所示ꎬ土壤计算模型如图2(b)所示ꎮ土壤模型的尺寸为土壤 ̄混凝土复合模型的土壤层与混凝土层的整体尺寸ꎬ其余条件与复合模型完全相同ꎮ1.2㊀相关材料计算参数1.2.1㊀炸药JH ̄2炸药采用High_Explosive_Bure材料模型和JWL状态方程进行数值模拟ꎮJWL状态方程为p=A1-ωR1Væèçöø÷e-R1V+B1-ωR2Væèçöø÷e-R2V+ωE0Vꎮ(1)式中:A㊁B㊁R1㊁R2㊁ω为材料参数ꎻp为炸药压力ꎻV为相对体积ꎻE0为初始内能ꎮJH ̄2炸药的材料参数[12]见表1ꎮ1.2.2㊀土壤土壤采用Mat_Soil_and_Foam材料模型ꎬ参数见表2[10]ꎮ表2中:ρ0为土壤密度ꎻG为土壤的切变模量ꎻA0㊁A1㊁A2为塑性屈服作用常数ꎮ㊀㊀表3为土壤模型的应力㊁应变关系[10]ꎮV1~V10为土壤的体积应变ꎻp1 p10为对应的相对应力ꎮ25 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第52卷第4期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(a)土壤 ̄混凝土㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(b)土壤图2㊀圆柱形装药爆炸仿真模型Fig.2㊀Explosionsimulationmodelsofthecylindricalcharge表1㊀JH ̄2炸药的材料参数Tab.1㊀MaterialparametersofJH ̄2A/(g cm-1)B/(g cm-1 μs-2)R1R2ωE0/(cm2 μs-2)V8.540.2044.61.350.250.0851.0表2㊀土壤的材料参数Tab.2㊀Materialparametersofsoilρ0/(g cm-3)G0/GPaA0A1A21.806.38ˑ10-43.4ˑ10-137.03ˑ10-70.3表3㊀土壤模型的应力、应变关系Tab.3㊀Stress ̄strainrelationshipsforthesoilmodel体积应变V1V2V3V4V5V6V7V8V9V10数值00.1040.1610.1920.2240.2540.2710.2830.2900.400相对应力/Np1p2p3p4p5p6p7p8p9p10数值02.0ˑ10-44.0ˑ10-46.0ˑ10-41.2ˑ10-32.0ˑ10-34.0ˑ10-36.0ˑ10-38.0ˑ10-34.1ˑ10-21.2.3㊀空气空气采用LS ̄DYNA中的Null材料模型和Eos_Linear_Polyomial状态方程ꎮp=C0+C1μ+C2μ2+C3μ3+(C4+C5μ+C6μ2)E ꎮ(2)式中:p为压力ꎻμ=ρ/ρᶄ0-1ꎻρᶄ0为参数密度ꎻρ为当前物质密度ꎻEᶄ为单位体积内能ꎻC0~C6为常数ꎮ1.2.4㊀混凝土混凝土采用Mat_Plastic_Kinema ̄tic随动硬化模型ꎮ主要参数见表4ꎮ表4中:ρ1为混凝土的密度ꎻE1为弹性模量ꎻG1为切变模量ꎻμ为泊松比ꎻξ为混凝土的变形模量ꎻβ为混凝土的硬度系数ꎮ2㊀爆坑计算与仿真结果分析2.1㊀浅土埋深中爆炸成腔尺寸计算炸药浅埋在土中爆炸时ꎬ爆炸冲击波到达土壤表4㊀混凝土模型的主要材料参数Tab.4㊀Mainmaterialparametersoftheconcretemodelρ1/(g cm-3)E1/GPaG1/GPaμξβ2.60.41.00.34.00.5表面会反射回来ꎬ形成拉伸稀疏波ꎮ由于稀疏波㊁压力波和爆炸产物的作用ꎬ炸药上方的土体获得向上的速度ꎬ进而鼓起ꎬ形成隆起鼓包ꎮ㊀㊀随着爆炸的进行ꎬ土壤上方的隆起不断增高ꎬ在地表产生拉伸波和剪切波ꎬ使得地表介质产生振动和飞溅ꎮ部分破坏的土壤将以较大的速度被抛掷ꎬ至最大高度后回落ꎬ形成抛射型爆炸漏斗坑ꎬ简称为爆坑ꎮ为便于研究装药土中爆炸开坑问题ꎬ作如下假设:352023年8月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀圆柱形装药在土壤 ̄混凝土复合介质靶中的爆炸开坑规律㊀李贺楠ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀1)介质是均匀的ꎬ且不可被压缩ꎻ㊀㊀2)不考虑介质变形和破坏的能量ꎻ3)炸药瞬时爆炸ꎮ根据土壤爆炸膨胀理论ꎬ土壤中炸药爆炸后的膨胀区最大半径rmax=r03ρJH ̄2Qρ0εkꎮ(3)式中:rmax为膨胀区最大半径ꎻr0为药柱半径ꎻρJH ̄2为JH ̄2药柱密度ꎻρ0为土壤密度ꎬ约为1.80g/cm3ꎻQ为单位爆轰能量ꎻεk为土壤明显变形终止时的极限能量密度ꎮεk=3pcrρ0ρ∗0ρ0-1æèçöø÷ꎮ(4)式中:pcr为爆炸压力ꎻρ∗0为受到爆炸压力作用后的土壤密度ꎮρJH ̄2=1.69g/cm3ꎬρ0=1.80g/cm3ꎬQ=4.6kJ/gꎮ一般假设ρ∗0/ρ0=2ꎬ当pcr=2MPa时ꎬ计算可得εk=1J/gꎮ药柱半径r0=0.02mꎬ由式(3)可求得土中爆炸膨胀区最大半径rmax=0.32mꎮ炸药质量w与爆坑深度h经验公式为㊀㊀㊀㊀㊀㊀w=K1f(n)h3ꎻf(n)=2(3n2+4)2n+97ꎮìîíïïï(5)式中:K1为装药性质决定的系数ꎬ一般取0.7~1.0ꎻn为爆坑的径深比ꎬn=rmax/hꎮ将炸药质量w=80g㊁爆坑半径rmax=0.32m㊁K1=0.7带入式(5)ꎬ计算得到理论的爆坑最大深度h约为0.368mꎮ㊀㊀上述公式主要用于无限边界条件下的最大爆炸成坑计算ꎮ对于有限边界的埋药爆炸以及土壤 ̄混凝土复合条件下的爆炸成坑可以提供一个参考数据ꎮ由于混凝土层的存在ꎬ当炸药起爆后ꎬ爆炸冲击波传播到土壤与混凝土交界面时ꎬ混凝土反射的冲击波可能会对土壤结构产生影响ꎬ进而影响爆炸开坑效果ꎮ炸药在土壤中爆炸后ꎬ当混凝土层未出现断裂㊁破碎现象时ꎬ可被视为刚壁ꎮ根据波动力学理论ꎬ当爆轰波传播到刚壁界面时ꎬ近似反射波的Hugoniot方程[13]为p=12(γ+1)ρ0(U-2UCJ)2+ρ0Q0(γ-1)ꎮ(6)由于波传播到刚壁界面时ꎬ有U=0ꎬ则p1=2(γ+1)ρ0U2CJ+ρ0Q0(γ-1)ꎮ(7)另外ꎬpCJ=12(γ+1)ρ0-2U2CJ+ρ0Q0(γ-1)ꎻ(8)pCJ=2ρ0Q0(γ-1)ꎮ(9)则有p1=32(γ+1)ρ0U2CJ+pCJ=52pCJꎮ(10)即爆轰波在刚壁界面反射后的强度为入射强度的2.5倍ꎮ2.2㊀两种模型仿真结果分析为了探究混凝土层对圆柱形装药在土壤中爆炸开坑的影响ꎬ分别对100㊁150㊁200㊁250㊁300㊁350㊁400㊁450mm8种不同埋药深度情况下的有㊁无混凝土两种模型进行了数值仿真ꎬ结果如图3ꎮ㊀㊀图3中:上面的为俯视图ꎻ下面的为剖面图ꎬ左㊀㊀㊀图3㊀不同埋药深度时的爆炸成坑对比(单位:mm)Fig.3㊀Comparisonofexplosioncrateringatdifferentburialdepths(unit:mm)45 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第52卷第4期侧的为土壤模型ꎻ右侧的为土壤 ̄混凝土模型ꎻ绿色实线为爆坑边界线ꎮ由图3可以清楚地看到ꎬ随着炸药埋深的增加ꎬ在两种模型内形成的漏斗状爆坑越来越大ꎬ并且形状相似度极高ꎮ爆炸结束后ꎬ土壤 ̄混凝土模型中的混凝土层未发生变形和破坏ꎻ土壤模型的背面由于受爆炸冲击波影响ꎬ出现了变形和崩落ꎮ㊀㊀测量装药在不同埋药深度起爆后对应的爆坑尺寸ꎬ得到图4和图5ꎮ对照可以发现:当埋药深度为100~200mm时ꎬ两种模型的爆坑形状尺寸几乎相同ꎻ随着埋药深度的增加ꎬ爆坑的最大直径明显增㊀㊀㊀图4㊀不同埋药深度时的爆坑最大直径Fig.4㊀Maximumdiameterofblastingpitatdifferentburialdepths㊀㊀㊀图5㊀不同埋药深度时的爆坑深度Fig.5㊀Depthofblastingpitatdifferentburialdepths大ꎬ并且土壤 ̄混凝土复合介质模型表面的崩落区域明显大于土壤介质模型的崩落区域ꎮ在埋药深度为250㊁300㊁350㊁400㊁450mm时ꎬ复合模型的崩落区半径相较于土壤模型分别增大26.90%㊁48.44%㊁71.80%㊁62.57%㊁61.70%ꎮ当土壤 ̄混凝土模型的埋药深度大于350mm时ꎬ爆坑最大直径的增长明显变缓ꎮ两种模型在相同条件下的爆坑深度高度一致ꎬ且受埋药深度影响较小ꎬ80gJH ̄2炸药在爆炸作用下ꎬ炸药正下方土壤型变量约为46.6mmꎮ㊀㊀对比两种模型的爆坑形状ꎮ当埋药深度达到250mm时ꎬ可以看到土壤 ̄混凝土模型率先出现明显的土壤表面崩落现象ꎻ随着埋药深度的增大ꎬ两种模型的崩落区尺寸差距愈发明显ꎮ但是ꎬ二者的土壤膨胀区的形状尺寸差别极小ꎬ故可以推断混凝土层反射的爆炸冲击波可以对土壤进行二次破坏ꎬ并主要作用于土壤表面的崩落区域ꎮ2.3㊀350mm埋深下的爆坑形成过程JH ̄2圆柱形药柱爆炸后ꎬ爆炸产生的高温㊁高压气体和强烈的爆炸冲击波冲击药柱周围的土壤ꎮ在高温㊁高压气体和冲击波的联合作用下ꎬ药柱周围的土壤发生剧烈的塑性变形ꎬ形成空腔破坏ꎮ随着冲击波波阵面与药柱距离的增加ꎬ当冲击波传播进一步衰减成弹塑性或弹性应力波后ꎬ波阵面的超压低于土壤的强度极限时ꎬ对土壤层的破坏停止ꎮ㊀㊀土壤 ̄混凝土复合模型在埋药深度350mm时爆坑的形状变化如图6所示ꎮ㊀㊀图6中可以看到ꎬ土中爆坑近似于一个漏斗形状ꎮ药柱四周及下方区域是爆炸时产生的冲击波和土壤相互作用而形成的压密空腔ꎮ在药柱上方ꎬ当爆炸产生的冲击波传播到土壤层表面后ꎬ反射产生了拉伸稀疏波ꎬ使药柱上方土壤的密度降低ꎬ由于地面没有阻力ꎬ且土壤颗粒具有更大的向上运动速度ꎬ从而产生大的开坑抛掷现象ꎬ进而形成爆坑ꎮ测量得到爆坑的最大半径为615.3mm㊁爆坑深度为397.1mm㊁爆炸膨胀区半径为282.6mmꎮ㊀㊀㊀图6㊀土壤 ̄混凝土复合模型炸药起爆后不同时刻的爆坑形状Fig.6㊀Shapesofblastingpitsinthesoil ̄concretecompositemodelatdifferenttimesafterdetonationofexplosives552023年8月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀圆柱形装药在土壤 ̄混凝土复合介质靶中的爆炸开坑规律㊀李贺楠ꎬ等㊀㊀㊀㊀3㊀试验验证3.1㊀场地布置㊀㊀为检验计算模型的有效性ꎬ开展了土壤 ̄混凝土复合靶浅埋炸药静态爆炸试验ꎮ最佳爆破深度的经验公式为H=K23wꎮ(12)式中:K2取0.80~0.95ꎻw为装药质量ꎮ经计算ꎬ理论最佳埋药深度约为344.6~408.5mmꎮ根据2.2的仿真结果ꎬ最终将埋药深度定为350mmꎮ㊀㊀图7为试验所用药柱ꎮ试验场地布置情况如图8所示ꎮ㊀㊀㊀㊀图7㊀试验用药柱Fig.7㊀Explosivecolumnusedinthetest㊀㊀㊀1-高速摄像机ꎻ2-土壤 ̄混凝土靶ꎻ3-掩体ꎮ图8㊀试验场地布置Fig.8㊀Layoutoftestsite㊀㊀所用裸装药药量为80gꎬ药柱直径为40mmꎮ土壤层的尺寸为2000mmˑ2000mmˑ500mmꎮ在土壤层预留一个直径为40mm㊁深度为350mm的孔道ꎬ将JH ̄2药柱放置在该孔道深处ꎬ通过8#雷管控制起爆ꎮ3.2㊀试验结果试验结果如图9所示ꎮ药柱在土壤层350mm深度处起爆ꎬ形成球形爆坑ꎬ且造成表面土壤较大面积的崩落ꎮ崩落的土壤堆积在爆炸坑较近的距离内ꎬ未致崩落土壤远距离飞散ꎮ爆炸形成的漏斗形爆坑直径为580mmꎬ爆坑与土壤层表面的最远距离为400mmꎬ表面土壤崩落区域的最大尺寸为1260mmꎮ㊀㊀㊀㊀图9㊀土壤崩落直径Fig.9㊀Collapsediameterofsoil㊀㊀将试验结果与2.1中的理论计算结果和2.3中350mm埋药深度下的仿真结果相对比ꎬ整理得到图10ꎮ通过图10可以直观地看到ꎬ试验与仿真得到的爆坑形状尺寸几乎相同ꎬ且尺寸误差在3%以内ꎮ试验测得爆坑与土壤层表面的最远距离为400mmꎬ即药柱正下方的土壤形变量为50mmꎮ对比图4和图5的仿真结果可知ꎬ仿真得到的数据可靠ꎮ㊀图10㊀仿真㊁试验及理论计算对应的爆坑形状(单位:mm)Fig.10㊀Cratershapesobtainedfromsimulationꎬtestandtheoreticalcalculation(unit:mm)4㊀结论计算了有㊁无混凝土两种工况下不同埋药深度的JH ̄2药柱的爆炸过程以及土壤的开坑抛掷情况ꎬ并与试验结果进行比对ꎬ得到:1)当埋药深度不超过450mm时ꎬ引爆80g的JH ̄2炸药ꎬ埋药深度与爆坑尺寸正相关ꎻ通过理论计算ꎬ得到可以形成最大爆炸膨胀区的埋药深度约为368mmꎮ2)混凝土层反射的冲击波可对土壤层进行二65 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第52卷第4期次破坏ꎬ且主要作用在土壤表面ꎬ进而形成表面崩落区ꎮ当埋药深度达到350mm时ꎬ复合模型崩落区尺寸相对于土壤模型的尺寸增长度达到峰值ꎮ3)在相同炸药埋深下ꎬ对土壤 ̄混凝土与土壤两种工况中起爆形成的爆坑进行对比发现ꎬ爆坑深度受埋药深度影响较小ꎮ参考文献[1]㊀张伟ꎬ刘杰ꎬ韩旭ꎬ等.土中爆炸成腔问题中确定炸点状态的一种计算反求方法[J].爆炸与冲击ꎬ2013ꎬ33(3):231 ̄237.ZHANGWꎬLIUJꎬHANXꎬetal.Acomputationalin ̄versetechniquefordeterminationofdetonatorstatusinundergroundexplosion[J].ExplosionandShockWavesꎬ2013ꎬ33(3):231 ̄237.[2]㊀王羽ꎬ高康华.土中爆炸波与地下结构相互作用计算方法研究综述[J].爆炸与冲击ꎬ2015ꎬ35(5):703 ̄710.WANGYꎬGAOKH.Reviewoncalculationmethodsforinteractionbetweenexplosionwavesinsoilandunder ̄groundstructures[J].ExplosionandShockWavesꎬ2015ꎬ35(5):703 ̄710.[3]㊀LANGEOPEDBꎬFORRESTALMJ.Penetrationoftar ̄getsdescribedbyaMhor ̄Coulombfailurecriterionwithatensioncutoff[J].JournalofAppliedMechanicsꎬ1983ꎬ50(2):327 ̄333.[4]㊀FORRESTALMJ.Penetrationintodryporousrock[J].InternationalJournalofSolidsandStructuresꎬ1986ꎬ22(12):1485 ̄1500.[5]㊀穆朝民ꎬ任辉启ꎬ辛凯ꎬ等.变埋深条件下土中爆炸成坑效应[J].解放军理工大学学报(自然科学版)ꎬ2010ꎬ11(2):112 ̄116.MUCMꎬRENHQꎬXINKꎬetal.Effectsofcraterformedbyexplosioninsoils[J].JournalofPLAUniver ̄sityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdi ̄tion)ꎬ2010ꎬ11(2):112 ̄116.[6]㊀周向阳.炸药在土壤内部爆炸作用的数值分析[J].爆破器材ꎬ2011ꎬ40(6):12 ̄14ꎬ18.ZHOUXY.Numericalanalysisonexplosionofexplosiveinsoil[J].ExplosiveMaterialsꎬ2011ꎬ40(6):12 ̄14ꎬ18.[7]㊀江水德ꎬ江婕瑞.常规爆炸作用下土中浅埋高强混凝土结构试验[J].防护工程ꎬ2018ꎬ40(3):1 ̄4.JIANGSDꎬJIANGJR.Testofshallow ̄buriedhigh ̄strengthconcretestructureunderblastloading[J].Pro ̄tectiveEngineeringꎬ2018ꎬ40(3):1 ̄4. [8]㊀刘伟ꎬ郑毅ꎬ程先有.基于ANSYS/LS ̄DYNA的土中爆炸数值模拟[G]//刘代志.国家安全地球物理丛书(七):地球物理与核探测.西安:西安地图出版社ꎬ2011:306 ̄310.LIUWꎬZHENGYꎬCHENGXY.NumericalsimulationofexplosioninsoilusingANSYS/LS ̄DYNA[G]//LIUDZ.NationalSecurityGeophysicsSeries(VII):Geo ̄physicsandNuclearExploration.Xi an:Xi anMapPressꎬ2011:306 ̄310.[9]㊀徐学勇ꎬ武金贵ꎬ李炜ꎬ等.饱和土中爆炸应力波传播特性研究[J].爆破ꎬ2013ꎬ30(1):54 ̄57.XUXYꎬWUJGꎬLIWꎬetal.Studyoncharacteristicsofexplosionstresswavepropagationinsaturatedsoil[J].Blastingꎬ2013ꎬ30(1):54 ̄57.[10]㊀赵均海ꎬ冯红波ꎬ田宏伟ꎬ等.土中爆炸作用的数值分析[J].建筑科学与工程学报ꎬ2011ꎬ28(1):96 ̄99ꎬ117.ZHAOJHꎬFENGHBꎬTIANHWꎬetal.Numericalanalysisofexplosionprocessinsoil[J].JournalofArchitectureandCivilEngineeringꎬ2011ꎬ28(1):96 ̄99ꎬ117.[11]㊀柳锦春ꎬ方秦ꎬ还毅ꎬ等.炸药地面接触爆炸下土中感生地冲击的实用计算方法[J].解放军理工大学学报(自然科学版)ꎬ2010ꎬ11(2):121 ̄124.LIUJCꎬFANGQꎬHUANYꎬetal.Practicablecalcu ̄latingmethodofindirectgroundshockinsoilatsurfacecontactexplosion[J].JournalofPLAUniversityofScienceandTechnology(NaturalScienceEdition)ꎬ2010ꎬ11(2):121 ̄124.[12]㊀陈建军.某单兵末修火箭破甲弹及其引信相关技术研究[D].南京:南京理工大学ꎬ2015.[13]㊀高光发.波动力学基础[M].北京:科学出版社ꎬ2019.GAOGF.Foundationsofwavesmechanics[M].Bei ̄jing:SciencePressꎬ2019.752023年8月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀圆柱形装药在土壤 ̄混凝土复合介质靶中的爆炸开坑规律㊀李贺楠ꎬ等㊀㊀㊀㊀。
露天爆破LS—DYNA数值模拟分析
露天爆破LS—DYNA数值模拟分析作者:张世琛来源:《科技风》2016年第03期摘要:爆破是露天矿山开采的主要手段之一,影响爆破效果的因素主要有岩石特性、炸药特性、药包起爆位置以及爆破参数等。
根据岩石爆破机理并借鉴某矿山工程实况参数,利用LS-DYNA软件模拟并研究了现爆破参数的选取对易出现大块部位的应力的影响。
模拟结果表明:模拟结果与工程实际结果相吻合,软件模拟对工程实践具有指导性作用。
关键词:爆破工程;深孔爆破;LS-DYNA;数值模拟[中图分类号]TD235[文献标志码]A深孔台阶爆破是目前露天矿山开采的主要手段之一,合理的爆破参数可以方便后续的开采和运输工作。
因爆破开采工程大不便频繁试验爆破参数,因此可运用软件模拟得到最优参数。
张等[1]采用LS-DYNA软件模拟起爆方式对爆破结果的影响。
余等[2]通过模拟得出孔径与孔网参数适应时爆破效果最好的结果。
周等[3]针对台阶爆破不同起爆方式利用LS-DYNA软件进行了模拟研究。
此类研究表明运用LS-DYNA软件模拟矿山爆破的可行性和有效性。
因此,采用LS-DYNA软件进行模拟,模拟的结果对工程实践具有指导意义。
本文针对某矿山开采大块较多的问题,根据实际工程的爆破参数进行了LS-DYNA软件模拟。
对比结果表明:LS-DYNA软件可以准确的模拟出工程实况,模拟结果与工程实际结果相吻合,模拟结果对今后的工程实践有指导意义。
1.问题分析1.1大块产生部位及原因根据工程实践可知,露天矿山深孔爆破大块一般产生的位置主要在台阶顶部和坡面、底部以及地质条件特殊的区段等,产生大块的原因主要分为以下两方面。
1.1.1爆破参数选取不合理一般来说,爆破参数主要包括炸药特性、岩石特性、超深、堵塞以及孔网参数等。
炸药与岩石不匹配通常会产生很多大块与根底。
堵塞过大,由于台阶上部表面岩石得不到足够炸药能量而使其不能充分破碎;堵塞过小,由于爆轰产物提前逸出严重甚至会出现冲炮。
孔网参数不合理,由于炸药能量分布不均匀,岩石得不到充分破碎,在孔与孔之间会出现大块。
炸药在土壤内部爆炸作用的数值分析
混凝土采用随动硬化塑性材料模型进行描述。 本文在文献 [0 基础上确定混凝 土板的主要参数 1]
如表 2所示 。
( ) =10 Oi;b t 0 99 .;c t 2 8 . a t 6 . t ( ) =1 1. p ( ) = 3 0 O 8 s s
图 2 爆炸后 土壤 的鼓包运动及混凝土板运动过程
板 中应力—应变分布规律。 [ 关键词 ] 爆 炸 数值模拟 AE L 方法 [ 分类号 ] T 252 1 T 507 D 3. Q 6.
引 言
实体网格建模 , 采用映射 网格进行划分 , 计算步长取 06 s . 。数值计算采用 c — p 单位制。 mg . —s
l l
AND
—
F A 进行描述 , O M) 其主要参数如表 1 所示 。 表 1 土壤介质主要参数
…
13 3 空气 ..
空气 采用 L S—D N 中 的 N L YA U L材 料 模 型 , 同
时通过调用式( ) 2 所示的气体状态方程实现避免偏
川 。
应力 的计算过程。
P=( 一1 )
程 中 网 格 的 过 分 畸 变 对 计 算 结 果 产 生 的 不 利 影
5I
【I
II
㈠
响 对土壤中爆炸波的传播和混凝土的动态响应 剖,
进行 了数 值模 拟 , 取得 了较 好 的效 果 。
I 模 型 建立 1 1 问题 描述 .
l
…
图 1 炸药在土壤 内部爆炸模型 ( 单位 : m m )
由于ansys软件中没有炸药和土壤的模型在建模过程中炸药暂用水的材料本构和状态方程模型替代土壤暂用随动硬化塑性材料替代建模完成后在k文件中添加用于控制炸药和土壤材料的材料本构关系和状态方程
LS-DYNA实例分析报告
LS-DYNA实例分析报告合普科技2010年07月目录(一)LS-DYNA基本介绍03 (二)某电动玩具的跌落分析06 (三)汽车保险杠的碰撞分析17 (四)总结22(一)LS-DYNA的基本介绍LS-DYNA是一个以显式求解为主、兼有隐式求解功能,以Lagrange算法为主、兼有ALE和Euler算法,以结构分析为主、兼有热分析和流体-结构耦合功能,以非线性动力分析为主、兼有静力分析功能,军用和民用相结合的通用非线性结构动力分析有限元程序,主要用于求解各种非线性结构的高速碰撞、爆炸和金属成型等结构非线性问题。
DYNA程序系列最初是1976年在美国Lawrence Livermore National Lab.由J.O.Hallquist主持开发完成的,主要目的是为武器设计提供分析工具,后经1979、1981、1982、1986、1987、1988年版的功能扩充和改进,成为国际著名的非线性动力分析软件,在武器结构设计、内弹道和终点弹道、军用材料研制等方面得到了广泛的应用。
1988年J.O.Hallquist创建LSTC公司,自此开始DYNA程序的商业化开发,LSTC陆续将DYNA的显式、隐式、热分析等系列程序组合在一起,形成一个整体的LS-DYNA软件包,并逐步增加汽车安全性分析、薄板冲压成型过程模拟、流体与固体耦合(ALE和欧拉算法)等功能,使LS-DYNA程序系统在国防和民用领域的应用范围不断扩大,并建立了完备的质量保证体系。
因此LS-DYNA一经推出,即在显式有限元分析领域引起轰动效应,大大拓展了LS-DYNA的用户领域,在中国地区,LS-DYNA的用户数在短短的几年时间内即超过了200家,远远领先于其它显式分析程序。
LS-DYNA程序的主要强项在于:历史悠久、应用广泛。
该软件是全世界范围内最知名的有限元显式求解程序。
LS-DYNA程序开发的最初目的是为北约组织的武器结构设计、防护结构设计服务,是该组织的Public Domain程序,后来商业化后广泛传播到世界各地的研究机构。
基于ANSYSLs-dyna仿真模拟对条形药包爆破地震效应的研究
基于ANSYS/Ls-dyna仿真模拟对条形药包爆破地震效应的研究在爆破工程建设生产过程中,条形药包是爆破工程经常选用的爆源结构形式,而条形药包在爆破过程中必然会引起地面震动,该震动会危及周围人群与建筑物的安全,所以,对爆破地震效应的研究有着长远的现实指导意义。
本文以条形药包在岩石介质中爆破、爆炸荷载作用下的简支梁为研究对象,采用ANSYS/Ls-dyna 有限元数值仿真计算程序对其产生的爆破地震效应进行分析研究。
首先,从岩石爆破机理与地震波的形成方面论述了爆破震动的理论,讲述了岩石破坏的四种观点。
从条形药包的概念定义、计算分析原理和方法、爆破应力及其衰减方程等方面讲述了条形药包爆炸时的计算理论研究。
其次,介绍了有限元分析程序ANSYS/ls-dyna的计算方法与求解步骤,运用该程序建立了岩石爆破模型。
通过对爆破过程中不同时刻的应力云图的分析研究得出条形药包中心起爆时的应力分布特点;通过研究计算点的振速时程图总结出径向振速与轴向振速的变化规律及差异;通过函数拟合的方法对径向和轴向计算质点振速峰值进行曲线拟合,得出了条形药包中心起爆时径向和轴向各质点振速峰值与它到爆源距离的函数关系式;通过与工程中实测的质点最大振速进行比较,表明拟合公式和数值模拟方法的正确性和合理性。
再次,模拟条形药包在台阶状地形条件下的爆破过程,通过对上下台阶面径向振速时程的研究得出了台阶爆破时具有高程放大效应和上下台阶振速变化规律;分析不同装药结构条件下爆破地震效应的差异;并且分析了简支梁在爆炸冲击荷载作用下的动力响应。
最后,提出了桥梁在爆破地震作用下的安全评估方法,同时结合条形药包爆破地震效应的特征和爆破地震效应控制原理,提出了几点减震措施。
LS-DYNA和AUTODYN算例集
QQ329867314
1、两层板爆炸焊接
• LS-DYNA
• LS-DYNA
2、三层板爆炸焊接
• LS-DYNA
• LS-DYNA
3、盛水容器中炸药爆炸
• LS-DYNA
4、水下爆炸气泡脉动
• LS-DYNA
5、水下爆炸推动薄板
• LS-DYNA
6、弹体侵彻自然岩层
14、平板入水
• LS-DYNA
15、平板倾斜入水
• LS-DYNA
16、弹体出水
• LS-DYNA
17、斜入水
• LS-DYNA
18、小球入网
• LS-DYNA
19、深孔爆破
• LS-DYNA
20、洞室爆破
• LS-DYNA
21、爆炸成型弹丸高速入水
• LS-DYNA
22、聚能装药EFP形成和侵彻钢板
• LS-DYNA
29、1kg TNT无限空气中爆炸冲击波计算 (一维模型)
• LS-DYNA
30、1kg TNT密闭容器中爆炸冲击波 计算(续上,一维到二维映射)
• LS-DYNA
31、 1kg TNT无限水中爆炸冲击波计算 (一维模型)
32、土中爆炸
• LS-DYNA
33、破片战斗部
• LS-DYNA
34、小球低速抛撒
• LS-DYNA
35 硬物撞击汽车玻璃
• LS-DYNA
36含铝炸药水下冲击起爆-反应度 计算 • LS-DYNA
37 混凝土块中填实爆炸
• AUTODYN
38 混凝土板上带壳炸药爆炸
• AUTODYN
• LS-DYNA
LS-DYNA在工程结构抗爆中的应用
一个有力的计算工具和理论基础。 # 结 语 #$ % &’() 程 序 在 处 理 爆 炸 荷 载 有 很 大 的 优 势, 它只需将炸药定义为炸药单元 ( ! 5)6 % 7897 % , 采用 #0@A0/@B 或 :CDBA 方法模 :;1#<$8=: % >?-() 拟炸药爆炸过程, 能够比较方便地确定结构内力和
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多物质流固耦合方法 采用流固耦合算法来描述爆炸过程。此时, 对
8! 7 9:;< 程 序 系 列 于 .564 年 由 美 国 劳 伦 斯 ・ 利弗莫尔国家研究所的 A ? B? C&))D%"EF 博士主持 开发并完成, 起初目的是为武器设计提供分析工具。 后经 .565, .5@., .5@0, .5@4, .5@6, .5@@ 年版本的功 能扩充和改进, 该程序已成为著名的非线性动力分 析软件, 在武器结构设计、 制造业、 军用和民用建筑 业等有着广泛的应用。 (大 8! 7 9:;< 程序是功能齐全的几何非线性 位移、 大转动和大应变) 、 材料非线性 ( .21 多种材料 动态模型) 和接触非线性 (-1 多种接触类型) 程序。 它以 8&+G&’+, 算法为主, 兼有 <8H 和 H%),G 算法; 以 显示求解为主, 兼有隐式求解功能; 以结构分析为 主, 兼有热分析、 流体 7 结构耦合功能; 以非线性动 力分析为主, 兼有静力分析功能 (如动力分析前的预 应力计算和薄板冲压成型后的回弹计算) ; 军用和民 用相结合的通用结构分析非线性有限元程序
掷和坍落方向, 爆破公害等, 才能使拆除爆破工程获 得成功。 #$ % &’() 给爆破设计提供了一个有力的 计算工具, 它能较准确地模拟炸药爆炸对结构的破 坏。因此, 在 爆 破 设 计 中, #$ % &’() 有 着 重 要 用 途。 ! #$ " &’() 在工程结构抗爆设计中的应用 近几十年内, 国际社会有些动荡不安, 局部战争
LS-DYNA爆炸模块计算算法概述
LS-DYNA 爆炸模块计算算法概述Dengguide for Simwe 2009-3-18LS-DYNA 是世界最著名的显式非线性动力学计算程序,广泛应用于冲击侵彻、高速碰撞、金属成形等固体结构非线性动力学分析。
近年来,LS-DYNA 中加入了爆炸流场计算功能,可以用于计算爆炸容器的内部爆炸流场和壁面爆炸载荷。
1.1.1 爆轰模型炸药的起爆和爆炸过程是一种快速的化学反应过程,对于该过程的描述,主要存在CJ 模型和ZND 模型两种。
LS-DYNA 中包含两种炸药爆轰模型:高能燃烧模型和点火生成模型,前者属于CJ 模型,后者属于ZND 模型。
点火生成模型需要输入炸药反应率方程参数和未反应炸药的JWL 方程参数,对于大多数炸药来说这些参数缺乏足够的试验数据支撑,而工程中使用CJ 模型就足够了,因此下面主要介绍高能燃烧模型。
高能燃烧模型根据炸药上各点距起爆点的距离和炸药爆速来确定每点的起爆时间,如某个炸药单元中心离起爆点位置的距离为i r ,炸药爆速为D ,则该单元起爆时间/i i t r D =,如果存在多个起爆点,各单元起爆时间按照最近起爆点距离计算。
该模型定义爆炸产物压力P [166]:(,)s P FP V E = (0.1)其中s P 是依据产物状态方程计算得到的压力,F 为燃烧系数: min0,,1.5/i i i t t F t t t t L D ≤⎧⎪=>−⎨⎪⎩ (0.2) 其中min L 为单元最小特征尺寸。
当上式计算的F 值大于1时,将F 值设置为1,使01F ≤≤。
从式(0.2)可以看出,爆轰波到达前F 为零,炸药单元压力为零;当爆轰波经过很短时间后,F 迅速增大为1,爆炸产物压力几乎瞬间从零增大到s P 。
1.1.2 运动方程流体运动方程的描述,按照所采用的坐标系可以分为拉格朗日方法和欧拉方法两大类。
拉格朗日方法在物质域内求解流体运动方程,坐标系固定在物质上并跟随物质一起运动和变形,因此也被称为物质描述;欧拉方法在空间域内求解流体运动方程,坐标系固定在空间不动,物质在计算网格之间流动,因此也称为空间描述。
LSDYNA动力学分析炸药在土中爆炸GUI及APDL例子
第九章LS-DYNA动力学分析第四节LS-DYNA范例解析——炸药在土壤内部爆炸分析1.问题描述如图9-1所示,条形炸药设置在混凝土板下方一定距离处的土壤介质中,引爆炸药,试分析条形炸药爆炸后土壤的鼓包运动及混凝土板的运动过程。
图9-1炸药与混凝土板的位置示意图2.建模数值模型由炸药、土壤层、空气和混凝土板4部分组成,其中炸药、土壤和空气3种材料采用欧拉网格建模,单元使用多物质ALE算法,混凝土板采用拉格朗日网格建模,混凝土板与空气和土壤材料间采用耦合算法。
由于是条形炸药,在中心线起爆条件下,不考虑端部效应时,可以将模型简化成平面对称问题。
为了方便建模,采用单层实体网格建模。
数值模型采用cm-g-?s单位制,具体模型尺寸见图9-2所示。
3.分析步骤(1)进入ANSYS界面1)启动ANSYS,弹出ANSYS12.0 Launcher窗口。
2)在Launcher对话框的Simulation Environment下拉列表框中选择ANSYS,在License下拉列表框中选择ANSYS/LS-DYNA。
图9-2模型尺寸图/mm3)在对话框的Working Directory文本框中输入E:\explosion_undergro-und作为工作目录(假设工作目录为E盘),在Job Name文本框中输入explosion_underground作为工作文件名,其他选项用默认值。
单击Run按钮,运行ANSYS程序,进入ANSYS的操作界面。
(2)选择单元类型1)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Element Type→Add/Edit/Delete命令,弹出Element Types对话框。
2)单击Add按钮,出现Library of Element Types对话框,在Library of Element Types下拉列表中选择LS-DYNA Explicit和3D SOLID164,单击OK按钮关闭对话框。
应用ls-dyna3d进行爆炸分析三种模型对比分析_secret
应用LS-DYNA3D进行爆炸分析xxxxxx0 概述爆炸过程的模拟一共有三种方式:1. 炸药单元使用8节点实体单元(Lagrange)模拟,炸药单元与被爆炸单元之间共用节点。
该方法计算速度最快。
同时,即使接触单元已经发生破裂,仍然可以继续计算。
这是因为:dyna中,单元失效(eliminating brick element)是通过将失效单元的刚度(弹性模量)设置成“0”实现的。
单元节点还继续存在(这一点可以从单元失效后单元应变=0,而节点位移仍然存在得到证明),因此还可以继续计算。
该方法的劣势在于,当爆炸单元变形较大时,将会引起被爆炸单元的大变形,同时由于采用了共用节点,限制了爆炸单元的滑移变形,引起附加的虚假滑移刚度。
这可能会对计算结果产生一定影响。
2. 炸药单元使用8节点实体单元(Lagrange)模拟,炸药单元与被爆炸单元之间使用接触。
可以采用的接触类型有:●*CONTACT_SLIDING_ONLY●*CONTACT_ERODING_SURFACE_TO_SURFACE●*CONTACT_SURFACE_TO_SURFACE其中,SLIDING要求定义SEGMENT接触,而另外两者可以采用SEGMENT 也可以采用Part或者Part Set。
通过定义接触模拟爆炸的主要问题在于,计算有时会因为接触的计算而不收敛,通常表现为网格单元的突然膨胀,计算过程突然中止而不提示任何错误与警告信息等等。
产生这种情况的原因有很多,如错误或不恰当的输入、网格的疏密、单位制匹配、各种参数的选取等(有时默认值不一定是最好的)。
网格畸变过大等原因也会对接触的计算产生影响。
从计算过程的维持来看,显然共用节点方法更加鲁棒,即使网格畸变很大仍然可以继续进行计算,当然此时的计算精度就很难保证了。
3. ALE技术,即爆炸单元采用Euler或ALE单元,被爆炸物采用Lagrange单元,两种网格之间通过定义耦合实现爆炸过程模拟。
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第九章LS-DYNA动力学分析第四节LS-DYNA范例解析——炸药在土壤内部爆炸分析1.问题描述如图9-1所示,条形炸药设置在混凝土板下方一定距离处的土壤介质中,引爆炸药,试分析条形炸药爆炸后土壤的鼓包运动及混凝土板的运动过程。
图9-1炸药与混凝土板的位置示意图2.建模数值模型由炸药、土壤层、空气和混凝土板4部分组成,其中炸药、土壤和空气3种材料采用欧拉网格建模,单元使用多物质ALE算法,混凝土板采用拉格朗日网格建模,混凝土板与空气和土壤材料间采用耦合算法。
由于是条形炸药,在中心线起爆条件下,不考虑端部效应时,可以将模型简化成平面对称问题。
为了方便建模,采用单层实体网格建模。
数值模型采用cm-g-?s单位制,具体模型尺寸见图9-2所示。
3.分析步骤(1)进入ANSYS界面1)启动ANSYS,弹出ANSYS12.0 Launcher窗口。
2)在Launcher对话框的Simulation Environment下拉列表框中选择ANSYS,在License下拉列表框中选择ANSYS/LS-DYNA。
图9-2模型尺寸图/mm3)在File Management对话框的Working Directory文本框中输入E:\explosion_undergro-und作为工作目录(假设工作目录为E盘),在Job Name文本框中输入explosion_underground作为工作文件名,其他选项用默认值。
单击Run按钮,运行ANSYS程序,进入ANSYS的操作界面。
(2)选择单元类型1)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Element Type→Add/Edit/Delete命令,弹出Element Types对话框。
2)单击Add按钮,出现Library of Element Types对话框,在Library of Element Types下拉列表中选择LS-DYNA Explicit和3D SOLID164,单击OK按钮关闭对话框。
3)单击Element Types对话框上的Close按钮,关闭对话框。
(3)定义材料性能参数1)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Material Props→Material Models命令,弹出Define Material Model Behavior对话框。
2)选择菜单LS-DYNA→Equation of State→Gruneisen→Null命令,弹出Null Properties for Material Number 1对话框。
在文本框中,输入以下数据:DENS=0.99821;C=1.647;S1=1.921;S2=-0.096;GAMAO=0.35。
其余选项采用默认值。
输入完成后单击OK按钮关闭对话框。
3)在Define Material Model Behavior对话框中单击Material→New Model命令,弹出Define Material ID 对话框,在文本框中输入2,单击OK按钮关闭对话框。
4)选择菜单LS-DYNA→Nonlinear→Inelastic→Kinematic Hardening→Plastic Kinematic命令,弹出Plastic Kinematic Properties for Material Number 2对话框,在文本框中输入材料本构参数(由于ANSYS 前处理所带的材料模型中没有我们所需要的土壤模型,暂用随动硬化塑性材料模型代替,后面将在K文件中对材料模型参数进行修改),单击OK按钮关闭对话框。
5)在Define Material Model Behavior对话框中单击Material→N ew Model命令,弹出Define Material ID 对话框,在文本框中输入3,单击OK按钮关闭对话框。
6)选择菜单LS-DYNA→Equation of Static→Gruneisen→Null命令,弹出Null Properties for Material Number 3对话框。
在文本框中,输入以下数据:DENS=0.001252;C=0.03437;GAMAO=1.4。
其余选项采用默认值,输入完成后单击OK按钮关闭对话框。
7)在Define Material Model Behavior对话框中单击Material→New Model命令,出现Define Material ID 对话框,在文本框中输入4,单击OK按钮关闭对话框。
8)选择菜单LS-DYNA→Nonlinear→Inelastic→Kinematic Hardening→Plastic Kinematic命令,弹出Plastic Kinematic Properties for Material Number 4对话框,在文本框中输入以下数据:DENS=2.65;EX=40;NUXY=0.3;Yield Stress=1.0E-03;Tangent Modulus=4.0E-02;Hardening Parm=0.5;Failure Strain=0.8。
其余选项采用默认值,输入完成后单击OK按钮关闭对话框。
9)在Define Material Model Behavior对话框中选择Material→Exit命令,关闭对话框。
此时共定义了4种材料。
(4)创建几何模型、划分网格1)选择菜单Utility Menu:WorkPlane→Change Active CS to→Working Plane命令。
2)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Modeling→Create→Volumes→Block→By Dimensions命令,弹出Create Block by Dimensions对话框,输入模型体(包括炸药、土壤和空气域)的坐标,如图9-3所示。
图9-3 Create Block by Dimensions对话框3)选择菜单Utility Menu:WorkPlane→Offset WP by Increments命令,弹出Offset WP面板,将按钮下方的角度设置滑动条移到最右,滑动条上方的数值变为90,单击按钮,将视窗中的工作平面坐标绕X轴旋转90度。
4)在Offset WP面板中的X,Y,Z Offsets文本框中输入0,0,-6,单击Apply按钮,工作平面向Z轴负向移动6cm。
5)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Modeling→Operate→Booleans→Divide→Volu by WrkPlane命令,弹出Divide Vol by Wrk…拾取菜单,拾取视图中的体,单击OK按钮,分割体。
6)按照步骤4)和步骤5)的方法分别将工作平面移至全局坐标点的(0,0,6)和(0,0,78),对体进行分割。
7)将工作平面沿WX方向平移6cm,单击Offset WP对话框中的,工作平面绕WY轴旋转90度,选择菜单Main Menu:Preprocessor→Modeling→Operate→Booleans→Divide→Volu by WrkPlane命令,在弹出的Divide Vol by Wr…拾取菜单面板中单击Pick All按钮,将视图中的4个体分割为8个体。
8)选择菜单Utility Menu:WorkPlane→Align WP with→Global Cartesian命令,使工作平面与全局坐标系重合。
9)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Modeling→Create→Volumes→Block→By Dimensions命令,在弹出Create Block by Dimensions文本框中输入混凝土板模型体的坐标,如图9-4所示。
图9-4混凝土板的模型尺寸10)创建完成后的实体全模型如图9-5所示。
图9-5 实体全模型示意图(5)划分网格1)选择菜单Main Menu:Preprocessor→Meshing→MeshTool命令,弹出MeshTool对话框,单击Elements Attributes选择栏下侧的Set按钮,弹出Meshing Attributes对话框,在[TYPE]下拉列表框中选择1 SOLID164,在[MAT]下拉列表框中选择1,其他栏用默认值,单击OK按钮,确认选择,关闭对话框。
2)选择菜单Utility Menu:S elect→Entities...命令,弹出Select Entities对话框,将选项依次设置为Volumes、By Num/Pick、From Full,单击Apply按钮,拾取炸药、土壤和空气域的体。
3)将Select Entities对话框中的选项依次设置成Areas、Attached to 、Volumes、From Full,单击Apply 按钮。
改变Select Entities对话框中的设置,依次设置为Lines、Attached to、Areas、From Full,单击Apply按钮后,再单击Plot按钮。
4)在Mesh Tool对话框中,单击Lines右侧的Set按钮,弹出Element Size on…拾取菜单,单击Pick All 按钮,在弹出的对话框的SIZE文本框中输入1.5(即指定单元长度为1.5cm),单击OK按钮,确认选择。
5)在MeshTool对话框Mesh右侧的下拉列表框中选定Volumes,并选取Shape选项的Hex和Mapped 两个按钮。
单击Mesh按钮,弹出Mesh Volumes拾取菜单,拾取视图中的炸药体,如图9-6所示,单击OK按钮,对炸药体进行映射网格划分。
图9-6炸药域放大6)用上述同样方法改变[MAT]号分别对图9-7和图9-8中的体进行映射网格划分。
图9-7土壤域图9-8空气域7)依次单击Select Entities对话框中的Invert、Plot按钮,视图中显示出混凝土板的轮廓线图。
8)在Mesh Toll对话框中,单击Lines右侧的Set按钮,弹出Element Size on…拾取菜单,单击Pick All 按钮,在弹出的对话框的SIZE文本框中输入2(即指定单元长度为2cm),单击OK按钮,确认选择,关闭对话框。
9)设置[MAT]为4,对混凝土板进行映射网格划分。
10)选择菜单Utility Menu:Select→Everything命令,然后选择Utility Menu:Plot→Elements命令,视图中显示所有材料模型的有限元网格(由于混凝土板的网格与空气网格叠加在一起,看上去好像只有一种颜色),如图9-9所示。