桥梁下部结构通用图计算书
桥梁结构计算书
观天路(田贝路口-大和路)扩建工程桥梁工程计算书目录1概述 (2)1.1技术标准 (3)1.2 设计规范 (3)2主要材料及强度设计值 (3)3主梁分析计算 (4)3.1 人行桥主梁计算分析 (4)3.2 管线桥主梁计算分析 (8)3.3结论 (10)4下部结构分析计算 (11)4.1桥墩计算 (11)4.2桥台计算 (17)4.3结论 (20)1概述根据观天路（田贝路口－大和路）扩建工程的要求，田贝大桥需进行扩宽改造。
在现状桥梁北侧增设5.5m宽人行桥和2.8m宽电力管线桥，并在新建桥北侧预留4m宽DN1600自承式给水管位置。
桥梁立面图桥梁断面图人行桥主梁断面图 管线桥断面图1.1技术标准（1） 设计使用期限：50年。
（2） 设计安全等级：二级，相应的结构重要性系数1.0。
（3） 可变作用：人群荷载根据《城市桥梁设计准则》(CJJ 11-2011)计算，W=3.65KPa，其余按《公路桥涵设计通用规范》规定采用。
1.2 设计规范（1） 《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)；（2） 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)；（3） 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；（4） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；（5） 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；（6） 《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64-2015 )；（7） 《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01--2008)；（8） 《城市桥梁设计准则》(CJJ 11-2011)；2主要材料及强度设计值（1） 混凝土：C40：fck＝26.8MPa，ftk＝2.40MPa，fcd＝18.4MPa，ftd＝1.65MPa，Ec＝3.25×104MPa；C30：fck＝20.1MPa，ftk＝2.01MPa，fcd＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa，Ec＝3.00×104MPa； （2） 钢筋HRB400钢筋：fsk＝400MPa，fsd＝330MPa，Es=2.0×105MPa； HPB300钢筋：fsk＝300MPa，fsd＝270MPa，Es=2.1×105MPa。
桥梁工程课程设计通用计算书
桥梁⼯程课程设计通⽤计算书台州学院建筑⼯程学院桥梁⼯程课程设计指导书—某公路20-30⽶预应⼒混凝⼟T梁或空⼼板梁设计⼀、设计资料及构造布置（⼀）设计资料1.桥⾯跨径及桥宽标准跨径：20-30m计算跨径：⽀座中⼼点之间的距离桥⾯宽：净9+2×1.0=11m。
2.设计荷载公路—I级，⼈群荷载3.5kN/m2，护栏及⼈⾏道等每延⽶重量按8kN/m计算。
3．材料⼯艺混凝⼟：C40(主梁)预应⼒钢筋采⽤ASTM270级Фj15.24低松弛钢绞线，每束7根。
普通钢筋采⽤HRB335直径≥12mm的螺纹钢筋。
按后张法施⼯，采⽤Ф55的波纹管和OVM锚。
4．设计依据《公路⼯程技术标准》JTG B01-2003《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-2004《公路钢筋砼及预应⼒砼桥涵设计规范》JTG D62-20045．基本设计数据基本计算数据表——表1名称项⽬符号单位数据混凝⼟(C40) 轴⼼抗压强度标准值ckf M Pa26.8轴⼼抗拉强度标准值tkf M Pa 2.39轴⼼抗压强度设计值cdf M Pa19.1轴⼼抗拉强度设计值tdf M Pa 1.71弹性模量E c M Pa32500普通钢筋抗拉强度标准值skf M Pa335抗拉强度设计值sdf M Pa280弹性模量E s M Pa200000预应⼒钢筋（Фj＝15.24）抗拉强度标准值pkf M Pa1860 抗拉强度设计值pdf M Pa1260弹性模量Ep M Pa195000材料容重钢筋混凝⼟1γ3/kN m25.0沥青混凝⼟2γ3/kN m23.0钢铰线3γ3/kN m78.5 钢束与混凝⼟的弹性模量⽐αEp⽆量纲 6（⼆）构造布置1.梁间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
2.主梁⾼：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
3.横隔板间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
4.梁肋：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
5.桥⾯铺装：采⽤厚度为10cm沥青混凝⼟，坡度由盖梁找平。
13M跨普通钢筋混凝土梁下部结构计算书
13米空心板梁桥下部结构计算书分目录1工程说明.................................................. 错误！未定义书签。
2 设计标准 ................................................. 错误！未定义书签。
2.1设计标准.............................................. 错误！未定义书签。
2.2设计规范.............................................. 错误！未定义书签。
3 设计参数 ................................................. 错误！未定义书签。
3.1混凝土各项力学指标见表................................ 错误！未定义书签。
3.2普通钢筋.............................................. 错误！未定义书签。
4 上部结构荷载计算 (2)4.1单孔恒载 (2)4.2汽车活载 (3)4.3单位M宽人行道人群荷载产生的最大支反力 (4)5 计算假定 (5)6 中间桥墩盖梁、立柱荷载及效应计算 (5)6.1永久恒载 (5)6.2汽车荷载效应 (6)7效应组合 (8)7.1承载能力极限状态 (8)7.2正常使用极限状态短期组合 (9)7.3承台底荷载组合 (9)8 截面验算 (10)8.1盖梁验算 (10)8.2立柱验算 (11)9 承台计算 (12)9.1撑杆抗压验算 (12)9.2系杆抗拉验算 (13)9.3斜截面抗剪验算 (13)9.4桩抗冲切验算 (13)10 桩基础计算 (14)10.1承台底顶荷载 (14)10.2桩身内力计算 (14)10.3截面配筋计算 (15)10.4桩长及承载力计算 (15)10.5桩基沉降计算 (15)11 桥台验算 (16)11.1台后土压力计算....................................... 错误！未定义书签。
桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)
**桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
下部结构计算书
4.2.3 台底截面
截面标高257.315m，距离台底0m，截面面积为30.03m2，顺桥向抗弯惯矩为31.246m4。
4.2.3.1台后土压力计算
台后填土按主动压力计算
台后填土压力计算示意图
台后填土参数计算
计算厚度
(m)
计算宽度
(m)
容重
内摩
擦角
墙背
倾角
顶面压强
底面压强
2.7
8.5
18
分量
着力点标高 (m)
166.488
17.5
160.81
50.06
263.821
1943.78
35.93
1573.95
1140.60
261.289
4.2.3.3单项荷载内力
单项荷载内力
荷载名称
N(kN)
Q(kN)
M( )
1
上部恒载1
720
0
-868.8
2
上部恒载2
720
0
-868.8
3
帽梁自重
212.16
259.61
4.2.3.2汽车引起的土侧压力计算（包括台后填土压力）
汽车土侧压力计算参数
加载形式
桥台全宽B(m)
破坏棱体
长度
内车轮
总重力(kN)
首层土容重
等代均布土层
厚度h(m)
车辆荷载
8.5
6.347
280
18
0.2883
汽车土侧压力计算
计算土层土压力
E(kN)
土压力水平俯角
( )
土压力水平
分量
土压力竖向
所以截面承载力按《公路圬工桥涵设计规范》4.0.10条确定。
桥梁计算书
1954年3030立方米/秒
大伙房水库建库后
1960年2650立方米/秒
1964年2090立方米/秒
1971年2090立方米/秒
1975年2200立方米/秒
1985年2160立方米/秒
根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。
In this design, The checking calculation of strength of main girder was preceded not only in prestressed statement but also in using statement, deflection,precamber and the assessment of reinforcing steel bar were checked too.
本设计全部设计图纸采用计算机辅助设计绘制，计算机编档、排版，打印出图及论文。还有，翻译了一篇英文短文“Reliability analysis”。
完整版9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0 米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审察：二〇二〇年七月30m 连续箱梁下部构造计算（B＝9m,R=80m ）第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（ JTG B01-2014 ）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（ JTG D60-2015 ）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018 ）4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（ JTG D63-2007 ）2桥面净空：净 -8.0 米3汽车荷载：公路Ⅰ级，构造重要性系数4资料性能参数1)混凝土C30 砼：墩柱、墩柱系梁 ,主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa ，f tk＝强度设计值f cd＝13.8MPa ，f td＝弹性模量 E ＝4M pac2)一般钢筋a)HPB300 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝300MPa抗拉强度设计值 f sd＝250MPa弹性模量E s＝2.1x10 5MPab)HRB400 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝400MPa抗拉强度设计值 f sd＝330MPa弹性模量 E ＝5M Pasc)HRB500 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度设计值f sd＝415MPa弹性模量E s＝2.0x10 5MPa5主要构造尺寸上部构造为 2×30m ～ 4×30m 一联 ,现浇连续预应力箱形梁。
每跨横向设 2 个支座。
桥墩墩柱计算高取10 、15 、17 米，直径、 1.6 米。
因无法预计各桥的实际部署情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按 2 跨一联、 3 跨一联、 4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。
应用本通用图时，应依照本质分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋可否满足受力要求。
桥梁下部结构通用图计算书
目录第一局部工程概况及根本设计资料1 1.1 工程概况11.2 技术标准与设计规11.3 根本计算资料1第二局部上部构造设计依据3 2.1 概况及根本数据32.1.1 技术标准与设计规32.1.2 技术指标32.1.3 设计要点42.2 T梁构造尺寸及预应力配筋42.2.1 T梁横断面42.2.2 T梁预应力束52.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比拟52.3 构造分析计算52.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数52.3.2 预应力筋计算参数52.3.3 温度效应及支座沉降62.3.4 有限元软件建立模型计算分析6第三局部桥梁墩柱设计及计算73.1 计算模型的拟定73.2 桥墩计算分析73.2.1 纵向水平力的计算73.2.2 竖直力的计算83.2.3 纵、横向风力93.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 103.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算113.2.6 裂缝宽度验算123.3 20米T梁墩柱计算123.3.1 计算模型的选取123.3.2 15米墩高计算133.3.3 30米墩高计算173.4 30米T梁墩柱计算223.4.1 计算模型的选取223.4.2 15米墩高计算223.4.3 30米墩高计算273.4.4 40米墩高计算313.5 40米T梁墩柱计算353.5.1 计算模型的选取353.5.2 15米墩高计算363.5.3 30米墩高计算40第四局部桥梁抗震设计464.1 主要计算参数取值464.2 计算分析464.2.1 抗震计算模型464.2.2 动力特性特征值计算结果47 4.2.3 E1地震作用验算结果49 4.2.4 E2地震作用验算结果49 4.2.5 延性构造细节设计504.3 抗震构造措施53第一局部工程概况及根本设计资料1.1 工程概况省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，工程地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、构造耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
人行桥计算书_pdf
梁
ｂｒ
C30 混凝土, 13φ25 钢筋
桥 国 中
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ｉｄ
ｇｅ
．ｃ
ｎ
桩配筋按构造配置：Ag=ρmin*Ah=0.4%*π*1.4*1.4/4=6157.5mm2
网
C30 混凝土，26 根φ20 钢筋。
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中 国 桥 梁 网
ｎ
单位是：N，mm。
盖梁混凝土 C30。
中 国 桥 梁 网
ｎ
强度满足规范。单位是：N，mm。
梁
ｂｒ
盖梁根部截面配置 10ф25 钢筋
桥 国 中
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ｉｄ
ｇｅ
．ｃ
Mj=(338x2.1x2.1/2+1.225x1.2x26x2.1x2.1/2)x1.2+90x2.1x2.1/2x1.4=1273Kn
ｎ
8、盖梁强度计算
网
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中 国 桥 梁 网
ｎ
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国
一个桥墩的人群支反力： R = 4.5 × 5 × 20 = 450kN
中
3、下部结构重量
立柱自重 G =
4、立柱和橡胶支座的组合水平刚度 K=1/37500+1/198016=31529kN/m 温差在墩顶产生的水平力=94kN 5、板梁收缩在墩顶产生的水平力=57kN 6、桩顶设计反力 竖向力 P 组合 1 组合 2 2696 2695 水平力 57 151 弯距 256.5 680
梁
1、上部结构恒载支反力
．ｃ
ｎ
二、下部结构计算
网
4、升降温差按 30 度考虑。
桥梁计算书——精选推荐
桥梁计算书⽬录第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算 (1)⼀、⼯程概况 (1)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (1)三、截⾯设计 (10)第⼆章装配式简⽀空⼼板桥计算 (13)⼀、⼯程概况 (13)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (13)三、截⾯设计 (22)第三章装配式简⽀T型梁桥计算 (25)⼀、⼯程概况 (25)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (25)三、承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (35)第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算⼀、⼯程概况桥梁横向设计总宽为4.7m ，设计全长为30m ，为五跨铰接板桥，跨径为5*6m ；上部结构为铰接预制板，下部结构为桩墩、台钢筋砼⽿墙布置。
⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 1、桥⾯总体布置预制板标准跨径：I k =6.00m ；计算跨径：I 0=5.62m ；板长：5.98m ；桥⾯净空：4+2*0.35=4.7m ；设计荷载：公路—Ⅱ级*0.8。
2、构造形式及尺⼨选定全桥采⽤20块C30预制钢筋砼实⼼板，每块实⼼板宽99cm （其中桥墩⾄⽀座中⼼线间距为18cm ，伸缩缝宽2cm ）。
C30混凝⼟实⼼板：f ck =20.1MPa ，f cd =13.8MPa ，f tk =2.01MPa ，f td =1.39MPa 。
3、作⽤效应计算 3.1永久效应作⽤计算3.1.1实⼼板效应作⽤计算（第⼀阶段结构⾃重）g 1：m kN g /585.82562.5/93.11=?=3.1.2桥⾯系⾃重(第⼆阶段结构⾃重)g 2：全桥宽铺装每延⽶总重为：8.99/5/5.62×25=7.998m kN /； C25砼缘⽯重：6.43/5/5.62×25=5.721m kN /；栏杆重⼒：6.673m kN /上述⾃重效应是在各实⼼板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算⽅便近似按各板平均分担重⼒效应，则每块实⼼板分摊到的每延⽶桥⾯的重⼒为：mkN g /098.54721.5998.7673.62=++=3.1.3铰缝重⼒（第⼆阶段结构⾃重）g 3：m KN g /24.02562.5/4/216.03=?=3.1.4恒载内⼒计算m kN g g /585.81Ⅰ==m kN g g g /34.524.0098.532=+=+=∏ m kN g g g /92.1334.5585.8Ⅰ=+=+=∏由此计算出简⽀实⼼板永久作⽤（⾃重）效应，计算结果见表1-1。
简支梁桥下部结构工程计算书
一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。
2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。
3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先张法预应力空心板梁（使用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。
下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。
墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。
4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。
(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。
5．计算依据《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D60-2004)6．计算内容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。
二、桥梁纵向荷载计算1．永久作用(1)、单片板梁自重(含封端砼)：中板：4.93×26+0.24×25=134.18kN边板：6.61×26+0.24×25=177.86kN(2)、二期恒载①、单条铰缝：1.029×25=25.72kN②、防水砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×25=32.5 kN③、沥青砼铺装(单片板梁宽度)：0.1×1×13×24=31.2kN④、单侧单孔栏杆自重：8×13=104 kN⑤、单侧单孔人行道(枕梁+人行道板+铺装)自重：(5.73+3.94+3.04)×25=317.75kN 2．可变作用(1)、汽车荷载：城—A级，q=10.5kN/m，P=212kN/m(2)、汽车冲击荷载：冲击系数u=0.368(3)、人群荷载：3.5kPa三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算桥墩、桥台盖梁采用桥梁通V7.78计算，盖梁按照连续梁模式分别计算其抗弯、抗剪和裂缝宽度验算。
下部验算20m板桥墩
XX至XX高速公路桥涵设计通用图20米装配式预应力混凝土简支空心板下部构造（桥墩）计算书计算第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），以下简称《规范》4)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）5)中华人民共和国交通部标准《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）6)交设发（2005）040号《关于修订桥涵设计通用图的通知》。
2桥面净空：2x净-9.75米、净10.25米3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.04设计环境条件：Ⅰ类5材料性能参数1)混凝土a)强度等级为C30，主要强度指标：强度标准值 fck ＝20.1MPa，ftk＝2.01MPa强度设计值 fcd ＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa弹性模量 Ec＝3.00x104MPab)强度等级为C25，主要强度指标：强度标准值 fck ＝16.7MPa，ftk＝1.78MPa强度设计值 fcd ＝11.5MPa，ftd＝1.23MPa弹性模量 Ec＝2.80x104MPa2)普通钢筋a)R235钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 fsk＝235MPa抗拉强度设计值 fsd＝195MPa弹性模量 Es＝2.1x105MPab)HRB335钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 fsk＝335MPa抗拉强度设计值 fsd＝280MPa弹性模量 Es＝2.0x105MPa6主要结构尺寸下部结构为双柱式桥墩、重力式桥台、扩大基础及桩基础。
有关具体尺寸详见我院2007年7月编制的相关桥涵设计通用图。
相配套的上部结构空心板为装配式预应力混凝土简支梁（后张法钢绞线）二、采用程序：手算结合“桥梁通7.55网络版”作内力分析和强度验算。
桥梁下部结构通用图计算书
目录第一部分项目概况及基本设计资料 (1)1.1 项目概况 (1)1.2 技术标准与设计规范 (1)1.3 基本计算资料 (1)第二部分上部结构设计依据 (3)2.1 概况及基本数据 (3)2.1.1 技术标准与设计规范 (3)2.1.2 技术指标 (3)2.1.3 设计要点 (3)2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4)2.2.1 T梁横断面 (4)2.2.2 T梁预应力束 (5)2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6)2.3 结构分析计算 (6)2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6)2.3.2 预应力筋计算参数 (6)2.3.3 温度效应及支座沉降 (7)2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7)第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8)3.1 计算模型的拟定 (8)3.2.1 纵向水平力的计算 (8)3.2.2 竖直力的计算 (9)3.2.3 纵、横向风力 (10)3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 (11)3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算 (12)3.2.6 裂缝宽度验算 (13)3.3 20米T梁墩柱计算 (13)3.3.1 计算模型的选取 (13)3.3.2 15米墩高计算 (14)3.3.3 30米墩高计算 (18)3.4 30米T梁墩柱计算 (22)3.4.1 计算模型的选取 (22)3.4.2 15米墩高计算 (23)3.4.3 30米墩高计算 (27)3.4.4 40米墩高计算 (32)3.5 40米T梁墩柱计算 (36)3.5.1 计算模型的选取 (36)3.5.2 15米墩高计算 (37)3.5.3 30米墩高计算 (41)第四部分桥梁抗震设计 (47)4.1 主要计算参数取值 (47)4.2.1 抗震计算模型 (47)4.2.2 动力特性特征值计算结果 (48)4.2.3 E1地震作用验算结果 (49)4.2.4 E2地震作用验算结果 (49)4.2.5 延性构造细节设计 (51)4.3 抗震构造措施 (53)第一部分项目概况及基本设计资料1.1 项目概况贵州省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，项目地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、结构耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
桥梁工程课程设计计算书
目录1.设计资料 (3)1.1跨度和桥面宽度 (3)1.2技术标准 (3)1.3主要材料 (3)1.3.1混凝土 (3)1.3.2钢材 (3)1.4设计依据及参考书 (3)2.构造形式和尺寸选定 (4)2.空心板截面几何特征计算 (5)3.1截面面积 (5)3.2全截面重心位置 (5)3.2.1计算空心板截面的抗弯惯矩I (5)3.2.2计算空心板截面的抗扭惯矩I T (6)3.作用效应计算 (7)4.1永久作用效应 (7)4.1.1空心板自重 (7)4.1.2桥面系自重 (7)4.2 可变作用效应计算 (8)4.2.1冲击系数和车道系数折减 (9)4.2.1汽车荷载横向分布系数 (9)4.2.3车道荷载效应 (14)4.2.4人群荷载效应计算 (18)4.3作用效应组合 (18)5.持久状况承载能力极限状态下的截面设计、配筋与验算 (20)5.1配筋设置 (20)5.2持久状况截面承载能力极限状态计算（抗弯承载力校核） (21)5.2斜截面抗剪承载力计算 (22)5.4箍筋设计 (22)5.5斜截面抗剪承载力验算 (24)6.持久状况正常使用极限状态下的裂缝宽度验算 (28)7. 持久状况正常使用极限状态下的挠度验算 (28)1.设计资料1.1跨度和桥面宽度（1）标准跨径：l b=10.0m；计算跨径：l=9.60m（2）主梁全长：3×10m（3）桥面宽度（桥面净宽）：净7+2×1m1.2技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级1.3主要材料1.3.1混凝土混凝土空心简支板和铰缝采用C35混凝土；桥面铺装上层0.05m沥青混凝土，下层0.05m混凝土。
沥青混凝土采用重度为24kN/m3,混凝土重度按26kN/m3计。
1.3.2钢材采用HRB355钢筋。
1.4设计依据及参考书（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）（4）《公路工程技术标准》（JTG B01—2015）（5）《结构力学》龙驭球，编著高等教育出版社，2002（6）《结构设计原理》叶见曙，编著人民交通出版社，2004（7）《桥梁工程》姚玲森，编著人民交通出版社，2002（8）《桥梁计算示例集》（简支梁桥）易建国，编著人民交通出版社，19902.构造形式和尺寸选定（1）本桥为C35钢筋混凝土空心简支板桥，由9块99cm的空心板连接而成。
XXX大桥下部结构检算计算书DOC
XXX 大桥下部结构检算计算书一、基本资料见设计图纸二、参考规范及书籍1、《桥梁工程》（上册）范立础 人民交通出版社2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—85）三、计算书由于该桥为两联对称结构，所以取一联进行上部结构计算。
一）、荷载横向分布系数计算 （一）跨中及1/4l 处按铰接板法利用等代刚度法将连续梁等代为简支梁，计算其荷载横向分布系数。
经计算，其边跨、次边跨、中跨的刚度提高系数分别为 1.49、2.08、2.05。
三跨的刚度系数计算得0122.01=γ 0171.02=γ 0169.03=γ 根据γ查铰接板荷载横向分布影响线竖标表，绘制荷载横向分布影响线，计算各跨各板的荷载横向分布系数（粗体）和横向影响系数，列表如下：（根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载）1、边跨2、次边跨3、中跨（二）支座处按杠杆原理法计算，计算各跨各板的荷载横向分布系数（粗体）和横向影响系数，列表如下：（根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载）（三）各板荷载横向分布系数汇总取三跨中最大的荷载横向分布系数来统一计算各跨荷载，列表如下：（四）防撞护栏横向分布系数防撞护栏自重作为均布荷载作用于边梁，其集度为m KN q /7.720/154==。
其横向分布系数列于下表（跨中用铰接板法，支座用杠杆原理法）二）、上部结构恒载计算 （一）、端跨1、一期恒载根据设计图纸工程数量表得：桥面板自重（1g ）：1号、9号 KN 3.2741043.27=⨯ 2号～8号 KN 5.2281085.22=⨯ 2、二期恒载根据设计图纸工程数量表得：（二）、中跨1、一期恒载根据设计图纸工程数量表得：桥面板自重（1g ）：1号、9号 KN 2.2721022.27=⨯ 2号～8号 KN 7.2261067.22=⨯ 2、二期恒载根据设计图纸工程数量表得：（三）简支体系上支座恒载反力（空心板+铰缝 ，每片梁一端视为一个支座）（四）连续体系上二期恒载引起支座反力1、防水混凝土+沥青铺装+封头+接缝按均布荷载计算作用于五跨连续体系上KN q 28.44)6.2851.4522.2725.450(201=+⨯+⨯+⨯=引起的支座反力为：2、防撞护栏引起的支座反力表—11（五）恒载引起的支座反力汇总（简支体系恒载支座反力+连续体系恒载支座反力）三）上部结构汽车活载引起支座反力计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1 计算得车道荷载为：m KN q K /875.7= KN P K 72.177=根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.2 计算得汽车荷载冲击系数为：43.0=μ（结构基频为f 1=c Cm EI l 22616.13π0157.01767.0-=Inf μ）然后根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 4.3.1进行布载计算（一）按0号台最不利布载（一、三、五跨布均布荷载，0号台支座处布集中荷载）支座反力列于下表（已计入冲击力，单位：KN）（二）按1号墩最不利布载（一、二、四跨布均布荷载，1号墩支座处布集中荷载）支座反力列于下表（已计入冲击力，单位：KN）（三）按2号墩最不利布载（二、三、五跨布均布荷载，2号墩支座处布集中荷载）支座反力列于下表（已计入冲击力，单位：KN）四）各墩台支座反力汇总（一）0号台（二）1号墩（单位：KN）（三）2号墩注：3号墩支座反力同2号墩，4号同1号，5号墩全部支座反力为0号台的二倍二）、盖梁计算（1、5号墩）（一）、荷载计算1、上部结构恒载计算如上表2、盖梁自重及内力计算见表—19盖梁自重及产生的弯矩、剪力计算表3、活载计算见上表 （二）、内力计算1、恒载加活载作用下各截面内力考虑盖梁与墩柱线刚度比为555.2<,盖梁按8.2.1规定刚构计算如下： （1）弯矩计算M1-1=0 M2-2=01.11⨯-R M3-3=1201.21⨯-⨯-R RM4-4=132201.31⨯-⨯-⨯-R R R M5-5=14233201.41⨯-⨯-⨯-⨯-R R R R M6-6=45.0445.1345.2246.31⨯-⨯-⨯-⨯-R R R R1号墩各种荷载作用下各截面弯矩计算如下表－20(1)表－20(1)考虑墩柱支承对盖梁内力消减作用，取控制截面6－6M6-6=45.0445.1345.2246.31⨯-⨯-⨯-⨯-R R R R5号墩各种荷载作用下各截面弯矩计算如下表－20(2)表－20(2)（单位：KN •m ）（2）1号墩盖梁内力汇总计算见表－211号墩盖梁内力汇总表表－215号墩盖梁内力汇总计算见表－225号墩盖梁内力汇总表以上二表盖梁内力为设计值，均采用《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4.1.6规定的基本组合，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。
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目录第一部分项目概况及基本设计资料 (1)1.1 项目概况 (1)1.2 技术标准与设计规范 (1)1.3 基本计算资料 (1)第二部分上部结构设计依据 (3)2.1 概况及基本数据 (3)2.1.1 技术标准与设计规范 (3)2.1.2 技术指标 (3)2.1.3 设计要点 (3)2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4)2.2.1 T梁横断面 (4)2.2.2 T梁预应力束 (5)2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6)2.3 结构分析计算 (6)2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6)2.3.2 预应力筋计算参数 (6)2.3.3 温度效应及支座沉降 (7)2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7)第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8)3.1 计算模型的拟定 (8)3.2 桥墩计算分析 (8)3.2.1 纵向水平力的计算 (8)3.2.2 竖直力的计算 (9)3.2.3 纵、横向风力 (10)3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 (11)3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算 (12)3.2.6 裂缝宽度验算 (13)3.3 20米T梁墩柱计算 (13)3.3.1 计算模型的选取 (13)3.3.2 15米墩高计算 (14)3.3.3 30米墩高计算 (18)3.4 30米T梁墩柱计算 (22)3.4.1 计算模型的选取 (22)3.4.2 15米墩高计算 (23)3.4.3 30米墩高计算 (27)3.4.4 40米墩高计算 (32)3.5 40米T梁墩柱计算 (36)3.5.1 计算模型的选取 (36)3.5.2 15米墩高计算 (37)3.5.3 30米墩高计算 (41)第四部分桥梁抗震设计 (47)4.1 主要计算参数取值 (47)4.2 计算分析 (47)4.2.1 抗震计算模型 (47)4.2.2 动力特性特征值计算结果 (48)4.2.3 E1地震作用验算结果 (49)4.2.4 E2地震作用验算结果 (49)4.2.5 延性构造细节设计 (51)4.3 抗震构造措施 (53)第一部分项目概况及基本设计资料1.1 项目概况贵州省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，项目地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、结构耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
主线普通桥梁结构主要选择20m、30m、40m装配式预应力砼T梁。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），项目区地震动峰值加速度为0.05g、0.10g。
项目起点～K22+400路段为0.05g，对应地震基本烈度为Ⅵ度（路线长度约22.4km）。
K22+400～项目终点路段为0.10g，对应地震基本烈度为Ⅶ度（路线长度约55.0km）。
6度区与7度区分界点位于罗甸县罗苏乡纳庆村，属第LWSJ-1标范围。
按照桥梁相关规范要求，对位于7度区内的桥梁需进行抗震计算及抗震措施的设置。
桥梁通用图设计计算时，需充分考虑桥梁的抗震要求。
1.2 技术标准与设计规范（1）中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）（2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D06-2004）（3）中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），以下简称《规范》（4）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）中华人民共和国交通部标准《公路坞工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）（6）中华人民共和国交通部标准《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）（7）中华人民共和国交通部标准《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）1.3 基本计算资料（1）桥面净空：2x净-11.0米、净11.25米（2）汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要系数1.0（3）设计环境条件：Ⅰ类（4）混凝土：预制主梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、墩顶现浇连续段、桥面现浇混凝土采用C50；桥面铺装采用沥青混凝土；桥墩、盖梁、桩基采用C30。
（5）预应力钢束：采用抗拉强度标准值fpk =1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
（6）普通钢筋：根据贵州高速公路集团有限公司2013年6月3日下发的《黔高速专议【2013】44号》会议纪要，热轧光圆钢筋采用HPB300，直径小于22mm的热轧带肋钢筋采用HRB400，直径大于等于22mm的热轧带肋钢筋采用HRB500。
第二部分上部结构设计依据2.1 概况及基本数据2.1.1 技术标准与设计规范（1）《公路工程技术标准》JTG B01-2003（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50--2011（5）《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81-2006)2.1.2 技术指标主要技术指标表2.1.3 设计要点1、本通用图的结构体系为先简支后结构连续，按全预应力构件设计。
2、设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，横向分配系数按刚接梁法计算，并采用空间结构计算软件校核。
3、设计参数1）混凝土：重力密度γ=26.0kN/310MPa。
m，弹性模量EC=3.45×42）沥青混凝土：重力密度γ=24.0kN/3m。
3）预应力钢筋：弹性模量Ep=1.95×105 MPa，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
4）支座不均匀沉降：Δ=5mm。
5）竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定取值。
2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋2.2.1 T梁横断面本次罗望线T梁上部结构的通用图的设计，T梁构造尺寸的选取和配筋均参考中国交通部颁发的T形梁上部结构图。
20米、30米以及40米的T梁的横断面尺寸如下图所示：20米T梁标准横断面30米T梁标准横断面40米T梁标准横断面2.2.2 T梁预应力束（1）一片T梁预应力钢束数量T梁钢束断面布置20米T梁钢束数量表30米T梁钢束数量表40米T 梁钢束数量表2.2.3 罗望线T 梁构造及配筋与部颁图比较罗望线T 梁上部结构通用图，采用20米、30米、40米标准跨径，其T 梁梁高、中悬臂、外侧悬臂、腹板、马蹄等的构造尺寸与部颁通用图相同，预应力钢束布置形式和数量，普通钢筋布置形式及数量也与部颁通用图相同。
不同之处在于，本次罗望线通用图直径大于等于22mm 的钢筋采用HRB500钢筋，由于钢筋强度等级提高，增加T 梁的安全储备。
2.3 结构分析计算2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
汽车冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条计算。
T 梁跨中活载横向分布系数的计算采用刚性横梁法计算，支点横向分布系数的计算采用杠杆原理法计算。
2.3.2 预应力筋计算参数（1）预应力锚下张拉控制应力为Mpa k 1360=σ（2）两端张拉，每束锚具变形及钢束回缩总变形值为12mm 。
（3）预应力筋与管道壁摩擦系数25.0=μ（4）管道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015（5）钢绞线松驰率3.0％2.3.3 温度效应及支座沉降考虑整体均匀温升25℃，整体均匀温降-30℃。
非线形温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.10条规定执行。
支座沉降按5mm计算。
2.3.4 有限元软件建立模型计算分析对20米、30米、40米T形梁建立不同跨度的连续梁模型进行计算分析，验算T梁的受力特性是否满足规范要求。
运用有限元计算软件桥梁博士建立相应模型进行分析，验算T梁的承载能力极限状态和正常使用极限状态，再运用大型有限元计算软件MIDAS 建立T梁的梁格模型对桥博计算结果进行复核。
经过计算分析可知，罗望线T梁的上部结构通用图，满足结构安全和使用的要求，结构尺寸和配筋经济合理，具有可行性。
通用图计算书 2015年4月第三部分 桥梁墩柱设计及计算3.1 计算模型的拟定上部结构所受的恒载、活载、温度荷载以及收缩徐变等引起的墩柱顶的水平力和竖向力，决定了墩柱的受力状态，也决定墩柱的尺寸及配筋。
T 梁上部结构的分孔形式将影响到下部墩柱的受力，对下部结构进行通用图设计时，为了充分而全面地考虑到单个桥梁设计时可能遇到的各种不利情况，对于20米、30米和40米T 梁，分析其不同联长、不同高度桥墩的受力状态，控制最大联长为160m 。
由于通用图设计无法考虑实际设计中所遇到的各种复杂地形，所以对于一联桥梁中的各种墩高组合，无法全面地进行模拟分析，本次计算对同一桥梁模型中，墩柱采用同一高度进行计算分析。
实际设计过程中如遇到非常规的极端墩高组合的情况，根据需要进行具体分析处理。
3.2 桥墩计算分析3.2.1 纵向水平力的计算桥墩所受到的纵向水平力，使桥墩处于偏心受压状态，影响到桥墩的受力性能，进一步决定桥墩的尺寸和配筋。
墩台的纵向水平力有温度影响力、混凝土收缩及徐变影响力、支座摩阻力及汽车制动力。
（1）桥墩墩顶的抗推刚度上部结构为一联结构连续T 梁，纵向水平力中，除支座摩阻力由桥台承受外，其余各力均将按集成刚度法分配给各支座及墩顶。
i 号墩墩顶的抗推刚度按下式计算：'3(0)(0)'(0)'(0)'22(/30.8)i HH HM MH MM K l EI l l l δδδδ=⎡⎤⨯++++⎣⎦式中，(0)HH δ，(0)HM δ，(0)MH δ，(0)MM δ为计算桩基时有关系数，见规范JTJ D63-2007。
'l 为墩顶到桩顶高度。
（2）支座的抗推刚度每个梁端有一个支座，横向一排有5各支座。
支座刚度按下式计算：K z e nab G tζ=，其中，n 为支座个数，a 、b 和t 为矩形支座长边、宽边及厚度，ζ为高度折减系数，e G 为支座剪切模量。
（3）墩顶与支座的集成刚度算出支座刚度以后，再与墩顶刚度串联，串联后的刚度便是支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
计算表达式如下：K +K d zd zK K K =（4）混凝土收缩、徐变及温度影响力在各墩上的分配装配式钢筋混凝土收缩影响力，按相当于降温5℃~10℃的影响力记入，本通用图设计采用10℃。