泵送复合材料桥塞技术在江汉新沟油田应用资料共36页
一种桥塞坐封试验测试装置的研制
第32卷第1期2019年01月江汉石油职工大学学报Journal of Jianghan Petroleum University of Staff and Workers 一种桥塞坐封试验测试装置的研制廖勇（中石化江汉石油工程有限公司测录井公司，湖北潜江433123 ）［摘要］桥塞一射孔联作分段压裂是目前国内外进行页岩气开发所使用的主要技术，且桥塞和坐封工具的性能直接影响泵送环节与压裂效果。
由于桥塞技术的不断发展以及涪陵二期深层页岩气井开发面临的高温高压井 况，需要对现有桥塞及坐封工具性能指标进行提升。
为了实现复杂工况下桥塞所面临的各项技术指标的试验测试，研究设计了 JHSK-1A 型桥塞坐封试验测试装置，能够满足可对不同类型、规格的桥塞坐封工具与各种试验 桥塞工作的匹配性进行试验、评价，应用效果良好。
［关键词］页岩气开发;桥塞一射孔联作；坐封工具；测试装置［中图分类号］TE931. 2 ［文献标识码］A ［文章编号］1009—301X （2019）01—0034—04引言目前，涪陵深层页岩气开发面临的高温高压环境，现有桥塞及工具在应用过程中逐渐暴露一些问题：如产品质量不稳定，导致泵送时出现桥塞中途坐 封；现有桥塞及坐封工具的性能指标，如耐温性、耐压 性、下入卡瓦泵送时抗破坏性、长时间工作稳定性等,已无法满足涪陵深层页岩气井井深更深、井底压力更 大、温度更高的施工要求。
因此.亟待解决对现有桥 塞及工具指标进行提升和新研制桥塞的综合检测评价工作。
针对目前技术中存在的不足和缺点，研制了 可对不同类型、规格的桥塞坐封工具与各型试验桥塞工作的匹配性进行试验，可对桥塞进行综合检测、评价的JHSK —1A 型桥塞坐封试验测试装置。
1装置主要结构组成JHSK-1A 型桥塞坐封试验测试装置（图1）主体由机械式压力测试试验单元、桥塞承压试验单元、电子 压力试验监测装置3部分组成.包括21个基本部件。
其中，桥塞承压试验单元为整套装置的核心。
复合材料桥塞卡瓦试验研究
基于复合材料桥塞的水平井套管分段压裂技术_邹刚
2. 2. 2
工作原理
电缆坐封工具结构简单，位于电缆坐封工具上 端的点火器通电后， 引燃位于点火器下端的药柱， 燃烧 30 s。药柱燃烧所产生的高压气体用来驱动坐 封工具运行。高压气体向下通过上活塞的中心孔进 入下缸套，驱使坐封工具外面部件上、下缸套和上 接头下行，同时上、下活塞保持稳定。高温高压气 体产生的推力达到一定程度后 （ 约 28 kN ） ， 剪切 接头上的剪切销被剪断，压力持续增大推力不断增 大使得上、下缸套等部件下行推动坐封套，因而与 下接工具释放栓 （ 环 ） 产生相对位移， 坐封下接 工具。药柱持续燃烧推力不断增大，当其达到下接 工具释放力时，坐封工具与下接工具脱离，实现丢 手。丢手后，上、下缸套下行达到行程极限，压力 从上缸套的泄压孔泄出，工具内腔自动泄压。 2. 2. 3 性能特点 （ 1 ） 坐封工具内的油减压系统可控制坐封工 具的行程速度。 （ 2 ） 当坐封工具外部上、 下缸套等组件下行 时，工作活塞与工作缸套间的高压油将由上活塞与 上接头间环状间隙进入上接头，达到减振和控制坐 封速度的目的，保证坐封平稳。 （ 3 ） 工具承压级别高， 行程长， 具有上、 下 活塞平衡的特点，从而避免了桥塞等工具的提前坐
Research on the Staged Fracturing of Casedcompletion Horizontal Hole with Composite Material Bridge Plug
Zou Gang1 Li Yichun1 Pan Nanlin1 Ning Yi1 Zhao Junfeng1 Zhou Xin1 Liu Lei1 Zhang Guofeng2
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石
油
机
械
2013 年
第 41 卷
某进口复合桥塞的结构分析及油田应用
1341 复合桥塞技术原理及特点1）复合桥塞坐封技术原理。
桥塞坐封技术的原理主要是以机构部件的运动过程以及各机构部件受力的先后顺序实现可靠地桥塞坐封，而桥塞各机构的结构部件的外部推力由桥塞坐封工具输出提供，但是另一方面机构部件在高温下的材料强度是实现桥塞可靠坐封的技术关键。
2）进口桥塞结构及性能特点。
进口桥塞的结构主要由芯轴、负载环、卡瓦、支撑帽、胶筒、固定环、下端头等组成。
该进口桥塞的结构整体比Magnum复合桥塞的结构简单，在满足基本的坐封原理与性能方面无明显差异，在桥塞磨铣方面，该进口桥塞具有更快的钻磨效果。
2 进口复合桥塞结构动力学分析1）桥塞结构动力学分析的方法及意义。
机械结构的运动学分析主要从几何的角度（指不涉及物体本身的物理性质和加在物体上的力）描述和研究结构对象位置随时间的变化规律的力学分支。
以研究质点和刚体这两个简化模型的运动为基础，并进一步研究变形体（弹性体、流体等） 的运动。
进行桥塞结构动力学分析的意义在于通过理论演绎计算，获得关键零部件的相关结构强度参数，与桥塞零部件在结构力学试验中获得数据进行对比，更可靠的确定桥塞的结构强度及性能。
2）进口复合桥塞动力学分析。
桥塞坐封的驱动力由桥塞坐封工具提供，而桥塞坐封工具的动力源是由桥塞火药燃烧的气体膨胀做功输出。
桥塞火药燃烧的过程是随时间近似线性变化，同时桥塞工具内部结构是气体膨胀做功输出动力，推动活塞机构压缩液压油，驱动二级活塞推动桥塞工具上的推筒机构坐封桥塞。
3）进口复合桥塞解析法与试验法结果对比。
通过对进口复合桥塞的各机构部件受力进行了数值分析计算，其中结构件胶筒的最大受力为172.3 kN。
对于胶筒，在研究过程中也进行了试验验证，通过将胶筒装配在工装芯杆上，在万能材料试验机上进行压缩，在胶筒压缩后直径达到124mm，胶筒的圧缩力24.3kN，由于胶筒外部未进行套管约束，所以胶筒的压缩直径以目前桥塞可适用的坐封最大套管内径作为约束值，测量了胶筒的圧缩力。
复合上返注灰桥塞的研究与应用
光油管挤灰封堵施工，工序多施工时间长，同时受油层套管承压以及配灰量限制，导致挤灰封堵效果变差，一次挤灰封堵成功率较低，返工工作量增加，统计近年挤灰封堵分析看到，挤灰工艺成功率仅有66％。
一方面原因是挤灰工序多，挤灰前期施工过程用时较长，使灰浆在井筒已经出现稠化，失去流动性，挤灰困难；另一方面受油层套管承压以及配灰量限制，一些井因灰量少、吸水性差施工压力无法提高导致挤灰封堵失败，尤其高压井筒无法实施注灰挤灰工艺。
目前江苏油田采油一厂修井作业平均每年新增桥塞应用井40井次，与桥塞有关的施工工作量每年约250多井次。
桥塞长期处在地下会受到介质影响发生腐蚀，随着时间的推移，桥塞的打捞工作愈发困难。
现在的打捞工具在捞获桥塞后存在不能解卡、脱手困难、不易钻磨的问题，往往造成转大修增加费用；大斜度井段打捞桥塞存在打捞工具入腔难的窘境；老桥塞在资料的录入与型号选择方面不完整，导致无法选择打捞工具。
2019年四季度，在江苏油田采油一厂陆续有陈2-42、永14-3、沙26平4、陈3平13等井打捞不成功，造成作业费用增加，影响采油生产速度。
同时油田部分特殊井，如外溢和地层漏失井筒，需要先期进行压井或堵漏，如果不采取措施，注灰容易造成插旗杆和灰塞沉降达不到设计要求，造成二次注灰，产生工期和费用。
部分水平井由于套损，需要对目前生产层进行封堵后修复套损破漏，如果用普通桥塞跨隔，打捞风险大，如果采用悬挂手段修复破漏段，则底部桥塞在水平井段难钻磨，金属材料桥塞在解封过程中钻铣难度大、钻铣时间长，容易造成套管偏磨及金属屑卡钻等问题。
造成作业成本及卡钻风险大幅增加。
主要存在的问题如下： 桥塞长时间在井下，在高温高压的状态下，部分机械零件锈蚀，腐蚀难打捞部分井下桥塞在超过2年使用期限后，打捞易卡，导至部分井转大修，平均每口井增加大修作业成本费用近40万元。
部分大斜度井段，桥塞难打捞在水平井段或井斜大于45°井段，打捞工具难入腔。
连续管钻复合桥塞磨鞋优化设计及应用
连续管钻复合桥塞磨鞋优化设计及应用江㊀强,王㊀汤,刘少胡(中石化江汉石油工程有限公司页岩气开采技术服务公司,湖北武汉４３００７０)[摘㊀要]㊀针对涪陵地区页岩气井井深㊁水平段长分段多㊁施工压力高㊁复合桥塞钻磨效率低㊁风险高等特点,优化设计钻磨工具串,解决长水平下入延伸㊁遇卡处理等问题.从磨鞋类型㊁磨料㊁尺寸三方面入手,优化设计出采用多菱形磨料㊁内面铺焊合金齿凹面磨鞋,结合现场经验,优化成等腰梯形大直径水槽.现场试验证明,设计的凹面磨鞋整体钻塞效果好㊁遇卡风险小㊁磨损少.采用优选的钻塞工具串和设计的磨鞋,提高了该地区的钻塞成功率,缩短了施工周期,降低了页岩气勘探开发成本.[关键词]㊀页岩气;连续管;桥塞;磨鞋[中图分类号]㊀T E３５７㊀[文献标识码]㊀A㊀[文章编号]㊀１００９ ３０１X(２０２０)０３ ００６８ ０３D O I:㊀１０．３９６９/j．i s s n．１００９－３０１X．２０２０．０３．０２４㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀开放科学(资源服务)标识码(O S I D):㊀㊀目前国内页岩油气水平井开发主体分段工艺采用电缆桥塞分段压裂技术,其主要是在５＂套管内通过电缆泵送快钻桥塞达到分层目的[１－２],待压裂施工完毕进行快速钻磨,使井筒成为全通径.连续管具有安装迅速㊁带压作业㊁起下速度快等优势,是目前钻磨复合桥塞的主要方式.钻磨桥塞工具串包括磨鞋㊁螺杆马达㊁震击器㊁马达头总成等,工具串设计需要考虑高压防喷㊁长水平下入延伸㊁遇卡处理等情况.其中磨鞋是影响钻磨成功性㊁钻磨效率和钻磨经济性最重要的工具.当前连续管钻磨桥塞的磨鞋主要有平底磨鞋㊁凹底磨鞋㊁梨形磨鞋㊁牙轮钻头㊁P D C钻头㊁多刃磨鞋等形式,现场对于磨鞋的选取多采用试错法和经验法,这给现场作业效率和风险控制带来较大挑战.为此,本文通过优化钻磨工具串,优化设计连续管钻塞用磨鞋,现场应用效果良好.１㊀连续管钻塞管柱和磨鞋优化设计针对涪陵地区井况及页岩气开发特点,给出了高效安全钻塞管柱结构,优化设计了磨鞋,采用连续管进行钻桥塞施工,形成一套完善的水平井带压钻桥塞工艺技术,提高水平井钻桥塞的施工效率和可靠性.１．１㊀水平井钻桥塞管柱设计１)管柱结构.钻塞管柱结构主要由连续管㊁连接器㊁单流阀㊁震击器㊁液压丢手㊁水力振荡器㊁螺杆马达和磨鞋组成[３](图１).㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀图１㊀连续管钻塞管柱结构示意图㊀㊀２)技术特点.①水力振荡器可以根据井况确定是否使用,如果钻磨效率低,或者判断管柱出现锁死不能钻磨,可以增加水力振荡器.②管柱设计有震击器,在管柱遇卡时可通过快速上提管柱进行震击解卡,有效增加了解卡载荷,减少了解卡作业对连续管的直接损伤.③当管柱解卡失败时,可通过投球憋压对液压丢手以下部分进行丢手,同时缩短井下落鱼长度便于后期打捞.１．２㊀专用磨鞋的优选及改进１)磨鞋的类型优选.磨鞋影响钻磨管柱的切削能力和碎屑大小.切削能力不足,导致进尺缓慢,切削形江汉石油职工大学学报㊀２０２０年０５月㊀J o u r n a l o f J i a n g h a nP e t r o l e u m U n i v e r s i t y o f S t a f f a n d W o r k e r s㊀㊀第３３卷㊀第３期[收稿日期]２０２０－０３－１７[基金项目]国家科技重大专项大型油气田及煤层气开发 深层页岩气开发关键装备及工具配套应用研究 (２０１６Z X０５０３８－００６). [第一作者简介]江强(１９８７－),男,大学,工程师,现从事连续管技术研究.成的碎屑过大,导致返困难,影响施工的正常进行.在相同的工况及施工参数下,磨鞋的选择是影响钻塞施工的主要因素.针对水平段长㊁桥塞数量多的钻磨施工,选择合理的磨鞋,不但可以减少起下钻趟次㊁提高钻塞效率,而且可有效控制碎屑大小,降低工具遇卡的风险.适应连续管钻磨桥塞的磨鞋按其外形可分为平底磨鞋㊁凹面磨鞋㊁梨形磨鞋㊁牙轮钻头㊁P D C钻头㊁多刃磨鞋等;按耐磨合金的镶嵌不同又可分为铣鞋和磨鞋.采用相同管柱结构及钻磨参数进行钻磨试验,钻塞效果仍有区别,结合返排出的钻屑情况,获得以下结论:①刃形磨鞋在速率上高,但对胶筒㊁牙块等磨铣能力差,易形成大块胶筒和大块牙块,影响后续施工.②凹面磨鞋适用于磨削井下不稳定物大颗粒碎屑,如铜球等,由于磨鞋底面是凹面,可以罩住井下大粒径(大于套管内径与磨鞋外径差㊁大于最大磨鞋底面水槽间隙)碎屑,迫使落物聚集在切削范围内而被磨碎.③凹面形磨鞋虽然在速率上稍低,但对胶筒㊁牙块等磨铣能力强,形成的碎屑较小,更适应水平段钻磨桥塞施工.２)磨鞋尺寸优选.针对内径Φ１１８．２６m m套管,理论上磨鞋外径应在Φ１１３．５m m以上.大的凹面磨鞋有利于减小碎屑体积,但大的磨鞋在通过炮眼时遇阻风险大,因此磨鞋不宜选用过大;过小的磨鞋易形成较大碎屑或造成桥塞 扒皮现象 .因此,针对内径Φ１１８．２６m m套管一般选用磨鞋外径约为套管内径９４％~９５％左右,即Φ１１２m m.针对内径Φ１１５．０２m m套管内径,理论上磨鞋外径应在Φ１０９m m左右.为避免过射孔炮眼位置遇阻,目前磨鞋外径应为Φ１０８m m,并且在施工中每进尺１００m m或１５m i n上提(５~１０m)管柱一次划眼及变换钻磨位置,重新加压钻进,以减少大块碎屑的形成.３)磨鞋磨料优选.切割磨料多选用碳化钨合金,具有高温耐磨蚀特性.但对于大段磨铣,宜选用多菱形的磨料.优点:①每个部分都有相同的几何优化模型,从而使刀具无论放置在磨铣的哪个部位,都会有锋利的切割角度和切割点朝下面.②当刀具完全磨损后,新的刀具边缘又暴露出来起作用.③这种新的刀具有１６个切割点和８个切割边.４)磨鞋改进.磨鞋切削面改进:普通磨鞋在现场应用中极易出现边缘磨损较严重,但中间磨损较小的现象,最终导致磨鞋面处于凸状,造成磨鞋失效.经分析,主要原因有两点:①磨鞋边缘线速度大,易崩碎.②桥塞最外圈卡瓦部分属于铸铁材质,磨鞋易磨损.为解决此问题,借鉴P D C切削原理,考虑在磨鞋边缘线速度大处,镶嵌柱状的合金齿,可以最大限度的减少边缘磨损,同时内面铺焊合金齿(图２).㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀图２㊀五棱凹底磨鞋改进结构图㊀㊀磨鞋水槽优化设计:前期磨鞋水槽直径多采用Φ２０m m,由于水槽较小,不利于碎屑返排.特别是桥塞卡瓦钻屑和铜球容易卡于水槽中,导致碎屑返排不畅,引起钻塞泵压上升导致憋泵.因此,将水槽直径扩大至２４m m,为碎屑提供更大的返排通道,提高碎屑返排的有效率;同时,将水槽形状由半圆形改为等腰梯形,使铜球或是胶皮不易卡住.２㊀现场试验通过现场试验,检验磨鞋能否满足页岩气水平井连续管安全高效钻塞的要求.２．１㊀焦页A井磨鞋选型对比分析１)管柱结构.使用的管柱结构为:磨鞋＋Φ７３m mˑ３．９２m螺杆马达＋Φ７３m mˑ０．４４m液压丢手＋Φ７３m mˑ１．７３m震击器＋Φ７３m mˑ０．３２m单流阀＋Φ７３m mˑ０．１６m铆钉式连接器＋２＂连续管.２)效果分析.对焦页A井磨鞋效果进行对比(表１).表１㊀焦页A井磨鞋效果对比分析试验阶段磨鞋类型钻塞支数效果概述第一趟Φ１１０m m刃型磨鞋６磨鞋底部外缘合金磨损严重,水槽内卡有铜球㊁牙块等碎块第二趟Φ１１４m m凹面磨鞋１１磨鞋外缘磨损严重,返屑碎小第三趟Φ１１０m m凹面磨鞋４磨鞋轻度磨损,返屑碎小由表１可知,第一趟选用Φ１１０m m刃型磨鞋钻除６支桥塞,钻磨过程主要以撕碎㊁刮削作用为主,导致磨鞋底部外缘合金磨损严重.因该型磨鞋水槽较窄,井内铜球等钻屑上返后容易卡在钻头水槽内,在钻压９６㊀江㊀强,等．连续管钻复合桥塞磨鞋优化设计及应用施加过大时,易诱发憋泵㊁卡钻现象.钻磨过程未见卡瓦牙块碎屑返出,大量卡瓦牙块堆积于井筒内,造成钻磨的困难和进尺缓慢(图３).第二㊁三趟采用不同尺寸凹面磨鞋,显示出的钻塞效果优于刃型磨鞋.采用Φ１１０m m 外径的凹面磨鞋,磨损程度小于Φ１１４m m 的凹面磨鞋.综上所述,采用凹面磨鞋的钻塞效果优于刃型磨鞋,而采用Φ１１０m m 的凹面磨鞋,其磨损程度小于Φ１１４m m 的凹面磨鞋.㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀图３㊀焦页A 井刃型磨鞋钻磨效果照片２．２㊀焦页B 井磨鞋选型对比分析１)管柱结构.使用的管柱结构为:刃型磨鞋＋螺杆马达＋液压丢手＋震击器＋单流阀＋连接器.２)效果分析.应用后效果主要有:①焦页B 井第一趟采用Φ１１０m m 进口刃型磨鞋一趟钻除１３支桥塞,钻塞数量多㊁效率高.②从磨鞋磨损情况来看,所用Φ１１０m m进口刃型磨鞋最底部外径被磨损至Φ１０４m m 且呈凸形,磨损情况严重,不利于破裂碎屑,是造成后期钻塞速度慢的重要原因.③从返屑来看,刃型磨鞋破碎胶筒能力较凹面磨鞋差,因其是从胶筒中间穿过磨削其余部件,造成碎屑体积较大,不利于返排,是造成第二趟管柱钻磨频繁遇阻遇卡,钻磨无效果起出的重要原因.综上所述,采用刃型磨鞋虽然钻磨速度快,但是形成的碎屑体积较大,不利于返排,易形成卡钻等其他的安全隐患.３㊀结论１)针对目前钻复合桥塞存在的不足,对磨鞋进行优化设计后建议选用多菱形的磨料,磨鞋内面铺焊合金齿,将水槽形状由半圆形改为等腰梯形,将水槽直径扩大至２４m m ,为优快钻磨复合桥塞提出了可行方案;２)现场试验得出在焦页A 井采用凹面磨鞋的钻塞效果优于刃型磨鞋,而采用Φ１００m m 的凹面磨鞋磨损程度小于Φ１１４m m 的凹面磨鞋;焦页B 井中使用刃型磨鞋虽然钻磨速度快,但是碎屑体积大返排难,不利长水平段多桥塞钻磨.[参考文献][１]周德华,焦方正,贾长贵,等．J Y １H F 页岩气水平井大型分段压裂技术[J ]．石油钻探技术,２０１４,４２(１):７５－８０．[２]刘少胡,李思行,冯定,等．连续管钻塞水平段铁屑运移机理研究[J ]．中国安全生产科学技术,２０１７,１３(６):５８－６２．[３]袁发勇,马卫国．连续管水平井工程技术[M ]．北京:科学出版社,２０１８．O p t i m u mD e s i g n a n dA p p l i c a t i o n o f C o m p o s i t e B r i d g e P l u g G r i n d i n g S h o e s f o r C o i l e dT u b i n gJ I A N GQ i a n g ,W A N G T a n g ,L I US h a o h u (S h a l eG a s P r o d u c t i o nT e c h n i q u eS e r v i c eC o m p a n y ,S i n o pe cO i lf i e l dS e r v i c e J i a ngh a nC o r po r a t i o n ,W u h a n ,H u b e i ,４３００７０,C h i n a )A b s t r a c t :I n v i e wo f t h e c h a r a c t e r i s t i c so f d e e p s h a l e g a sw e l l s ,l o n g h o r i z o n t a l s e c t i o nw i t h m u l t i pl e s u b s e c t i o n s ,h i g h c o n s t r u c t i o n p r e s s u r e s a n d l o we f f i c i e n c y a n dh i g h r i s ko f d r i l l i n g a n d g r i n d i n g i nF u l i n g A r e a ,t h e d r i l l i n g an d g r i n d i n g t o o l s t r i n g i s o p t i m i z e d t o s o l v e t h e s t i c 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d s h o e s h a s i m p r o v e d t h e s u c c e s s r a t e o f d r i l l i n g an d p l u g i n t h i s a r e a ,s h o r t e n e d t h e c o n s t r u c t i o n c y c l e a n d r e d u c e d t h e c o s t o f s h a l e g a s e x p l o r a t i o n a n d d e v e l o p m e n t ．K e yw o r d s :S h a l eG a s ;C o i l e dT u b i n g ;B r i d g eP l u g ;G r i n d i n g S h o e s [编辑㊀唐静南]０７㊀江汉石油职工大学学报。
江汉井下打塞及压裂作业业绩案例
江汉井下打塞及压裂作业业绩案例案例一：漏井下小套管技术应用2009年4月，江汉新115井应用下小套管技术后，在停井38年后恢复生产，日产油2.8T。
新115井是江汉油田1971年9月打的井，因当时试油产液量太低一直未投产。
2008年11月地质部门综合分析认为，该井在现有的油层压裂改造技术条件下具有复查试油的潜力。
12月复查试油时，发现套管在20m～23m和207m～250m多处有漏点，故决定应用漏井下小套管技术。
该井于2009年4月2日开工体，4月7日下入φ101.6mm无接箍小套管至油层顶界860m，8日实施延时固井，12日经测声幅验收固井质量良好，水力试压15MPa 检验合格，历时11天优质完成施工。
14日压裂改造，顺利加砂8m3，16日下φ38mm 泵投产，该井日产油2.8T，一跃成为该区域的高产井。
截止到2009年12月31日，该井累计产油442T，实现了该区块挖潜增油、提高采收率的突破。
案例二：负压井冻胶暂堵打塞工艺应用负压井冻胶暂堵打塞工艺主要是利用压裂冻胶具有粘稠、不易流动的特性，在打塞前先把冻胶替入井内，暂时封堵负压层位，使井筒在一定时间内处于平衡状态，从而消除油层负压对打塞的不利影响，然后按照常规方法进行打塞施工。
2008年3月，井下作业处在江汉油田高12井首次应用该工艺，施工过程中，发现油层413（2006.0—2010.2米，4.2m/1c）负压吸水较严重，于是先替入1.0方冻胶，把2017.95米至1930.0米之间的负压层位封住，使井筒处于平衡状态，再进行打塞施工。
2008年至今，井下作业处已使用冻胶暂堵打塞工艺施工15井次，尽管每口井都存在负压吸水现象，但灰面都能够满足施工要求，有效解决了负压井打水泥塞的技术难题。
该工艺具有操作简单，暂堵效果好，不伤害储层，以及费用较低的优点。
案例三：优化钻具结构，钻磨机械桥塞和水泥承留器在钻磨机械桥塞和水泥承留器施工时，通常采用螺杆钻和磨鞋来磨铣，往往要钻磨两次，甚至三次才能达到施工目的，每次钻磨八小时以上无进尺时，就需要更换螺杆钻和磨鞋，这样延长了占井时间，耗费了人力和物力，而且作业一次成功率低。
泵送桥塞分段体积压裂技术的研究及现场应用
泵送桥塞分段体积压裂技术的研究及现场应用摘要：泵送桥塞是一种近年来发展的压裂改造新工具，在致密性油气藏中应用广泛。
致密性油气藏具有低孔、低渗、天然裂缝不发育等特征，完井方式通常以水平井完井为主。
在致密性水平井体积压裂改造中，泵送桥塞工艺有着很大的优势，其分隔、射孔一体技术满足了致密性油气藏水平井改造所需要的大排量、大液量等施工参数。
为该种油气藏的改造开发提供了一套完备的方式方法。
关键词：致密油泵送桥塞体积压裂水平井引言随着我国油气田勘探开发的深入，常规油气产量有逐步递减的趋势。
美国致密油的突破性进展给我国的致密性（低渗透）油气藏开发给予了重要启示。
我国油气勘探开发也将逐步向致密性油气藏方向发展。
2013年2月完钻的任密1H井是华北油田公司一口致密性油藏水平井。
其地质特点为储层岩性复杂，以泥质粉砂岩，砂岩为主。
储层低孔、低渗，天然裂缝不发育，总体属低孔、低渗致密油储层。
任密1H井多段改造提高裂缝长度，体积改造是该井获得突破的关键。
该井采用泵送桥塞，分段改造工艺，压裂过程中采取先进行酸化处理，后添加转向剂的体积压裂技术，实现体积改造最大化和低成本经济开发的目标，为国内致密性油气藏开发提供了可借鉴的成功案例。
一、泵送桥塞工艺1.泵送桥塞泵送桥塞是一种近年来发展的压裂改造新工具，在国外致密性油气藏中广泛应用，哈里伯顿、贝克休斯、斯伦贝谢、威德福等公司都有该工具的研发与使用。
尤其是在致密油气藏水平井压裂上具有很大优势，逐步替代了传统的封隔工具，为水平井压分层改造提供了更好的选择。
泵送桥塞工具主体由电缆、射孔枪、坐封工具、封隔器构成。
桥塞中心具有球碗结构，坐封完毕投球封堵，如图1所示。
泵送桥塞投放前预置在井口防喷管串内，开启井口后，尾部拖带电缆投入光套管。
当到达一定井斜位置，靠其自身重力无法克服外部阻力时，与地面泵车配合，采用泵送方式，泵送到设计位置，进行点火作业，炸药推动坐封工具内液压缸坐封，坐封后坐封工具与桥塞脱离。
泵送复合材料桥塞技术在江汉新沟油田的应用
外径：89mm 电源：200～250VDC/160～260mA 耐温：-25℃～+160℃/2h 工作压力：70MPa
电缆密封井口装置技术参数：
工作压力：70MPa 主 通 径：140mm 密封电缆规格：8mm
桥塞坐封工具技术参数： 工具外径：97mm 坐 封 力：245KN 工作压力：70MPa 工作温度：150℃
一、现场应用情况
复合材料桥塞的现场应用（油管传输施工）
序号 应用井号 应用日期 桥塞类型 坐封深度 和井斜 施工目的
1
2 3 4
LN206-1
TZ16-16H PX11-1HF M22-P3
2012-06-03
2012-06-10 2012-06-02 2012-06-06 2012-08-20
铸铁卡瓦复合材料桥塞
下钻塞施工管柱组合为：油管+震击器+9LZ100×3.5Ⅲ 型螺杆+φ114mm复合桥塞专用钻头。 启泵钻复合材料桥塞，排量400-450L/min，泵压2.0-
在新沟油田非常规油气产能建设示范区，这项技术目前已
经进行了5口井共39层的现场应用。下面对这项技术在江 汉新沟油田的应用情况进行一下简要介绍。
汇报提纲
江 汉
油
一、现场应用情况 二、出现的问题及解决方案 三、认识与建议
田
四、下步工作计划
JHPA Downhole Engineering Service Company
45 55 55 55 55 65
一、现场应用情况
1、新1-1HF井
施工过程（2012.8.12～22）
先对1592.0-1595.0m井 段进行油管传输射孔。再安
装施工井口及操作台
(江汉油田)江汉油田水平井大规模分段压裂施工配套技术PPT课件
现场应用情况
序 号
井号
分段数、 射孔簇和 施工用时
桥塞位置和井斜
压裂施工参数
1
广1-P3
2段×3簇 1天
1550m、1949m 井斜：86 °
泵压20—27.2MPa
2
面4-16X35
3段×3簇 1天
1531.0m、1478.0m 井斜：83.84°
泵压7.4-12.8MPa，最大排量4.1m3/min， 最大砂比64.5%，总加砂量85.25m3，总液
电缆
射孔枪
水力推送压力
坐封工具
桥塞
江汉石油工程有限公司井下测试公司
一、泵送复合桥中塞石化与江射汉石孔油联工程作公技司测术录井公司
复合材料桥塞技术
实心和空心结构 轻质铸铁卡瓦复合材料桥塞
全复合材料桥塞
斜坡和齿状两种自锁形式
工作压差：70MPa 工作温度：150℃ 丢手拉力：140～180KN
江汉石油工程有限公司井下测试公司
泵压43.12-71.04MPa，最大排量 14.7m3/min，最大砂比4.3%，入井总液量
34345m3，支撑剂1209.3m3。
江汉石油工程有限公司井下测试公司
一、泵送复合桥塞与射孔联作技术
现场应用情况
序 号
井号
分段数、射孔 簇和施工用时
桥塞位置和最大井斜
压裂施工参数
1 新1-1HF
8段×1簇 3天
4 新1-5HF
10段×1簇 3天
1587m、1510m、1445m、1380m、 1314m、1260m、1205m、1140m、
1087m，最大井斜： 91.2°
泵压8-20MPa，最大排量7.0m3/min，最大砂 比30.1%，总加砂量630m3，总液量2895.6m3。
电缆泵送复合桥塞
电缆泵送Magnum复合桥塞以下所描述的工艺操作流程对于泵送与起出Magnum复合桥塞并不是固定不变的，每一步操作都需要根据井况进行调整。
该通用流程只能辅助解决有可能遇到的问题。
该操作流程不适用于Magnum永久式复合桥塞。
桥塞入井前，必须通过通井规、刮管器或者模拟桥塞通井。
通井规，刮管器或者模拟桥塞的外径必须大于桥塞的外径。
直井入井前：记录套管接箍定位器到复合桥塞底部的距离等相关需要测量的数据。
推荐起出防喷管中的钻具组合，如果不行的话，再使用推管车，但是推管车不能用于支撑钻具组合的重量。
一旦钻具组合被悬挂起来，必须采取预防措施防止桥塞碰到会对桥塞或人员引起伤害的障碍物。
校深时如不能将工具串置于地面，则用鼠洞或者井口。
记录钻具组合管串的重量。
注意：对防喷管试压时，应缓慢增加和降低压力，否则会伤害复合桥塞。
在打开井眼前确保井眼压力与防喷器缓慢平衡。
当通过井口装置下放钻具组合时，应格外小心，避免损坏复合桥塞。
入井：当接近液面时，推荐100f/min（30m/min）或更小的速度，记录液面位置。
注意：大于100f/min（30m/min）时，有可能引起桥塞提前坐封。
钻具组合泵入速度控制在250f/min(75m/min)以下，泵入位置超出坐封深度后停泵。
在起出工具之前测量井底钻具组合悬重。
校深后，将工具串提到桥塞坐封位置。
将一旦桥塞到位，点火坐封，在起出坐封工具前等待大概两分钟以确保桥塞与坐封工具已剪断、分离。
在起出坐封工具时要监测管串重量。
管串重量被提起后，如果下入的是死堵桥塞或单流阀式桥塞可进行试压对。
不要返回下探桥塞！继续上提电缆，监测重量，校深到达射孔位置后射孔。
各簇射孔全部完成后，上提起出电缆，射孔枪起到液面位置前，速度降至100f/min（30m/min）。
超过液面位置后以合适且安全的速度将工具取出。
将球置于井口，平衡井筒压力。
注意：如井筒压力未达到平衡，球有可能撞击压裂井口顶部压帽被打碎。
全复合材料易钻桥塞研制与应用
ｍａ ｔ ｅ ｉＭｓ ｒ ｉ ｓ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｅ ｄ ．Ｔ ｈ ｉ ｓ ｂ ｉｄ ｒ ｇ ｅ ｐ ｌ ｕ ｇ ｕ ｓ ｅ ｓ ｃ ｏ ｍｐ ｏ ｓ ｉ ｔ ｅ ｒ ｅ ｓ ｉ ｎ ｍａ ｔ ｅ ｉａ ｒ ｌ ｓ ｏ ｆ ｈ ｉ ｇ ｈ ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ａ ｎ ｄ ｈ ｉ ｇ ｈ ｄ ｅ ｎ ｓ ｉ ｔ ｙ，ｗｉ ｔ ｈ ｎ －
全复合材料 高性 能桥 塞。该桥 塞使 用高强度低 密度 的复合树 脂材料 ， 设计 了独特 的桥 塞 密封
机 构 和 防 突装 置 ， 并 进 行 了 系统 的 室 内 材 料 性 能 实 验 和 桥 塞 整 体 性 能 测 试 ， 可耐 压 差为 ７ ０ ＭＰ ａ ， 耐温为 １ ２ ０℃ 通 过 多 次现 场应 用 ， 桥 塞 的 实用 性 能 得 到 了验 证 ， 能 够 满 足 现 场 施 工要
ｎ ｉ ｑｕ ｅ ｓ ｅ ａ ｌ ｉ ｎ ｇ ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｓ ｍｓ ａ ｎ ｄ ｏ ｕ ｔ ｂ ｕ ｒ ｓ ｔ ｐ ｒ ｅ ｖ ｅ ｎ ｔ ｉ ｏ ｎ ｄ ｅ ｖ ｉ ｃ ｅ ．Ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍａ ｔ ｉ ｃ ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｙ ｍａ ｔ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ ｐ ｅ ｆｏ ｒ ｒ ｍａ ｎ ｃ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ
ｂ ｉｄ ｒ ｇ ｅ ｐ ｌ ｕ ｇ ｉ ｎ ｔ ｅ ｇ ｒ ａ ｔ ｅ ｄ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎ ｃ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｗ ｅ ｒ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｅ ｄ ａ ｎ ｄ ｓ ｈ ｏ ｗｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｅ ｒ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ｗａ ｓ ７ ０ ＭＰａ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ Ｗ ａ Ｓ １ ２ ０ ℃ ，Ｍａ ｎ ｙ ｉｅ ｆ ｌ ｄ ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｖ ｅ ｒ ｉ ｉｅ ｆ ｄ ｔ ｈ ｅ ａ ｃ ｔ ｕ ａ ｌ ｐ ｅ ｆｏ ｒ ｍａ ｒ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｉ ｓ ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ ｐ ｌ ｕ ｇ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｐ ｌ ｕ ｇ ｍｅ ｔ ｉｅ ｆ ｌ ｄ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｑ ｕｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ．Ｍｏ ｒ ｅ ｏ ｖ ｅ ｒ ，ｔ ｈ ｅ ｉｅ ｆ ｌ ｄ ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｈ ｏ ｗｅ ｄ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ ｐ ｌ ｕ ｇ ｈ ａ ｄ ｇ ｏ ｏ ｄ ｄ ｒ ｉ ｌ ｌ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ，ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｄ ｉｅ ｆ ｌ ｄ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ｓ ｉ ｇ ｎ ｉ ｉｃ ｆ ａ ｎ ｔ ｌ ｙ ａ ｎ ｄ ｓ ａ ｖ ｅ ｄ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ｓ ｔ ．Ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐｍｅ ｎ ｔ
泵送式桥塞与射孔联做技术介绍n
风险分析-桥塞射孔工具故障
原因
表现
桥塞没座封
桥塞做封后试压不行
桥塞座封，所有射孔枪没 1. 点火后压力没变化
点火
2. 枪提出井口确认
桥塞座封，部分射孔枪没 1. 枪提出井口后确认 点火
对策
另下一个桥塞
1. 无线电静默 2. 返球，重新泵送 3. 用连续油管下桥塞
1.与甲方商量，不补射 2. 破裂地层后重新泵送
水平井泵入式桥塞 与射孔联做
内容
• 泵入式桥塞与射孔联做工艺 - 选发射孔 - 泵入式作业工艺
• 地面设备及井下工具 • 风险评估及施工作业实施 • 成功案例
桥塞座封与射孔联作工艺
目的：一趟下井完成桥塞座封以及多级选择射孔联作
• 下井管串由泵送方式到达目的点,CEBURUS模拟软件可预 测针对该井的泵下流量/流速.
泵车操作与射孔车绞车操作人员 的配合
• 泵速和电缆下入速率保持平稳
Pump down rate > cable rate
Pump down rate < cable rate
风险分析-泵送时遇卡
原因 套管水平段中有砂
套管在下入时变形
表现
对策
泵送是压力升高， 过顶替 电缆张力下降
总在同一个地方 遇卡
地面设备 – 附属车辆
吊车一台
压裂泵车二台
井下工具
桥塞座封工具 Baker 20或者Shorty 3 ½”二支，带合适的 桥塞座封接头以及足够的慢速燃烧弹
射孔枪，3 3/8” HMX 6 SPF，深穿透射孔弹 枪体串高温导线 二极管压力开关（实现选择射孔） 二极管开关密封舱 FasDrill桥塞
复合材料桥塞卡瓦的力学计算
复合材料桥塞卡瓦的力学计算
周志宏;安杰;程文佳;覃江;焦剑;王勇
【期刊名称】《钻采工艺》
【年(卷),期】2014(037)001
【摘要】桥塞封层工艺中,复合材料桥塞卡瓦锚定后起到支撑桥塞锁定胶筒的作用,其性能的好坏直接关系到油井的产量和生产的安全.复合材料桥塞卡瓦容易钻铣,磨
掉的碎屑轻小,可有效防止卡钻,特别适用于斜井、水平井,但同时也存在着坐封不稳、卡瓦易损坏等问题导致桥塞封层失效.运用实验方法和三维有限元数值模拟技术相
结合的方法,对复合材料进行强度分析,并运用有限元技术对初步设计模型进行力学
计算,预测卡瓦承受的最大轴向力和压差,为复合材料桥塞的实际生产提供了一定的
指导作用.
【总页数】4页(P72-74,83)
【作者】周志宏;安杰;程文佳;覃江;焦剑;王勇
【作者单位】长江大学机械工程学院;长江大学机械工程学院;长江大学机械工程学院;长江大学机械工程学院;长江大学机械工程学院;长江大学机械工程学院
【正文语种】中文
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1.可钻式桥塞卡瓦结构优化设计 [J], 张德荣;陈颖;周威;杨瑞武
2.可降解桥塞坐封过程卡瓦力学分析 [J], 王林;平恩顺;李楠;黄其;孙明辉
3.复合材料桥塞卡瓦试验研究 [J], 袁发勇;彭永利
4.可溶桥塞整体式卡瓦结构优化设计 [J], 郝地龙;何霞;王国荣;方兴;廖代胜;方海辉
5.可溶桥塞镶齿卡瓦研制及实验评价 [J], 刘辉;喻冰;杨海;李明;严俊涛
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复合解堵技术应用
32复合解堵技术应用刘兴源 中油辽河油田分公司【摘 要】本文从油气层伤害机理与堵塞原因入手，对复合解堵技术的应用与实践进行介绍，并对下步工作提出合理化建议，力求复合解堵技术在兴隆台采油厂得到更广泛的应用, 针对上述情况，通过认真分析生产井堵塞机理，结合我厂生产实际，以增加油井产量、提高油井采收率为目的，开展了低产低效井复合增产技术。
【关键词】复合解堵；储层损害；复合压裂；垂直射流一、油气层伤害机理与堵塞原因在油气田的整个开发过程中，各个环节都会不同程度地破坏油气层原有的平衡状态，储层原有的性质在内因和外因的相互作用下，发生了物理的、化学的或生物的变化。
外来流体与储层岩石矿物不配伍造成的伤害；外来流体与储层流体不配伍造成的伤害；润湿性改变及毛细管现象造成的伤害；固相颗粒堵塞引起的伤害。
这四方面的伤害是造成油气层伤害的主要机理，也是造成油气层堵塞的最重要原因。
特别是入井流体与储层岩石矿物及其储层内流体不配伍所造成的“五敏”现象对近井地带带来的伤害是至关重要的。
通过分析得出，兴隆台采油厂油井低产低效的原因，主要存在四方面因素：（1）随着地层压力的下降，地层自身渗透率降低、连通性较差；（2）在油井维护、作业过程中，由于入井流体不配伍，引起粘土矿物膨胀、分散、运移，造成渗透率降低；（3）在油井生产维护、作业过程中，各种机械杂质被带入地层，造成地层堵塞，油井产量下降；（4）在长期的开采过程中，注入水、洗、压井液带来的垢、细菌堵塞。
通过油井降产原因及堵塞机理分析，采取相应的复合增产技术，解除地层堵塞，提高油井产量。
二、解堵技术及原理1.复合压裂解堵技术。
（1）技术原理。
复合压裂解堵技术是利用火药在目的层附近快速燃烧产生大量的高温高压气体来压裂地层的技术，利用该技术能在油层近井地带形成多条辐射状的垂直裂缝（缝长约3-5米），成缝后由于“微错位”作用及岩石碎硝支撑，使之不能完全闭合，在“聚能解堵”的动态过程中，由于伴有压力冲击波及高温作用，因而对近井地带被污染及各种机械杂质或结蜡堵塞的油气层具有很好的解堵作用，对中低渗透层亦有明显的改造作用，能相应提高其渗透率，达到油井增产目的。
复合材料桥塞卡瓦模具设计开题报告
复合材料的桥塞卡瓦注塑模具设计学生：李海澜，机械工程学院指导教师：周志宏，长江大学机械工程学院1题目来源桥塞是井下作业中使用的主要工具，其中卡瓦是桥塞中的关键部位。
上个世纪末，桥塞技术主要以可钻式为主，发展到今天，又开始了可取式桥塞的技术研究与推广。
可取式桥塞与传统的可钻式桥塞相比，不仅使用方便，而且节约作业成本。
它具有密封可靠，耐高压的特点，已在油田中广泛应用，并取得了良好的效果。
问题也随之而来，如果我们采用新型复合材料，利用其质量轻，强度大的特点，来继续强化卡瓦的耐高压特性来满足油田开采的更复杂的地质环境;研发新的生产工艺来生产卡瓦，节约成本，增加经济效益。
这就是本题目的来源。
2研究目的和意义本题研究的目的就是设计新的注塑模具，采用新型高性能的复合材料，生产新材料的桥塞卡瓦。
其意义是满足现代油田复杂恶劣工作环境，实现产品的高强度性能化，生产实现经济化，效率化。
3阅读的主要参考文献及资料名称1欧麦嘉，周泽宇.现在注塑模设计与制造［M］.北京：电子工业出版社，2008.3 2尹洪峰，任耘，罗发.复合材料及其应用［M］.西安：陕西科学技术出版社，2003.23周承民，刘志华，刁刚田，倪爱珍，张宗元，李琴.QSA型可捞可钻式桥塞的设计与使用［J］.石油矿场机械.2004,,33（3）：90～914倪红梅，徐国英，王维刚，王飞.可取桥塞卡瓦结构优化设计［J］.石油机械.2009,37(2):32~365赵越超，马状，霍春林.油气田可钻桥塞卡瓦材质选择及制造工艺［J］.辽宁工程技术大学学报.1998,17(1):47~506马开文.可取式桥塞工艺技术试验与推广应用［J］.内缸科技.2006,4:1477王维刚.Y422-114可取桥塞卡瓦锚爪的力学分析及优化设计[D].大庆石油学院，20068Mike H.Sutton，Donald W.Winslow,Donald R.Smith,Don S.Folds.SLIP ELEMENT FOR USE WITH A DOWNHOLE TOOL AND A METHOD OF MANUFACTURING SAME［P］.US 2005/0069691 AI,MAR.31,20059 Piro Shkurti,John C.Wolf.DRILLABLE BRIDGE PLUG FOR HIGH PRESSURE AND HIGH TEMPERATURE ENVIRONMENTS[P].US 2010/0132960 AI,Jun.3,201010Vitold Serafin,Barry Tate,Piro Shkurti.RETRIEV ABLE BRIDGE PLUG AND RETRIEVING TOOL[P].US 6220348 B1,Apr.24,200111任毅，王兴国，周琼.复合材料FRP在工程结构中的应用[J].地下空间与工程学报.2005，1（5）：809~81212朱梦君，刘宏伟.纤维增强复合材料（FRP）的研究与应用[J].淮海工学院学报.2002,11(3):64~6713谢和平，刘雄祥.聚丙烯/玻璃纤维复合材料注塑工艺条件研究[J].工程塑料应用.2009,37(7):43~4514曾宪桃，车惠民.复合材料FRP在桥梁工程中的应用[J].桥梁建设.2000,(2):66~7015肖萍.纤维增强复合材料（FRP）在工程结构加固中的应用[J].福建信息技术教育.2007,(3):22~2416丁亚红，王兴国，王鹏涛，曾宪桃.连续纤维在工程结构加固中的应用[J].铁道工程学报.2006,(2):16~1917钟锋良，陈萌.玻纤混合料注塑模具的改进[J].模具技术.2010,(3):30~3318钱军.特种工程塑料及其注塑工艺[J].企业技术开发.2009,28:46~5219曹将栋，现代注塑模具设计的一些先进技术概述[J].机电信息.2009,(30):162~16320田学军.注塑工艺优化设计[J].机电产品开发与创新.2010,23(3):32~3321李金刚，韩红青，黄能会.注塑模具浇口设计简要分析[J].塑料科技.2010,38(2):82~8422吴盛金，刘斌.注塑模具自动分模技术[J].塑料工业.2010,38(5):47~5123Shusaku Nishiyama,Shingo Yamaguchi,Tatsuo Kimura,Masayuki Imakado,Naoki Asano,Fumihiko Makiuchi,all of Japan.INJECTION MOLD DESIGN SYSTEM AND INJECTION MOLD DESIGN METHOD[P]. US005812402A.Sep.22,199824Masashi Ishil,Peter Mitschang,Florian Weyrauch.MANUFACTURE OF FRP COMPOSITES[P].US 2006/0216490 A1.Sep.28,200625Albert R.Anctil,Richard L.Allen,Tasadduq Hussain,all of US.INJECTION MOLDING[P].US 2005/0167889 A1,Aug.4,200526Keiji Shigesada,Seiichi Watanabe,Naoyoshi Chino,all of Japan.INJECTION MOLDING METHOD AND INJECTION MOLD[P].US 2007/0031533 A1.Feb.8,200727张维合，注塑模具设计实用教程[M]. 北京：化学工业出版社，2007.94国内外现状和发展趋势与研究的主攻方向4.1关于桥塞卡瓦我国到80年代末，各油田研制的封隔器已达90多种，耐温50～150℃，耐压10~50MPa，下入深度最深达4713米，送入方式有管柱送入、电缆送入，坐封方式有液压、机械等目前美国封隔器_般可耐温100～220℃，耐压70-170MPa，而前苏联封隔器一般最深下到4000米，耐压50MPa，耐温20～250℃。