600×1800梁模板计算书
600x1900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·mσ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.988×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.988×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.257kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.55×0.075＝1.431kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.55×0.075＝4.162kNR3'=0.928q2L=0.928×48.55×0.075＝3.379kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.798/1＝1.798kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.219,4.257,5.21 9]/1=5.219kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.798/1＝1.798kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.6/2)/2×1=1.06kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1=1.06kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.909,5.237,3.909]=5.237kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.431/1＝1.431kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.162,3.379,4.1 62]/1=4.162kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.431/1＝1.431kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.015kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.55-0.6/2)/2×1=0.69 kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1 =0.69kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.162+0.015=4.177kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.986,4.177,2.986]=4.177kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.237×0.82，0.5×5.237×0.22]＝0.419kN·mσ=M max/W=0.419×106/54000=7.759N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.237×0.8，5.237×0.2]＝2.095kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.095×1000/(2×40×90)＝0.873N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.177×8004/(384×7040×243×104)＝1.302mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.177×2004/(8×7040×243×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.237×0.8,0.5×5.237×0.8+5.237×0.2]=4.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.127kN,R2=4.19kN,R3=3.42kN,R4=3.42k N,R5=3.42kN,R6=3.42kN,R7=3.42kN,R8=4.19kN,R9=3.127kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.177×0.8,0.5×4.177×0.8+4.177×0.2]=3.342kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.389kN,R2'=3.342kN,R3'=2.715kN,R4'=2. 715kN,R5'=2.715kN,R6'=2.715kN,R7'=2.715kN,R8'=3.342kN,R9'=2.389kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.454×106/4490=101.087N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.55kNτmax=2V max/A=2×8.55×1000/424＝40.33N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.238kN，R2=15.629kN，R3=15.629kN，R4=0.238kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.238,0.238]＝0.238kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.629kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×1＝54.702kN/m2)小梁验算q1＝max{1.621+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/8+0.5×(1.9-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+ 1.4×0.9×1]×max[0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2]/2×1，4.703+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.6/8}=4 .719kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.198kN，R2＝14.051kN，R3＝14.051kN，R4＝0.198kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-1.9)+M w/l b＝max[0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.6/2)/2×0.8，14.051，14.051，0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.6/2)/2×0.8]+0.194+0.068/1.1＝14.307kNf＝N/(φA)+M w/W＝14307.223/(0.634×424)+0.068×106/4490＝68.368N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6=0.617≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=14.307kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=1 4.307kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=14.307kN满足要求！。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书600-800梁
600*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×32.145×0.22=0.129kN·mσmax=M max/W=0.129×106/37500=3.429N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×32.145×0.2=3.857kNτmax=3Q max/(2bh)=3×3.857×103/(2×1000×15)=0.386N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×23.7×2004/(100×6000×281250)=0.152mmνmax=0.152mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.572kN，R2=R3=1.1ql=7.072kNR`1=R`4=0.4q`l=1.896kN，R`2=R`3=1.1q`l=5.214kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 9000次楞自重荷载：q1＝γG Q=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.6-0.6/2)/2=1.961kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(1.2-0.6-0.6/2)/2=1.961kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/mq=max[2.572/1.0+0.013+1.961+0.371，7.072/1.0+0.013，2.572/1.0+0.013+1.961+0.371]=7.085kN/mq`=max[1.896/1.0+0.01+1.436+0.275， 5.214/1.0+0.01，1.896/1.0+0.01+1.436+0.275]=5.224kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×7.085×0.452=0.143kN·mσmax=M max/W=0.143×106/23625=6.073N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×7.085×0.45=1.913kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.913×1000/(2×70×45)＝0.911N/mm2τmax=0.911N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.224×4504/(100×9000×531560)=0.303mmνmax=0.303mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.572+0.013+1.961+0.371)×0.45=2.434kNR2=1.1×(7.072+0.013)×0.45=3.507kNR3=1.1×(7.072+0.013)×0.45=3.507kNR4=1.1×(2.572+0.013+1.961+0.371)×0.45=2.434kNR`1=1.1×(1.896+0.01+1.436+0.275)×0.45=1.791kNR`2=1.1×(5.214+0.01)×0.45=2.586kNR`3=1.1×(5.214+0.01)×0.45=2.586kNR`4=1.1×(1.896+0.01+1.436+0.275)×0.45=1.791kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3 主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.544kN·mσmax=M max/W=0.544×106/4490=121.194N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=5.059kNτmax=2Q max/A=2×5.059×1000/424＝23.863N/mm2τmax=23.863N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.214mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.909kN,R2=10.118kN,R3=0.909kN支座反力依次为R`1=0.669kN,R`2=7.454kN,R`3=0.669kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.7 验算方式三等跨连续梁因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.7。
600X1600梁计算书
0.6m×1.6m梁模板计算书一、工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×1.6=38.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m ；三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×38.4+1.4×2)×1=48.88KN/mq2=(1.35×38.4+1.4×0.7×2)×1=53.8KN/m取较大值q=53.8KN/m作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×53.8×0.202=0.22kN·m面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.22×106=9.17N/mm2 < f=15N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×38.4=38.4kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 7000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×38.400×2004=0.41mm < 0.5mm 100EI 100×7000×144000满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书_20180315_200743360
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=1200×18×18/6＝64800mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=1200×18×18×18/12＝583200mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1.2＝58.588kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1.2＝54.707kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1.2＝3.881kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1.2＝36.84kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×54.707×0.1252+0.117×3.881×0.1252＝0.093kN·mσ＝M max/W＝0.093×106/64800＝1.429N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×36.84×1254/(100×5400×583200)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×54.707×0.125+1.2×3.881×0.125＝8.104kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×36.84×0.125＝5.066kN五、小梁验算承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝8.104/1.2＝6.754kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.125＝0.037kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×(0.75-1.2/2)/2×0.125+1.1×1.35×0.5×(1.2-0.18)×0.12 5＝0.2kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×((1.5-0.75)-1.2/2)/2×0.125+1.1×1.35×0.5×(1.2-0.18)×0.125＝0.2kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝5.066/1.2＝4.221kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.125＝0.025kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.75-1.2/2)/2×0.125+1×0.5×(1.2-0.18)×0.125＝0.111kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×((1.5-0.75)-1.2/2)/2×0.125+1×0.5×(1.2-0.18)×0.125＝0.111kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.117×106/133333=0.874N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.685kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.685×1000/(2×80×100)＝0.316N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.021mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.558kN，R2＝3.031kN，R3＝1.381kN，R4＝3.031kN，R5＝0.558kN 正常使用极限状态R'1＝0.341kN，R'2＝1.886kN，R'3＝0.87kN，R'4＝1.886kN，R'5＝0.341kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R2，R3，R4]×0.6＝1.819kN，P'＝max[R2'，R3'，R4']×0.6＝1.132kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.955×106/4730=201.903N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝5.457kNτmax=2V max/A=2×5.457×1000/450＝24.253N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.162mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝1.382mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=10.518kN图二：R max=9.141kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝10.518kN，立杆3：R3＝4.794kN，立杆4：R4＝10.518kN图二立杆2：R2＝9.141kN，立杆3：R3＝4.166kN，立杆4：R4＝9.141kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=10.518/0.6=17.53kN,立杆3:P3=4.794/0.6=7.989kN,立杆4:P4=10.518/0.6=17.53kN七、纵向水平钢管验算由小梁验算一节可知P＝max[R1，R5]＝0.558kN，P'＝max[R1'，R5']＝0.341kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)σ＝M max/W＝0.293×106/4730＝61.945N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)V max＝1.674kNτmax＝2V max/A=2×1.674×1000/450＝7.44N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中νmax＝0.049mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.416mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.227kN图二：R max=2.804kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=3.227kN，立杆5：R5=3.227kN图二：立杆1：R1=2.804kN，立杆5：R5=2.804kN八、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[3.227,3.227]＝3.227kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝17.53kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：υ＝0.752、风荷载计算M wd＝γ0×υc×γQ×Mωk=γ0×υc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.061×0.5×1.22/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝3.227kN，P2＝17.53kN，P3＝7.989kN，P4＝17.53kN，R5＝3.227kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.7×1.4×3]×(0.5+0.75-1.2/2)/2×0.5=1.827kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.7×1.4×3]×(0.5+1.5-0.75-1.2/2)/2×0.5=1.827kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，P4，R5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(5.4-1.2)＝max[3.227+1.827，17.53，7.989，17.53，3.227+1.827]+0.936＝18.466kNf d＝N d/(υA)+M wd/W＝18465.617/(0.75×450)+0.004×106/4730＝55.559N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.4/8.4=0.643≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.5×0.449=0.225kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.5×1.5×0.362=0.271kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.42×0.225+5.4×0.271=4.739kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=8.42×0.5×[0.15×5.4/(0.5×0.5)+0.5]+2×1×8.4/2=140. 347kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×4.739=15.64kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝18.466/(1×0.15)＝123.104kPa≤γu f ak＝1.363×350 =477.05kPa满足要求！。
600×1800梁模板计算书
600×1800梁模板计算书600×1800梁模板A（扣件式，梁板⽴柱不共⽤）计算书计算依据：1、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003⼀、⼯程属性⼆、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平⾯图⽴⾯图四、⾯板验算⾯板类型覆⾯⽊胶合板⾯板厚度(mm) 15⾯板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15 ⾯板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+ (25+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝59.841kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝58.077kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝47.8kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.077×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.145kN·m σ＝M max/W＝0.145×106/37500＝3.857N/mm2≤[f]＝15N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.8×1504/(100×10000×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝1 50/250＝0.6mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算设计值(承载能⼒极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×58.077×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.542kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×58.077×0.15+1.223×1.764×0.15＝10.281kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×58.077×0.15+1.142×1.764×0.15＝8.386kN标准值(正常使⽤极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×47.8×0.15＝2.818kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×47.8×0.15＝8.195kNR3'=0.928 q2l=0.928×47.8×0.15＝6.654kN五、⼩梁验算⼩梁弹性模量E(N/mm2) 9350 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 60.75⼩梁截⾯惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.542+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+ (25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.6/2，0.7-0.6/2]/2×1，10.281+0 .9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=10.317kN/mq2＝max[2.818+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.7-0.6/2，0.7-0. 6/2]/2×1，8.195+(0.3-0.1)×0.6/4]＝8.225kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.317×0.452，0.5×10.317×0.252]＝0.322kN ·mσ＝M max/W＝0.322×106/60750＝5.307N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.317×0.45，10.317×0.25]＝2.818kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.818×1000/(2×45×90)＝1.044N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满⾜要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.225×4504/(100×9350×2733800)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝4 50/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.225×2504/(8×9350×2733800)＝0.157mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满⾜要求！4、⽀座反⼒计算梁头处(即梁底⽀撑⼩梁悬挑段根部)承载能⼒极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.317×0.45，0.393×10.317×0.45+10.3 17×0.25]＝5.307kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R1＝R5＝3.028kN，R2＝R4＝5.307k N，R3＝4.332kN正常使⽤极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.225×0.45，0.393×8.225×0.45+8.225×0.25]＝4.231kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R'1＝R'5＝2.656kN，R'2＝R'4＝4.231 kN，R'3＝3.441kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/m m2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截⾯惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49主梁⾃重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.149×106/4490＝33.24N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算主梁剪⼒图(kN)V max＝2.343kNτmax＝2V max/A=2×2.343×1000/424＝11.052N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.024mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满⾜要求！七、⽴柱验算剪⼑撑设置普通型⽴杆顶部步距h d(mm) 1200300 顶部⽴杆计算长度系数µ1 1.257 ⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(mm)⾮顶部⽴杆计算长度系数µ2 2.225 钢管类型Ф48×3⽴柱截⾯⾯积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9⽴柱截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205长细⽐验算顶部⽴杆段：l01=kµ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×300)=2262.6mm⾮顶部⽴杆段：l02=kµ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2670/15.9=167.925≤[λ]=210长细⽐满⾜要求！顶部⽴杆段：l01=kµ1(h d+2a)=1.217×1.257×(1200+2×300)=2753.584mmλ1＝l01/i＝2753.584/15.9＝173.181，查表得，φ1＝0.237⽴柱最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3]＝max[4.686，11.628，4.686]＝11.628kNf＝N/(φA)＝11.628×103/(0.237×424)＝115.716N/mm2≤[f]＝205N/mm2满⾜要求！⾮顶部⽴杆段：l02=kµ2h =1.217×2.225×1200=3249.39mmλ2＝l02/i＝3249.39/15.9＝204.364，查表得，φ2＝0.174⽴柱最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3]+0.15×(15.35-1.8)＝max[4.686，11.628，4.686]+2.03 2＝13.661kN f＝N/(φA)＝13.661×103/(0.174×424)＝185.163N/mm2≤[f]＝205N/mm2满⾜要求！⼋、可调托座验算由"主梁验算"⼀节计算可知可调托座最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3]×2＝11.628kN≤[N]＝30kN满⾜要求！。
600梁模板计算
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN 截面抗剪强度计算值T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
600x800梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×15.36+1.4×0.9×2]＝21.182kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝15.36 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.182＝21.182kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×15.36×1＝18.662kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×18.662×0.2172+0.117×2.52×0.2172＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.705N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×15.36＝15.36kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×15.36×216.6674/(100×10000×281250)＝0.081mm≤216.667/400=0.542mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×18.662×0.217+1.2×2.52×0.217＝5.103kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.217×15.36＝3.661kN 五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.103kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.103×0.62，0.5×5.103×0.152]=0.184kN·mσ＝M max/W＝0.184×106/54000＝3.402N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.103×0.6，5.103×0.15]=1.837kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.837×1000/(2×40×90)＝0.765N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝3.661kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.661×6004/(100×8415×2430000)＝0.157mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=3.661×1504/(8×8415×2430000)=0.011mm≤150/400=0.375mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×5.103×0.6，0.4×5.103×0.6+5.103×0.15]＝3.368kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×3.661×0.6，0.4×3.661×0.6+3.661×0.15]＝2.416kN六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
梁模板(600、1300)
梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性每纵距内附加梁底支撑主梁根数0平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 4500W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×3]×1＝71.544kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝68.31kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×68.31×0.152+0.117×3.234×0.152＝0.162kN·m σ＝M max/W＝0.162×106/24000＝6.759N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×1504/(100×4500×144000)＝0.243mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×68.31×0.15+0.45×3.234×0.15＝4.317kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×68.31×0.15+1.2×3.234×0.15＝11.853kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×46×0.15＝2.76kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×46×0.15＝7.59kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.317/1＝4.317kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[11.853,11.853]/1= 11.853kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.317/1＝4.317kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.8-0.4)=1.04kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×(0.475-0.45/2)/2×1=2.361kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×3]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=2.361kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.853+0.045=11.898kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.317+0.045+1.04+2.361=7.762kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.762,11.898,7.762]=11.898kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.76/1＝2.76kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[7.59,7.59]/1= 7.59kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.76/1＝2.76kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.4)=0.7kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×(0.475-0.45/2)/2×1=1.318kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×((0.95-0.475)-0.45/2)/2×1=1.318kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.59+0.03=7.62kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.76+0.03+0.7+1.318=4.808kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.808,7.62,4.808]=7.62kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.898×0.452，0.5×11.898×0.22]＝0.301kN·mσ=M max/W=0.301×106/42667=7.059N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×11.898×0.45，11.898×0.2]＝3.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.346×1000/(2×40×80)＝1.569N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.62×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.102mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[450/150，10]＝3mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.62×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.096mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.898×0.45,0.375×11.898×0.45+11.898×0.2]=6.693kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.366kN,R2=6.693kN,R3=6.693kN,R4=4.366kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.62×0.45,0.375×7.62×0.45+7.62×0.2]= 4.286kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.704kN,R2'=4.286kN,R3'=4.286kN,R4'=2.704kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.17×106/4250=40.052N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.527kNτmax=2V max/A=2×3.527×1000/398＝17.723N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.012mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.092kN，R2=3.395kN，R3=6.86kN，R4=3.362kN，R5=0.252kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.092/0.6=0.154kN，P2=3.395/0.6=5.659kN，P3=6.86/0.6=11.433kN，P4=3.362/0.6=5.603kN，P5=0.252/0.6=0.421kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.092,0.252]＝0.252kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝11.433kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1800,600+2×0.7×500)=2160mmλ=h max/i=2160/16=135≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3712、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.021×0.45×1.82/10)＝0.003kN·m3、稳定性计算P1＝0.154kN，P2＝5.659kN，P3＝11.433kN，P4＝5.603kN，P5＝0.421kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/2×0.45=4.887kNN d＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(4.41-1.8)＝max[0.154+4.887，5.659，11.433，5.603，0.421+4.887]+0.581＝12.014kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝12014.2/(0.371×398)+0.003×106/4250＝82.071N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.41/30=0.147≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.566=0.509kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.412×0.509+4.41×0.207=5.864kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=302×0.9×[0.15×4.41/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1096 .5kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×5.864=19.352kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN ≥F 1=12.014kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.014kN 满足要求！。
模板工程量计算书
0.2*0.5*1.8*2 = #NAME? m3
计算人：
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工程量计算书
工程名称：黄岛石雀滩多层住宅项目
序 分部分项 号 工程名称
部位
模板侧
模板底
合计
梁砼
模板侧+底
梁的脚手架支撑
4.35*2.9 = #NAME? m2
0.25*4.35*（1.3+2.5） = #NAME? m3
4.35*2*（1.3+2.5） = #NAME? m2
4.35*（1.3+2.5） = #NAME? m2
4.35*0.4*2.25 = #NAME? m3
4.35*2*2.25 = #NAME? m2
13.56 = #NAME? m3 63.27+19.23 = #NAME? m2
19.23 = #NAME? m2
8#楼顶梁
纵轴
1
3轴 KLA3（1）250*400（4个）
模板侧
模板底
3轴 LLA3(1)250*500(4个)
模板侧
模板底
2
4轴 KLA2（1）250*400（4个）
模板侧
模板底
3
5轴 KLA5（2）250*600（4个）
计 算公式
工程量
单 位
0.5*1.8*2*2 = #NAME? m2
0.2*1.8*2 = #NAME? m2
7.76 = #NAME? m3 59.31+24.03 = #NAME? m2
24.03 = #NAME? m2
梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
600×800模板计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板荷载标准值模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2；强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.950kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.950kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
图梁底模面板示意图二、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！三、梁模板侧模计算梁侧模板龙骨按照三跨连续梁计算，计算简图如下q图 梁侧模板龙骨计算简图1.强度计算强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×17.95+1.4×6.00)×0.80=23.952N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×23.952×0.3502=-0.293kN.m=0.293×106/43200.0=6.792N/mm 2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.350×23.952=5.030KN截面抗剪强度计算值 T=3×5030/(2×800×18)=0.524N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 17.95×0.80=14.36N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×14.360×350.04/(100×6000.00×388800.0)=0.625mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.625mm 小于 [v] = 350/250,满足要求!四、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×17.95+1.4×6.00)×0.80×0.60/1=14.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为12.1mm；穿梁螺栓有效面积为 A=115.400mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=19.618kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=14.371kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h(mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000；4(mm): 60.000；梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
600乘1000梁模板计算书
600×1000梁木模板计算书一）、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二）、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三）、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60=20.71kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×20.705×0.1402=-0.041kN.m=0.041×106/32400.0=1.253N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×20.705=1.739kN截面抗剪强度计算值 T=3×1739/(2×600×18)=0.242N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00=15.504N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×15.504×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.023mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.023mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四）、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.013kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.013×1200.000/4/1000=0.904kN.m=0.904×106/100000.0=9.039N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.013=1.506kN截面抗剪强度计算值 T=3×1506/(2×60×100)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]×0.14=2.266kN最大挠度v = 2265.760×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=1.717mm 梁底方木的挠度计算值: v = 1.717mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五）、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00=37.200N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×37.200×0.3002=-0.335kN.m=0.335×106/54000.0=6.200N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×37.200=6.696kN截面抗剪强度计算值 T=3×6696/(2×1000×18)=0.558N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 24.00×1.00=24.00N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×24.000×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.451mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.451mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六）、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00×0.45/2=8.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.370kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
梁模板计算书(600x1300)_secret
梁模板方木垂直计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度;取B=600(mm);梁截面高度;取D=1300(mm);梁侧模板厚度;h1=18(mm);立档方木宽度;取b1=50(mm);立档方木高度;取a1=80(mm);横撑木截面的宽度;取b3=50(mm);横撑木截面的高度;取a3=80(mm);梁侧横撑间距;取b=433.33(mm);立档间距;取a2=0.3(m);对拉穿墙螺栓型号:M12;螺栓间距;取L=0.6(m);支架搭设高度;取H=8.1(m);脚手架步距;取h=1.5(m);立杆纵距;取a4=0.5(m);立杆的横距;取l=0.5(m);梁底支撑方木宽度;取b=50(mm);梁底支撑方木高度;取a=80(mm);梁底支撑方木间距;取a2=0.2(m);二、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:γc 为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t 新浇混凝土的初凝时间，取4(小时)V 混凝土的浇筑速度;取V=20(m/h)；β1 外加剂影响系数；取β1=1.2β2 混凝土坍落度影响修正系数。
取β2=1H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1300(mm)经计算得到:F1=31.2(kN/m2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m2三、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：1、强度计算作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2×31.2+1.4×4)×1300=55.95(kN/m) 计算的最大弯矩:其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.3(m)经计算得到：M=-0.10×55.95×0.3^2=-0.5(kN.m)梁侧模板的强度计算值：其中: W 截面抵抗矩W = 70.2 cm3经计算得到：f=0.5×1000÷70.2=7.12 N/mm2梁侧模板的抗弯强度设计值;[f]=15(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中:l 梁侧立档间距;取l=0.3(m)经计算得到最大剪力Q=0.6×55.95×0.3=10.07（kN）截面抗剪强度计算值：其中：b 取梁截面高度;取b=1300(mm);h 取梁侧面板厚度;取h=18(mm)经计算得到：T=3×(10.07×1000)÷(2×1300×18)=0.65(N/mm2)截面抗剪强度设计值,[T]=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!3、挠度计算梁均布荷载q=31.2×(1300÷1000)=40.56(kN/m)最大挠度计算公式如下:其中: l 立档间距l=0.3 mE 面板弹性模量E=5200 N/mm2I 面板截面的惯性矩I=63.18 cm4经计算得到:v=0.677×40.56×(0.3×1000)^4÷(100×5200×63.18×10000)=0.68 mm[v] 梁侧模板的允许挠度:[v]=0.3×1000÷250=1.2(mm).梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求! 四、梁侧立档计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。
Cop预应力梁600×1800计算
Cop预应力梁900×1800计算一般梁为900×1650和900×1900,现在将这三种梁统一按900×1800计算.1构造简图附图1.2荷载计算依据《施工手册》8-6节现浇混凝土结构模板设计之8-6-2相关内容计算1）模板及支架自重按表8-65取0.75KN/m2,因为本工程架高为8m～10m，故计算梁、板下立杆时再增加0.75KN/m2计算面积取梁模板展开面积计算：A1=1900+1800×2=5200（mm）=5.2m 所以，g1=0.75×5.2=3.9(KN/m)2)新浇注混凝土自重，取24KN/mA2=1.8×0.6×(1.6-0.6)×0.15=1.23m2g2=24×1.23=29.52 KN/m3)钢筋自重取1.5 KN/m （8-6-2-1（3）条）A3=A2g3=1.2×1.23=1.845 KN/m4)施工荷载取2.5 KN/m，计算模板（8-6-2-1（4条））取1.5 KN/m，计算背杆等取1.0 KN/m，计算立杆等A4=1.6mg41=2.5×1.6=4 KN/mg42=1.5×1.6=2.4 KN/mg43=1.0×1.6=1.6 KN/m5)混凝土振捣荷载取2.0 KN/m2（8-6-2-1（5条））A5= A4=1.6g5=2.0×1.6=3.2 KN/m6)荷载组合○1模板计算荷载G1=1.2×（g1+ g2+ g3）+1.4(g41+ g5)=1.2×(3.9+29.52+1.845)+1.4×(4+3.2)=52.40 KN/m○2背枋等计算荷载G2=1.2×（g1+ g2+ g3）+1.4(g42+ g5)=1.2（3.9+29.52+1.845）+1.4（2.4+3.2）=50.16 KN/m○3立杆计算荷载G3=1.2×（g1+ g2+ g3）+1.4(g42+ g5)=1.2×（3.9×2+29.52+1.845）+1.4×（1.6+3.2） =53.72 KN/m.3模板计算1）简图取900mm为一个单元计算，按三跨连续梁计算附图2q1=G1×0.6/0.6=52.40KN/m=52.4N/mq1`= G1`×0.6/0.6=48.6 KN/m=48.6N/m附图3附图4P=2.5KN=2.5×103N2）查表得内力相关系数依据表8-74连续梁的最大弯矩、剪力和挠度，三跨等跨连续梁，均布荷载下剪力V=0.60ql弯矩M=0.10ql2挠度ω=0.677ql4/100EI三跨等跨连续梁，集中荷载下的内力计算公式如下：剪力V=0.65ql弯矩M=0.175ql2挠度ω=1.146ql3/100EI模板特征值：A=900×18=10800mm2=10.8×103mm2W=bh2/6=900×182/6=32400 mm3I= bh3/12=900×183/12=291300mm43)正截面计算按全均布荷载计算时M1=0.10ql2=0.10×52.40×2002=209.6×103N•mmσ=M1/W=209.6×103/32.4×103=6.47 N•mm<[f m木]=13按均布荷载加集中力计算M1`=0.10q` l2 +0.175Pl=0.10×46.8×2002+0.175×2.5×103×200= 274.7 N•mmσ1`= M1/W=274.7×103/32.4×103=8.48N/mm2<[f m木]=13结论：模板正截面强度符合要求4）抗剪计算按全均布荷载计算时，V=0.60ql=0.60×52.40×200=6288Nτ=V/A=6288/10.8×103=0.58 N/mm2<[f V木]=1.5按均布荷载加集中荷载计算时V=0.60ql+0.65P=0.60×46.8×200+0.65×2.5×103=7.241×103N τ=V/A=7.241×103/10.8×103=0.67 N/mm2<[f V木]=1.5结论：，模板抗剪符合要求5）挠度设计模板允许挠度为[V]=L/400=200/400=0.5 mm按均布荷载计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×52.4×2004/100×10×103×291.6×103 =0.195mm<[V]=L/400=200/400=0.5 mm按均布荷载计算加集中荷载计算0.677ql4/100EI+1.146Pl3/100EI=0.677×4.68×24×109/291.6×109+1.146×2.5×103×2003/291.6×103=0.251mm[V]=L/400=200/400=0.5 mm结论：模板挠度符合要求.4顺梁方向的模板背枋计算1）计算简图附图5木枋顺梁方向布置长度>1.8m，所以，应为多跨连续梁依据（8-6-5-4（1）条）说明超过三跨按三跨连续梁计算q2=G2=×200/900=16.72KN/m2)查表得内力相关系数依据表8-74剪力V=0.60ql弯矩M=0.10ql2挠度ω=0.677ql4/100EI3）正截面计算M1=0.10ql2=0.10×16.72×9002=601.92×103N•mmσ=M/W=601.92×103/67.5×103=8.92 N•mm<[f m木]=13结论：木枋正截面设计符合要求4）抗剪计算按全均布荷载计算时，V=0.60ql=0.60×16.72×900=6.02×103N τ=V/A=6020/4.5×103=1.34 N/mm2<[f V木]=1.5结论：，模板抗剪符合要求5）挠度设计模板允许挠度为[V]=L/500=900/500=1.2 mm按均布荷载计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×16.72×9004/100×10×103×3.0375×106=0.483mm<[V]=L/500=900/500=1.2 mm结论：木枋挠度符合要求.5垂直于梁方向，顶撑为木枋计算简图如下：附图6属于超静定结构，所以简化为下图所表示的结构附图7P=G2×200/900×0.6=10.032×103N2）查表剪力V=0.60ql弯矩M=0.10ql2挠度ω=0.677ql4/100EI3）正截面计算M3=0.188Pl=0.188×10.032×103×250=471.504×103 N•mmσ3= M3/w=471.504×103/67.5×103=6.99 N•mm<[f m木]=13结论：正截面计算符合要求4）抗剪计算按全均布荷载计算时，V30.688P=0.688 ×10.032×103=6.092×103N τ3/A=6.092×103/4.50×103=1.534<[f V木]=1.5所以，布置双木枋，按单木枋计算>[f V木]=1.55）挠度计算木枋允许挠度为[V]=L/500=250/500=0.5mm按均布荷载计算ω=0.911Pl3/100EI=0.911×10.03×103×5004/100×10×103×3.0375×106=0.376mm<[V] =0.5mm结论：挠度符合要求.61）计算简图步距为1200mm，顶撑伸出钢管长度控制在300mm以内，故最上端伸出部分控制在900mm以内，取中间立杆承担250mm宽度梁计53.72附图8取900mm为一个计算单元，荷载转换如下所表示：P=G3250/900×0.6=53.72×250×900×0.6=13.43KN2）稳定性计算1（一般部位）○1依据《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-200）公式5.3.1-1 N/ΦA≤f计算○2依据该规范5.3.3条 l0=khμ其中k取1.155依据该规范标5.3.3 μ取1.50故l0=khμ=1.155×1.50×1.2=1.079m=2.079×103mm○3稳定性验算λ= l0/i钢=1.079×103/16.01=129.86<[λ钢]=120根据λ，查该规范附表Cλ=130，对应φ=0.396σ= N/ΦA1=1.43×103/0.396×397.6=85.30N/mm2<[f]=205 N/mm2结论：立杆稳定性符合要求3）稳定性计算2（顶部3跨）依据《施工手册》5-3-2-2种式5-83l0=h+2a计算l0=1.2+2×0.6=2.4m=2400mmλ= l0/i钢=2.4×103/16.01=149.91<[λ钢]=210根据（JGJ130-2001）附表Cλ=150，对应φ=0.308σ= N/ΦA1=13.43×103/0.308×397.6=109.67N/mm2<[f]=205 N/mm2结论：立杆稳定性符合要求4）稳定性计算3 拆除其他支架后独立稳定性架子宽B=1.6m 架子高H=8.0米所以，B/H<1/3立杆计算长度 l0=2h=2.4m=2400mm后续计算同3）条依据《钢管扣件式脚手架施工技术规程》（待落实）结论：立杆计算稳定性符合要求.6基础设计1）计算简图P取15KN计算所以P=1.5×104<[40KN]○1木枋应力σ木=P/A=1.5×104/397.6=37.73 >N/mm2<[f]=131 N/mm2故应该垫底座或者垫铁，垫铁按100×100设计A=10000mm2σ木=P/A=1.5×104/10000=1.5○2混凝土应力按200×250接触面积A=200×250=50×103mm2σ=N/A=1.5×104/50×103=0.3N/mm2<[σ]=9.5 N/mm2○3砂石垫层好砂卵石回填，现场压实系数约为0.94，根据地质报告，压实系数为0.97时，地耐力可达300KPa以上故取地耐力f k=200KPa=0.2 N/mm2回填土折减系数为0.4依据《施工手册》5-1脚手架工程技术安全管理和设计计算之（5-1-3-5）（4）条计算σ=N/A≤kf所以，f k≥N/AK或者A≥N/ f k K所以，A≥15×103/0.2×0.4=0.45×0.45方形如为50×200垫木，要长0.95m立杆分配混凝土垫层面积为：A=250×900=150000（mm2）总面积：A=480000（mm2）俩侧A d=(250+25)×900=165000 mm2三根立杆总合力P=G3×0.6=32.232KNσ木=P/A K=32.232×103/480×103×0.4=0.168 N/mm2≤[f]=0.2。
600x1800框架梁模板计算书(木胶合板)
梁5KZL8(600x1800)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.13kN·mσ＝M max/W＝0.13×106/37500＝3.46N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1504/(100×10000×281250)＝0.052mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.37mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.15+0.446×1.76×0.15＝3.41kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.15+1.223×1.76×0.15＝9.91kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.15+1.142×1.76×0.15＝8.08kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.15＝2.71kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.15＝7.89kNR3'=0.928 q2l=0.928×46×0.15＝6.4kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.41+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.91+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.94kN/mq2＝max[2.71+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.6/2，(0.5-0.6)-0.6/2]/2×1，7.89+(0.3-0.1)×0.6/4]＝7.92kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.94×0.52，0.5×9.94×0.052]＝0.27kN·mσ＝M max/W＝0.27×106/37330＝7.12N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.94×0.5，9.94×0.05]＝3.018kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.018×1000/(2×35×80)＝1.62N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.92×5004/(100×9350×1493300)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.92×504/(8×9350×1493300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.94×0.5，0.393×9.94×0.5+9.94×0.05]＝5.68kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.83kN，R2＝R4＝5.68kN，R3＝4.64kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.92×0.5，0.393×7.92×0.5+7.92×0.05]＝4.52kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.43kN，R'2＝R'4＝4.52kN，R'3＝3.68kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.878×106/5080＝172.74N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝7.138kNτmax ＝2V max /A=2×7.138×1000/489＝29.19N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算,R3]＝1.37kN≤8kNR＝max[R单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.37kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/mq1＝max{3.08+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.6/ 2，(0.5-0.6)-0.6/2]/4×1，8.93+(0.3-0.1)×0.6/4}=8.96kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.26kN，R2＝17.18kN，R3＝1.27kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[1.26+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×0.9，17.18，1.27+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.6/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝17.21kNf＝N/(φA)+M w/W＝17206.61/(0.63×489)+0.03×106/5080＝62.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.91kN≤[N]＝30kN满足要求！。
梁模板计算书
q=1.2×30.72KN/m2×0.6+1.4×4.0KN/m2×0.6=25.48KN/m
截面几何参数计算：
W=bh2/6=60×1.8×1.8/6=32.4cm3
I=bh3/12=60×1.83/12=29.16cm4
强度计算：
σ=M/W<[f]
其中弯矩可取Mmax=0.107pl2=0.107×25.48×0.322=0.2792KN.m
抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2
木方：弹性模量E：9500N/㎜2
抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2
抗剪强度设计值ι：≤1.4 N/㎜2
二、主梁模板计算
（一）梁底面板的计算
面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。
作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。
β2：为混凝土坍落度影响修正系数，取β2=1.15
根据公式计算的新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力：
Min(F,F)=30.72KN/M2
另须考虑振捣荷载（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压力高度之内），垂直面模板采用4.0KN/M2
侧压力有效高度取梁全高计算
面板计算简图
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，根据h=1280接触面净截面内平均布置5道横向龙骨（内龙骨50×100木方），故面板计算时，可采用四跨连续梁计算，截面的计算单元根据竖向龙骨（外龙骨φ48×3.0×2双榀钢管）布置间距来确定，暨≤600间距。
（2）因为是单跨简支梁，悬臂端变形为最大，根据简单图乘法可得任一点的变形值：
支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）
1800梁模板计算书讲解
梁模板 (扣件钢管架 )计算书高支撑架的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土构造设计规范》 GB50010-2002、《建筑构造荷载规范》 (GB 50009-2001)、《钢构造设计规范》 (GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，依据相关文件建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不可以获得完整保证。
为此计算中还参照了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段 :KZBL4 。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：；梁截面高度D(m)：；混凝土板厚度 (mm)：；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：；立杆步距 h(m)：；板底承重立杆横向间距或排距L b (m)：；梁支撑架搭设高度 H(m) ：；梁双侧立杆间距 (m)：；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增添承重立杆根数：2；采纳的钢管种类为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m 3)：；模板自重 (kN/m 2)：；钢筋自重(kN/m 3；施工均布荷载标准值 (kN/m 2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m 2)：；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m 2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m 2)：；3.资料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗压强度设计值 fc(N/mm) ：；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm 2)：；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm 2)：；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；面板弹性模量 E(N/mm 2)：；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm 2)：；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：；梁底方木截面高度 h(mm)：；梁底纵向支撑根数： 4；5.梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 8；主楞竖向支撑点数目：3；固定支撑水平间距 (mm)：500；竖向支撑点到梁底距离挨次是：300mm，900mm，1500mm；主楞资料：圆钢管；直径 (mm)：；壁厚 (mm)：；主楞合并根数： 2；次楞资料：木方；宽度 (mm)：；高度 (mm)：；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :γt1β21/2VF=γH此中γ-- 混凝土的重力密度，取3；t --新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T --混凝土的入模温度，取 20.000 ℃；V --混凝土的浇筑速度，取；H --混凝土侧压力计算地点处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1--外加剂影响修正系数，取；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150 。
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600×1800梁模板A（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝59.841kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝58.077kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝47.8kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.077×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.145kN·m σ＝M max/W＝0.145×106/37500＝3.857N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.8×1504/(100×10000×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝1 50/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×58.077×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.542kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×58.077×0.15+1.223×1.764×0.15＝10.281kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×58.077×0.15+1.142×1.764×0.15＝8.386kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×47.8×0.15＝2.818kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×47.8×0.15＝8.195kNR3'=0.928 q2l=0.928×47.8×0.15＝6.654kN五、小梁验算小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75小梁截面惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.542+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.6/2，0.7-0.6/2]/2×1，10.281+0 .9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=10.317kN/mq2＝max[2.818+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.7-0.6/2，0.7-0. 6/2]/2×1，8.195+(0.3-0.1)×0.6/4]＝8.225kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.317×0.452，0.5×10.317×0.252]＝0.322kN ·mσ＝M max/W＝0.322×106/60750＝5.307N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.317×0.45，10.317×0.25]＝2.818kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.818×1000/(2×45×90)＝1.044N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.225×4504/(100×9350×2733800)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝4 50/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.225×2504/(8×9350×2733800)＝0.157mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.317×0.45，0.393×10.317×0.45+10.3 17×0.25]＝5.307kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.028kN，R2＝R4＝5.307k N，R3＝4.332kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.225×0.45，0.393×8.225×0.45+8.225×0.25]＝4.231kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.656kN，R'2＝R'4＝4.231 kN，R'3＝3.441kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/m m2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.149×106/4490＝33.24N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.343kNτmax＝2V max/A=2×2.343×1000/424＝11.052N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.024mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1200300 顶部立杆计算长度系数μ1 1.257 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)非顶部立杆计算长度系数μ2 2.225 钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×300)=2262.6mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2670/15.9=167.925≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.257×(1200+2×300)=2753.584mmλ1＝l01/i＝2753.584/15.9＝173.181，查表得，φ1＝0.237立柱最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝max[4.686，11.628，4.686]＝11.628kNf＝N/(φA)＝11.628×103/(0.237×424)＝115.716N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×2.225×1200=3249.39mmλ2＝l02/i＝3249.39/15.9＝204.364，查表得，φ2＝0.174立柱最大受力N＝max[R1，R2，R3]+0.15×(15.35-1.8)＝max[4.686，11.628，4.686]+2.03 2＝13.661kNf＝N/(φA)＝13.661×103/(0.174×424)＝185.163N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝11.628kN≤[N]＝30kN满足要求！。