座舱允许最大泄漏量与等效泄漏面积的计算及分析
7-2 泄漏量的计算
7.2.2 泄漏量的计算
临界压力：泄漏气体的运动速度达到声速时的压力。
γ + 1 γ −1 Pc = P0 2
γ
声速流：压力高于临界压力
γM 2 Q = C d PA γ + 1 RT
亚声速流：压力低于临界压力。用原公式计算。
γ +1 γ −1
6 4 2 0 -2 -4 -6 0 10 20 30 40 50 60 70
沿轴的喷射速度分布由下式计算： 2 Deq u x ρ 0 b1 x ρ 0.32 = + 1 − ρ x u0 Deq ρ 0 ρ 4
7.2.2 泄漏量的计算
过热液体泄漏 过热液体是指液体的温度超过其沸点 没有沸腾的情 温度超过其沸点而 过热液体是指液体的温度超过其沸点而没有沸腾的情 况。如果液体的沸点低于周围环境温度，泄漏后一部分 液体将立即闪蒸为蒸气。假设闪蒸过程绝热，则很容易 确定闪蒸部分的比例，即闪蒸液体分数为：
CP (T −Tb ) FV = HV
ρ0 Deq = D ρ
b1 + b2 b1 C (kg / m3 ) = b1 = 50.5 + 48.2 ρ − 9.95 ρ 2 x ρ 0.32 +1− ρ 1/ 2 Deq ρ 0 b2 = 23.0 + 41.0 ρ
7.3.2 喷射扩散
垂直于喷射轴的水平面上的浓度分布由下式给出： y −b2 ( ) 2 C x, y =e x C 喷射扩散等浓度线示意图
7.2.2 泄漏量的计算
液体泄漏
根据柏努利（Bernoulli）方程可以建立液体经小孔泄 漏的速度计算公式：
泄漏检测技术在发动机生产过程中的应用
进行评估。
在着差异。修正值可以对测试的结 果加以修正，用以弥补测试系统本 身存在的微小泄漏，使得到的测试 结果更接近于被测工件的真实泄漏 值。允许泄漏限值DUT1用于判定工 件是否泄漏，DUT2用于判定工件是 否密封。一般超过DUT2限值（压力 限值）的工件往往根本就不密封，
(2) 短发动机试漏系统的工作 过程
不同于压力测量中测量信号随 着测试容积的增大而减小，流量测 量的测量信号与测试容积无关，而 是直接反映泄漏率的大小。因此， 在被测腔容积较大时可显著缩短测 量时间。而且，这一点在系统设置
图2 差压法 和校正时显得十分方便。因为不再 需要知道确切的测试容积。
（1）质量流量法 质量流量法有如下特点：因为 采用质量流量传感器，所以测量信 号不仅与测试容积无关且不受检测 压力限制。测量结果直接以标准状 态下的泄漏率显示，不像压力法测 量中要将压力变化换算成泄漏率。 当被测腔容积较大且允许泄漏率较 小时，采用质量流量法可最大限度 地缩短测量时间。因此，质量流量 法非常适用于发动机曲轴箱的在线 检测。质量流量法测试原理如图3。 （2）体积流量法 体积流量法一般用于流量监控 中。如果采用差压传感器作为测量
(1) 绝对压力法 绝对压力法具有测试系统结构 紧凑、自身容积小、测量范围宽等 特点。但是，它的检测分辨力取决 于使用的测试压力。绝对压力法测 试原理如图1。 (2) 差压法
图1 绝对压力法
差压法有如下特点：检测压力 高（可达8 MPa），系统分辨力与使 用的检测压力无关，可通过接入参 考工件实现对容积或状态不稳定的 工件进行检测。采用差压法可在检 测压力较高的情况下检测到很小的 泄漏。
TESTVOLUMEFACTOR为测 试容积系数，可近似看作水系内腔 的容积与定量储气缸的容积之比。 由于定量储气缸和水系内腔容积的
隔离器泄漏率计算公式
隔离器泄漏率计算公式
隔离器泄漏率的计算公式可以根据具体情况有所差异，以下是一种常见的计算公式：
泄漏率 = (泄漏质量 / 时间) / (进入隔离器的质量流量)
其中，泄漏质量是指通过隔离器泄漏出来的物质的质量，时间是指泄漏发生的时间，进入隔离器的质量流量是指进入隔离器的物质质量在单位时间内的流量。
请注意，实际的隔离器泄漏率计算可能会根据具体情况进行调整和修正，例如考虑到温度、压力、流速等因素。
因此，在具体应用中，可能需要结合实际情况进行修正和优化。
泄压阀对乘客舱通风流量和舱内压强影响的评估
J Automotive Safety and Energy, Vol. 11 No. 3, 2020322—328泄压阀对乘客舱通风流量和舱内压强影响的评估王夫亮（泛亚汽车技术中心有限公司，上海 201206，中国）摘要：评估了汽车乘客舱泄压阀(PRV)设计对舱内通风流量、舱内压强和舒适性的影响。
对乘客舱内流场进行数值模拟，根据数值模拟结果拟合泄压阀开口面积、舱内通风流量和舱内压强的相互影响规律，结合舱内流量和压强试验数据建立了可控泄漏和非可控泄漏等效方案和评估流程，根据数值模拟结果分析了舱内气流状态和途径的过程及其对舒适性的影响。
结果表明：泄漏开口面积和乘客舱压强、乘客舱压强和通风流量之间按照二次多项式规律变化；结合舱内通风流量、压强试验数据和乘客舱内流场数值模拟，可以获得较准确的可控泄漏和非可控泄漏开口等效方案。
从而，本方法可用于泄压阀设计参考以及乘客舱流动状态和舒适性评估。
关键词：汽车乘客舱；乘客舱空气质量；乘客舱舒适性；泄压阀(PRV)；可控泄漏；非可控泄漏中图分类号： U 463.82+1 文献标识码： A DOI： 10.3969/j.issn.1674-8484.2020.03.007Evaluation of the influences of pressure relief valve on theventilation air flow and pressure in a passenger cabinWANG Fuliang(Pan Asia Technical Automotive Center Co., Ltd., Shanghai 201206, China)Abstract: The influences of the pressure relief valve (PRV) on the ventilation flow and the pressure in avehicle passenger compartment were evaluated. Some numerical simulation of the flow field in the passenger compartment were carried out. According to the calculation results, the relationship between the opening area ofthe relief valve, the ventilation flow and the pressure in the passenger compartment was established. Combinedwith the passenger cabin inside air flow and pressure testing results, the equivalent openings and evaluation process of controlled leakage and uncontrolled leakage were established, the dynamic flow status and path incabin and its influence on passenger comfort were analyzed based on the numerical simulation results. Theresults show that the leakage opening area and the pressure inside the passenger compartment, the pressureinside the passenger compartment and the ventilation flow vary according to the quadratic polynomial law. Combined with ventilation flow, pressure testing data and numerical simulation of flow field inside passenger compartment, accurate equivalent controlled and uncontrolled leakage openings can be obtained. Therefore, this method can be used to design relief valve and to evaluate the flow state and comfort of passenger compartment.Key words:v ehicle passenger cabin; passenger cabin air quality; passenger cabin comfort; pressure relief valve (PRV); controlled leakage; uncontrolled leakage收稿日期 / Received ：2020-03-17。
泄露计算方法
⒈确定池半径将液池假定为半径为r 的圆形池子。
当池火灾发生在油罐或油罐区时，可根据防护堤所围池面积计算池直径：5.03⎪⎭⎫ ⎝⎛=πS D式中：D —池直径，m ；S —防护堤所围池面积，m 2；当池火灾发生在输油管道区，且无防火堤时，假定泄漏的液体无蒸发，并已充分蔓延、地面无渗透，则根据泄漏的液体量和地面性质计算最大池面积：ρmin H W S =式中：S —最大池面积，m 2； W —泄漏的液体量，kg ；H min —最小油厚度，与地面性质和状态油罐，如表4-2所示。
ρ—油的密度，kg/ m 3。
表4-2 不同地面的最小油厚度第一节泄漏模型第 1 页：19．1．1泄漏情况分析第 2 页：19．1．2泄漏量的计算火灾、爆炸、中毒是常见的重大事故，经常造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失，影响社会安定。
这里重点介绍有关火灾、爆炸和中毒事故(热辐射、爆炸波、中毒)后果分析，在分析过程中运用了数学模型。
通常一个复杂的问题或现象用数学模型来描述，往往是在一个系列的假设前提下按理想的情况建立的，有些模型经过小型试验的验证，有的则可能与实际情况有较大出入，但对辨识危险性来说是可参考的。
由于设备损坏或操作失误引起泄漏，大量易燃、易爆、有毒有害物质的释放，将会导致火灾、爆炸、中毒等重大事故发生。
因此，事故后果分析由泄漏分析开始。
19．1．1泄漏情况分析1)泄漏的主要设备根据各种设备泄漏情况分析，可将工厂(特别是化工厂)中易发生泄漏的设备归纳为以下10类：管道、挠性连接器、过滤器、阀门、压力容器或反应器、泵、压缩机、储罐、加压或冷冻气体容器及火炬燃烧装置或放散管等。
(1)管道。
它包括管道、法兰和接头，其典型泄漏情况和裂口尺寸分别取管径的20％～100％、20％和20％～100％。
(2)挠性连接器。
它包括软管、波纹管和铰接器，其典型泄漏情况和裂口尺寸为：①连接器本体破裂泄漏，裂口尺寸取管径的20％～100％；②接头处的泄漏，裂口尺寸取管径的20％；③连接装置损坏泄漏，裂口尺寸取管径的100％。
(中文)泄漏孔和K值
合格泄漏用 NG用 内容积测试用
：使用和判定规格值接近的小泄漏的泄漏标准孔 ：设备的点检・确认时使用。泄漏量比判定规格稍微大一些 ：尽可能使用大泄漏量的泄漏标准孔
合格泄漏
NG泄漏
内容积测试泄漏
1
传感器的K值？
K值＝传感器固有系数、传感器容积变化率、感度、2Ks
压力传感器的压力变化量和容积变化量的比率。由泄漏产生的差压变化是随容积 变化量而改变的。差压变换成流量的系数（内容积）是用等效内容积来表示的。单 位 mL/kPa
2mL/100kPa
标准传感器PT110D的K值=１ 单位1mL/100kPa 即100kPa压力下的容积变化量为1mL。
2
K值大的传感器膜片的变化 K值小的传感器膜片的变化
传感器K值和感度
标准品侧的压力随着膜片的位移而下降 检出时间
标准品侧 P1
测试品侧
标准品侧 P1'
测试品侧
P1' P1'
如果有泄漏ຫໍສະໝຸດ P2泄漏压力下降量
P2'
P2'
实际的压力下降量 用K值小的传感器测出的差压 用K值大的传感器测出的差压
膜片
1mL/100ｋＰａ
7-2 泄漏量的计算
Cd—气体泄漏系数，当裂口形状为圆形时取1.00,三角 形时取0.95，长方形时取0.90； γ—绝热指数，是等压热容与等容热容的比值； M—气体的分子量；kg/mol； R—气体常数，8.314J/(mol·K)； T—容器内气体温度，K。
2(P − P0 )
ρ
+ 2 gh
P
h
P0
7.2.2 泄漏量的计算
排放系数Cd ：
实际流量与理想理论流量的比，用于补偿公式推导中 忽略了的摩擦损失、因惯性引起的截面收缩等因素。 影响因素： 泄漏口形状 泄漏口位置 泄漏介质的状态 取值： 薄壁（壁厚≤孔半径）小孔泄漏，其值约为0.62； 厚壁（孔半径＜壁厚≤8倍孔半径）小孔或通过一短 管泄漏，其值约为0.81； 通过修圆小孔排放，则排放系数为1.0。 保守估计，取1.0。
7.3 蒸发与膨胀 7.3.1 液体的扩展与蒸发
液体的扩展(spreading)： 无渗漏损失，扩散期间也不考虑挥发 有防火堤，液池面积就是防火堤所围面积。 没有防火堤：液体流向低洼处，液池面积可以估计。 土地较平整：液体将扩散至达到最小液体厚度。 光滑平整的地面，液层最小厚度主要取决于液体性 质； 对于粗糙地面，液层厚度主要取决于地面性质。
7.2.2 泄漏量的计算
许多气体的绝热指数在1.1到1.4之间，则相应的临界压 力只有约1.7到1.9个大气压，因此多数事故的气体泄漏 是声速流。 几种气体的绝热指数和临界压力（atm）
物 质 γ PC 丁烷 1.10 1.71 丙烷 1.13 1.73 二氧化 硫 1.29 1.83 甲烷 1.31 1.84 氨 1.31 1.84 氯 1.36 1.87 一氧化 碳 1.40 1.90 氢 1.41 1.90
泄漏测试理论知识pps
各种泄漏测试法介绍：泄漏判断法自动化测试能力可信度耐久性通用性经济性①浸水目测气泡法×○×○◎△②不同气体测试法○◎○△△×③流量测试法○×○○○○④压力测试法○△○◎△○⑤差压测试法○○○◎◎○⑥变形测试法○△○○×○×；不好△；不大好○；好◎；特别好1、差压式：•测试精度不随测试压力的变化而改变•测试精度随着测试压力的提高仪器误差越大仪器的测试精度相应降低2、直压式：测试压源被测物阀门1差压表标准品阀门2测试压源压力表被测物阀门测试举例：以测试压力为3公斤，3秒钟测试时间判断规格为500Pa为例：直压式：如果仪器的精度为所选量程4%,要满足测试压力3公斤仪器量程要选4公斤的测试量程仪器，则仪器自身的系统误差为4% * 400KPa=16KPa=16000Pa.即如果判读规格小于16000Pa所测试值就不能确定该测试结果是真实泄露量还是系统误差值。
差压式：比如差压传感器的最小分辨率为1Pa无论你的测试压力是多少压力下降只要超过1Pa，仪器都能准确测试出。
充气平衡被测物内压[泄漏发生时]差压传感器（DPS ）膜片空气气动阀标准品内压泄漏被测物内压[无泄漏时]差压传感器（DPS ）膜片空气气动阀标准品内压本体膜片磁芯线圈过滤网被测物侧压力标准品侧压力振荡器直流电压输出标准品传感器线圈被测物传感器线圈差压传感器断面图差压输出变换回路内压变化平衡平衡检出气动阀关闭无泄漏被测物和标准品的压力变化泄漏被测物的压力变化△P 差压变化自动清零泄漏被物的差压变化△T△T自动清零△P△P↑Q 自动清零泄漏量自动清零T60101.013ΔP Ve Q 5⨯⨯⨯=等效内容积和泄漏量的计算公式Q ：泄漏量（mL/min ） ΔP ：差压（Pa ）Ve ：等效内容积(mL) T ：检出时间（s ）{}P)+++=Ve++KwVwVw/Vm)(101.3Ks(1Vt•Ve：等效内容积（mL）•Vw：被测物和配管的容积（mL）•Vt：测试仪的内容积（mL） Vt = 9mL•Ks：因压力引起的传感器的容积变化率（mL/kPa）•Kw：因压力引起的被测物的容积变化率•P：测试压（kPa）智能空气回路的传感器组件高性能气动阀差压传感器绝热现象温度时间間蒸气圧Pa500010000150002024283236404448温度℃圧力P a 蒸気圧Pa潮湿工件充气后内腔压力变化检漏仪各个行程的概要加压行程加压行程是压缩气体封入工件内进入平衡前的行程，一般无法使气体的温度稳定下来。
基于小容积飞机座舱不可控漏气量估算方法的研究
基于小容积飞机座舱不可控漏气量估算方法的研究作者：沈凤村来源：《科学与信息化》2019年第06期摘要中高空飞行的飞机大多采用气密座舱（即增压舱），在座舱增压时，存在不可控漏气，对发动机及飞行均有影响。
本文研究了一种基于小容积飞机在设计阶段对座舱不可控漏气量进行估算的方法，并以某小型飞机的座舱作为算例，验证该方法的可行性。
关键词不可控漏气；估算；验证随着航空技术的发展，小型飞机中高空飞行能力大幅提高，在中高空飞行时，高空减压对人体的危害性大幅增加，为保证机上人员安全高效的工作，设置了气密座舱。
气密座舱主要由结构件、透明件及各种设备组成。
各连接部位、通道等都采取密封措施，但由于生产制造技术等因素，在座舱增压时，座舱内空气仍会泄漏。
座舱漏气主要产生以下危害：①对发动机的影响。
现大多数飞机的座舱增压气源均引自发动机或增压压气机，引气方式是以降低发动机动力为代价，增加发动机动力的代偿损失会影响飞机飞行性能。
②对人员的影响。
当增压源发生故障不再向座舱供气或供气急剧减少的情况下，座舱内存在的空气量必须保证飞行员有足够的时间使飞机下降到安全高度以下，此时，座舱不可控量较大漏气会使紧急情况下飞机操纵的难度增加，影响飞行和人员生理健康。
因此，座舱不可控漏气量应是环控系统在设计阶段考虑的重要因素之一。
然而在设计阶段的方案权衡中，极少评估座舱漏气量，原因有几方面：一是因为漏气量对系统设计的影响有限；二是因为在设计之初，座舱内涉及的专业较多，暂无有效的手段对其进行定量的评估。
鉴于此，本文将研究针对小容积飞机座舱不可控漏气量在设计阶段定量评估的估算方法，该方法利用近似机型的试验数据结合座舱数值特征模型，估算出座舱不可控漏气的量值，最后以某小型飞机的座舱为算例，参考相关标准，验证该方法的可行性。
1 座舱漏气量估算方法研究1.1 估算方法简述估算方法具体实施流程为：确定估算目标，针对目标的漏气特征建立数学模型，选择近似目标机型的有关试验数据，结合数学模型和试验数据找出漏气部位的物理特征值，估算目标的各模型单元漏气量，进一步得出总漏气量，为验证估算值，选择与目标相关的漏气标准，并确定标准要求的漏气极值，最后比对估算值与标准值，如估算值在标准值范围内，则认为该估算值可行，反之则重新建立模型，再次按流程评估漏气量。
气体泄漏率计算公式详解
气体泄漏率计算公式详解气体泄漏是指气体从封闭容器、管道或设备中逸出，造成气体的浪费、环境污染、火灾爆炸等危害。
因此，准确计算气体泄漏率对于保障生产安全、环境保护具有重要意义。
本文将详细介绍气体泄漏率的计算公式。
一、气体泄漏的基本原理气体泄漏的基本原理是根据气体分子热运动的特性，当气体分子在容器内不断碰撞时，部分分子会因碰撞力不足或速度较大而逸出容器，从而使气体分子的数量减少，压力下降，形成泄漏。
气体泄漏量与气体的压力、温度、泄漏口的尺寸和形状、泄漏口周围的环境等因素有关。
二、气体泄漏率的计算公式气体泄漏率的计算公式是根据气体动力学和热力学原理推导出来的，其中最常用的是理想气体状态方程和泄漏流量公式。
1. 理想气体状态方程理想气体状态方程是描述气体温度、压力和容积之间关系的基本方程，其数学表达式为：PV = nRT其中，P表示气体的压力，V表示气体的体积，n表示气体的摩尔数，R为气体常数，T表示气体的温度。
根据理想气体状态方程，可以推导出气体泄漏率的计算公式。
2. 泄漏流量公式泄漏流量公式是指气体泄漏的速率，单位为立方米/秒或升/秒。
其数学表达式为：Q = C√(2ρΔP/ρ)其中，Q表示泄漏流量，C为泄漏系数，ρ为气体密度，ΔP为泄漏口两侧的压力差。
泄漏系数C是指泄漏口的形状和尺寸对泄漏速率的影响系数，是一个经验值。
在实际工程中，泄漏系数可以通过实验测定或参考相关标准确定。
三、气体泄漏率计算实例下面以一个具体的气体泄漏计算实例来说明气体泄漏率的计算方法。
假设某工厂的氨气罐体内压力为5MPa，温度为25℃，泄漏口直径为5mm，泄漏系数为0.62，泄漏口两侧的压力差为0.1MPa，求氨气泄漏率。
首先，根据理想气体状态方程计算氨气的摩尔数：n = PV/RT = 5×10^6×V/(8.31×298)其中，V为氨气罐的容积，取50立方米。
n = 5×10^6×50/(8.31×298) = 970.7mol其次，根据气体密度公式计算氨气的密度：ρ = nM/V其中，M为氨气的摩尔质量，为17g/mol。
气体泄漏及扩散计算
学号： 07412225 常州大学毕业设计（论文）（2011届）题目重气泄漏扩散模拟及应急救援学生薛云龙学院环境与安全工程学院专业班级安全072班校内指导教师王新颖专业技术职务讲师校外指导老师专业技术职务二○一一年六月重气泄漏扩散模拟及应急救援摘要：重气泄漏扩散事故是经常发生且危害较大的一种事故形式，由于重气的密度大于空气，因此重气往往沿地面扩散，泄放物质进入人体将引起中毒事故，若泄放物质被点燃或引爆将引起大规模的燃烧爆炸事故。
虽然人们对重气泄漏扩散所造成的危害十分重视，但由于缺乏足够有效的数据来提供人们作风险评估及预防改善措施，因此采用数学模型进行模拟是必要的。
应在生产过程中，加强管理，强化生产者的安全生产教育。
分析了泄漏扩散事故的七大影响因素，提取并建立了泄漏事故模式，并对各种事故模式的泄漏机理和发生条件进行了研究分析。
通过试验研究得出在实际环境中大气主导风的风速，泄漏方向对气体扩散浓度分布有重大的影响，泄漏气体在下风向扩散的最快。
静风时，随着时间的增加，空间各点的浓度有升高的趋势；在稳定风流中，空间各点的浓度随时间的变化不明显，可以认为是稳态的。
泄漏的气体在下风向扩散的最快，在现场一旦发生天燃气泄漏，应综合考虑泄漏源的方向和该点当时的风向，风速等因素，及时准确预测泄漏气体可能扩散到危险区域，做好应对措施。
关键词：相似理论；泄漏模型；泄漏扩散模式；示踪法；重气；应急救援；Heavy gas leak dispersion modeling and emergency rescueAbstract ： As it is well-known, many industrial and domestic gases are toxic and flammable are stored in highly-pressurized vessels at liquefied state with ambient temperature. If there is by chance a sudden release, it often forms heavy-than-air vapour. The accident release and dispersion of toxic and flammable heavy gas can present a serious ris k to the public’s safety and to the environment. Disease may be caused when the flammable heavy gases are lit. Although great attention has been paid to the hazard of heavy gas dispersion, effective data of filed experiments are still insufficient to make risk assessment and precaution. Through the statistical analysis, draw a conclusion that chemical system in production, transportation and storage process, should first consideration and control of hazardous chemicals, and summarizes the characteristics of the leak diffusion process performance. Subjective factors, equipment inherent defect caused by leakage on China's chemical system is the main reason of the accident. In the process of production, should be strengthen management, strengthen the education of production safety producer. Analysis of the seven factors affecting diffusion of leakage accident, to extract and established the patterns of the leakage accident, and various and leakage accident modes mechanism and the conditions were studied and analyzed. Through the experimental study on practical environment atmosphere that dominated the wind, the wind of gas leakage direction spread concentration distribution, has enormous influence on the spread of gas leakage next wind fastest. Static, as time flies, the space increased concentration of the each point of the trend. In the stable romantic, space the concentration of each point does not change significantly over time, can be considered a steady. Leak gas diffusion next wind fastest, on the site once produce natural gas leak, should be taken into account in the direction and point source leaking the wind direction, wind speed at factors such as timely and accurate prediction leakage, gas may be spread to dangerous area, completes the countermeasures.Key words：Theory of similarity; Leakage model；Leakage diffusion mode；Trace method； heavy gas；Emergency rescue摘要 (Ⅰ)目次 (Ⅲ)1 绪论 (1)1.1 研究背景 (1)1.2 研究意义 (2)1.3 国内外研究现状 (3)1.4 课题的研究方法和内容 (4)1.4.1 研究方法 (5)1.4.2 研究内容 (5)1.5 论文的关键技术及难点 (5)2 重气的泄漏扩散过程 (7)2.1重气的定义 (7)2.2 重气云的形成 (7)2.3 重气的扩散过程 (8)2.4 危险气体泄漏扩散模型 (9)2.4.1 高斯模型 (9)2.4.2 LAB模型 (10)2.4.3 Sutton模型 (11)2.4.4 FEM3模型 (11)2.4.5 箱式重气模型 (12)2.5 小结 (14)3重气泄漏事故原因分析 (15)3.1 重气泄漏事故分析的必要性 (15)3.2 重气的危害性特点 (15)3.3 重气泄漏事故分析 (16)3.3.1 泄漏的主要设备 (16)3.3.2典型化学事故泄漏源类型 (16)3.3.3 泄漏原因分析 (17)3.3.3.1 基于人的因素进行分析 (17)3.3.3.2基于人的因素进行分析 (17)3.4 重气扩散的基本模式及影响因素 (18)3.4.1 重气泄漏扩散的基本模式 (18)3.4.2 影响重气扩散的因素 (18)3.5 小结 (19)4 试验模型设计以及试验过程 (20)4.1 模型设计和构建的基本内容 (20)4.2 模型材料的选择 (20)4.2.1 模型材料的选择原则 (20)4.2.2 模型材料的选取 (20)4.3 油气储运安全综合试验平台的构建 (21)4.3.1 试验模型的设计研究思想 (21)4.3.2 试验模型的构建 (21)4.3.2.1 建造试验模型的基本原则 (21)4.3.2.2 试验模型 (22)4.4 试验方案 (25)4.4.1 试验方法的选择 (25)4.4.2 试验的指导思想 (25)4.4.3 试验材料及仪器 (26)4.4.4 试验方案 (26)4.4.5 试验的技术路线 (26)4.4.6 试验的检验 (26)4.5 试验过程 (27)4.5.1 定性试验 (27)4.5.1.1 试验材料及仪器 (27)4.5.1.2 试验装置示意图 (28)4.5.1.3 定性试验过程 (28)4.5.2 定量试验过程 (32)4.5.2.1实验方法及步骤 (32)4.5.2.2实验数据处理及泄漏扩散规律分析 (33)4.6 小结 (38)5 危化品泄漏扩散事故应急救援 (39)5.1 危化品泄漏扩散事故应急救援的基本原则、基本任务及其特点 (39)5.1.1 危化品泄漏扩散事故应急救援的基本原则 (39)5.1.2 危化品泄漏扩散事故应急救援的基本任务 (39)5.1.3 危化品泄漏扩散应急救援的特点 (39)5.2 实施危化品泄漏扩散事故应急救援的核心问题 (40)5.2.1 通过立法确定应急计划的法律地位，建立市级应急体系 (40)5.2.2 直接、快速的报告制度 (40)5.2.3 泄漏扩散事故的分析评估 (40)5.2.4 畅通无阻的通讯联络 (40)5.2.5 快速的应急行动 (40)5.3 危化品泄漏扩散事故应急响应系统 (41)5.3.1 危化品泄漏扩散应急响应程序 (41)5.3.2危化品泄漏扩散应急组织系统 (41)5.3.3 应急通讯系统 (42)5.3.4 应急防护和救援 (42)5.3.5 应急预案 (43)5.3.6 应急状态终止 (43)5.4 危化品泄漏扩散事故应急监测系统 (43)5.4.1 应急监测管理 (43)5.4.2 应急监测组织保证 (43)5.4.3 应急监测技术支持 (44)5.5 本章小结 (44)6 结论与展望 (45)6.1 结论 (45)6.2 展望 (46)参考文献 (47)致谢 (49)1 绪论1.1 研究背景现代科学技术和工业生产的迅猛发展，为人类提供更好的物质生活条件的同时，也存在着极为严重的潜在的危害。
控制阀泄漏量等级的规定和最大阀座泄露漏量计算
控制阀泄漏量等级的规定和最大阀座泄漏量计算控制阀泄漏量指在规定的试验条件下，流过控制阀的流体流量。
试验条件包括执行机构推力、阀芯和阀座的压紧力、流体特性等。
泄漏量等级有六级。
表1-1是泄漏量等级和试验条件。
表1-1 泄漏量等级及试验条件 泄漏等级测试介质 测试程序最大阀座泄漏量 I由制造方和购买方商定 II液体或气体 1 5×10-3×C R （注1和注3） III液体或气体 1 10-3×C R （注1和注3） 液体 1或2 IV气体 1 10-4×C R （注1和注3） IV-S1气体 1 5×10-6×C R （注1和注3） V液体 2 1.8×10-7×Δp (kPa)×D(阀座直径，mm) l/h ， VI 气体 1 3×10-3×Δp (kPa)×泄漏速率（见表4-46）注1：可压缩流体的体积流量，使用标准条件为：101.325kPa 绝压和温度0℃或15℃；注2：等级VI 表示仅用于有弹性材质阀座的控制阀；注3：阀的额定容量是测试流体（液体或气体）在额定行程和描述的测试条件下通过控制阀的流量；它与额定流量系数的应用条件判别式和计算公式是不同，见GB/T4213-2008。
注4：表中，C R 是控制阀的额定容量；Δp 是控制阀两端最大压差；D 是阀座直径。
泄漏等级VI 的泄漏速率见表1-2。
表1-2 泄漏等级VI 的泄漏速率系数允许泄漏速率 允许泄漏速率 阀座直径DN（mm ） 毫升/分 气泡数/分 阀座直径DN （mm ） 毫升/分 气泡数/分25 0.15 1 150 4.00 27 40 0.30 2 200 6.75 45 50 0.45 3 250 11.1 - 65 0.60 4 300 16.0 - 80 0.90 6 350 21.6 - 100 1.70 11 400 28.4 - 表中，气泡数的计数是采用IEC 标准推荐的方法。
液体泄露模式及其计算(化工安全)
对于不可压缩的液体：
dP
p
☺当液体通过裂缝流出时，
单元过程中的液体压力转 化为动能。
☺流动着的液体与裂缝所
在壁面之间的摩擦力将液 体的一部分动能转为热能， 使液体的流速降低。
第7章 泄漏源及扩散模式
7.2 液体经小孔泄漏的源模式
假设：
• 表征压力为PG ，外部 z 0 大气压为1ATM，则 p p g
• 轴功为0；W 0 s
• 液位无变化， • 摩擦损失由流出系数 C1来近似代替
P
F C1 (
2
P
)
第7章 泄漏源及扩散模式
7.2 液体经小孔泄漏的源模式
2 dP u gz F Ws 2 P m F C ( P )
3.14 6.3510 5 3 . 17 10 A 4 4 苯的密度为： 0.8794 1000 879.4
2
d
3 2
Qm AC 0 2 Pg
3.17105 0.61 2 879.4 1 6.9 105
674 kg / s
2
1
u C1
2 pg
定义新的流出系数： C0 C1
u C0 2 pg
液体通过小孔泄露的 Qm u A AC 0 2 p g 质量流率Qm为：
第7章 泄漏源及扩散模式 7.2 液体经小孔泄漏的源模式
液体通过小孔泄露的 质量流率Qm为：
Qm u A AC 0 2 p g
最新工业泄漏多米诺效应(公式集)
精品资料工业泄漏多米诺效应(公式集)........................................工业泄漏多米诺效应分析一、 工业泄露 1．泄漏概念由于密闭容器、管道、设备等内外两侧存在压力差，因此在其使用过程中，内部介质在不允许流动的部位通过孔、毛细管等缺陷渗出、漏失或允许流动的部位流动量超过允许量的一种现象，叫作泄漏。
泄漏需要通道和压差两个条件，而压差是产生泄漏的根本原因。
2．泄漏分类泄漏的情形是复杂多样的，发生的原因和部位也十分广泛。
在此研究中，主要考虑不同泄漏物质，分为气态、液态和固态三类。
工业中常见的气态泄漏物有天然气、煤气、蒸汽、氧气等；液态泄漏物有“水”、“油”、酸、碱、盐、溶剂等；固态泄漏物有粉尘、砂粒等。
最常见的泄漏物是易燃有毒气体如天然气，易燃液体如汽油。
二、 工业泄漏主要设备根据各种设备的泄漏情况分析，可将工厂中易发生泄漏的设备归纳为一下类型：管道装置、挠性连接器、过滤器、阀、压力容器或反应器、泵、压缩器、储罐、冷冻或加压气体容器、火炬燃烧装置或放散管等。
三、 典型的泄漏计算模型1．易燃液体——储罐中的液体经小孔泄漏模型对于储罐，随着泄露过程的延续，储罐内液位高度不断下降，泄露速度和质量流量也均随之降低。
这时泄露流量的计算需要考虑液位下降的影响，因此：t A Agc gz p p A C Q 000002)(2ρρρ-+-= （1）式中 Q——液体经小孔泄露的速度，kg/s；C0——液体泄漏系数，按下表选取；A——口面积，m2；ρ——泄漏液体密度，kg/m3；p——液体的绝对压强，Pa；p——环境压力，Pa；g——重力加速度，9.8m/s2；h——裂口之上液位高度，mz0——小孔距液面的高度，mT——泄露时间,s液体泄漏系数0C在进行后果评价时，只要泄露物质的性质和状态确定，则就可以确定。
小孔的面积A可以根据实际情况将其换算成等效面积，或者在事前预测时作出假设。
设备泄漏率统计标准
设备泄漏率统计标准一、密封点分类和统计范围1、动密封：各种机电设备（包括机床）的连续运动、旋转和住复、的两个部件之间的密封，属于动密封.如压缩机轴，泵轴，各种釜类旋转轴等的密封均属动密封。
2、静密封：设备（包括机床）和厂内采暖设备、及其附属管线和附件，在运行过程中两个没有相对运动的部件之间的密封属于静密封。
如设备管线上的法兰、各种阀门、丝堵、活接头;机泵设备上的油标、附属管线;电气设备的变压器、油开关、电缆头；仪表孔板、调节阀、附属引线;以及其他设备的结合部位均属静密封.二、密封点统计标准：1、动密封点的统计标准:一对连续运动、旋转或往复、两个部件之间的密封算一个动密封点。
2、静密封点的统计标准：一个静密封点接合处，算一个静密封点。
如一对法兰,不论其规格大小，均算一个密封点。
一个阀门一般算四个密封点，如阀门后有丝堵或阀后紧接放空,则应各多算一点。
一个丝扣活接头，算三个密封点。
特别部位如连接法兰的螺栓孔与设备内部是连通的，除了接合面算一个密封点外，有几个螺栓孔应加几个密封点。
3、泄漏点的统计标准:有一处泄漏，就算一个泄漏点,不论是密封点或因焊缝裂纹、砂眼、腐蚀以及其他原因造成的泄漏，均作泄漏点统计。
泄漏率计算公式: 泄漏率=(泄漏点数/静密封点数）×1000（0/00）三、动、静密封检验标准：（一）、静密封检验标准：1、设备及管线的接合部位用，肉眼观察不结焦、不冒烟、无漏痕、无渗迹、无污垢。
2、仪表设备及汽、风源引线，焊接及其他连接部位用肥皂水试漏,无气泡；真空部位,用薄纸条顺的办法。
3、电气设备变压器、油开关、油浸纸绝缘电缆头等接合部位，用肉眼观察无渗漏。
4、氧气、氮气、空气系统，用用肥皂水检查无气泡。
5、蒸汽系统，用肉眼观察不漏气无水垢.6、酸、碱等化学系统,用肉眼观察无渗迹、无漏痕、不结垢、不冒烟或用精密试纸试漏不变色。
7、水、油系统，宏观检查或用手摸无渗漏、无水垢。
8、各种机床的各种变速箱、立轴、变速手柄、宏观检查无明显渗漏。
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Ｏ２７ ｍｎ ． ２后 一考虑排气 或 门和空调装
置 的泄 漏量 。
“ 气密” 是有条件的。
我们对气密座舱 的定 义是 ： 只要在 一定 的增压条件下 ， 座舱空气 的最大泄漏不 超过 规定的允许值 ， 则认为座舱 是气密 的。气 密
７０ ０ 只 要 １ ０—１ ０秒 就 行 了 。而 且 在 ０ ｍ ４ ５
４ １ 计算公式的推导 ．
飞机在升限飞行 ， 座舱无气源供给， 又因
泄漏至 ４０ ｍ压力高度的持续 时间 ｔ， ５０ 可按 （） ８ 式计算 。 （ ） 的推 导过 程如 下 ： ８式 气态方程 Ｐ ＝ （） ４ 由于泄漏的流动过程 比较缓慢 ， 可认为 是等温过程 ， Ｔ 不变。 即 ｋ
一
气体 ；
另 一 部 分 是 不 可 控 制 的排 气 或 称 空 气 泄 漏 。 飞 机 座 舱 是 由 金 属 壁 版 铆 接 而 成
我国于 １９ 年 ｌ 月 １ 发行、９２ ９１ Ｏ ８日 １９ 年 ６ １日实施 的 Ｇ Ｂ １３— １ 飞机环境控 月 Ｊ １９ ９ 《
的， 面还有 风挡 玻璃 、 上 观察 窗 、 以及 各种 门窗 ； 外还 有导 管 、 另 连接件 要穿 过座 舱 ； 还有各种各 样 的传感 器 、 支座 要 安装 在座
制系统通用规范》 ． ． “ ３ １５ 泄漏量” 对于具 中， 有大容积增压舱 的飞机 ， 规定 了座舱允许 的 最大 泄漏量 Ｇ 为 ：
Ｇ ＝ ．４ Ｖ ０３２ 鲫 ＋ ．２ （ｇ ｍ ｎ （ ） ０２７ ｋ／ ｉ） １ 其中：Ｋ ｖ一增压舱容积 （ 。 ； ｍ）
舱蒙皮壁板 上 ； 管均采 取 了先进 的密封 尽
ｔ＝ｖ／ ｏ ６ ５ ∑ ｌ ， ［． ８ （ ］・ （） ８
等 ］ （） ｍ
（ ２ ）
Ｉ， 。 Ｐ
ｆ
Ｉ－ ｋ ｒ ２ ＇
．
（ 详见《 飞机设计手册》 分册 Ｐ６ ） １ ２ ９ 对于空气 ， １４ｐ＝ ＾Ｒ ， Ｋ＝ ． ， Ｐ／ 代入（ ） ２
式得 ：
部分是可控制的。作为飞机座舱压力
调节器的执行机构一排气 活门的排气 ， 就是 可以控制的； 不少旅客机还能够利用 可控制 的排气 带 走 座 舱 厨房 和盥 洗 室 里 的 有 味
在军用规范中对使用中座舱最大允许泄漏也 作出了规定 ， 而且 明确规定设计时候制定的
泄漏量应该更小 ， 是座舱最大允许泄漏量的 半。
“ 如果 申请在 ７０ ｍ 以上运行合格审定 ， ６０ 则
飞机必须设计为在增压系统任何可能失效条 件 出 现 后 乘 员 不 会 感 受 到 座 舱 压 力 超
出 ４ ０ ｍ。 ５０ ”
用超速 临界公 式计 算 出来 的 ， 实上 现代 事
高压声速旅 客飞机从 １ ０ ｍ应 急下降 至 ２０ ０
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座舱 允许最大泄漏量与等效 泄漏面积 的计算及分新
蒋龙富 刘 鹏 座舱 的要求， 随着飞机设计与制造水平以 是
弓 言 ｌ
对于具座舱泄漏量与等效 面积 的计算， 以及 对一 旦增压座舱失去气源飞机能否应急下降至安 全高度进行分析 ， 是结构气 密设计的顶 层要 求， 也是飞机环控系统增压设计 的必要 输入 条件。
３ 等效漏气面积的计算
等效漏气面积 （ ） ∑ 可按 超临界流动
３１
维普资讯
方程计算 ：
＝
（ ／ ） ｄ／ｔ Ｒ （ Ｐ ｄ）
（） ７
（ｕ ＝ ／ 南 ） ・ Ｙ） ［ ． （ ｆ
护
将 （） ７ 式积分并整理得到：
１ 气 密座舱 的定 义
现代旅客机 的座舱都被称为气密座舱 。 但是气密座舱并不等于一点空气都不允许泄 漏 。座舱向外排气包括两部分 ：
一
ｌｍ 时候为 ６— ２ｇ（ ）对于大容积座 Ｏ １ｋ／ ｍ ｈ ；
舱为 ２ ４ｋ／ ｍ ｈ ； ～ ｓ（ ） 在最大压 差飞行 的条 件下 ， 泄漏量不超过最大供气景 的 １４ 美国 ／；
Ｐ ——开始下降时舱内压力 ； Ｐ ——飞机应急下 降至给定高度 时舱 髓
内压力 。
（ ）＝Ｇ ￣ ／．８Ｐ ∑ ／ ０６５ Ｒ
（） ４ ２ 飞机 由升 限应 急 下降至 ４５ ０ 所 需 ３ ． ０ ｍ
时 间
以上公式 中： Ｐ Ｔ ， ， Ｐ ， ， Ｋ Ｒ分别为座舱 压力 ， 重 ， 度 和空 气 的绝热 指 数 ， 态 容 温 气 常数 。
４ 气密座舱确保 飞行安全 的计
时 间均 可 由 飞机 总 体 性 能计 算 部 门计 算
出来 。
４ ３ 分 析 ．
算与分 析
ＣＡ Ｃ Ｒ适航条例 § ５ ８ １ ａ （ ） ２ ．４ （ｔ １ 要求， ）
（ ）座舱泄漏至 ４５ ０ １ ０ ｍ压力高度的持
续 时 间 ｔ， 按 照 无 气 源 最 严 重 的情 况 下 、 是
及人们对舒适性 、 安全性水平 的要求不断提 高而提高的。
２ 座舱允许最大泄漏量 的确定 与计算
从气密座舱 的定义可知 。 座舱允许最大 泄漏量 ， 是决定座舱是否气密 的一个相对标 准。对于座舱允许最大泄漏量 ， 不少 国家都 有规 定 。 前苏联规定 ， 在地面条件下 ， 单位容积每 小时 的允许泄 漏量 为： 于座 舱容 积小 于 对
应 急下 降率按 等 Ｍ 数 ， 后按 校正 空 然 速， 放减速板 、 发动机 慢车状态条 件进行计 算 。飞机 由升 限下 降 至每 一个 高度 ， 直 一
至 ５０ ０ ４５ ０ 以及 ４０ ０ 高度 所 需 的 ０ ｍ、 ０ ｍ ０ ｍ
计算高度可选定升限及巡航高度分别进
行计算。