支架检算说明书
桥梁支架承载力验算2014
KN·m m m
底板及翼缘板下的支架承受的荷载均比腹板下的支架小，不再进行验算。立 杆强度满足要求。
4.3、支架纵、横向水平管强度检算： 因支架纵、横向间距均为 60cm,作用于支架纵、横向荷载相同，可将作用在 横赶上的均布荷载转化为两集中荷载 P，横杆弯矩按下式计算： M=Pc*C=36.4KN/2*0.6m+（12KN/2+15KN/2）*0.6m =10.92KN*m+8.1KN*m=19.02KN*m Mmax=0.5qL2=0.5×61.02×0.62=6.25KN*m 横杆抗弯强度=M/W=6.25KN*m/5.08cm3=1.23≤[������]=600/400=1.5 式中：M—横杆弯矩（KN.M） ； W—钢管的截面模量； Pc—梁砼重量及模板重量的 1/2； C—梁边至立杆之间距离。 4.4、支架稳定性检算： 取单根立杆出来进行检算，其自由长度为 1.2m，支架采用碗扣式脚手架， 规格φ 48δ 3.5mm，壁厚计算时按 2.7mm 考虑，参数如下： A＝3.84x102mm2，I＝0.99x105mm4 W=4.25x103mm3，回转半径 i＝16.03mm，自重 33.3N/m [σ ]＝205N/mm2 长细比 λ ＝L/i＝75， 根据安全系数法（材料力学）
m
0.12 1
2.7 1 2.7 0.012 49.28 1.49 3.91 3.91
m KN/m3 m/s KN/m2 KN/m KN/m
0.12 0.012 45.63 1.27 0.14 0.14
V10——桥梁所在地区的设计基本风速（m/s） Vd——高度 Z 处的设计基准风速（m/s） Z——距底面高度（m） γ ——空气重力密度（KN/m3） K0——设计风速重现期换算系数，对施工期取 0.75 K1——风载阻力系数 K2——考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数 K3——地形、地理条件系数 K5——阵风风速系数 g——重力加速度，取 9.81m/s2 根据分析，当风荷载为横桥跨施加时支架受影响最大。 支架受力组合最不利为：梁体自重+风荷载 3．横向方木强度检算 横向间距在腹板处为 30cm，底板和翼缘板处为 60cm。 方木强度检算 方木采用 10×15cm 截面，其力学性能及截面特性：
100米连续梁0#段支架检算书
0#段支架检算书一、计算资料1.1工程概况鞍辽特大桥60+100+60m连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚度40-65cm，底板厚度40-120cm，腹板厚度60-100cm，中心梁高由4.85m渐变到7.85m。
0#段现浇段节段长14m，中心梁高7.85m，梁底宽为7.9m,梁顶板宽12m，顶板厚40㎝，腹板厚100㎝，底板厚120㎝。
1.2 0#段现浇支架方案支架采用υ3.5×48mm碗扣钢管搭设，立杆纵、横间距均为60cm，纵、横向水平杆竖向间距为120cm，每隔3.0m设置一道45度的十字剪刀撑，剪刀撑采用υ3.5×48mm普通钢管搭设。
腹板下立杆间距加密，延桥横向间距30cm，纵向间距60cm，竖向间距120cm。
外模采用预制钢模，底模采用1.8cm优质胶合板，内模采用组合钢模或木模，并采用υ48×3.5mm普通钢管搭设支撑架支架具体结构尺寸详见附图。
1.3 材料参数胶合板：[σ]=18MPa ， E=4×109 Pa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯)[τ]=3.14MPa(横纹抗剪) E=9*103 MPaI36b: A=83.5cm2，Ix=16530cm4，Wx=919cm3，Sx=541cm3，d=1.2 cm，65.6kg/m。
C35混凝土：[σc]=9.4MPa，[σt]=2.25MPa二、底模板受力检算2.1计算荷载0#块混凝土一次浇注。
荷载计算梁高取7.85m，顶板厚度0.40m，底板厚度1.2-1.107m，腹板宽1.0m，翼缘板根部厚0.65m，边缘厚0.2m。
腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×7.85m=204.1kN/m2施工人员及机具荷载：q2=2.5 kN/m2泵送砼冲击荷载：q3=3.5 kN/m2振捣砼产生荷载：q4=2 kN/m2腹板处内、外模型荷载：q5=22 kN/m2每延米翼缘板混凝土重：g1=30.2 KN/M每延米外模及桁架重：g2=15 KN/M荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。
支架受力检算书
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
支架验算书
现浇盖板支架验算交底书本标段涵洞盖板采用现浇方案，现以K15+330为例进行支架验算，支架采用碗扣式支架，模板采用厚1.5㎝竹胶板。
一、概况K15+330涵洞为3*2.5m暗板涵，全长26.5米，盖板边厚22cm，中厚28cm，盖板为C30混凝土，混凝土总方量18.6m3，盖板自重0.56T/m2。
二、支架搭设方案2．1计算原则根据盖板断面形式，盖板中部厚度28㎝，边部厚22㎝，以盖板中部为例进行支架计算，按混凝土恒载分布情况，混凝土自重：5.85KN/㎡。
2．2支架平面和竖向设计1. 支架立杆布置方案⑴立杆平面布置立杆柱网0.60m×0.90m(横向×纵向)，单杆承载面积0.60m×0.90＝0.54 m2；横向总宽(跨径)：B=2.4 m纵向跨度（涵长）L=26.5 m⑵竖向设置纵横向水平杆步距1.2m，扫地杆离地面20㎝。
纵横向剪刀撑每5排立杆设一道。
2.3 支架整体构造措施1、立杆立杆采用碗扣支架，上下设底托和顶托，以方便调节立杆高度。
2、水平杆底层纵横向水平杆（即扫地杆）固定在距支架基础面20㎝的立杆上。
当支架基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长与立杆固定，高低差不大于1m。
水平杆用对接扣件连接，相邻水平杆接头错开，水平杆长度不小于4m。
3、剪刀撑支架设置横向剪刀撑，中间每隔五排立杆设一排横向剪刀撑。
每排横向剪刀撑在支架横断面内设1道。
剪刀撑由低至顶连续设置，每道剪刀撑由2组斜杆组成。
剪刀撑斜杆必须落地并与扫地杆与部分立杆用旋转扣件固定。
三、支架验算1、荷载标准值计算①、永久荷载A、盖板自重：板中部位：18.6*25/(26.5*3)=5.85KN/㎡B、模板、钢托架自重：0.75 KN/㎡②、施工均布荷载施工人员及设备自重2.5 KN/㎡振捣混凝土产生的水平冲击力2 KN/㎡倾倒混凝土产生的冲击荷载2 KN/㎡合计6.5 KN/㎡2、立杆轴向力设计值板中部位：支架立网0.6×0.9m，单杆承载面积0.54㎡N=1.2(5.85+0.75)×0.54+1.4×6.5×0.54=9.19KN3、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=h+2a=1200+2×100=1400㎜(1200㎜为立杆步距1.2米)立杆回转半径i=15.8㎜长细比λ= l0/i=1400/15.8=89支架稳定系数ψ=0.413钢管截面积A=4.89㎝2立杆受力f=N/ψ×A=9.19×103/0.413×4.89×102=45.5㎜2立杆稳定系数K=〖f〗/f=205/45.5=4.5满足要求5、水平杆挠度验算按均布荷载计算挠度：F=5ql4/384EI=5×9.19×103×0.63/384×2.06×105×12.19×104=1.0㎜<〖f〗=4㎜立杆稳定性验算符合要求。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
支架施工专项方案验算书
支架施工专项方案验算书1. 验算目的和依据本支架施工专项方案验算书的目的是对支架的设计方案进行验算，确保支架的结构稳定性和安全可靠性。
验算依据主要包括相关的设计规范、技术要求以及工程项目的具体情况等。
2. 工程概况和设计参数2.1 工程概况•工程名称：支架施工工程•工程地点：XXXXX•工程时间：XXXXX•施工单位：XXXXX•设计单位：XXXXX2.2 设计参数支架设计参数主要包括支架类型、支架高度、支架材料规格和支架布置方案等。
3. 方案验算结果3.1 支架荷载分析根据工程要求和现场实际情况，我们对支架的荷载进行分析，并计算得出各个方向的荷载大小。
3.1.1 垂直荷载垂直荷载主要包括自重和工作荷载。
按照设计规范和工程要求，我们计算得出垂直荷载为XXXXX。
3.1.2 水平荷载水平荷载主要包括风荷载和地震荷载。
根据现场气象数据和地震级别，计算得出水平荷载为XXXXX。
3.2 支架结构计算根据支架的设计方案和荷载分析结果，我们对支架的结构进行计算，包括选择合适的材料、截面尺寸和连接方式等。
3.2.1 材料选择根据支架的荷载和结构要求，我们选择了具有足够强度和刚度的钢材作为支架的材料。
3.2.2 截面尺寸根据荷载计算结果和支架的几何形状，我们确定了每个构件的截面尺寸，确保其满足强度和稳定性的要求。
3.2.3 连接方式支架的连接方式主要包括焊接和螺栓连接。
根据实际施工情况和结构要求，我们选择了适当的连接方式，确保连接的牢固性和可靠性。
3.3 支架安全性分析为了确保支架的安全可靠性，我们进行了支架的稳定性分析和强度验算。
3.3.1 稳定性分析通过对支架的整体稳定性进行分析，我们确定了支架的稳定性系数，并判断其是否满足安全要求。
3.3.2 强度验算通过对支架结构各个构件的受力状态进行计算，我们得出了各个构件的强度验算结果，并判断其是否满足强度要求。
3.4 结论根据以上方案验算结果，我们得出以下结论：•支架的荷载分析结果满足工程要求；•支架的结构计算结果满足强度和稳定性要求；•支架的安全性分析结果表明其安全可靠。
现浇支架检算书
目录一、碗扣支架方案总体说明： (2)1、材料规格： (2)2、支架布置： (2)二、碗扣支架现浇梁方案检算 (2)1、已知条件 (2)2、最大截面部分碗扣式支架检算 (2)3、横桥向分配梁（方木）验算: (7)4、纵向分配梁（方木）验算： (9)5、模板验算： (11)6、I40a工字钢纵梁计算 (11)7、内模系统支撑体系检算 (12)8、立杆地基承载力计算 (13)XXX特大桥现浇连续梁支架检算书一、碗扣支架方案总体说明：1、材料规格：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m几种，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种规格。
2、支架布置：第一跨和第三跨支架的纵向间距按60cm控制，横向间距按60cm 控制，横向和纵向水平杆步距1.2m，顶托上横向设置12cm×15cm方木分配梁，上铺10cm×10cm方木做为纵向分配梁，间距20cm，模板采用1.8cm厚竹胶板。
二、碗扣支架现浇梁方案检算1、已知条件箱梁尺寸：顶面宽4.9m，底板宽3.2 m，梁高2.8～5.0m，梁长144m。
根据设计图纸，梁总重23670.8 kN。
①施工人员，机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2③梁体钢筋砼自重荷载：P3=26.5kN/m3④模板、支架自重荷载：P4=1.5kN/m22、最大截面部分碗扣式支架检算⑴梁体钢筋砼自重荷载（如图1所示）：4905003207018020070图1、箱梁横断面图（单位：cm ）91.8712.4724.791.8712.47图2、横断面砼荷载分布（单位：KN ）a 、翼缘板处：P 31=12.47kN/m 2b 、腹板处：P 32=91.87kN/m 2c 、底板处：P 33=24.7kN/m 2（2）两侧翼缘板处满堂支架受力检算两侧翼缘板处碗口式脚手架布置按顺桥向间距60cm ，横桥向间距90cm ，横杆步距120cm 。
支架及临时固结检算书
石武铁路客运专线郑州动车组运用所动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算编制：复核：审批：中铁七局集团有限公司石武客专郑州动车组运用所项目部一分部二0一0年十二月跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算一、工程概况：1.桥跨概况动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。
连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。
采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。
2.桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。
全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。
底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。
全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。
2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。
2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。
边支座横桥向中心距5.8米，中支座横桥向中心距5.4米。
二、钢支撑设计动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。
1、0#块支架结构形式：支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。
支架检算书
附件四：支架检算书一、现浇箱梁概况本工程现浇箱梁系单箱五室等高变截面箱梁，梁高1.7m ，底板厚20cm ，顶板厚22cm ，梁面宽24.5m ，梁底宽20m ，边箱室截面图如下（中箱室与边箱室高度相同仅宽度有所变化，不影响支架检算，故仅示意边箱室截面）：225201251702220现浇箱梁截面图（单位：cm ）二、支架设计及模板设计侧模设计平面图（单位：cm）2、支架及底模体系设计3030303090909030303030箱梁底模体系设计横断面图（单位：cm）梁体9030303030303030170箱梁底模体系设计纵断面图（单位：cm ）三、材料设计参数 1、混凝土混凝土容重：γ砼=26KN/m 3； 2、木胶板木胶板容重：0.5KN/m 3；根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1及表8.2.2计算得：容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm 2； 3、100mm ×100mm 木枋根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1查得： 容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm2； 结构参数为：截面惯性矩：Ix=8333333mm 4；截面抵抗矩：Wx=166667mm3；截面面积矩：Sx=125000mm3；4、φ48mm×3.0mm钢管普通φ48钢管架管壁厚为3.5mm，但实际取用时，钢管壁厚一般达不到3.5mm，从结构安全考虑，计算参数选用φ48mm×3.0mm钢管参数（与碗扣式钢管参数相同）。
Q235A级钢材抗弯、抗压和抗拉容许应力：[σ]=205mPa；Q235A级钢材容许剪应力：[τ]=70mPa；Q235A级钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm2；结构参数为：截面惯性矩：Ix=121900mm4；截面抵抗矩：Wx=5080mm3；截面面积矩：Sx=3810mm3；5、I10工字钢I10工字钢钢材材质同φ48mm×3.0mm钢管，力学性能相同。
满堂现浇支架检算书
中铁X局厦深铁路XSFJ-Ⅱ标第四项目部满堂支架现浇24m箱梁支架检算书计算人:复核人:审批人:年月日1、工程概况现浇简支箱梁中心梁高2.4m（含排水坡），梁底宽为5.92m,梁顶板宽12.2m，顶板厚34㎝，腹板厚50-80㎝，底板厚30㎝。
现浇支架拟采用碗扣式钢管（φ48*3.5mm）支架，支架纵向间距90cm，横向间距腹板下30cm，翼缘板下90cm，其余部位60cm，竖向步距均为90cm。
钢管顶托上纵桥向设14×20cm方木，在14×20cm方木上设10×10cm 横向肋木，横向肋木间距25cm，横向肋木上铺设顶板底模，底模板采用18mm优质竹胶板。
侧模采用18mm优质胶木板，加劲肋木为10×10cm方木，间距25cm，背楞采用2[10槽钢，背楞间距60cm，拉杆采用φ20圆钢，间距100cm。
钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C15砼进行硬化处理，砼厚15cm。
浇筑砼前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。
2、材料参数胶合板：[σ]=18MPa ，E=10×103Mpa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯) [τ]=3.14MPa(横纹抗剪) E=9*103MPa热轧普通型钢：[σ]=170Mpa，[τ]=100Mpa，E=2.1×105MpaC15混凝土：[σc]=4.6Mpa[10槽钢: Wx=39.7cm3，Ix=198.3cm4A=12.74cm23、计算荷载箱梁混凝土一次浇注成型，荷载计算梁高取2.4m，顶板厚度0.34m，底板厚度0.3m，腹板厚50-80㎝，翼缘板厚0.4m（取平均值）。
腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×2.4m=62.4kN/m2底板处钢筋混凝土荷载：q1’=26KN/m3×(0.34+0.3)m=16.6kN/m2 翼缘板下钢筋混凝土荷载：q1”=26KN/m3×0.4m=10.4kN/m2施工人员及机具荷载：q2=2.5kN/m2泵送砼冲击荷载：q3=3.5kN/m2振捣砼产生荷载：q4=2KN/m2（底板），q4=4kN/m2（侧模）腹板处内、外模型荷载：q5=10KN/m2底板处内、外模型荷载：q5’=6KN/m2翼缘板处模型荷载：q5”=1KN/m2荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。
满堂支架检算说明书分解
石武客运专郑州东站工程北下行联络线40+56+40m连续梁现浇箱梁满堂支架计算书编制：复核：审核：批准：中铁七局集团有限公司石武客专郑州东站联络线工程第二项目部二OO九年九月目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (1)三、荷载计算 (2)四、支架计算 (4)1、底模计算 (4)2、横向方木计算 (5)3、纵向方木计算 (9)4、支架承载力计算 (13)5、地基承载力计算 (16)支架计算书一、工程概况石武客专郑州东站联络线工程北下行联络线特大桥24#~27#为一联三跨40+56+40m的连续梁，梁体为变高度预应力单箱单室梁，箱梁顶部宽度7m，底部宽度4m，单侧翼沿板宽度1.5m，顶板厚度0.3m，腹板厚度0.40~0.6m，底板厚度0.45~0.6m。
箱梁采用满堂支架现浇法进行施工，碗扣支架钢管规格为外径48mm，壁厚3.5mm。
翼沿板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.9m，步距为1.2m；底板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.6m，层距为1.2m；箱梁腹板下支架纵、横向间距为0.9m×0.3m。
满堂脚手架立杆顶托顶部顺线路方向放置15×15cm纵向方木；纵向方木上垂直线路方向放置间距20cm(净距10cm)的10×10cm横向方木作为底模板肋木；肋木上铺设15mm的竹胶板作为箱梁底模模板。
腹板外侧模板同样采用15mm厚的竹胶板，与底模模板之间的圆弧倒角采用钢模板，竹胶板外侧放置间距30cm(净距20cm)的10×10cm竖向方木作为侧模板肋木，方木外侧水平方向采用双排直径50mm的钢管加固，60cm设置一道。
用拉筋和脚手架顶撑加固。
支架地基基础采用地表下0~1米处根据原地基承载力情况换填砖渣并用压路机压实后，换填两层厚均为25cm10%的灰土，要求其承载力不小于200kPa，灰土上铺设15cm厚C15素混凝土层，预留1%双面坡，两侧可设排水沟以便排水。
支架及临时固结检算书
郑徐客专引入郑州东站应急工程南东梳解线特大桥跨石武动车走行线D2连续梁支架及临时固结检算编制：复核：审批：中铁七局集团有限公司石武客专河南段项目部一分部二0一一年四月跨石武动车走行线D2连续梁支架及临时固结检算一、工程概况：1.桥跨概况郑徐客专引入郑州东站应急工程Ⅰ类变更，其中上跨部分为南东梳解线特大桥采用立交方式上跨石武客专动车走行线D2，桥址于SEDK003+084.605～SEDK003+222.005处跨越石武客专动车走行线D2，动车走行线D2线与线路夹角为27度。
石武动车走行线D2为郑州新东站到郑州动车所联络线，时速160公里无砟轨道， 10月1日进行联调联试。
采用1-（36+56+44）m连续梁跨越。
2.桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。
全桥箱梁顶宽7.6米、底宽4.8米，顶板厚0.34米，直线；腹板厚分别为0.65米和0.35米，按折线变化；底板厚0.42～0.78米，按折线变化。
底板设计30×30cm梗肋，顶板设75×25cm梗肋。
全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚1.6米，端支点横隔板厚1.2米，中跨跨中处设横隔板厚0.6米。
2.2、桥面宽度：桥面板宽7.6米，桥梁建筑总宽7.84米。
2.3、梁全长为137.2米，计算跨度为（36.6+56+44.6）m，截面中支点梁高4.5米，端支点梁高2.8米，梁底按半径为255.0米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.6米。
边支座横桥向中心距4米，中支座横桥向中心距3.4米。
二、钢支撑设计南东梳解线特大桥跨石武动车走行线D2连续梁0#块和1#块：总长度14m，每端伸出墩顶5.3m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高4.5m，梁高按圆曲线变化，1#块端头梁高3.844 m，梁顶宽7.6m，底宽4.8m，顶板厚34cm，腹板厚0.65m，底板厚由中隔板的0.78m按圆曲线变化至0#块端头的0.665m。
支架检算
附：支架支撑体系具体检算过程如下：现以E匝道桥为例，对支架内力进行检算：第一跨梁长29m长，宽15.5m，箱梁混凝土体积为322.5m3，钢筋砼密实度为25 KN/m3。
A、小横杆计算初步拟定选用钢管立柱的纵向间距为 1.2m,横向间距为0.6m,因此小横杆的计算跨径为l1为0.6m,忽略模板自重，在顺桥向单位长度内混凝土重量为：g1=322.5×25÷30÷16.5=16.29 KN/m（按均布荷载考虑）倾倒混凝土和振捣混凝土时产生的荷载按2.0KN/m计算，横桥向作用在小横杆上的均布荷载为：g= g1 +1.0×2.0=18.29KN/，弯曲强度：σ= g l12/10W=18.29×6002/10×5.078×103=129.66MPa＜【σ】=215 Mpa，抗弯刚度：f=gl14/150EI=18.29×6004/150×2.1×105×1.215×105=1.11mm＜3mm符合要求B、大横杆计算立杆纵向间距为1.2m,因此大横杆的计算跨径为l2=1.2m，现按2跨连续梁进行计算：由小横杆传递的集中力F=18.29×0.6=10.97KNM max=0.078Fl2=0.078×10.97×1.2=1.02KN·m弯曲强度：σ= M max /W=1.02×106/5.078×103=202Mpa＜【σ】=215 Mpa 挠度：f=1.883Fl22/100EI=1.883×10.97×103×12002/100×2.1×105×1.215×105=0.012mm＜3mm,符合要求。
C、立杆计算立杆承受由大横杆传递过来的荷载，因此N=10.97kN,由于大横杆步距为1.5m,长细比为λ=l/I=1500/15.78=95,ф=0.552,那么有：【N】=фA【σ】=0.552×489×215=58.0KN，由N＜【N】，符合要求。
施工支架验算书
附件：东新高速公路S04标段现浇连续箱梁支架检算书一、工程概述本标段起讫点里程为K7+596~K10+562.027,标段全长2966.027m，除路线起点K7+596~K8＋017.897共421.897m是高路堑外，其余均为桥梁工程。
桥梁工程分新客站互通立交和屏山高架桥两部分，其中新客站互通立交设主线桥和A、B、C、D四个匝道。
本标段桥梁工程共75联，折合单幅桥长6597.93m。
根据既有地面标高和桥梁设计标高计算桥梁支架用量约为110万空间立方米。
新客站互通立交与屏山高架桥的关键工序之一为现浇预应力混凝土连续箱梁的施工。
现浇预应力混凝土连续箱梁和普通钢筋混凝土连续箱梁采用碗扣式支架现浇施工，逐孔分联分段浇筑。
桥梁跨既有路，支架采用φ300mm钢管立柱、型钢架空预留限界通道。
桥梁跨河流拟采用φ600mm临时支墩，贝雷片组装便梁，在便梁上面立支架跨越。
二、检算依据⑴《公路桥涵施工技术规范》、《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工高处作业安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《广东省建设工程高支撑模板施工安全管理办法》、《建筑地基处理技术规范》、《公路桥涵钢结构设计规范》；⑵广州东沙至新联高速公路S04标段施工设计图；⑶《路桥施工计算手册》；⑷工程地质情况和现场施工条件。
三、方案概述祥见《东新高速公路S04标段现浇连续箱梁支架方案》现浇连续梁支架构造形式一节。
四、支架方案检算(一) 梁高1.4m满堂支架施工方案⑴荷载分析：现浇梁施工时，主要荷载有以下几种：①钢筋混凝土自重此种荷载主要来源于梁体，属均布荷载，直接作用于底模和侧模。
由于现浇梁为单箱三室，荷载呈台阶形分布，根据箱梁结构图可得：腹板处：q1肋=1*1.4*1*26=36.4KN/ ㎡箱室底板处：q1板=(0.4+0.42)*1*1*26=21.3KN/ ㎡②底模胶合板δ=18mm，容重取17KN/ m3q2=1*1*0.018*17=0.31KN/ ㎡③支架系统自重：q3=0.64KN/ ㎡④施工人员及材料机具重量计算底模及纵向枋木时：q4=2.5KN/㎡计算横楞时：q4=1.5KN/㎡计算立杆时：q4=1.0KN/㎡⑤倾倒混凝土的冲击荷载q5=4 KN/㎡⑥混凝土灌注振捣q5=2 KN/㎡各计算构件的荷载取值为：a、箱室底模：q=1.2q1板+1.4(q4+q5+q5)=21.3*1.2+(2.5+4+2)*1.4=37460N/㎡腹板底模：q=1.2q1肋+1.4(q4+q5+q5)=36.4*1.2+(2.5+4+2)*1.4=55580N/㎡纵向肋木：箱室下：q=37460N/㎡腹板下: q=55580N/㎡b、横楞、顶托：箱室下：q=1.2(q1板+ q2)+1.4(q4+q5+q5)=(21.3+0.31)*1.2+(1.5+4+2)*1.4=36432N/㎡腹板下:q=1.2(q1肋+ q2)+1.4(q4+q5+q5)=(36.4+0.31)*1.2+(1.5+4+2)*1.4=54552N/㎡c、立杆、地基：箱室:q=1.2(q1板+q2+q3)+1.4(q4+q5+q5)=(21.3+0.31+0.64)*1.2+(1 +4+2)*1.4=36500N/㎡腹板:q=1.2(q1板+q2+q3)+1.4(q4+q5+q5)=(36.4+0.31+0.64)*1.2+(1 +4+2)*1.4=54620N/㎡(2)结构检算①底模从模板的铺设来看，底模为连续梁结构，混凝土荷载直接作用于底模。
【精选】支架检算说明书
目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、模板检算 (3)四、横向支撑肋检算 (5)五、纵向方木支垫检算 (6)六、支架承载力检算 (8)七、地基检算 (9)八、抗倾覆检算 (10)九、附件 (12)支架检算说明书一、工程概况郑州黄河公铁两用桥是京广铁路客运专线跨越黄河的特大型桥梁，桥梁全长14.887公里（QDK642+805.734～QDK657+709.611）。
郑州黄河公铁两用桥位于原阳县韩董庄乡前孟庄村东侧，距韩董庄引黄闸约3km，接现国道G107线，全长约3.8 KM。
其中北岸铁路分建段引桥在N172-N175墩处采用一联（50+80+50）m预应力混凝土连续箱梁上跨郑焦晋高速公路。
箱梁顶宽为13.4m，底宽为6.7m，跨中箱梁顶板厚40cm，梁体内设有横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。
该连续箱梁采用悬臂现浇法施工。
其中，0#、1#节段和边跨现浇段需采用满堂支架现浇施工。
梁体采用单箱单室、变截面、变高度结构。
中支点截面如下：跨中截面、边跨直段截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm ，壁厚3.5mm 碗扣式支架，纵向间距60cm ；横向间距底板下60cm ，腹板下30cm ，其他90cm ；横杆层距翼缘板下为120cm ，箱身下为60cm ，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°—60°角。
外膜采用竹胶板和钢模板配合使用，内膜采用竹胶板。
外模模板下部采用10×10cm 的方木作为横向支撑肋，中心间距为20cm ，下部采用10cm×15cm体，强的方木作为纵向方木支垫，中心间距腹板下为30cm ，其他为60cm 。
地基处理采用三七灰土换填处理,换填厚度为50cm ，表面利用C20混凝土进行封层。
处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm 。
支架模板验算附件
附件K11+483.5分离立交及AK19+890.5匝道桥模板支架验算书一、说明：1、本次计算所用公式与数据均来自《路桥施工计算手册》（人民交通出版社出版）。
2、由于K11+483.5分离立交及AK19+890.5匝道桥第二联梁高均为1.6-2.8米，在支架搭设上两桥采用相同的布置方案，故可以选择AK19+890.5匝道桥第二联作为代表进行验算。
支架布设须考虑以下荷载：A、箱梁自重：考虑全桥最不利情况，则以AK19+890.5匝道桥第二联为例，由于其箱梁断面为渐变断面，因此验算时取三个断面进行验算，分别为4#、5#桥墩处（下图A-A断面，此处梁高最大）前后各1米的中横梁范围为一个验算断面，中横梁外侧一米（下图B-B断面）为第二个验算断面，跨中处断面（下图C-C断面）作为验算工字钢受力变形的依据。
①AK19+890.5匝道桥中横梁处断面面积S1=13*3+(0.2+0.5)*2-1.05*0.9*3=37.57m2 ；外侧1米范围断面空间面积为S2=13*3+(0.2+0.5)*2-3.4*2.13*3=18.67m2跨中S3=13*1.84+(0.2+0.5)*2-1.05*0.73*3=23.02m2。
②AK19+890.5匝道桥单位面积上的混凝土重力：N1=37.57/13*25=72.25kN /m2N2=18.67/13*25=35.90KN/m2；N3=23.02/13*25=44.27KN/m2；B、施工人员及机械工具重量：查《桥涵施工手册》，取1.0 kN/m2C、振捣砼时产生的荷载：查《桥涵施工手册》，取2.0 kN / m2D、模板、支架重量：查《桥涵施工手册》，取1.0 kN/m2E、荷载组合：查《桥涵施工手册》表8-5的荷载分项系数，综合以上四项荷载，支架单位面积受力为:P1=（72.25+1）×1.2+（2.0+1）×1.4=92.1kN/ m2。
P2=(35.90+1)×1.2+(2.0+1)×1.4=48.48kN/ m2。
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郑徐客运专线跨310国道40+72+40m连续梁/现浇箱梁满堂支架计算书编制：复核：审核：中铁七局集团有限公司郑徐客专工程指挥部四分部二O一三年九月目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (2)三、荷载计算 (2)四、两边跨靠近每个边墩30m范围支架计算 (6)五、27号墩和28号墩两侧23m范围内支架计算错误！未定义书签。
错误！未定义书签。
六、跨310国道箱梁支架计算 (24)支架计算书一、工程概况跨310国道连续梁梁体采用预应力混凝土单箱单室、变截面、变高度直腹板箱梁，箱梁顶宽13.4m，箱梁底宽6.7 m，单侧翼沿板宽度3.45m，顶板厚度40-50cm,按折线变化。
底板厚度40-100cm,按直线线性变化，梁体全长153.5m。
箱梁采用现浇进行施工，现浇支架为满堂支架，钢管规格为外径48mm，壁厚3.5mm。
27号墩左侧小里程11.05m和右侧大里程12.15m 以及28号墩左侧小里程12.15m和右侧大里程11.05m范围内翼沿板下部支架立杆纵、横向间距为0.6m×0.9m，层距为0.6m；底板下部支架立杆纵、横向间距为0.6m×0.6m，层距为0.6m。
跨既有310国道门洞处底层支架立杆纵横间距为0.3m×0.3m，层距为0.6m。
其余处箱梁翼沿板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.9m，层距为0.6m；底板下部支架立杆纵、横向间距为0.9m×0.6m，层距为0.6m。
箱梁腹板下支架纵、横向间距在整个三跨范围内为0.3m×5m，两侧腹板之间底板0.6×7m310国道上设置两个双向通车门洞，门洞两侧立杆顶先横向放置I20a工钢，工钢顶纵向放置2根I20a工钢，I20a工钢顶再放置I45a 纵梁。
满堂脚手架立杆顶托顶部顺线路方向放置15×15cm纵向方木；纵向方木上垂直线路方向放置间距20cm(净距10cm)的10×10cm横向方木作为模板肋木；肋木上铺设15mm的竹胶板作为箱梁底模模板。
高速公路以外支架地基基础采用清表整平并用压路机压实后，换填30cm三七灰土，要求其承载力不小于200kPa；三七灰土上铺设20cm厚C20素混凝土封闭层，预留1%双面坡，两侧设排水沟以便排水。
310国道上设置的两个双向通车门洞支架基础采用浇筑高0.5m，宽1.2m的C20条形混凝土基础。
二、计算依据《钢结构设计手册》《钢结构设计规范》《建筑结构荷载规范》三、荷载计算由于支架搭设间距的不同，因此三跨现浇连续梁支架的计算分为三部分：两边跨靠近每个边墩30m范围支架计算；27号墩和28号墩每个墩两侧共23m范围内支架计算；跨310国道箱梁支架计算：包括门洞上部支架计算以及公路通车门洞计算。
由于箱梁底部在立面处于曲线上，为了计算的简化，以上三部分支架的计算分别以其各自范围内箱梁最大断面尺寸进行。
下图为27号墩(或28号墩)两侧和两侧11.05m、12.15m处箱梁断面图以及中跨跨中跨公路27m长的箱梁(跨两个方向的行车门洞)两侧断面。
27#(28#墩箱梁两侧断面）27#、28#墩两侧11.5处断面中跨27号墩大里程侧（或28#墩小里程侧）24.5m处箱梁断面两边跨30m范围支架计算以27号墩(或28号墩)两侧11.5m处箱梁断面图为基础；27号墩和28号墩两侧23m(每侧11.5m)范围内支架计算以27号墩(或28号墩)两侧断面图为基础；跨公路箱梁支架中的门洞上部计算由于箱梁和支架与边跨对称，因此计算与边跨相同，跨公路的两个方向的行车门洞计算以中跨27号墩大里程侧(或28号墩小里程侧)24.5m处箱梁断面图为基础。
箱梁为现浇，现浇时其整体刚性没有形成，因此箱梁荷载计算时应该对箱梁断面进行分块。
1、浇筑混凝土时，箱梁断面混凝土分块自重荷载标准值钢筋砼容重取26.0kN/m3。
(1)27号墩(或28号墩)两侧箱梁断面混凝土分块荷载：单侧每延米翼板砼(Ⅰ)为：1.31m3/m，宽度3.35m。
单侧每延米腹板砼(Ⅱ)为：5.58m 3/m ，宽度0.9m 。
每延米顶板+底板砼为(Ⅲ)：7.57m 3/m ，宽度4.9m 。
(2)27号墩(或28号墩)两侧11.5m 处箱梁断面混凝土分块荷载： 单侧每延米翼板砼(Ⅰ)为：1.31m 3/m ，宽度3.35m 。
单侧每延米腹板砼(Ⅱ)为：4.39m 3/m ，宽度0.9m 。
每延米顶板+底板砼为(Ⅲ)：6.30m 3/m ，宽度4.9m 。
(3) 中跨27号墩大里程侧(或28号墩小里程侧)24.5m 处箱梁断面混凝土分块荷载：单侧每延米翼板砼(Ⅰ)为：1.31m 3/m ，宽度3.35m 。
单侧每延米腹板砼(Ⅱ)为：2.31m 3/m ，宽度0.6m 。
每延米顶板+底板砼为(Ⅲ)：5.17m 3/m ，宽度4.9m 。
因此三个断面荷载标准值计算如下： 翼板自重标准值：231/167.1035.3/)/26/31.1(m kN m kN m m q =⨯=231/167.1035.3/)/26/31.1('m kN m kN m m q =⨯= 231/167.1035.3/)/26/31.1("m kN m kN m m q =⨯=腹板自重标准值232/2.1619.0/)/26/58.5(m kN m kN m m q =⨯=232/82.1269.0/)/26/39.4('m kN m kN m m q =⨯=232/1.1006.0/)/26/31.2(m kN m kN m m q =⨯=”顶板+底板自重标准值：233/167.409.4/)/26/57.7(m kN m kN m m q =⨯=233/429.339.4/)/26/3.6('m kN m kN m m q =⨯=233/433.279.4/)/26/17.5("m kN m kN m m q =⨯=2、竹胶板自重标准值：240.2/q kN m =3、15×15cm 和10×10cm 方木自重标准值：350.150.1510/0.225/q m m kN m kN m =⨯⨯=m kN m kN m m q /1.0/101.01.0'35=⨯⨯=4、施工人员及机械设备均布活荷载：263/q kN m = 5、振捣砼时产生的活荷载：27 2.0/q kN m =四、两边跨靠近每个边墩30m 范围支架计算1、底模计算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模量为：36.010E MPa =⨯，模板厚度m d 015.0=。
模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度b=1m 计算:模板截面惯性矩3742.812510()12bd I m -==⨯ 模板截面抵抗矩225310.015 3.7510()66bd W m -⨯===⨯ (1)翼沿板底模模板计算模板支撑肋中心距为0.2m ，翼沿板厚度在横桥向是变化的，为了计算的方便，模板计算时荷载取均值。
模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算模板上的均布荷载设计值为：[][]mkN m kN mq q q q q /44.19/1)23(4.1)2.0167.10(2.11)(4.1)(2.17641=⨯+⨯++⨯=⨯+⨯++⨯=‘最大弯矩：MPa f MPa mmkN W M mkN ql M 6032.21075.3/087.0/078.02.044.191.01.035max max22max =〈=⨯===⨯⨯==-σ 满足要求 ②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
m kN m m q q q /367.101)2.0167.10(1)(41=⨯+=⨯+=‘最大挠度为：满足要求δδ〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--m EI ql 5763344107.6)108125.2()10106(100102.0367.10677.0100677.0 (2)腹板底模模板计算模板支撑肋中心距为0.2m 。
模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算模板上的均布荷载设计值为：[][]mkN m kN mq q q q q /424.159/1)23(4.1)2.082.126(2.11)(4.1)(2.17642=⨯+⨯++⨯=⨯+⨯++⨯=，最大弯矩：m kN ql M /638.02.042.1591.01.022max =⨯⨯==MPa f MPa mmkN W M 6001.171075.3/638.035max max =〈=⨯==-σ满足要求②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
m kN m m q q q /02.1271)2.082.126(1)(42=⨯+=⨯+=‘最大挠度为：满足要求δδ〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--m EI ql 47633441015.8)108125.2()10106(100102.002.127677.0100677.0 (3)底板模板计算模板支撑肋中心距为0.2m 。
模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算模板上的均布荷载设计值为：[][]mkN m kN mq q q q q /355.47/1)23(4.1)2.0429.33(2.11)(4.1)(2.17643=⨯+⨯++⨯=⨯+⨯++⨯=，最大弯矩：m kN ql M /189.02.0355.471.01.022max =⨯⨯==MPa f MPa m mkN W M 6004.51075.3/189.035max max =〈=⨯==-σ 满足要求 ②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
m kN m m q q q /629.331)2.0429.33(1)(43=⨯+=⨯+=‘最大挠度为：满足要求δδ〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--m EI ql 47633441016.2)108125.2()10106(100102.0629.33677.0100677.0 2、横向方木计算横向支撑肋方木截面10cm×10cm ，间距20cm ，其弯曲强度标准值为8f MPa =，弹性模量为：35.010E MPa =⨯。
方木截面抵抗矩和截面惯性矩为：模板截面惯性矩)463(1033.812m bd I -⨯==模板截面抵抗矩（屈服弯矩））342(1067.16m bd W -⨯== (1)翼沿板下部横向方木计算按均布荷载下的三跨简支梁计算，计算跨度为0.9m+0.9m+0.9m 。