大体积砼热工计算C35P8
大体积混凝土热工计算
Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差2、混凝土养护计算①保温材料厚度混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（棉毡）蓄热保温养护，并在棉毡下铺一层不透风的塑料薄膜。
大体积混凝土热工计算计算结果如下表：1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：27.5（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：25（℃）T 2-T q —- 2.5（℃）T max -T 2—10.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=1.58cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 3.25③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.47725④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 3.45m⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
C35P8大体积混凝土的配合比设计
C35P8大体积混凝土的配合比设计大体积混凝土是指每立方米混凝土的用量超过50m³的混凝土结构或构件。
由于大体积混凝土的特殊性，其配合比设计需要考虑以下几个方面：材料选用、设计强度、施工工艺和结构要求。
首先，材料的选用是大体积混凝土配合比设计的重要环节之一、混凝土材料包括水泥、骨料、细骨料、掺合料和外加剂等。
根据大体积混凝土的特点，要选择密度适宜、颗粒形状良好、尺寸分布合理的骨料和细骨料，以确保混凝土的工作性能和强度。
其次，设计强度是大体积混凝土配合比设计的基础。
根据工程的要求和结构的使用环境，确定混凝土的强度等级，从而确定水胶比和水灰比等参数。
大体积混凝土在设计强度方面需要特别注意，要保证混凝土的强度与工程的设计强度相匹配，并考虑到温度和支撑等因素对混凝土强度的影响。
再次，施工工艺是大体积混凝土配合比设计中的重要环节。
大体积混凝土施工存在着温度升高、温度裂缝、浇注顺序等问题。
因此，针对大体积混凝土的施工工艺，需要进行充分的考虑和规划。
例如，可以采用分层浇筑、自密实混凝土等措施，以控制混凝土的温度升高和温度裂缝的发生。
最后，结构要求是大体积混凝土配合比设计的重要依据。
不同的结构要求对混凝土的配合比设计有不同的要求。
例如，对于大体积混凝土的梁柱结构，需要考虑其抗震性能和受力性能，而对于大体积混凝土的水池结构，需要考虑其耐久性和防渗性能。
因此，在配合比设计时，要根据具体的结构要求进行相应的调整和优化。
综上所述，大体积混凝土的配合比设计需要考虑材料选用、设计强度、施工工艺和结构要求等多个方面。
只有在各个方面进行综合考虑和优化，才能得到合理、经济、安全的配合比设计方案，从而确保大体积混凝土的工程质量和使用性能。
大体积砼热工计算C35P8
混凝土热工计算一.混凝土（C35P8）施工配合比二．原材料1.水泥：选用大冶尖峰P.O42.5；2.掺合料1：安徽马钢嘉华新型建材有限公司S95矿粉；3.掺合料2：武汉华电粉煤灰开发公司F类Ⅱ级粉煤灰；4.掺合料3：中冶武汉冶金建筑研究院有限公司，CAS膨胀纤维抗裂剂；5.外加剂：鄂州市樊泰隆科技有限公司，聚羧酸高效减水剂SG-100;6.细集料：巴河中砂细度模数2.6---3.0；含泥量<2%；泥块含量<1%；7.粗骨料：黄石大冶5-31.5mm碎石；含泥量<1%；泥块含量<0.5%。
三、控制混凝土综合温差，降低裂缝可能性的方法1.提高优质Ⅱ级粉煤灰的掺量，以降低混凝土的水化速度，同时降低混凝土的水化升温；2.调整混凝土外加剂SG-100，延长混凝土凝结时间，控制混凝土的初凝时间在7-10小时；3.CAS膨胀剂有一定膨胀性能，抵消混凝土的部分收缩。
4.通过施工单位对混凝土表面的覆盖进行混凝土保温、保湿养护，以降低混凝土的内外温差；5.选用合格的原材料，尽量降低砂率，优化配合比，减少收缩；6.尽量降低混凝土的出机温度，不超过30℃。
四、混凝土质量控制1.严格按配合比生产混凝土，严格控制混凝土的单方用水量；严格控制砂、石料的含水率；严格控制原材料的温度在规定的范围内，同时混凝土入模不大于30℃；2.混凝土生产时严格按配合比计量，其计量偏差应符合GB50164-2011《混凝土质量控制标准》的规定，水泥误差应控制在2%以内，粗细骨料在3%以内，水及外加剂在2%以内；3.混凝土搅拌时间不低于40秒；4.合理安排车辆，严格控制混凝土的出站坍落度不大于200mm，使混凝土到现场坍落度满足工地施工要求，入泵坍落度180-190mm，入模坍落度不大于180mm；5.混凝土在现场或在运输期间绝对禁止加水；6.混凝土自出站后，必须在2.5个小时之内浇筑完毕。
7.混凝土振捣严格按规范要求，应避免过振和漏振现象；8.混凝土施工完毕后，应及时的做好保温、保湿措施，以提高混凝土的表面温度，从而降低混凝土的内外温差。
大体积混凝土热工计算
一、工程概况由承德宏远建设集团有限公司承建的承德市秀美家园居住小区工程，其基础筏板分为C座、D座两段浇筑，其中D座计划浇筑日期为6月13日，其主楼基础筏板长为70.3m，宽为27.8m，厚度为1m，强度等级为C30P8，其中C座计划浇筑日期为6月29日，其主楼基础筏板长为75.2m，宽为23.6m,厚度为1m，强度等级为C30P8，均属于大体积混凝土施工，要求在龄期60天达到C30P8的混凝土。
根据设计单位提出的要求，混凝土除满足抗压强度和抗渗等级要求外，应重点解决砼温升问题，尽量降低水泥水化热和砼绝热温升，减小温度应力和混凝土收缩应力，避免产生有害裂缝，从而保证工程的施工与质量。
基础筏板大体积混凝土浇筑施工方案——二、生产保证二、生产保证针对本工程，我公司成立了以生产经理、技术经理为主要负责人的服务小组，在正式施工前，我公司生产、技术人员与施工方召开生产协调会，制定出具体行车路线、进出现场路线、运输措施、定出开盘时间；同时根据施工方的要求及施工现场条件，定出泵送的具体方案。
生产过程中，生产经理盯现场，同时我公司在施工现场设有专职指挥人员，以协调指挥车辆、现场质量控制、处理突发事件。
施工方应保证施工现场道路顺畅，在现场设专人负责验收混凝土，及时协调搅拌站与施工现场出现的一些问题。
1、生产组织工地距离我公司18公里，我单位搅拌机组日生产能力可达2800方，完全有能力保证生产任务的连续供应。
2、运输组织其中D座基础筏板一次浇筑量约为3000m3，计划浇筑时间为50h。
C座基础筏板一次浇筑量约为3000 m3,计划浇筑时间为50h。
根据任务量、计划工期（拟定50小时）、泵送能力和运距情况，决定安排12-14辆罐车运输，日运输能力2000方，有足够的运输保证。
3、泵送组织根据任务量大小、计划工期（拟定50小时）和运输能力，施工现场安排2台泵车，每小时泵送量为65m3，并在站内随时准备一台泵车备用，以保证生产任务的连续泵送。
大体积砼热工计算CP
混凝土热工计算一.混凝土（C35P8）施工配合比二．原材料1.水泥：选用大冶尖峰P.O42.5 ；2.掺合料1：安徽马钢嘉华新型建材有限公司S95矿粉；3.掺合料2：武汉华电粉煤灰开发公司F类Ⅱ级粉煤灰；4.掺合料3：中冶武汉冶金建筑研究院有限公司，CAS膨胀纤维抗裂剂；5.外加剂：鄂州市樊泰隆科技有限公司，聚羧酸高效减水剂SG-100;6.细集料：巴河中砂细度模数2.6---3.0；含泥量<2%；泥块含量<1%；7.粗骨料：黄石大冶5-31.5mm碎石；含泥量<1%；泥块含量<0.5%。
三、控制混凝土综合温差，降低裂缝可能性的方法1.提高优质Ⅱ级粉煤灰的掺量，以降低混凝土的水化速度，同时降低混凝土的水化升温；2.调整混凝土外加剂SG-100，延长混凝土凝结时间，控制混凝土的初凝时间在7-10小时；3.CAS膨胀剂有一定膨胀性能，抵消混凝土的部分收缩。
4.通过施工单位对混凝土表面的覆盖进行混凝土保温、保湿养护，以降低混凝土的内外温差；5.选用合格的原材料，尽量降低砂率，优化配合比，减少收缩；6.尽量降低混凝土的出机温度，不超过30℃。
四、混凝土质量控制1.严格按配合比生产混凝土，严格控制混凝土的单方用水量；严格控制砂、石料的含水率；严格控制原材料的温度在规定的范围内，同时混凝土入模不大于30℃；2.混凝土生产时严格按配合比计量，其计量偏差应符合G B50164-2011《混凝土质量控制标准》的规定，水泥误差应控制在2%以内，粗细骨料在3%以内，水及外加剂在2%以内；3.混凝土搅拌时间不低于40秒；4.合理安排车辆，严格控制混凝土的出站坍落度不大于200mm，使混凝土到现场坍落度满足工地施工要求，入泵坍落度180-190mm，入模坍落度不大于180mm；5.混凝土在现场或在运输期间绝对禁止加水；6.混凝土自出站后，必须在2.5个小时之内浇筑完毕。
7.混凝土振捣严格按规范要求，应避免过振和漏振现象；8.混凝土施工完毕后，应及时的做好保温、保湿措施，以提高混凝土的表面温度，从而降低混凝土的内外温差。
大体积混凝土计算公式
大体积混凝土计算公式大体积混凝土计算公式1.温度计算公式1最大绝热温升T h =(W c+K·F) Q/ C·ρT h------混凝土最大绝热温升(℃)W c---混凝土中水泥用量（kg/m3）F----混凝土中标活性掺合料用量（kg/m3）K---掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热（KJ/kg）。
C----混凝土比热.取0.97（KJ/kg . k）ρ—混凝土密度.取2400（kg/m3）不同品种.标号水泥的水化热2.混凝土中心计算温度T1(t) =T j+T h·ξ(t)……(5-5-7).T1(t)-----t岭期混凝土中心计算温度（℃）T j =混凝土浇筑温度（℃）ξ(t) =t龄期降温系数。
降温系数ξ3 混凝土表层（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ=0.5h·λx(T2-T q)k b/λ(T max-T2)δ---保温材料厚度(m)h---大体积混凝土厚度(m)λx--所选保温材料导热系数(w/mk),T2---混凝土表面温度(℃)T q---环境平均温度(℃)K b---修正值.取1.3～2.0λ---混凝土导热系数,取2.33(w/m.k)T max----计算得混凝土最高温度(℃)计算时可取T2 - T q=15～20 ℃T max - T2=20～25℃几种保温材料导热系数传热系Kb数修正值K b1值为一般刮风情况（风速＜4m/s,结构位置/＞25m）K b2值为刮大风情况如采用蓄水养护方法. 蓄水深度h w= X·M(T max-T2)K b·λw/(700T j+0.28w c·Q) ……(5-5-9) 其中：M=F/Vh w-----养护水深度（m）X-----混凝土维持到指定温度的延续时间，既蓄水养护时间（h）M-----混凝土机构表面系数（1/m）F------与大气接触的表面积（m2）V------混凝土体积（m3）T max - T2-----一般取20～25（℃）K b------传热系数修正值700-----混凝土热容量，既比热与表观密度的乘积（KJ/ m3 k）(2)混凝土表面保温层及摸板的传热系数β＝1/[Σδi/λi+1/βq]其中：β---混凝土表面保温层及模板的传热系数（w/m k）δi------各保温材料厚度（m）λi-----各保温材料导热系数（w/m2 k）βq――空气的传热系数,取23[w/(m2.K)(3)混凝土虚厚度h’=k·λ/β…………(5-5-11)其中：h’---混凝土虚厚度（m）k----折减系数，2/3（w/m2k）(4) 混凝土计算厚度H=h+2h’…………(5-5-12)其中：H---混凝土计算厚度（m）h---混凝土实际厚度（m）(5)混凝土表层温度T2（t）=T q+4·h’(H-h’) [T1(t)-t q]/H2其中：T2（t）----混凝土表面温度（℃）T q----施工期大气平均温度（℃）h’----混凝土虚厚度（m）H----混凝土计算厚度（m）T1(t)----混凝土中心温度（℃）4混凝土内平均温度T m(t)=[ T1(t)+ T2(t)]/2T m(t)----混凝土内平均温度（℃）。
大体积砼
1.2.3.砼工程热工计算1.关于砼配合比：本工程混凝土为C35S8，密度要求不小于2350KN/m3,根据规范要求和类似工程施工经验，石子采用硬度和密度都较大的花岗岩石子，粒径10—25，在泵送条件允许的情况下，尽可能采用粒径较大石子，含泥量不超过1%，砂子采用中粗砂，优质陆砂或海砂，含泥量不超过2%，水泥选用32.5矿渣硅酸水泥，满足大体积混凝土降低水化热要求，为满足商品砼和泵送要求，暂定选用长城建材厂FM-2型号缓凝早强减水剂，减水率为10%，以增加混凝土密实度，降低水化热，延缓和消弱大体积混凝土内温峰值的出现，泵送混凝土坍落度选用160mm。
经计算各种材料用量为：水泥：340Kg，水190Kg, 砂683 Kg, 石子1085Kg, 粉煤灰65 Kg 膨胀剂45 Kg 2.关于大体积砼的热工计算：本工程参照北京杨嗣信主编《高层建筑施工手册》和赵志缙主编《高层建筑施工手册》分别进行计算。
第一种：参照北京杨嗣信主编《高层建筑施工手册》墙体砼最厚处3.25m，浇筑时间预计6-7月，平均气温为25℃（浇筑温度按25℃计算）。
砼浇筑后三天的绝热温升Tｉ=WQ/Cρ(1—e-mｔ)=320×335/0.97×2400×0.684=31.5℃砼厚3.25m，降温系数ξ=0.7砼内最高温度Tmax=Tｊ+Tｉξ=25+31.5×0.7=47.1℃砼表面温度T(b)三天=Tq+4/H2×h’(H—h’)ΔT（三天）以上式中: Tｊ-----砼的浇筑温度25℃Tq----大气平均温度取25℃（气象台提供）W-----每立方米水泥的含量取320kgQ-----每公斤水泥的水化热取335kJ/kgc-----砼的比热取0.97 kJ/kgKρ----砼的密实度取2400kg/ M3H-----混凝土的计算厚度（m），H=h+2h’h------砼的实际厚度3.25mh’-----砼的虚厚度h’=Kλ/βλ----砼的导热系数取2.33 W/MKK----计算折减系数，取0.67;β----模板及保温层的传热系数（W/M2K）β=23δi----各种保温层厚度（m）λi----各种保温材料的导热系数W/MKβq----空气传热系数，取23W/M2KΔT（t）-------是龄期t时，混凝土内最高温度与外界气温之差（℃）ΔT（3）=47.1-25=22.1℃T（b）(三天）=25+4/3.392×0.067(3.39-0.067)×22.1=26.7℃砼内外温差：T （3）=Tmax-T(b)=47.1-26.7=20.4℃温差仅超过招标文件20℃要求0.4℃。
C35P8大体积混凝土的配合比设计【最新版】
C35P8大体积混凝土的配合比设计大体积混凝土是指当混凝土的截面尺寸不小于1m，或预计混凝土中胶材水化热、凝结硬化产生的内外温差导致产生有害裂缝的混凝土称为大体积混凝土。
随着高强度大体积混凝土的大规模应用，混凝土的绝热升温随强度等级提高而提高，因此有些小于1m的构件实际上也属于大体积混凝土的范畴。
(一)大体积混凝土设计强度等级:C35P8，坍落度为180mm，在配合比设计时应遵循:(1)采用双掺或三掺技术以粉煤灰、矿渣粉取代部分水泥降低单方混凝土的水泥用量，降低水化热，减少因混凝土内外温差大而引起混凝土的温度裂纹。
(2)在保证混凝土强度及和易性的前提下，尽可能降低混凝土的水胶比，以降低单方混凝土的用水量，并适当提高矿物掺合料的用量，从而达到降低单方混凝土的水泥水化热量。
(3)大体积混凝土掺入适量的复合纤维抗裂剂，具有微膨胀性能高抗裂、高抗渗的超叠加效应。
(4)大体积混凝土宜掺用缓凝剂、减水剂。
(二)原材料:(1)水泥:P.O42.5，3d抗压强度28.0MPa，3d抗压强度49.0MPa;(2)粉煤灰:Ⅱ级;(3)矿渣粉:S95级，28d活性指数102%;(4)膨胀剂:7d限制膨胀率0.028%，28d限制膨胀率-0.010%，掺膨胀剂28天强度为水泥强度的95%。
(5)粗骨料:5~25mm与5~10mm按2:8复合使用,空隙率43%，含泥量0.1%,针片状8%，压碎值10%;(6)细骨料:机制砂，细度模数3.0，亚甲蓝值1.2，石粉含量9.5%;(7)外加剂:掺量2.0%，减水率25%;(8)水:地下水(三)配合比的设计、调整和确定(1)配合比的计算1试配强度确定fcu，o≥fcu，k+1.645σ=35+1.645×5.0=43.2MPa式中:fcu,o--混凝土配制强度(MPa);fcu，k--混凝土设计强度等级值(MPa);σ--混凝土强度标准差(MPa)，此处σ=5.0MPa(依据JGJ55-2011《普通混凝土配合比设计规程》表4.0.2)。
混 凝 土 热 工 计 算
T1——拌合物出机温度；计算结果：T1= 18 ℃5、混凝土运输至浇筑时的温度：T 2 =T1-（αt1+0.032n）(T1-Ta)式中： T2 ——混凝土运输至浇筑时的温度℃；Ta——混凝土拌合物运输时环境温度0 ℃；T1——拌合物出机温度℃；t1——混凝土运输至浇筑时的时间 1.0 h；n——混凝土转运次数 2 次；α——温度损失系数,取0.25（h-1）；计算结果：T2= 12 ℃6、说明:⑴、依据JGJ104-97《建筑工程冬季施工规程》经粗略计算，混凝土浇筑温度为12℃。
⑵、混凝土浇筑后应在裸露混凝土表面采用塑料薄膜等防水材料覆盖保护并进行保温，由于北方冬季气候低温干燥，混凝土极易失水，混凝土养护期间应注意防风防失水。
⑶、模板和保温层在混凝土达到要求强度并冷却到5℃后方可拆除。
拆模时混凝土温度与环境温度差大于20℃时，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。
(C30P8配合比为参数进行计算)1、混凝土配合比：水泥水砂石外加剂粉煤灰膨胀剂306 185 720 1080 11.5 58 322、原材料温度（最不利条件下，各原材料温度设定值）：n——混凝土转运次数 2 次；α——温度损失系数,取0.25（h-1）；= 12 ℃计算结果：T26、说明:⑴、依据JGJ104-97《建筑工程冬季施工规程》经粗略计算，混凝土浇筑温度为12℃。
⑵、混凝土浇筑后应在裸露混凝土表面采用塑料薄膜等防水材料覆盖保护并进行保温，由于北方冬季气候低温干燥，混凝土极易失水，混凝土养护期间应注意防风防失水。
⑶、模板和保温层在混凝土达到要求强度并冷却到5℃后方可拆除。
拆模时混凝土温度与环境温度差大于20℃时，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。
大体积混凝土计算
大体积砼温度与裂缝控制计算书一、大体积混凝土温度控制计算 1.1混凝土的绝热温升ρc WQ T t =)(()mte --1式中：T （t ）——混凝土龄期为t 时的绝热温升（℃）W ——每m 3混凝土的胶凝材料用量，取484kg/m 3Q ——胶凝材料水化热总量，取：P .O32.5 377 KJ/kg C ——混凝土的比热：取0.96KJ/(kg.℃) ρ——混凝土的重力密度，取2400 kg/ m3m ——与水混品种浇筑强度系有关的系数，取0.4d -1。
t ——混凝土龄期（d ）经计算：T （3）=240096.0377484⨯⨯()34.01⨯--e =55.34℃ T （6）=240096.0377484⨯⨯()64.01⨯--e =72.01℃ T （9）=240096.0377484⨯⨯()94.01⨯--e=77.03℃ T （12）=240096.0377484⨯⨯()124.01⨯--e =78.54℃ T （15）=240096.0377484⨯⨯()154.01⨯--e =79℃ T （18）=240096.0377484⨯⨯()184.01⨯--e=79.14℃T （21）=240096.0377484⨯⨯()214.01⨯--e =79.18℃ T （24）=240096.0377484⨯⨯()244.01⨯--e =79.19℃ T （27）=240096.0377484⨯⨯()274.01⨯--e =79.194℃ T （30）=240096.0377484⨯⨯()304.01⨯--e=79.196℃T max =240096.0377484⨯⨯=79.196℃1.2混凝土收缩变形的当量温度1、混凝土收缩的相对变形值计算εy （t ）=εy()1132101.0...1m m m met--式中：εy （t ）——龄期为t 时混凝土收缩引起的相对变形值εy 0——在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取3.24×10-411321..m m m m ——考虑各种非标准条件的修正系数0.11=m 35.12=m 86.03=m 2.14=m 0.15=m 7.06=m43.17=m 85.08=m 3.19=m 92.010=m 0.111=m11321..m m m m =1.0×1.35×0.86×1.2×1×0.7×1.43×0.85×1.3×0.92×1=1.42εy （3）=()5301.041036.142.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （6）=()5601.041068.242.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （9）=()5901.041096.342.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （12）=()51201.04102.542.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （15）=()51501.04104.642.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （18）=()51801.041058.742.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （21）=()52101.041071.842.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （24）=()52401.041082.942.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （27）=()52701.041088.1042.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e εy （30）=()53001.041092.1142.111024.3-⨯--⨯=⨯-⨯⨯e2、混凝土收缩相对变形值的当量温度计算 ()()a T t yt y/ε=式中：()t y T ——龄期为t 时，混凝土的收缩当量温度a ——混凝土的线膨胀系数，取：1.0×10-5()36.13=y T ℃ ()68.26=y T ℃()96.39=y T ℃ ()2.512=y T ℃ ()4.615=y T ℃ ()58.718=y T ℃()71.821=y T ℃()82.924=y T ℃ ()88.1027=y T ℃ ()92.1130=y T ℃1.3混凝土的弹性摸量()()tt eE E ϕβ--=10式中：()t E ——混凝土龄期为t 时，混凝土的弹性模量（2/mm N ） 0E ——混凝土的弹性摸索量近似取标准条件下28 d 的弹性模量：C500E =3.45×1042/mm Nϕ——系数，近似取0.09β——混凝土中掺合料对弹性模量修正系数，β=0.995()()4410812.011045.3995.03309.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410432.111045.3995.06609.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410905.111045.3995.09909.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N()()4410267.211045.3995.0121209.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-e E 2/mm N ()()4410543.211045.3995.0151509.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410753.211045.3995.0181809.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410914.211045.3995.0212109.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410307.311045.3995.0242409.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410131.311045.3995.0272709.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N ()()4410202.311045.3995.0303009.0⨯=-⨯⨯⨯=⨯-eE 2/mm N1.4各龄期温差1、内部温度()()t t j T T T ξ+=max式中：max T ——混凝土内部的最高温度j T ——混凝土的浇筑温度，因搅拌砼无降温措施，取浇筑时的大气平均温度()t T ——在龄期t 时混凝土的绝热温升()t ξ——在龄期t 时的温降系数()92.2434.5536.05max .3=⨯+=T ℃ ()88.2801.7729.05max .6=⨯+=T ℃ ()1.1803.7717.05max .9=⨯+=T ℃07.1254.7809.05max .12=⨯+=T ℃ ()95.87905.05max .15=⨯+=T ℃ ()37.714.7903.05max .18=⨯+=T ℃ ()79.518.7901.05max .21=⨯+=T ℃2、表面温度本工程拟采用的保温措施是：砼表面覆盖一层塑料薄膜和一层麻袋，麻袋厚度15mm 左右，塑料薄膜厚度0.1mm 左右。
大体积混凝土热工计算表 实测可用
Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3 混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第9d左右内部温度最高，则验算第9d砼温差2、混凝土养护计算1、绝热温升计算计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表大体积混凝土热工计算计算结果如下表：混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
地下室外墙1200 厚混凝土表面，双面也采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
①保温材料厚度δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：39.6（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：30（℃）T 2-T q —-9.6（℃）T max -T 2—21.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=4.46cm故可采用两层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]= 2.76③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.5628④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 3.63m⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
大体积砼温度计算
5.1.4热工计算如下：1）混凝土绝热温升T h(t)=[m c×Q/(c×p)](1-e-mt)其中t为龄期m c――混凝土中水泥(含膨胀剂)用量（kg/m3）;Q――水泥28天水化热；不同品种、强度等级水泥的水化热表2）t龄期混凝土中心计算温度混凝土中心计算温度按下式计算：T1(t)=T j+T h(t)×ξ(t)T1(t)――t龄期混凝土中心计算温度T h(t)――t龄期混凝土绝热升温温T j――混凝土浇筑温度，取值根据浇筑时的大气温度确定,根据预计浇筑时的气候条件，取T j=30℃ξ(t)――t龄期降温系数T max――计算得混凝土最高温度计算时取：T2-T q=15--20o C，T max-T2=20-25o C本工程取T2-T q=18o C，T max-T2=21o CK b――传热修正系数，在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料时，一般刮风情况下取1.3计算时取值：λx=0.042[W/（m.K）]T2-T q=18o CT max-T2=21o C经计算，保温材料δ计算值见下表：4）混凝土保温层传热系数混凝土保温层的传热系数按下式计算：β=1/[∑δi/λi+1/βq]2.K)]混凝土的计算厚度按下式计算：H=h+2h'式中：H――混凝土计算厚度（m）h――混凝土实际厚度经计算，混凝土计算厚度H值，见下表：7）混凝土表层计算温度T2(t)=T q+4h’×(H-h’)×[T1(t)-T q]/H2T2(t)――混凝土表面温度T q――施工期大气平均温度h’――混凝土虚厚度从上表可能看出，混凝土中心温度峰值出现时间：1.5m厚底板在浇筑后第6天左右出现，中心最高温度约为53o C；3.5m、4m厚底板在浇筑后第9天左右出现，中心最高温度分别约为65.5o C、67.6o C。
中心温度与表面温度差值均小于25，且表面与大气温度差不大于20，满足要求。
大体积混凝土热工计算
第五节大体积混凝土热工计算基础筏板混凝土配合比强度等级水水泥掺和料细骨料粗骨料外加剂1 外加剂2水胶比砂率C30P6175334647511038 5.97320.44 42.0% 注：掺入XD-F纤维0.9kg/m31、浇筑温度根据商品混凝土站的原材料情况和大气温度,推定混凝土运到工地后浇筑温度为Tｊ＝22.0℃2、求混凝土的绝热温升Tｈ＝W*Q/(Ｃ*ρ) ＝334*314/(0.97*2400) ＝43.7℃其中W――混凝土中水泥用量Q――水泥水化热，P.O42.5水泥，为314KJ／㎏ρ――混凝土容重，取2400㎏/ｍ３Ｃ――混凝土比热,取0.973、混凝土中心温度该筏板混凝土最厚为1.05ｍ，查资料知龄期约为3天时中心温度最高,查表得此时混凝土温度系数ξ=0.36，则混凝土内部中心温度Tｍａｘ＝Ｔｊ＋Ｔｈ×ξ＝22.0＋43.7×0.36＝37.7℃4、混凝土表面温度假设混凝土表面覆盖一层塑料薄膜、一层草袋共厚0.03ｍ，则β＝1/[(δｉ/λｉ)+(1/βｇ)] = 1/[(0.03/0.14)+(1/23)] ＝ 3.88Ｗ／ｍ２．Ｋ其中δｉ――保温材料的厚度（ｍ）λｉ――保温材料的导热系数（W/ｍ.K）β――保温层传热系数（Ｗ／ｍ２．Ｋ）βｇ――空气的传热系数（Ｗ／ｍ２．Ｋ）混凝土虚拟厚度ｈ＇＝Ｋ*λ/β=0.666*2.33/3.88＝0.40（ｍ）其中λ――混凝土的导热系数取2.33Ｗ／ｍ２．ＫＫ――计算折减系数，依资料取0.666计算厚度Ｈ＝ｈ＋2ｈ＇＝1.05＋2×0.40=1.85(ｍ)混凝土表面温度Ｔｂ（ｔ）＝Ｔｇ＋ｈ＇*（Ｈ－ｈ＇）*ΔＴ（ｔ）*4/H２Ｔｇ――龄期ｔ时的大气平均温度,设为21℃ΔＴ――龄期ｔ时混凝土中心温度与外界气温之差则龄期3天时Ｔｂ（3）＝21＋0.40×（1.85-0.40）×（37.7-21）*4/1.85＝32.3℃5、计算温差混凝土中心与表面温度差ΔＴ1＝Ｔｍａｘ－Ｔｂ（3）＝37.7-32.3=5.4℃＜25℃表面温度与大气温度差ΔＴ2＝Ｔｂ（3）－Ｔｇ＝32.3-21.0=11.3℃＜25℃5、结论综上计算可知，ΔＴ1、ΔＴ2都满足规范规定的25℃标准，说明采取以上技术保证措施对降低混凝土温差，避免出现有害裂缝是有保证的。
全计算表C35P8-3-150
fb=
Kf*ks*
fce
WR =
4、按GB8076-2008（6.5.2条）测定外加剂减水率： 6、胶凝总量：mb0 = C + Z + F = W÷[W/（C + Z + F）] = 7、按JGJ55-2011中（3.0.5条）选择粉煤灰掺量： 8、按JGJ55-2011中（3.0.5条）选择矿渣粉掺量： 9、选粉煤灰影响系数Kf 1）按JGJ55-2011表5.1.3确定粉煤灰影响系数Kf： 掺量（%） 0～10 10～20 Ⅰ级 Ⅱ级 0.85～0.95 0.75～0.85
C 35 150±30 P8
f cu,o = f cu,k + 1.645σ =
外加剂品种、规格、厂家 石子品种、规格、厂家 黄砂品种、规格、厂家 膨胀剂品种、规格、厂家
43.225
或按下表取选:
MPa
5.0
≤ C20 砼强度等级 C25 ～ C45 C50 ～C55 σ (Mpa)
4.0 5.0 6.0
混凝土配合比计算表(一)
单位: 睢宁春星混凝土有限公司 水泥品种、标号、厂家 粉煤灰品种、规格、厂家 矿粉品种、规格、厂家 设计强度等级 设计坍落度 试配日期 其它性能要求 1、确定试配强度 σ 计算(n＞30): n ∑ f2cu,i – nm2fcu i=1 σ= P.O、42.5、山东华沃 F类、Ⅱ级、徐州 S95、徐州、泓福润 泵送剂、TMS-XCⅡ、宿迁新城 5-31.5mm、睢宁 骆马湖砂、Ⅱ区中砂、 /
凝结时间 (min)
1、基准 2、+0.05 3、- 0.05
0.92 0.92 0.92
0.005 0.005 0.005
12.82 12.78 12.845
大体积砼浇筑方案
大体积混凝土工程施工方案1、大体积混凝土施工概况本工程由主楼和裙楼两部分组成，塔楼筏板厚度为2000mm；地下室底板厚度400mm，混凝土等级均为C35P8，其中塔楼2000mm厚筏板属大体积混凝土工程施工。
大体积混凝土根据浇筑的先后顺序和后浇带的设置位置将划为8个施工段（见附图），第1段混凝土用量约为1870方，第2段约为1430方，第3段约为1910方，第4段约为700方，第5段约为1600方，第6段约为1700方，第7段约为490方，第8段约为700方。
2、施工准备工作大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝。
因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工。
2.1材料选择为保证大体积砼的施工质量，原材料的选择极为重要，对各种材料必须通过严格选择，符合各项规范要求方可使用。
2.1.1水泥：考虑普通水泥水化热较高，特别是应用到大体积混凝土中，大量水泥水化热不易散发，在混凝土内部温度过高，与混凝土表面产生较大的温度差，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力。
当表面拉应力超过早期混凝土抗拉强度时就会产生温度裂缝，因此确定采用P·O42.5R 普通硅酸盐水泥，通过掺加合适的外加剂可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗渗能力。
同时混凝土中掺加粉煤灰及矿粉以减少水泥的用量，目的减少水泥的水化热。
混凝土强度等级标养采用28天龄期，同条件为600℃/d龄期。
2.1.2粗骨料：采用碎石，粒径5-25mm，含泥量不大于1%.选用粒径较大、级配良好的石子配制的混凝土，和易性较好，抗压强度较高，同时可以减少用水量及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土温升。
2.1.3细骨料：采用中砂，平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于3%.选用平均粒径较大的中、粗砂拌制的混凝土比采用细砂拌制的混凝土可减少用水量10%左右，同时相应减少水泥用量，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可减少混凝土收缩。
混凝土热工计算
附件1：冬期施工混凝土热工计算根据施工进度安排，本工程进入冬施垫层混凝土强度等级C20，基础底板C35（P8），地下室梁、顶板混凝土等级C35（P8），地下二层外墙及与其相连的混凝土柱混凝土等级C35（P8），地下一层外墙及与其相连的混凝土柱混凝土等级C40（P8），内墙、柱混凝土强度等级C45。
混凝土热工计算分两部分，一为入模温度计算，二为混凝土养护期间的温度计算。
预计最不利施工时间为2016年1月前后，混凝土施工平均气温约为-5℃。
本工程墙体、框架柱混凝土拆模后拟采用粘贴一层塑料布，再用木条挂阻燃岩棉被保温。
楼板混凝土浇筑完毕，采用铺一层塑料布，再铺一层阻燃岩棉被保温。
以下分别验算各部位混凝土采用以上保温措施能否满足抗冻要求。
一、混凝土入模温度计算：本工程混凝土为商品混凝土，要求混凝土拌合物到现场后出罐车温度不得小于15℃。
1.混凝土入模温度T2=T1－（αt1＋0.032n）（T1－Ta）式中：T1——混凝土拌合物出罐车温度（℃）取15℃T2——混凝土拌合物入模温度（℃）ti——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h）取10min 30min n——混凝土拌合物运转次数取1次Ta——混凝土拌合物运输时的环境温度（℃）取-10℃α——温度损失系数（h=1）取0.25T2=15－（0.25×30÷60＋0.032×1）×（15＋10）=13.16℃11.08 2.考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成的温度T3=（CcmcT2＋CfmfTf＋CsmsTs）/（Ccmc＋Cfmf＋Csms）式中：T3——考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成时的温度（℃）CC——混凝土的比热容（kJ/kg·k）取1.0kJ/kg·kCf——模板的比热容（kJ/kg·k）墙、楼板15mm厚木胶合板取2.1kJ/kg·kCs——钢筋的比热容（kJ/kg·k）取0.48kJ/kg·kmC——每m3混凝土重量（kg）取2500kgmf——每m3混凝土相接触的模板重量（kg）墙、楼板15mm厚木胶合板取99.96kgms——每m3混凝土相接触的钢筋重量（kg）取100kgTf——模板温度，采用当时的环境温度（℃）取-10℃T3——钢筋温度，采用当时的环境温度（℃）取-10℃计算：C35墙体混凝土（取木胶合板计算）T3=（1×2500×13.16 11.08-2.1×99.96×10-0.48×100×10）/（1×2500＋2.1×99.96＋0.48×100）=10.99℃9.11℃C35梁、板混凝土（取木胶合板计算）T3=（1×2500×13.16 11.08-2.1×99.96×10-0.48×100×10）/（1×2500＋2.1×99.96＋0.48×100）=10.99℃9.11℃二、用综合蓄热法混凝土养护期间温度计算混凝土蓄热养护开始到任一时刻t的平均温度Tm =1/（Vcet）[ψe-Vce·t－（η/θ）×e-Vce·t＋η/θ－ψ]＋Tm·a其中ψ、η、θ为综合参数，按下式计算：θ=（ω·K·M）/（Vce ·Cc·ρc）ψ=（Vce ·Qce·mce）/（Vce·Cc·ρc－ω·K·M）η=T3－Tm·a＋ψ式中：Tm——混凝土蓄热养护开始到任一时刻t的平均温度（℃）t——混凝土蓄热养护开始到任一时刻的时间（h）Tm·a——混凝土蓄热养护开始任一时刻t的平均气温（℃）取－10℃ρc——混凝土的质量密度（kg/m3）取2500kg/m3mCe——每m3混凝土水泥用量（kg/m3） C35混凝土取288kg/m3CC——混凝土的比热容（kJ/kg·k）取1.0kJ/kg·kQCe——水泥水化积累最终放热量（kJ/kg）取350kJ/kgVCe——水泥水化速度系数（h-1）取0.013h-1ω——透风系数取1.3M——结构表面系数（m-1）墙取5.0m-1，楼板取7.5m-1 K——结构围护层的总传热系数（kJ/㎡·h·k）按下式计算：K=3.6/（0.04＋∑di/Ki）式中：di——第i层围护层厚度（m）保温棉毡被取0.008mKi——第i层围护层的导热系数（W/m· K）保温棉毡取0.03W/m·K 墙、楼板围护层传热系数K=3.6/（0.04＋0.008÷0.030）=11.74kJ/㎡·h·ke——自然对数底取2.721.ψ、η、θ综合参数计算：θ墙=（1.3×15.0×5.0）/（0.013×1×2500）=2.35θ楼板=（1.3×15.0×7.5）/（0.013×1×2500）=3.52ψC30墙=（0.013×350×288）/（0.013×1×2500－1.3×11.74×5.0）=－29.91ψC30楼板=（0.013×350×288）/（0.013×1×2500－1.3×11.74×7.5）=－15.99ηC30墙=10.99 9.11＋10－29.91=-8.92 -10.8ηC30楼板=10.99 9.11＋10－15.99=5.00 3.122.t（混凝土蓄热养护开始到任一时刻的时间）的计算当采用综合蓄热法条件养护，C35混凝土墙ψC45墙/Tm·a=29.91/10=2.991≥1.5， C35混凝土楼板ψC40楼板/Tm·a=15.99/10=1.599≥1.5，且墙体K·M=11.74×5=58.70＞50，楼板K·M=11.74×7.5=88.04＞50，所以直接按下列公式计算蓄热冷却至0℃的时间to C35混凝土墙To=1/Vce ×ln（ψC35墙/Tm·a）=（1/0.013）×ln（29.91/10）=84.29hC35混凝土楼板To=1/Vce ×ln（ψC35楼板/Tm·a）=（1/0.013）×ln（15.99/10）=36.10h3.混凝土蓄热养护开始到任一时刻t（取混凝土冷却至0℃的时间即t=to）的平均温度C35混凝土墙体TC30墙=1/（0.013×84.29）×[－29.91×2.72-0.013×84.29－（-8.92 10.8/2.35）×2.72-2.35×0.013×84.29+（-8.92 10.8/2.35）－（－29.91）]－10=5.66℃ 4.29℃C35楼板TC30楼板=1/（0.013×36.10）×[－15.99×2.72-0.013×36.10－（5.00 3.12/3.52）×2.72-3.52×0.013×55.7＋（5.00 3.12/3.52）－（－15.99）]－10=9.79℃ 4.53℃4.计算混凝土等效龄期t=αr·tT式中：t——等效龄期（h）αr——温度为T℃时（冬施计算手册996页查表17-11并根据内插法计算得出：C35墙体5.66℃ 4.29℃取0.44 0.35， C35楼板9.79℃ 4.53℃取0.57 0.36）时的等效系数——温度为T℃时所需的持续时间（h） C35墙体取98.1h，C35楼板取55.7h tT根据标准养护试块统计，C35混凝土20℃时19h强度等级达到4N/mm2以上。
大体积混凝土热工计算书
大体积混凝土热工计算书一、工程概述本工程为_____项目，基础底板采用大体积混凝土浇筑。
混凝土强度等级为_____，浇筑方量约为_____m³。
施工期间环境温度预计为_____℃。
为确保大体积混凝土施工质量，防止混凝土因内外温差过大而产生裂缝，需进行热工计算。
二、计算依据1、《大体积混凝土施工规范》（GB 50496-2018）2、《混凝土结构工程施工规范》（GB 50666-2011）3、所用原材料的物理性能参数三、混凝土配合比及原材料参数1、水泥：采用_____牌水泥，其水化热为_____kJ/kg。
2、粉煤灰：＿____级粉煤灰，掺量为_____%，其水化热调整系数为_____。
3、矿渣粉：＿____级矿渣粉，掺量为_____%，其水化热调整系数为_____。
4、粗骨料：采用_____mm 连续级配碎石，表观密度为_____kg/m³，比热容为_____kJ/（kg·℃），导热系数为_____W/（m·K)。
5、细骨料：采用中砂，表观密度为_____kg/m³，比热容为_____kJ/（kg·℃），导热系数为_____W/（m·K)。
6、水：拌合用水，比热容为_____kJ/（kg·℃）。
7、外加剂：＿____型外加剂，掺量为_____%。
四、混凝土绝热温升计算混凝土绝热温升按下式计算：＼T_{max} ＝＼frac{WQ}｛c\rho} （1 e^｛mt}）＼式中：＼（T_{max}＼）——混凝土绝热温升（℃）；＼（W\）——每立方米混凝土中水泥用量（kg）；＼（Q\）——水泥水化热（kJ/kg）；＼（c\）——混凝土比热容，取_____kJ/（kg·℃）；＼（＼rho\）——混凝土密度，取_____kg/m³；＼（m\）——与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，取_____；＼（t\）——混凝土龄期（d）。
大体积混凝土的热工计算
大体积混凝土的热工计算大体积混凝土热工计算1、主墩承台热工计算主墩承台的混凝土浇筑时正值夏季高温天气（7月～8月）, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：4.1、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：C W T C W T c ??∑=?∑i式中：T c --- 砼的拌和温度（℃）；W --- 各种材料的重量（kg ）；C ---- 各种材料的比热（kJ/kg ?K); T i --- 各种材料的初始温度（℃）混凝土拌和温度计算表2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。
由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度：26.2491.260268291.54==∑∑=WC WC T T i c ℃4.2、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算：）（）n 321c q c j -(A A A A T T T T ++++?+=式中：T j --- 砼的浇筑温度（℃）； T c --- 砼的拌和温度（℃）；T q ---- 砼运输和浇筑时的室外气温，取28℃; A 1～A n --- 温度损失系数砼装、卸和转运，每次A=0.032；砼运输时，A=θτ ，τ为运输时间（min ）；砼浇筑过程中A=0.003τ，τ为浇捣时间（min ）。
砼出机拌和温度按照计算取值，为26.24℃；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值28℃；砼运输罐车运输时间为45min ，砼泵车下料时间约12min ，砼分层厚度为30cm ，每层砼（57.4m 3）从振捣至浇筑完毕预计约2小时。
整个承台（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。
温度损失系数值：装料：A 1=0.032运输：A 2=0.0042×45=0.189 砼罐车卸料：A 3=0.032砼泵车下料： A 4=0.0042×12=0.05 浇捣： A 5=0.003×2×60=0.36∑==51i i A 0.663故：）（）n 321c q c j -(A A A A T T T T ++++?+== 26.24+（28.0－26.24）×0.663 = 27.41 ℃ 如不计入浇捣影响A 5，则：∑==41i i A 0.303此时：）（）n 321c q c j -(A A A A T T T T ++++?+== 26.24+（28.0－26.24）×0.303= 26.77 ℃4.3、砼的绝热温升）（）（ττ-m h e -1?=T T式中：T （τ） --- 在τ龄期时砼的绝热温升（℃）； T h ---- 砼的最终绝热温升（℃）,ρC WQT =h ； e ----- 自然常数，取值为2.718；m ----- 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取28℃时的m 值，内插求得m=0.397；τ----- 龄期（d ）W ----- 每m 3砼中水泥用量（kg/m 3）；Q ----- 每kg 水泥水化热量（J/kg ），取值335J/kg ；（《查简明施工计算手册》第572页表10--39）C ----- 砼的比热，取值为0.96（J/kg ?K ）（《查简明施工计算手册》第571页表10—38）ρ ----- 砼的容重，取为2400kg/m 3。
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混凝土热工计算
一.混凝土（C35P8）施工配合比
二．原材料
1.水泥：选用大冶尖峰P.O4
2.5 ；
2.掺合料1：安徽马钢嘉华新型建材有限公司S95矿粉；
3.掺合料2：武汉华电粉煤灰开发公司F类Ⅱ级粉煤灰；
4.掺合料3：中冶武汉冶金建筑研究院有限公司，CAS膨胀纤维抗裂剂；
5.外加剂：鄂州市樊泰隆科技有限公司，聚羧酸高效减水剂SG-100;
6.细集料：巴河中砂细度模数2.6---3.0；含泥量<2%；泥块含量
<1%；
7.粗骨料：黄石大冶5-31.5mm碎石；含泥量<1%；泥块含量<0.5%。
三、控制混凝土综合温差，降低裂缝可能性的方法
1.提高优质Ⅱ级粉煤灰的掺量，以降低混凝土的水化速度，同时降低混
凝土的水化升温；
2.调整混凝土外加剂SG-100，延长混凝土凝结时间，控制混凝土的初
凝时间在7-10小时；
3.CAS膨胀剂有一定膨胀性能，抵消混凝土的部分收缩。
4.通过施工单位对混凝土表面的覆盖进行混凝土保温、保湿养护，以降
低混凝土的内外温差；
5.选用合格的原材料，尽量降低砂率，优化配合比，减少收缩；
6.尽量降低混凝土的出机温度，不超过30℃。
四、混凝土质量控制
1.严格按配合比生产混凝土，严格控制混凝土的单方用水量；严格控制砂、石料的含水率；严格控制原材料的温度在规定的范围内，同时混凝土入模不大于30℃；
2.混凝土生产时严格按配合比计量，其计量偏差应符合G B50164-2011《混凝土质量控制标准》的规定，水泥误差应控制在2%以内，粗细骨料在3%以内，水及外加剂在2%以内；
3.混凝土搅拌时间不低于40秒；
4.合理安排车辆，严格控制混凝土的出站坍落度不大于200mm，使混凝土到现场坍落度满足工地施工要求，入泵坍落度180-190mm，入模坍落度不大于180mm；
5.混凝土在现场或在运输期间绝对禁止加水；
6.混凝土自出站后，必须在2.5个小时之内浇筑完毕。
7.混凝土振捣严格按规范要求，应避免过振和漏振现象；
8.混凝土施工完毕后，应及时的做好保温、保湿措施，以提高混凝土的表
面温度，从而降低混凝土的内外温差。
五．生产组织保证及服务保证措施
1、生产调度人员昼夜值班，随时准备为施工单位服务。
2、严密组织生产，在现场安排生产调度，合理安排车辆，正常生产砼时做到工地不断车、不压车。
3、机务人员做好设备的检查工作，保证生产施工过程中搅拌、运输、泵送设备的完好，并昼夜值班，解决突发事件。
4、质量人员昼夜服务，深入工地现场检查，与工地负责人随时保持联
系，解决可能出现的问题，严把质量关。
5、商品砼车、泵车司机及操作工做到文明服务，服从工地现场管理人员及调度的指挥。
6、严格履行合同，善始善终，并做好售后服务工作。
六.混凝土综合温差计算（YS）
根据我国著名的裂缝专家王铁梦教授对结构物应力—应变分析，砼综合温差（T）由下列公式可求得。
（按7天的综合温差进行计算，因为混凝土的内部最高温度在混凝土浇注后7天内达到）
对普通砼：T=T1+T2+T3 ①
对膨胀砼：T=T1+T2+T3-T4 ②
本工程为膨胀混凝土由②式可求得砼的综合温差
Tmax=C ×Q/γm×ρ
T1—0.6×Tmax=（0.6×C×Q）/（γm×ρ）；
Tmax—砼内部绝热温升（℃）；
C—水泥用量 C=182+41=223㎏/m3（其中41为CAS,水化热时按水泥水化热考虑），据有关研究掺30％的掺合料能降低水化热２０%左右,本配合比掺掺合料为45％，计算时降低水化热按15％考虑；
Q7—水泥水化热，本工程使用P.０４2.5水泥， Q7约301×103J/㎏；
γm—砼密度为2380㎏/m3；
ρ—砼比热取0.97×103J/㎏·℃；
0.6—砼构件为一般散热时的影响系数。
Tmax=C ×Q /（γm×ρ）=29.1(由于混凝土中心温度在7天左右达到最高值，所以计算时水泥水化热取Q7)
考虑散热T1=0.6Tmax =17.46混凝土升温)
⑵T2--为环境气温平均差（℃），本工程约7、8、9月施工气温为：30-42℃。
T2=[42-30]/2=6℃
⑶T3--砼收缩当量℃
T3=εy/α
εy=ε0M1M2…M10 (砼收缩值)
ε0=3.24×10-4（1-e-0.01t） (标准条件下的砼收缩值)
M1…M10 --条件变易系数与砼配合比及施工条件有关，考虑水灰比及相对湿度影响，取M=1.21，M7=1.13，其它M n取1.0；
t—龄期；
计算7天砼最大收缩值：
εy（7）=3.24×10-4（1-e-0.01×7）×1.21×1.13=0.3×10-4
α—砼线膨胀系数，取1×10-5/℃
T3=εy/α=0.3×10-4/1×10-5=3℃
⑷ T4—膨胀砼的膨胀补偿当量温差℃；
T4=ε2m/α
ε2m—补偿收缩膨胀砼7天水中限制膨胀率，实测得ε2m=2.5×10-4 T4=2.5×10-4/1×10-5=25℃
⑸综合温差：
当Q7=223×103 J/㎏时混凝土7天的综合温差
T=29.1+6+3-25=13.1<25(℃)（不考虑散热）
根据有关规定，大体积混凝土应控制综合内外当量温差不大于25℃，混凝土理论上不会出现收缩裂缝，但对于膨胀混凝土来说，由于混凝土的
膨胀能抵消部分混凝土的收缩，因此混凝土的温差要求有所放宽，本次混凝土的膨胀率为2.5×10-4，其当量温差25℃，可抵消相当于25℃温差的温度收缩，所以本工程混凝土的实际内外温差控制在25+25=50℃内混凝土理论上不会出现收缩裂缝。
但以上计算所得13.1℃为混凝土综合温差,而并非混凝土的实际内外温差,混凝土内外温差实际上远大于13.1℃。
混凝土实际的内外温差=混凝土温升（T1）+混凝土入模温度（28℃左右）-环境最低温度（30）=29.1+28-30=27.1℃，此温度未超出膨胀混凝土控制温差理论允许的温度（50℃），混凝土不会有出现温差裂缝，但由于现场混凝土不可能做到水中养护，所以其膨胀率不一定能达到试验时的数值，因此为增大混凝土不产生裂缝的可能性，要求施工单位对混凝土的表面进行覆盖养护，最好能保证混凝土的表面温度与中心温度差还控制在25℃内。
七.估算混凝土中心最高温度
混凝土入模温度（大约）=28℃
混凝土中心最高温度=29.1+25=54.1℃
注：本计算书仅供施工单位参考，若在施工过程中出现任何问题，请及时与我公司联系，我公司将竭诚为您服务。
本计算书若有不足之处，恳请批评指正，谢谢！
2018.5.10。