屏的热力计算参考
220T锅炉校核热力计算
220T锅炉校核热力计算
毕业设计说明书（论文）
@：220T/锅炉校核热力计算
指导者：______________________________
评阅者：______________________________
XXXX年XX月XX日
毕业设计（论文）摘要
本设计密切结合锅炉课程设计指导书（第三版）及设计任务书，以220T/H 锅炉校核热力计算为主线，全面系统的阐述了电厂锅炉各部件的结构、尺寸及工作原理和锅炉效率等。主要内容包括：辅助计算、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、低温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器等的热力计算。
关键词：锅炉受热面校核误差计算
1燃料燃烧计算 (1)
2炉膛校核热力计算 (2)
3炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 (5)
4屏的结构数据计算表 (6)
5屏的热力计算 (7)
6凝渣管结构及计算 (13)
7高温过热器的计算 (14)
8低温过热器的热力计算 (22)
9高温省煤器的热力计算 (26)
10高温空气预热器热力计算 (29)
11低温省煤器热力计算 (33)
12低温空气预热器热力计算 (36)
13锅炉热力计算误差检查 (39)
结论 (41)
参考文献 (42)
致谢 (43)
燃料燃烧计算
1燃烧计算
1. 1 理论空气量：V °=0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.03330ar
=0.0889 (5.9018 0.375 0.6) 0.265 4.4-0.0333 9.1 = 5.9018Nm 3
/kg S
ar
1. 2理论氮容积：V(2 =0.8 山 +0.79 V 0
热力计算
kcal/h 2 kcal/m .h. ℃ m2 kcal/h 2 kcal/m .h. ℃ m2 kcal/h 2 kcal/m .h. ℃ m2 m2 m2 2 m %
135273 900 3.6 11108029 3400 66.3 1656698.7 1000 68.30 138.23 152.05 153.00 10.68645988
kw 2 w/m . ℃
321.0656302 1162.8
19 1.2 226 2.01 2 0.024455948 1.60 58 26.00 500
（仅供参考）
41.51
℃
49.27
℃
24.26
℃
22545 900 0.6 1851338 3400 11.1 276116.4 1000 11.38 23.04 25.34 26.00 12.85678263
kw 2 w/m . ℃
26.21563626 1046.5
kw 2 w/m . ℃
2152.718734 3953.5
160 143.620 2762.900 2737.000 610.200
293.000
70 110
75.000 323 Q=CGt(t2-t1)= Kcal/h 12900000 KW 15000
2762.900 160
2737.000 143.62
锅炉设计计算公式表
0.98
0.82
619.9179578 0.779 0.1
0.094947426
10.99229102
0.236786488
85.72723887
0.041235797 6.137856983 0.380063817
0.139568334 0.5 50
205.934192
℃ ℃ ℃
m³/kg
m/s
sqrt((L/s1)^2+1)L/s1
注：s1单位为m
取用
查表4-5屏的结构数 据计算
(Q'fp*(1-α)*x)/ β+(б0*α *Ach*T4pj*ξ r)/(Bj/3600)
注：σ0=5.67*1011W/(M²·K4)
Q'fp-Q"fp
Qfpq*(Apfj/(Apj+A pfj))
中Vy见表2-9） αd=α0CzCsCw 查《标准》线算图 12（附录A-7） 查附录A-14曲线2
（吹灰） tpj+(（ε+1/α2） *Bj*Qp)/(3.6*Apj)
αf=aα0 查《标准》线算图 19（附录A-11） 查附录A-14曲线2
（吹灰） ξ*（αd*π *d/2*s2*x+αf) x屏的角系数 查《标准》线算图1 （附录A-1)
220T锅炉校核热力计算具体计算过程
1 燃料燃烧计算
1．1燃烧计算
1．1．1 理论空气量: V 0 =0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar
0.0889(5.90180.3750.6)0.265 4.40.03339.1
=⨯+⨯+⨯-⨯
5.9018=Nm 3/kg S ar 1．1．2 理论氮容积: 0
2
N V =0.8100
ar N +0.79 V 0
1.20.80.79 5.9018 4.6720100=⨯+⨯= Nm 3
/kg
1．1．3 RO2 容积: V R02 = 1.866 100ar C +0.7100ar S 56.90.61.8660.7 1.066100100
=⨯+⨯=Nm 3
/kg
1．1．4理论干烟气容积:0GY V = 0
2N V + V RO2 4.672 1.066 5.738=+=Nm 3/kg
1．1．5理论水蒸气容积:20
H O
V =11.1 100ar H +1.24 100
ar M
+1.61d k V 0 (d k =0.01kg/kg) 4.413
11.1 1.24 1.610.01 5.908
100100=⨯+⨯+⨯⨯
0.7446=Nm 3
/kg
1．1．6飞灰分额:αfh
=0.92(查表2-4)
1．2锅炉热平衡及燃料消耗量计算
1．2．1锅炉输入热量 Q r ≈Q ar,net =22415 kJ/kg 1．2．2排烟温度θPY (估取)= 125c
1．2．3排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg 1．2．4冷空气温度 t LK =20℃
锅炉课程设计 计算表格
低温省煤器 低温空预器
1.32 1.34
项目 理论空气量 （标况） RO2体积 VRO2 H2O的理 论体积 N2的理论 体积VN2 理论干烟气 容积Vgy 飞灰份额
公式
0.0889*(Car+0.375*Sar)+0.2
1.866*(Car+0.375*
0.111*Har+0.0124*Ma
0.79*V0+0.8*Na 查表
Vn2+VRO2
biao2-9
项目名称 受热面出口 过量空气系 数 烟道平均过 量空气系数 干烟气容积 水蒸气容积 烟气总容积 RO2容积份 额 水蒸气容积 份额 三原子气体 和水蒸气的 容积份额 容积飞灰浓 度 烟气质量 质量飞灰浓 度
符号Fra Baidu biblioteka
单位
烟气或空气 温度 100.0000 200.0000 300.0000 400.0000 500.0000 600.0000 700.0000 800.0000 900.0000 ######### ######### ######### ######### ######### ######### ######### ######### ######### ######### ######### ######### #########
符号
s p rh2o r kq uy dh
锅炉热力计算新版
锅炉校核热力计算程序
按烟气流程进行炉膛与空气预热器之间各对流受热面的传热计 算
已知受热面每种介质任一端的温度，假定另一端的一个温度， 根据两种介质的热平衡，由公式求出另一个温度及烟气的放热量
根据介质的流动方式求出传热温压； 根据受热面布置情况及燃
料特性等，确定各放热系数及污染系数或热有效系数，并计算传热
tp n 45 ～ 4 07 ℃ (屏 0 出口 );蒸 p n 9汽 4 ～ 9 06 ℃ 温 (屏 0度 出口 ) 烟
对流吸热量分配：假设 Q d s p2～ 4 25 k 5/J k 5 (屏 g 侧) 对 ； Q d d p1 流 ～ 0 10 吸 k 1/Jwenku.baidu.comk 0 (屏 g 热顶 量 )管
2/2
炉膛出口烟气温度的选择
炉膛出口烟气温度 为凝渣管或屏式过热器前的烟温 根据锅炉受热面的辐射和对流传热的最佳比值（辐射受热 面和对流受热面的金属耗量及总成本最小）， 应为1250℃ 为防止对流受热面的结渣。则一般应取 <(ST-100)℃ 当没有可靠的灰熔点资料时，不应超过1050℃ 当 炉 膛出口 处 布置 着屏 式 受热 面时 ， 一般 取 1100 ～ 1200℃ 对于易结渣的燃料， 应保持在1000～1050℃ 的水平
锅炉概况
燃用无烟煤，自 然循环固态排渣煤 粉炉，炉膛呈瘦高 形；水冷壁敷设卫 燃带
PNLCD显示屏热力学特性研究
PNLCD显示屏热力学特性研究
聚合物网络液晶显示器(PNLCD,Polymer Network Liquid Crystal Display)是一种高精度和高可靠性的微电子设备,它涉及光学、计算机控制、材料学等诸多科学技术领域。在它工作的时候,工作环境温度或其他如结构载荷等因素易于导致其损坏。
当显示屏被损坏之后,一个典型想象就是显示模糊或者无法显示,材料脱层并出现白斑,这些现象与环境因素和结构荷载有很大关系,其中,环境温度是重要的影响因素之一。本文侧重于研究环境温度对新型PNLCD的材料状态和工作可靠性的影响。
研究结果表Байду номын сангаас,以估算的材料特性参数为基础,获得的有限元仿真结果与实际环境试验结果的一致性较好,说明了估算未知材料特性参数方法的合理性和有效性;同时,对分层材料,本文的分析方法具有相对独立性和普遍适用性,可以结合有限元方法来获得类似分层材料的未知材料特性。
LED显示屏电源与功率等的计算方法
LED显示屏电源与功率等的计算方法LED显示屏（Light Emitting Diode Display）是一种利用发光二极管（LED）作为光源的显示设备。为了正常运行，LED显示屏需要提供适当的电源，并需要计算所需的功率。本文将介绍LED显示屏电源与功率的计算方法。
一、电源计算方法
2.功率需求计算：计算电源的功率需求可以通过下列公式来完成：
功率（W）=电压（V）*电流（A）
举个例子，如果LED显示屏的工作电压为5V，工作电流为2A，那么所需的电源功率为：
功率（W）=5V*2A=10W
3.安全因素考虑：为了确保稳定的电源输出，通常建议选择一个略高于所需功率的电源。因此，在选择电源时，可以选择一个功率略高于10W 的电源。
二、功率计算方法
1.LED显示屏总功率计算：为了计算LED显示屏的总功率，我们需要考虑以下几个方面：
a.显示模块功率：显示模块是组成LED显示屏的基本单元，通常使用多个LED组成。每个LED的功率可以在技术规格中找到，然后乘以LED数量即可得到显示模块的功率。
b.控制模块功率：控制模块用于控制LED显示屏的亮度和内容，一般
包括控制卡和控制器。控制卡是连接计算机和LED显示屏的接口，提供信
号给控制器，控制器再将这些信号传输给各个LED来显示内容。控制模块
的功率可以在产品手册中找到。
c.辅助设备功率：除了显示与控制模块，额外的设备如音频设备、电
源转换器等也需要考虑其功率需求，并计入总功率中。
将以上几个方面的功率加总，即可得到LED显示屏的总功率。
2.功耗计算方法：如果想要计算LED显示屏每小时/每天/每月的功耗，可以使用下列公式计算：
炉膛及屏热力计算最终
337.9295
α″1 Δα1 Δαzf trk hºrk hºlk Qk Ql θ0 T0 X M θ″1 T″1 h″gl Vc ζsl Xsl ψsl ζyc Xyc ψyc ψr ψpj s p rH2O r kq μy dh kh x1 x2 k ah a1 θ1″ Δθ h″yl Ql qs qA qv
5.466 0.1
0.0845 0.226 3.589678 0.011
13 81.84696
0.5 0.1 2.211584 0.70146 0.841971 1117.813 17.81314 14509.57 12972.98 131887.9 3295830 161187.6
屏的热力计算
烟气进屏温度 烟气进屏焓 烟气出屏温度 烟气出屏焓 烟气平均温度 屏区附加受热面对流吸热量 屏的对流吸热量 炉膛与屏相互换热系数 炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系 数 炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热 量 屏间烟气有效辐射层厚度 屏间烟气压力
5000 4700 215300 390 3051.067 3282.136 467.5877 428.7939 625.1127 0.027378 16.87996
990 12683.6
985 12613.25 69.96307
0.27 260.7849 70.41192 140.375 190.373
230吨锅炉屏式过热器热力计算
小温差 温压 屏本身对流传热量 屏本身传热误差 顶棚过热器附加受热面蒸汽流量 顶棚入口蒸汽温度 顶棚入口蒸汽焓 顶棚出口蒸汽焓 顶棚出口蒸汽温度 顶棚蒸汽平均温度 温压 顶棚蒸汽附加受热面吸热 误差 水冷壁附加受热面工质温度 温压 水冷壁附加受热面吸热量 误差 总误差
Δtb Δt Qch e Dd t'd I'd t"d I"d td Δtd ΔQchd ed ts Δts ΔQchs es e
5.7*10-8(ab+1)/2*a*T3*(1-(Tb/T)4/(1-(Tb/T)) 100.1449 根据烟气流速，查12-20图 0.85 117.0 40.47 776.00
W/(m2·℃)ζ(ad*πd/2×s2x)+af W/(m2·℃)a1/(1+(1+Qf/Qd)*(ε+1/a2)a1) ℃ θ'-t'
I" θ" θ T ΔQd ΔQs Qd kq Kfh kps
1/(MPa·m)10.2((0.78+1.6rH20)/(10.2PnS)0.5-0.1)(1-0.37T)/1000 1/(MPa·m)43850py/(T2dfh2)1/3 — (kqrΣ+kfhufh)ps
烟气黑度 屏入口有效辐射热量 屏入口到出口辐射角系数 屏出口漏出炉膛辐射热量 屏吸收炉膛辐射 屏总吸收热量 屏区烟气辐射燃料品种改正系数
热力计算书
热力计算书
热力计算书是用于计算热力系统中的各种参数，如温度、压力、流量等的技术文件。
以下是一个简单的热力计算书示例，仅供参考：
一、概述
本热力计算书是为了计算某热力系统中的相关参数，以便为系统的设计、优化和运行提供依据。
二、计算条件
1.入口温度：20℃
2.出口温度：60℃
3.压力：常压
4.流量：1吨/小时
三、计算结果
根据给定的条件，经过计算，得到以下结果：
1.热效率：90%
2.出口温度下的焓值：265kJ/kg
3.入口和出口的热量：1000kJ/s
4.入口和出口的熵：2.4kJ/kg·K
5.入口和出口的焓：250kJ/kg
四、结论
根据计算结果，该热力系统的热效率较高，能够满足设计要求。同时，系统在运行过程中需要加强对温度和压力的监测和控制，以确保系统的稳定性和安全性。
五、注意事项
1.本计算书仅为示例，实际应用中需要根据具体情况进行调整和修改。
2.在进行热力计算时，需要充分考虑各种因素的影响，如热传导、对流、辐射等。
3.在进行系统设计和优化时，需要考虑设备的性能、安全性、可靠性等方面的要求。
锅炉课程设计计算阜新烟煤
1 绪论
1.3 锅炉计算的根本资料
锅炉标准
(1) 锅炉额定蒸发量：De=220t/h=220×103kg/h；
(2) 给水温度：
t =215C；
gs
t=540C；
(3) 过热蒸汽温度：
gr
(4) 过热蒸汽压力〔表压〕：p
gr MPa
(5) 制粉系统：中间储仓式〔热空气作枯燥剂、钢球筒式磨煤机〕,漏风系数为0.1；
(6) 燃烧方式：四角切圆燃烧；
(7) 排渣方式：固态；
(8) 环境温度：20C；
(9) 蒸汽流程: 如图1-2；
(10) 烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器
→高温省煤器→高温空气预热器→低温省煤器→低温空气预热器；
(11) 烟气受热面的布置见文献1。
过量空气系数和漏风系数
表1-1 锅炉各受热面的空气过量系数及漏风系数
注：在D<70%De 时，漏风系数的选取是根据经验先确定额定负荷下的漏风系数e a ∆,然后由非额定负荷与额定负荷的比值进行漏风系数的修正，本文中取D=De,故不用进行修正。
各种负荷下汽水侧各点压力值
表1-2 各种负荷下汽水侧各点压力值
燃料特性
表1-3 煤质资料表格
2 辅助计算
燃料燃烧计算
.1 理论空气量和理论烟气量的计算
表2-1 锅炉燃烧计算汇总表
表2-2 烟气特性表
2. 烟气和空气焓的计算：
表2-3 焓温表〔炉膛、屏、高温过热器〕
表2-4 焓温表〔高温空预器、低温省煤器)
表2-5 焓温表〔低温过热器、高温省煤器〕
表2-6 焓温表〔低温空气预热器〕
2.2锅炉热平衡计算
表2-7 锅炉热平衡及燃料消耗量
c C
，低温省煤器入口 kJ/kg
7后屏过热器结构尺寸和热力计算
序号符号单位计算公式或数据来源
1d×mm 选用2z 1片
3n 1根 4c m 据图计算5h pj m 据图计算
6s 1mm 7s 1/d s 1/d 8s pj 2mm
9s pj 2/d s pj 2/d
10x hp 赵翔《锅炉课程设计》附录三图I(a)
之511A f pq m 2A f pq =A ch
12A p m 2按图计算13A js p m 2A p x hp 14A ld m 2据图计算15A cq m 2
据图计算 A ld +A cp
17A f p m 218A fld pfj m 2 A sl
20m 2根据结构图21m 2
根据结构图
A
24 kg/(m 2*s
)
（D-D jw2)/()
名称
符号单位公式
单片管子根数屏的深度屏的平均高度横向节距后屏过热器结构尺寸计算
名称管径及壁厚屏片数屏区接受炉膛热辐
射面积
屏的对流受热面积屏的计算对流受热
面积
屏区炉顶受热面积比值纵向平均节距
比值屏的角系数 后屏过热器热力计算
序号
25
m
屏区两侧水冷壁受
热面积屏接受炉膛热辐射
面积
炉顶附加受热面辐射面积烟气进屏流通截面烟气平均流通截面
积
蒸汽流通截面积
烟气有效辐射层厚
度
16192223烟气出屏流通截面蒸汽质量流速m 2m 2m 2
A pfj A pj S
屏区附加受热面积水冷壁附加受热面
辐射面积m 2
烟气进屏温度Θ'p ℃查表炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气温度Θ"1烟气进屏
焓h
'yp
kJ/kg 查表炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气焓h"y1
烟气出屏温度Θ"p ℃先估后算烟气出屏
锅炉课程设计说明书 热能与动力工程专业 锅炉毕业设计 热力计算
锅炉课程设计说明书
目录
一、锅炉课程设计的目的 (2)
二、锅炉校核计算主要内容 (2)
三、整体校核热力计算过程顺序 (2)
四、热力校核计算基本参数 (2)
五、燃料特性 (3)
六、辅助计算 (4)
七、炉膛校核热力计算 (8)
八、对流受热面热力计算 (13)
九、锅炉热力计算误差检验 (19)
十、总结 (38)
十一、参考数目 (39)
一、锅炉课程设计的目的
锅炉课程设计思《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的只是得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准和具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力。
二、锅炉校核计算主要内容
1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或者图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容是鉴定设计质量的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序
1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式与锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析与结论。
四、热力校核计算基本资参数
1）锅炉额定蒸发量：D e＝220t/h
热力计算汇总表
qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwe rtyuiopasdfghjklzxcvbnmqwerty uiopasdfghjklzxcvbnmqwertyuio
pasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopas dfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfg hjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjk lzxcvbnmqwertyuiopasdfghjklzx cvbnmqwertyuiopasdfghjklzxcvb nmqwertyuiopasdfghjklzxcvbnmq wertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwer tyuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyu iopasdfghjklzxcvbnmqwertyuiop asdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasd fghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfgh jklzxcvbnmqwertyuiopasdfghjkl zxcvbnmqwertyuiopasdfghjklzxc vbnmrtyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert
WDLZ240/
热力计算汇总表
ZB D144-6
武汉锅炉集团动力机械制造有限公司
2011年9月19日
说明
1.本计算按照《锅炉机组热力计算标准》（苏联1937年版）进行。
2.计算中有关数据取自SJ D144-13《锅炉几何尺寸计算书》。
炉膛热力计算
炉膛热力计算
炉内换热的计算方法是用来计算单炉膛和半开式炉膛的换热。其本质是以能量方程和辐射能传递方程导出的准则为基础，用相似理论方法整理实验数据，建立出炉膛出口烟温的直接计算式。
1.1 计算流程控制
1.2 相关的公式
炉膛计算的重点就是炉膛出口烟温的准则方程：
6.003.06
.00~B B M B T T u a T T
+='
'=''θ 3
00)(a
CT CP CP P T F VC B B ψσϕ=
根据准则方程得到的炉膛出口烟温计算式是：
0.6
30.3
0273 1
()a
T
CP CT a u
p CP T F T MB
B Vc ϑσψϕ''=-⎡⎤+⎢⎥⎢⎥⎣⎦
℃ 炉膛计算的进行都是基于这个计算式进行。其中110 5.6710σ-=⨯ 1.2.1 Ta --是绝热燃烧温度，℃
根据1kg 燃料送入炉内的热量T Q 来决定，计算出T Q 后由烟气性质计算（即手工计算的温焓表）计算出响应的烟气温度。
346
4
100100T q q q Q Qr
Q q B ---=+-，
如果有再循环烟气，要考虑再循环烟气带入炉膛的热量。
r Q 是固体（液体）燃料工作基低位发热量，/kJ kg ,气体燃料的干燥基低位发热量，3/kJ m 。
3q -- 化学未完全燃烧热损失，来自热平衡计算； 4q -- 机械未完全燃烧热损失，来自热平衡计算； 6q -- 排渣和冷却水热损失，来自热平衡计算
Q B -- 空气带入炉内的热量，/kJ kg ，
''
((1))()T T zhf rec T ky T zhf l Q r I I ααααααB =-∆-∆--+∆+∆
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yc
Qp
s p
rH 2 O kq
'f
yc ( Q1 h yp ) Ach / Alz
' '
查表4-5屏的结构数据表
0.098989433
T pj 1000 )
1 /( m M P a )
10.2(
0.78 1.6 rH 2 O 10.2 rps
0.1)(1 0.37
0 d
p
'
h yp
'
h yp
'' p ''
pj
Q p fj Qp
d d
p p /2
' "
先估后校
( h yp h yp hlk ) Q pfj
"
1923.516074 0.988 0.850 798.0981958 0.779 0.1
查附录A-15 查《标准》线算图（即附录A-6） （x=h/H 0 =H 1 /H 0 = 19846/23938) kJ/kg m Mpa 查表2-9烟气特性表
kq
1 /( m M P a )
10.2(
0.78 1.6 rH 2 O 10.2 rps
0.1)(1 0.37
T pj 1000
)
10.2940625 0.237032219 81.56748769 0.013542799 3.544676586 0.241285941
r kh
查表2-9烟气特性表
表4-6
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 名称 烟气进屏温度 烟气进屏焓 烟气出屏温度 烟气出屏焓 烟气平均温度 屏区附加受热面对流吸热 量 屏的对流吸热量 炉膛与屏相互换热系数 炉膛出口烟窗的沿高度热 负荷分配系数 炉膛出口烟窗射入屏区的 炉膛辐射热量 屏间烟气有效辐射层厚度 屏间烟气压力 水蒸气容积份额
Dp v 3 6 0 0 Alt
39 40 41
屏内蒸汽平均比体积
v
wq
0.04304 26.56105384 4410
屏内蒸汽流速 管壁对蒸汽的放热系数
a2
wy
a2=Cda0查《标准》线算图15（附录A-10）
42
烟气流速
B jV y 3600 A y
百度文库
(1
pj
273
) （Vy见表2-9）
Q pq
f
' f
549.1590
Q pfj
Q fsl
f
f
A pfj A pj A pfj
Asl A p j A p fj
Ad p A p j A p fj
Q pq
Q pq
f
f
Q
f pld
Qp
Q pq
屏区附加受热面吸收的辐 射热量 屏区水冷壁吸收的辐射热 量 屏区顶棚吸收的辐射热量 屏吸收的辐射热量 屏吸收的总热量 第一级减温水喷水量 第二级减温水喷水量 屏中蒸汽流量 蒸汽进屏温度 蒸汽进屏焓 蒸汽出屏焓 蒸汽出屏温度 屏内蒸汽平均温度 平均传热温差
"
( t pld t pld ) / 2
℃ kJ/kg kJ/kg kg/h kJ/kg %
'
"
t3
pj t pldpj
3.6 k t 3 Adp Bj
784.2184216 107.7824248 131.402165 208500 16.99908522 0.005381348 317.0559313
d
Q
d pld
Q pld
D p ld
h p ld
Q pld Q pld
等于表3-10中Dld
d
f
Q pld B j / D pld
[ h pld （估） h pld ] / h pld
（允许误差± 10%)
Q
d p fj
kJ/kg
d
Q psl Q pld
d
d
%
[ Q pfj （估） Q pfj ] / Q pfj
屏的对流传热量 计算误差 屏区水冷壁的水温 平均传热温差 屏区水冷壁对流吸热量
Q
d p
kJ/kg %
d
3.6 A pj t1 k Bj
1903.499663
d d
[Q p (估 ） Qp ]/ Qp
-1.051558411 317.909 789.1534216 209.2735065 323.48 2748.799937 17 2765.799937 322.208 322.844
55900
2 2
rH 2 O
14 15 16 17 18 19 20 21 22
三原子气体辐射减弱系数 三原子气体和水蒸气容积 份额 灰粒的辐射减弱系数 烟气质量飞灰浓度 烟气的辐射减弱系数 屏区烟气黑度 屏进口对出口的角系数 燃料种类修正系数 屏出口烟窗面积 炉膛及屏间烟气向屏后受 热面的辐射热量
'
"
pj t pldpj
3.6 k t 3 Adp Bj
Q
d pld
pld
pld
pld
t pld t pldpj
61 62 63 64 65 66 67 68 69 平均传热温差 屏区顶棚对流吸热量 屏区顶棚总吸热量 屏区顶棚蒸汽流量 屏区顶棚焓增 计算误差检查 屏区附加受热面对流吸热 量 计算误差 屏区受热面总对流吸热量
f
B j / 3600
11
注 ： 0 5.67 10
' f
W /( m K )
" f
2
4
Qp Qp
kJ/kg
Q pq
f
25
Q pfj
Q fsl
f
f
A pfj A pj A pfj
Asl A p j A p fj
Ad p A p j A p fj
69.19372588
屏的热力计算
符号
单位 ℃ kJ/kg ℃ kJ/kg ℃ kJ/kg kJ/kg
'
公式 查表3-9炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度 1" 查表3-9炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓 h " yl 先估后校 查焓温表
结果 1204.124843 15604.34206 1010 13343.53633 1107.062422 325
Q pld
Qp
f
f
Q pd Q pfj
f
Qp D jw 1
D jw 2
Qp Qp
估算
d
f
D jw D jw1
Dp tp hp
hp
''
D D jw 2
先估后算 查附录B-6、B-7，按计算负荷下进屏p=10.49MPa
'
'
hp B jQ p / D p
查附录B-6、B-7，按计算负荷下出屏p=10.20Mpa
26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38
kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/h kJ/h kJ/h ℃ kJ/kg kJ/kg ℃ ℃ ℃
Q pq
Q pq
f
f
f
45.57398575 23.61974013 479.9652 2403.4813 7000 4500 215500 379.668 3008.9258 3309.756784 471.327 425.4975 681.5649216
t hb
a 2 3.6 A pj
46 47
辐射放热系数 利用系数
af
W/(m · ℃)
2
a f a 0
159.2487209 0.9
查《标准》线算图19（附录A-11）
查附录A-14曲线2（吹灰）
(ad d
2 s2 x a
48
烟气侧放热系数
a1
W/(m · ℃)
2
x-屏的角系数，查《 标准》线算图1（附录A-1)
55900
1 /( m M P a )
kg/m3
3
( pj 2 7 3) d h
2
2
y
k a x
查表2-9烟气特性表
1 /( m M P a )
kq r kh y
1 e
( L s1
2
kp s
) 1
L s1
0.139568334 0.5 50
注：s1单位为m
r
Ap
"
取用 查表4-5屏的结构数据计算
Q p (1 a ) x
' f
23
Qp
"f
kJ/kg
0 a Ach T pj r
" 4
B j / 3600
11
248.9392
4
注 ： 0 5.67 10
W /( m K )
" f
2
24
屏区吸收的炉膛辐射热
Q pq
f
kJ/kg
Qp Qp
5.4161871
43 44 45
烟气侧对流放热系数 灰污系数 管壁灰污层温度
ad
W/(m2· ℃) (m2· ℃)/W ℃
ad a0 C z C s C w
查《标准》线算图12（附录A-7) 查附录A-14曲线2（吹灰）
t pj ( 1 ) B jQ p
36.75 0.0075 864.4376931
f
)
191.7037401
a1 1 (1 Q Q
f pq d p
)(
1 a2
) a1
(ad
d
2 s2 x
a
f
)
a1
49
对流传热系数
k
W/(m2· ℃)
1 (1
Q Q
f pq d p
)(
1 a2
) a1
66.01048152
50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60
'
tp
t pj
t1
''
(t p t p ) / 2
'
"
pj t pj
v
wq
Dp v 3 6 0 0 Alt
tp
t pj
t1
''
(t p t p ) / 2
'
"
pj t pj
m3/kg m/s W/(m2· ℃) m/s 查附录B-6、B-7，按计算负荷下屏进出口压力平均值 ppj=10.59Mpa（查表1-6）及tpj
屏区顶棚进口蒸汽焓 屏区顶棚蒸汽焓增 屏区顶棚出口蒸汽焓 屏区顶棚出口蒸汽温度 屏区顶棚平均气温
h pld
"
h pld h pld
查附录B中水和水蒸气性质表按计算负荷下汽包压力 p=10.98Mpa(查表1-6）
'
t pld t pldpj
t3
"
( t pld t pld ) / 2
（允许误差± 10%)
Q p fj Q p
d d
d
2.505573266 2220.555595
Q
d pd
kJ/kg
ts
t2
℃ ℃ kJ/kg
查计算负荷下汽包p=10.98Mpa的饱和温度 X=1
pj t s
3 .6 k t 2 A sl Bj
Q psl t pld
h pld
h p ld
'
d
屏区顶棚进口蒸汽温度
'
℃ kJ/kg kJ/kg kJ/kg ℃ ℃
查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 表 查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 表 先估后算