K196+056现浇连续箱梁支架验算
现浇箱梁支架布设及受力验算
现浇砼施工方法在目前的桥梁施工中应用较普遍，支架布设设计的好坏直接关系到砼浇筑过程的安全及浇筑成型后的箱梁质量和线型能否符合设计要求。
因此，支架的布设及验算极为重要。
申嘉湖高速公路H5标K78 960.433分离立交桥，全长466.6m，跨径组合为7×25 （25 2×30 25）7×25 m.桥梁横断面为净17 m，共三联。
上部构造为单箱三室等高度截面钢筋砼连续箱梁，第一、三联箱梁高1.40 m，第二联梁高1.60m，底部宽11.4 m.全桥砼圬工量为5005.5m3，钢筋用量为1453882Kg，钢绞线用量为213662 kg.箱梁施工时，支架体系采用WDJ碗扣式多功能钢支架。
1. 支架布置和构件尺寸1.1 支架间距本桥支架第一、三联顺桥向布置间距为1.2m，横桥向间距为1.0m，支点附近横隔梁处间距加密顺桥向布置间距为0.6m，横桥向间距为0.5m；第二联顺桥向布置间距为1.0m，横桥向间距为1.0m，支点附近间距加密顺桥向布置间距为0.5m，横桥向间距为0.4m.支架安装顺序：地基处理→测量放样→安装底托调平→安装底层门架→安装纵横水平钢管→安装上层门架→安装调节杆→安装顶托调平→安装剪刀撑及斜撑。
1.2 传力系统支架顶部设2层方木将模板荷载传至支架。
第一层顺桥向布置，截面为12cm×15cm，中心间距为30 cm，跨距90 cm，置于第二层方木上；第二层横桥向布置，截面为10cm×10cm ，间距90 cm，跨距60 cm，置于碗扣式支架顶托上。
1.3 稳定性为保证支架的稳定性，以纵桥向每隔3.6 m间距横向布置剪刀撑，同时顺桥向连续布置6道剪刀撑。
剪刀撑用6 m长φ48普通钢管连续布置，与地平面成45度，角度偏差小于15度，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面，在地面处设置垫木。
1.4 支架规格支架立杆底部采用可调底座（0~600 m m），支架立杆顶部采用可调托撑（0~600 m m）普通立杆规格为2 400mm、1 800mm两种，横杆规格为600mm、900mm两种。
现浇箱梁支架受力检算
附件一满堂支架力学性能检算书1、编制依据⑴、建设工程大桥施工图；⑵、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑶、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）；⑷、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；⑸、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑹、《钢结构设计规范》（GB20017-2003）；⑺、《路桥施工计算手册》---人民交通出版社；2、计算单元选择现浇箱梁共一联（三跨）箱梁箱室分布相同（单跨三室），选取中跨作为计算单元。
3、模板、支架材料3.1、支架材料支架采用碗扣式钢管脚手架，整体高度3.6~4.1m (计算时按照5m) ,宽度为17m（底板12m宽，翼缘板2.5m宽），所有钢管采用Φ48×3.5mm，性能见表3-1。
支架布置情况：跨中及翼缘板支架立杆纵横向间距为90cm×90cm，水平杆步距120cm；腹板处立杆纵横向间距采用90cm×60cm，水平杆步距120cm；箱梁横截面渐变段（距桥墩处5m范围）由于荷载较集中,立杆纵横向间距布置采用60㎝×60㎝。
时设置水平杆及剪力撑，以增加支架整体稳定性，支架高度微调通过上下顶托。
表3-1 支架钢管截面特性3.2、底模材料⑴、底模横向分配梁采用I10工字钢（16Mn）。
A=14.33cm2，I x=245cm4，W x=49cm3，E=2.06×105MPa，[σ]=200MPa, [τ]=120MPa。
⑵、底模纵向采用10×10cm方木，梁中部位间距25cm布置(腹板底部间距20cm)，渐1变段及横梁处部位间距20cm。
方木性质按照红松考虑，力学性能指标如下：E= 7.7×103MPa，[σ]=11 MPa (考虑到木质老化、露天结构等因素，系数按照规范调整为强度0.9，弹性模量0.85)。
⑶、侧模竖肋采用10×10cm 方木，间距25cm；横肋采用10×15cm方木，间距45cm。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
连续箱梁承载力验算
连续箱梁承载力验算一、计算依据1、箱梁混凝土浇注方法：分为两次浇注，第一次浇注至底板以上30cm处，第二次浇注腹板、顶板、翼板。
2、模板支架使用材料（1）2cm胶合板（2）方木断面8×8cm，跨长90cm（3）可调整高度的顶托（4）φ50mm钢管，壁厚3mm，间距90×90cm（5）门式架3、荷载取值（1）钢筋混凝土自重18.9kN/m2；（2）胶合板自重0.08kN/m2；（3）活荷载取值：计算模板及上方木时取2.5kN/m2；计算下方木时取 1.5kN/m2；计算支架立杆时取 1.5kN/m2；混凝土振捣力1.0kN/m2；混凝土冲击荷载4.0kN/m2；荷载系数，静载系数取γG=1.2，活荷载系数取γQ=1.4。
二、受力计算1、上方木及支架强度和刚度复核胶合板方木计算，方木间距0.3m，跨度0.9m，截面8×8cm。
（1）方木受活荷载：Q=(2.5+1+4)×0.3=2.25kN/m（2）方木受静荷载：G=(18.9+0.08)×0.3=5.694kN/m（3）方木设计荷载：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×2.25=10kN/m（4）方木受线荷截后产生最大内力：M=1/10ql2=(1/10)×0.9×0.9=0.81kN·m（5）方木抗变截面模量及应力：W=1-6bh2=(1/6)×8×8×8=85.3cm3σ=M/W=810000N·m/85300mm3=9.5N/ mm2σ<[σ]=12 N/ mm2，符合要求。
（6）方木挠度计算I=bh3/12=0.9×0.93/12=3.41×10-6F=(1/128)×(q·l4)/E·I=(1/128)×(10×0.94)/9×106×3.41×10-6=1.67cmf/L=1.67/900=1/539<[f/L]=1/150，符合要求。
现浇连续箱梁支架检算
现浇连续箱梁支架检算现浇箱梁跨中断面如图所示跨中底板断面面积S1=3.68m2；跨中翼板断面面积S2=0.9625m2跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=3.68*27*1.2=119.2KN/m；单位面积荷载：119.2/12.75=9.35KN/m2跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m2现浇箱梁墩支点处断面如图所示支点底板断面面积S1=8.1m2；支点翼板断面面积S2=0.9625m2支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=8.1*27*1.2=262.44KN/m；单位面积荷载：262.44/4.5=58.32KN/m2支点翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m21、跨中断面处碗扣式支架检算（1）立杆强度复核横杆步距为1.2m，由此据《桥涵施工手册》表13-5得单根立杆承载力为30kN底板下立杆纵向间距设为1.20m ，横向间距为0.9m ，单排横向立杆根数为(4.5/0.9+1)=6根；单根立杆实际承受荷载:P=(119.2*1.2)/15=9.54KN<30KN ，强度满足要求。
翼板下每边2根立杆，共计4根立杆；翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(31.2*1.2)/4=9.36KN<30KN ，强度满足要求。
（2）地基承载力复核原地表土为亚粘土，经压实后地基承载力为f k =130KPa ； 采用30cm 厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk =300KPa ； 上部采用15cm 厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa; 取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=9.54KN ，立杆底座面积S=0.15*0.15=0.0225m 2立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=9.54/0.0225=0.4MPa<10Mpa ，混凝土承载力满足要求；宕渣承受荷载：N/S+γ砼*h=9.54/(0.45*0.45)+25*0.15=51KPa<0.5*σk =150KPa ，宕渣地基承载力满足要求；应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载： P+γ砼*h+γ宕渣*h=290/12.75+25*0.15+20*0.3=32.5KPa<0.5*f k =65KPa 天然地基承载力满足要求。
现浇预应力连续箱梁、模板、支架计算书
A 匝大桥现浇段模板、支架计算书一、 计算依据1、A 匝大桥设计图纸2、《公路桥涵施工技术规范》3、现场实测地形及地质情况二、 模板及支架布置本桥采用碗扣式满堂支架。
① 在跨中梁底段支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ；厚度变化段和墩顶实心段以及腹板段支架均采用横向0.6m ，纵向0.9m 。
支架立杆支撑于15cm ×15cm 的方木上。
支架顶采用顶托，顶托上布置横向的大横梁，大横梁采用10cm ×15cm 的方木，间距为支架间距；大横梁上布置小纵梁，间距为0.3m ，小纵梁上纵向布置1.22m ×2.44m ×0.018m 规格的竹胶板。
② 翼板部分支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ，模板布置与梁身部分相同。
三、 荷载计算：（一） 跨中段荷载计算取砼截面积最大处的截面荷载计算。
１、 新浇砼自重（砼容重选用26KN/m 3）腹板（墩顶实心段）下: q=26KN/m 3×1.4m=36.4KN/m 2底板下: q=26KN/m 3×0.47m=12.22KN/m 2翼缘板下： q=26KN/m 3×0.4m=10.4KN/m 22、施工人员及机械设备荷载:模板计算： q=3 KN / m 2支架立杆：q=1.0KN/ m 23、振捣砼时产生的荷载水平布置模板：q=2.0KN/m 2垂直布置模板：q= 4KN/m 24、新浇砼对侧模压力值：q=4.641V =4.6×414.1=5.004KN/m 25、倾倒砼荷载对底板压力： q=2.0KN/m 26、模板及支撑方木自重q=0.5KN/m 27、支架自重(按最大支撑高度7m 算，碗扣支架以0.5KN/ m 3计。
底板部分: q=0.5KN/m 3×7m=3.5KN/m 2 翼缘板部分 q=0.5KN/m 3×（7m+1m ）=4KN/m 2四、承载力验算１、模板验算底模采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ×1.8cm ，纵向布置。
现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土，填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93%），铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降。
地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm以上的方木。
A匝道桥1~4号墩、B桥1~3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架，横桥向支架间距60cm 均匀布设，横杆步距1.2米； A桥1—4#墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置；碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基，同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木(间距90cm)，在木方表面贴1.5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求，防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4#墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁，箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1.8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0.6m、横0.6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方,因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0.9×0.6平形四边形布置方式杆件的受力大，为了方便计算，本桥现浇梁支架验算均按正交布置进行计算。
现浇混凝土连续箱梁支架验算
本桥 支架采用 Ｈ Ｌ一 ２ Ｏ型碗扣式脚 手架 ，支架横桥 向排布 ， Ｂ ４
每片支架 间距 ９ ｃ 横 桥向） ０ ｍ（ ，每排支架 间距 ９ ｃ （ ０ ｍ， 纵桥 向） 。 支架立杆下安装可调底座 ，顶部 安装 可调上托，能够方便调整箱 梁底板高程符合 设计要 求及 箱梁浇后易于拆 除支架 ，支架支立完成后 用 钢 管 扣件 将 支 架 横 纵 连 接 ， 设 有 独 立 安全 上 下走 道 ，不 与 支 架 接 触 ， 不得 以攀 登支架 的方 式上 下支架 。 ３．支架 地 基处 理 翻起 现场 松散 软土 ，掺入 ５％熟 石灰 ，整平 分层压 实 ，对 于下 部施 工时挖 基坑处的特殊部位进行特殊 处理，选择级配碎石 回填 、分 层压 实，保证整 个地基的均匀一致 ，检测承 载力，直至地基承载力满 足要 求且均匀一致 ， 以保证地 基的弹性 或非弹性 变形在允许 范围 内， 然后在桥面投影 处浇筑 １ ｍ宽 １ ｃ ３ ５ ｍ厚混凝土硬化带，因跨 主线路处理 较好 ，因此在支架底座位置横桥 向垫 ｌ ｃ Ｏ ｍ松木方 ０ ｍＸ ２ ｃ ４．支 架蕾 定性 验 算 ４ １荷 载 组 成 ． 组 成 支架 荷 载 包括 ：（ １）上 部 现 浇箱 梁 结 构重 量 ；（ ）模 ２ 板及承托模 板结构的重量；（ ３）施工机具及施工人 员荷载 （ 由于支架 高度小于 ｌｍ 所 以不考虑支架 自重 ） ４ Ｏ， 。（ ）倾倒砼和振捣时的冲击荷载。 ４ １ １上部现浇箱梁结构重量 ．． 上部箱梁混凝土体积 为 １ ６ ｍ ，取系数 ２ ６ ／ 。 按含筋 率＞ ％ ２ Ｏ。 ．ｔ ｍ（ ２ 计算） ，所以混凝土结构重量为 １ ６ ｍ × ２ ６ ／ ３＝ ２ ６ ２ ０３ ． ｔ ｍ ３ ７ ｔ，计算时 假设箱梁所 有荷载全部作用在底板平面面积 内 （ 偏于保守计算 ） ，受力 面 积 取 值 为 ９ ０ ｚ 每 平 方 米 荷 载 为 ３ ７ ｔ× ｌ ｋ ／ ６ ｍ，则 ２６ Ｏ Ｎ ｔ÷ ９ ０ ２ ３ ． ６ｍ＝４ １ ５ Ｎ／１，参考 《 ｋ Ｈ ２ ｚ 路桥施工 计算手册 》 ，取荷载分 项系数 ｒ ＝１ ２。 ． ． ４ １ ２模 板 及 承 托 模 板 结 构 重 量 ．． ５ ． ｔ÷ ９ ０ ２ ０ ０ ｔ ｍ × １ ｋ ／ ＝ ． ｋ ／ ３ ５２ ６ｍ ＝ ． ６ ／ ０ Ｏ Ｎ ｔ Ｏ ６ Ｎ ｍ ，取 荷 载 分 项 系 数 ｒ ＝１ ２。 ２ ． ４ １ ３旌 工 机 具 及 旅 工 人 员 荷载 ．． 根据 《 路桥施工计算手册》表 ８ ｌ 一 ，施工人员、施工料具运输、堆 放 荷 载 取 ０ ２ ｔ ｍ ， 即 ２ ５ Ｎ ｍ ，取 荷 载 分 项 系 数 ｒ ＝ ． 。 ． ５ ／ ． Ｋ ／ ２ １ ４ ４ １ ４倾倒 砼和振捣的冲击荷载 ．． 根据 《 路桥施工计算 手册》表 ８ ｌ 一 ，冲击荷载 取 ０ ８ ／ ２ 含 ． ｔ ｍ ，（ 振捣砼产 生的荷载 ）即 ８Ｋ ／ｍ ，取荷载 分项系数 ｒ ＝１ ４。 Ｎ ｚ ．
现浇箱梁施工验算书
H匝道桥箱梁支架及模板力学验算书一、计算依据1、箱梁砼浇筑方法：一次浇筑完成。
2、模板及支架使用材料梁底支架：采用碗扣式钢管支架。
小横梁处采用60*60cm间距，腹板处采用90*60cm间距，其余采用90*90cm间距。
水平杆竖向间距：底部120cm六层，顶部60cm，其余采用30cm水平杆和顶托调整标高。
竹胶板：底模、侧模、翼板采用优质覆膜A类竹胶板。
芯模两端渐变处亦为竹胶板。
竹胶板尺寸：122*244cm，厚度h=12mm。
方木：全桥纵向铺设10*15cm方木。
横向铺设10*10cm方木，间距：跨中处净距20cm（施工方案采用15cm），小横梁处净距15cm（施工方案采用10cm）。
侧模采用10*15cm方木制作的定型排架，排架净间距50cm，其上纵向铺设10*4cm方木，方木间距不大于25cm（施工方案采用10cm）。
芯模采用“3015”组合钢模，采用10*10cm方木定做框架。
框架间距80cm。
两端渐变处采用10*4cm方木做小棱，小棱间距小于20cm。
3、荷载组合①钢筋砼自重：Υ=26KN/m3；②模板及支撑自重；③倾倒砼产生冲击荷载：2.0KN/m2；④振捣砼产生荷载：2.0KN/m2；⑤施工人员、搬运工具材料等产生荷载：计算模板及小棱时为2.5KN/m2，计算支撑时为1.0KN/m2；《桥规》JTJ041-2000⑥新浇砼对侧模产生的侧压力：Pm=4.6v1/4；《路桥施工计算手册》表8-2按照泵送砼计算。
⑦荷载分项系数：静载系数为1.2，活载系数为1.4。
《路桥施工计算手册》表8-5。
二、底模力学验算（一）跨中底模验算1、荷载计算（1）、砼恒载计算跨中砼恒载为：g1=S /B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2砼断面积S由CAD绘图计算而来，见上图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。
（2）、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2 KN/m2（3）、振捣砼产生荷载：g3=4 KN/m2，《桥规》JTJ041-2000 （4）、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c =1.31 KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5 KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。
浅谈现浇连续箱梁支架设计与验算
浅谈现浇连续箱梁支架设计与验算【摘要】本篇结合现浇连续箱梁的施工，对现浇连续箱梁的支架进行设计与验算.【关键词】现浇连续箱梁;支架设计;支架验算前言现浇连续箱梁具有整体性好、耐久性强等优点，在许多公路立交桥工程中愈来愈多的被采用。
现浇箱梁施工技术已经发展成为现代桥梁施工中的重要手段，并且在桥梁建设行业中的应用显得越来越重要，而这种结构型式要求的整体现浇施工工艺对施工技术提出了更高的要求，而在实际施工中，往往因为地基处理不到位，支架设计不合理，现浇箱梁出现各种各样的质量与安全问题，本文旨在探讨一种较为合理、简便的支架验算模型与验算方式以指导现浇连续梁的支架设计与施工，防止因支架、地基问题所引起的现浇箱梁质量、安全问题。
下面浅谈一下本人在简蒲高速公路第五合同段K235+095人行天桥的施工的施工中，对现浇连续箱梁支架进行设计与验算的一些总结。
1工程概况1.1简介K235+095人行天桥上跨简蒲高速公路，跨径组合为（2*25）m，共两孔，均采用现浇预应力砼翼型钢构箱梁。
桥梁全长为58m，桥梁平面为直线，纵坡2.0%。
1.2上部设计要点本桥由一联两孔组成，跨径组合为（25*2）m，均采用现浇预应力砼翼型钢构箱梁，顶板宽度3.5m，墩顶处、桥台处梁高均为1.4m;翼缘板长度均为0.5m。
箱梁底板与顶板平行设计，顶板顶面横坡为双向1.5%。
墩顶采用2m宽的中横梁，在桥台处设置1.5m宽的端横梁，横梁均为钢筋混凝土结构。
1.3下部设计要点（1）桥墩：独柱墩下接桩基础。
（2）桥台：重力式桥台、扩大基础。
1.4主要工程量桥梁名称钢筋（t）钢绞线（t）混凝土（m?）备注K235+095人行天桥39.3923.729115.0上部结构2现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤2.1支架设计的理论基础（1）理论力学原理（2）材料力学原理（3）结构力学原理2.2设计步骤拟定支架类型及结构布置→荷载分析及荷载组合→底模板验算→横向木枋验算→纵向木枋验算→顶托验算→支架立杆验算→地基承载力验算→风荷载对立杆稳定性验算。
现浇箱梁支架检算方案
现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。
在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。
下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。
计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。
通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。
2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。
在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。
在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。
3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。
要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。
此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。
4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。
在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。
如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。
总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。
通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。
现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算
现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算资讯类型：行业新闻加入时间：2009年3月19日15:0现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算摘要:运输便利、构造简单、安装方便的碗扣式钢管支架是目前现浇箱梁施工中最为常用的一种支架，尤以现浇连续箱梁应用最为广泛。
现就碗扣型钢管支架稳定性及单根钢管支架立杆稳定性以及模板的强度进行验算。
施工过程中支架立杆的纵距、横距及水平杆的步距要严格按照验算结果进行施作。
施工；验算钢筋混凝土连续箱梁需支架进行现场浇筑，支架的支设是其中一项最重要，也是最为复杂的工作。
支架的支设质量直接影响着现浇连续箱梁的质量，所以在支架的支设过程中要严格按照验算结果进行，且单根立杆的垂直度要求不大于1 c m控制，以提高满堂支架的抗倾覆性能。
现以西合高速公路S D N 6合同段棣花互通式立交桥E匝道现浇箱梁的施工计算为例，介绍一下我们的施工应用。
该桥梁总长146m，上部构造为20+4×25+20，箱梁顶宽15.50m，底宽10.5m，一箱两室，在桥梁两端向跨中方向3 9 m处设置O V M-1 9联接器，该箱梁分为三段进行施工。
为确保大体积混凝土的表面平整度，考虑到施工安装、搬运、拆卸方便，模板一般采用大面积刚度较好的竹胶板。
一、满膛支架设计及计算1、支架及模板的设计支架设计采用满堂碗扣支架，支架主要包括立杆、横杆、可调底、顶托梁、剪力撑、横向分配方木、顺桥向分配方木和底模板。
基底为丹江河道天然砂砾填筑路基（压实度达到9 5%以上，地基承载力＞4 0 0 K p a），考虑到砂砾表层的板结性能较差，引起支架整体的局部受力不均匀，产生沉降，在其上浇注20cm厚C20混凝土的补强调平层，以确保现浇连续箱梁的整体浇注质量。
考虑到高空作业危险性，支架在支设时两侧各留出50cm的工作平台，外侧采用防护网进行防护。
支架采用碗扣式支架，距桥墩中心3米范围内，顺桥方向立杆步距0.6 m，其它位置顺桥向立杆步距0.9 m，横桥向立杆步距均为0.9 m；层高为1.2 m，支架平均高度8m，大横杆采用12×12cm、小横杆采用1 0×1 0 c m的落叶松方木。
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算
现浇连续箱梁满堂支架受力安全验算一、工程概况AK0+760.145匝道桥上跨徐明高速公路，位于缓和曲线上，布孔方案为20+4×25+20m，下部结构为花瓶式桥墩、肋台、桩基础，上部结构为现浇预应力连续箱梁，采用盆式抗震支座，桥面铺装由10cm厚沥青砼+8cm厚C40防水砼组成。
现浇箱梁为单箱单室，翼缘板宽1.625m，梁高1.5m，底宽4.5m，顶宽7.75m，腹板宽0.5m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，采用C50砼现浇。
二、支架搭设方案支架搭设采用碗扣式满堂支架，支架立杆纵横向间距均按90cm布置，横杆步距为120cm。
立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的高度控制在60cm，顶托上纵向设置12×15cm方木作为主愣，调节可调顶托高度，使方木均匀受力，在方木上横向布置10×12cm方木作为次愣，间距20cm，次愣上铺设1.5cm厚的竹胶板。
现浇箱梁支架横断面图三、有关力学性能参数1、箱梁底模板采用2440×1220×15mm的竹胶板。
竹胶板弹性模量E=9×103MPa，根据砼模板用胶合板（GB/T17656—1999），容许抗弯应力[σ]=15MPa，容许剪应力[τ]=1.7MPa。
2、松木材。
顺纹容许抗弯应力[σ]=12MPa，容许剪应力[τ]=1.3MPa，弹性模量E=9×103MPa。
3、碗扣件钢管截面特性3、钢材的强度和弹性模量。
P235A钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为205N/mm2，弹性模量为2.05×105 N/mm2。
通道顶工字钢采用A3钢，容许抗弯应力[σ]=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。
四、支架各部分验算1、荷载计算：以第2跨25m为算例1）箱梁梁体自重荷载：钢筋砼容重按26KN/m3计算。
箱梁翼缘板截面积为0.93m2，跨中箱体截面积为3.45m2。
现浇箱梁支架验算书
现浇箱梁支架验算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1现浇箱梁支架验算书一、工程概况：XX 引桥现浇箱梁为5×46m+5×46m 两联。
箱梁标准截面形式如图1所示，其截面积为14.77cm 2，在端支点处有翼缘板加厚段，由20cm 加厚至90cm 。
最大跨箱梁混凝土为770m 3，重2002t ，最重的位置在斜腹板下方。
考虑施工荷载和偶然荷载50t ，箱梁纵向平均m 。
拟采用门式支架施工，支架腿采用H200×200mm 为支撑骨架，平联和斜撑加固稳定。
横梁采用H588×300mm ，纵梁采用H600×200mm （底板下）和H588×300mm （翼缘板和腹板下）。
图1：箱梁标准截面图二、受力计算支架分布见《56～66＃墩现浇箱梁支架施工图ZJ-01》，最大跨径为，荷载重。
1、支架腿：材料为H200×200mm ，Q345钢，最大标准长度为，作用力为。
2464610.257;10707.2;103.9cm A cm I cm I y x =⨯=⨯=m cm A I i y 03.110310.25710707.26==⨯==603.10.61=⨯==mmilμλ 根据柔度6=λ，查得997.0=ϕ，即得： 压杆的稳定许用应力[][]σϕσ=st ＝230×=压杆的容许压应力[]t t KN A F st 1.2726.589589610.25731.229≥==⨯=⋅=σ由图2可以得出，在底板处②号纵梁的受力最大，以②号纵梁为受力对象。
②号纵梁受力、弯矩和挠度如图5：计算知：最大弯矩M max=最大压应力σmax=≤[σ]=170 MPa最大挠度f max=≤l/400=8400/400=21mm满足施工受力要求。
弯矩、挠度计算11811000009019000011811000002941.8091235210000S235JR7.436323521.85 E3129.897.436323521.85 E3269.5:11:130.2。
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丹通高速公路20合同段K196+056现浇连续箱梁施工方案编制：王云明审核：批准：中铁五局（集团）有限责任公司丹通高速20合同段项目经理部二OO九年六月K196+056现浇连续箱梁施工方案1、编制依据及工程简介1.1、编制依据1）《施工图设计》2）合同工期及业主的形象进度要求3）《公路桥涵施工技术规范》4）《公路桥涵施工手册》5）《公路工程施工安全技术规范》1.2、工程简介本桥为主线跨国道201所设的一座大桥，起点里程为K195+943.45，止点里程为K196+169.55，全长为226.1m。
平面部分位于R＝1300m，LS=200m的平曲线上,，纵面位于R=19000m的凸型竖曲线上。
结构型式：左幅上部为（2-18.33m简支箱梁）+ （31.667+60+31.667预应力砼连续箱梁+（3-20m简支箱梁），右幅上部为（3-20m简支箱梁）+（31.667+60+31.667预应力砼连续箱梁+，下部为倒花瓶墩、肋板式台、钻孔灌注桩基础,连续箱梁高3.1m，其余简支箱梁高1.5m，取梁高3.1m一跨作为计算的依据来搭设支架。
桥面宽度：0.5米（防护栏）+11.25+0.5米（防护栏）；现浇梁底板宽度：8.0米。
现浇箱梁采用双箱室截面，直腹板，顶底板平行设臵。
墩顶各设GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座。
1.3、主要工程数量(现浇箱梁)2、资源配臵2.1、施工材料一、水泥：采用华日牌PⅡ52.5R水泥，水泥进场后按其品种、强度、证明文件以及出厂时间和批号分批进行检查验收。
水泥在运输和储存时应防止受潮，散装水泥按照一联箱梁1.1倍所需水泥采购。
二、细集料：采用宽甸叆河中砂，中砂必须级配良好、质地坚硬、颗粒洁净，各项试验指标必须符合规范要求，且必须经试验室抽样检验合格后方可使用，砂中含泥量必须小于２%，堆放的场地采用砼硬化，并设立材料标识牌，注明产地和规格。
三、碎石：采用东港黄土坎碎石厂5～25mm连续级配碎石，并按品种规格分别堆放在已硬化的场地内，在装卸及存储时，应采取措施使碎石级配均匀并保持洁净，碎石各项试验指标必须符合规范要求，且必须经试验室抽样检验合格后方可使用，碎石含泥量不大于1%，泥块含量不大于0.5%，碎石堆放场地用混凝土硬化并设立材料标识牌，注明产地和规格及用于何部位。
四、外加剂：采用沈阳华瑞HR-5泵送剂，每方砼掺量为水泥用量的1.2%，外加剂必须经有关部门检验并附有检验合格证明方可投入使用。
五、钢绞线：预应力钢束采用公称直径ΦS15.20 mm，公称面积140mm2，标准强度fpk=1860MPa,松驰率为0.035，弹性模量Ep=1.95×105MPa的高强度低松弛钢绞线。
钢绞线进场时应分批验收，并对其质量证明书、包装、标志和规格进行检查，钢绞线在运输和储存过程中应避免锈蚀和污染，宜堆臵在仓库棚内，露天堆臵应垫高0.5m并加遮盖，立好材料标识牌，同时，钢筋进场应具有出厂证明书和试验报告单，进场后应通知试验室抽样试验合格后方可投入使用。
六、其他：预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其成套设备，预应力管道采取预埋塑料波纹管成孔。
2.2、主要人员、机械配备根据预应力砼现浇连续箱梁工程的工程特点及施工需要，所配备的机械人员如下：人员配备一览表3、计划进度目标阶段目标：8月30日前完成地基处理，9月8日前完成支架搭设，9月18日前完成底、腹板外模安装，9月25日前完成支架预压，10月2日前完成底、腹板钢筋安装，10月5日前完成内模安装，10月6日前底、腹板砼浇筑，10月8日前完成顶板钢筋安装，10月9日前完成顶板砼浇筑；10月23日前完成预应力张拉，10月25日前完管道压浆，10月26日前完成端横梁钢筋、模板加工安装，10月27日前完成端横梁砼浇筑， 11月2日前完成支架拆除，完成第一联箱梁施工。
4、现浇连续箱梁施工方案、方法现浇箱梁采用满堂支架施工，施工前对支架进行预压，预压重量大于或等于箱梁的恒重。
梁体采用分阶段浇筑、张拉的施工工艺，第一阶段浇筑底、腹板砼；第二阶段浇筑顶板砼，两端对称张拉腹板和单端交替张拉顶板钢束；第三阶段浇筑封端砼。
支架法现浇施工工艺流程：4.1、地基处理1、墩之间清除30cm厚表土后碾压，回填60cm厚砂砾，顶面宽度为梁顶投影宽度每边增加100cm 。
砂砾分两层按路基填筑标准分层回填、压实，压实度达94%以上。
填筑后地基顶面标高为1＃墩处为41.78米，2＃墩处为41.68米，距梁底高度8.5m ，填筑完成后进行地基承载力检测，跨国道201路面标高43.082，路面宽度21.5m ，路面距梁底7.2m 。
2、地基处理段填筑完毕后，修整好两侧边坡，地基顶面用10cm 厚C20砼硬化，上铺5cm 厚木板，两侧坡脚设臵纵向排水沟。
4.2、支架布设支架采用碗口式满堂脚手架，杆件直径48mm ，管壁厚3.0mm 。
立杆纵向间距90cm （墩顶实心段立杆纵横向间距45cm ，顶托上横向安装12cm ×15cm 方木），横向间距90cm ，腹板下90*90cm 交错布臵，水平杆步距120cm ，采用普通钢管设臵足够数量的剪刀撑，确保支架的整体稳定性。
支架顶部安装可调节顶托，方木上沿纵向再布臵一层10cm ×10cm 方木（间距30cm ）以支撑模板系统；支架底部与垫梁间安装可调底座。
支架布臵图（见附图）： 4.3、支架检算根据箱梁结构特点分析，支架受力最不利位臵应在箱梁底板加厚段及中跨墩顶实心段处。
分别截取墩底板加厚段纵向长度90cm 和墩顶实心段纵向长度45cm 进行横向方木受力计算。
因纵向方木较密，故作用在横向方木上的力视为均布荷载。
根据搭架情况可视横向方木为1联4跨和1联3跨等跨连续梁，取一联作检算。
横木受力简图：1、梁高3.1m 墩顶梁体横梁段受力情况a 、横木上钢筋梁混凝土自重产生荷载:取钢筋混凝土自重2.6T/m 3，梁长度取：L=0. 45m ，横方木长：L=3.6m 。
截面积：A=8×3.1=24.8㎡ 按支点截面q=24.8×10×0.45×2.6/8=36.27KN/mb 、施工荷载按3KN/m 2计，则作用在横梁上的荷载为： q=3×0.45=1.35KN/mc 、施工时砼冲击荷载按2KN/m 2计，则作用在横梁上的荷载为: q=2×0.45=0.9KN/md 、模板、纵向方木自重按2KN/m 2计算，作用在横梁上的荷载为： q=2×0.45=0.9KN/mAB CDEq则墩顶梁体横隔板位臵作用在单根横木上的合力为： Σq=36.27+1.35+0.9+0.9=39.42KN/m 2、梁高3.1m 跨中断面进行计算a 、横木上钢筋梁混凝土自重产生荷载:取钢筋混凝土自重：2.6T/m 3，梁体长度取：L=0.9m ，横方木长：L=3.6m 。
截面积：A=8×3.1-（3.25*2.6-0.8*0.2-0.25*0.25）*2=8.35㎡ 按跨中C-C 截面产生荷载：q=8.35×10×0.9×2.6/8=24.42KN/m b 、施工荷载按3KN/m 2计，则作用在横梁上的荷载为: q=3×0.9=2.7KN/mc 、施工时振动荷载按2KN/m 2计，则作用在横梁上的荷载为: q=2×0.9=1.8KN/md 、模板、纵向方木自重按2KN/m 2计算，则作用在横梁上的荷载为： q=2×0.9=1.8KN/m则底板加厚段作用在单根横木上的合力为： ∑q=24.42+2.7+1.8+1.8=30.72KN/m 选择此位臵进行支架检算4、分别对横方木及钢管支架进行检算 受力图:横木为4跨等跨连续梁，查《土木工程手册》得连续梁内力为：A B CD EqM 图：Q 图：1）梁高3.1m 底腹板加厚段对横梁进行检算抗弯验算：从M 图可知B 、D 点为最不利位臵。
横梁截面尺寸：b=0.12m,h=0.15m 。
Mmax=0.107ql 2=0.107×30.72×0.92=2.66KN 〃m W=bh 2/6=120×1502/6=4.5×105mm 3σmax=2.66×106/4.5×105=5.92Mpa查《木工程手册》,松木抗拉强度可达7.0Mpa ＞ 5.92Mpa ，基本满足要求。
抗剪验算：从Q 图可知B 、D 点剪应力最大，此位臵为最不利位臵。
Qmax=0.607ql=0.607×30.72×0.9=16.78KN A=120×150=18000mm 2τ=Q/A=16.78×103/18000=0.93Mpa查土《木工程手册》本木材抗剪强度可达1.2MPa>0.93Mpa ，满足要求。
底腹板加厚段段挠度验算： 松木弹性模量E ＝9×103Mpa贯性矩I=bh 3/12＝0.12×0.153/12＝3.375×10-5m 4f ＝5ql 4/384EI ＝（5×30.72×0.94）/（384×9×106×3.375×10-5）＝0.0009m 0.9mm ＜l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求 底腹板加厚段支架强度及稳定性检算从Q 图可得出作用在横梁上的钢管架支撑反力为： RA=RE=0.393ql=0.393×30.72×0.9=10.87KN RB=RD=0.943ql=0.943×30.72×0.9=26.07KN RC=0.928ql=0.928×30.72×0.9=25.66KNA222222BCDE20.077ql 0.036ql0.036ql0.107ql0.071ql0.107ql0.393ql0.607ql0.336ql0.365ql 0.365ql 0.393ql0.336ql0.607ql则得： B、D点作用在立杆上的竖向压力最大Nmax=RB=RD=26.07KN钢管直径φ=48mm，壁厚3.0mm，钢管设计强度值：215Mpa截面积：A=424mm2回转半径：i=15.9mm碗扣架横杆间高度为1.2m，两端为绞接，柔度系数μ=1，则：长细比λ=μl/i=1×1200/15.9=75.4由λ=75.4，查表φ=0.667强度：[N]=A[σ]＝424×215/1000＝91.16KN＞Nmax =26.07KN立杆轴向力计算值：[N]=φA[σ]=0.667×424×215/1000=60.8KN＞Nmax =26.07KN 底腹板加厚段支架强度、稳定性满足要求（由于底腹板加厚段采取和墩顶实体段相同的支架布设方法，故不再进行计算）4）门洞支架计算1、主要荷载：施工砼自重：P1=1.185*2600*10=30810N。