橡胶减振器疲劳试验关键问题的研究

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国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究

国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究

国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究引言:橡胶减震器是一种重要的工程材料,广泛应用于建筑、桥梁、航空航天等领域。

它具有减震、减振、吸能等优异的性能,因此备受关注。

本文将对国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性进行研究,探讨其力学性能和使用寿命的影响因素。

一、橡胶减震器的刚度特性:橡胶减震器的刚度是指在一定外力作用下,橡胶减震器变形的程度。

刚度主要由橡胶的物理和力学性质决定。

国产橡胶减震器的刚度研究主要从以下几个方面展开。

1.橡胶材料的硬度:橡胶材料硬度是指橡胶对于外力的抵抗能力。

硬度与刚度密切相关,硬度越大,橡胶的刚度也就越高。

因此,硬度是国产橡胶减震器刚度特性的重要影响因素。

2.橡胶材料的抗压性能:橡胶减震器在实际工作中会承受大量的压力,因此其抗压性能是刚度特性的关键。

国产橡胶减震器的抗压性能研究可以从橡胶材料的抗拉强度、抗压强度等方面入手。

3.橡胶减震器的几何结构:橡胶减震器的几何结构也会对其刚度特性产生影响,如橡胶减震器截面的形状、厚度等。

研究橡胶减震器的几何结构对其刚度特性有一定的指导意义。

二、橡胶减震器的疲劳特性:橡胶减震器在长期使用过程中会受到疲劳损伤,导致性能下降及寿命减少。

国产橡胶减震器的疲劳特性研究主要从以下几个方面展开。

1.力学特性的变化:长时间的负荷作用会导致橡胶减震器的力学特性发生变化,如刚度的下降、屈服强度的降低等。

通过研究橡胶减震器的力学特性的变化规律,可以了解橡胶减震器在不同工况下的疲劳特性。

2.疲劳断裂:疲劳损伤会导致橡胶减震器的断裂,影响其使用寿命。

研究橡胶减震器的疲劳断裂过程和破坏机理,可以为增加橡胶减震器的使用寿命提供依据。

3.疲劳寿命预测:通过对橡胶减震器的疲劳寿命进行预测,可以合理使用和维护橡胶减震器。

研究表明,橡胶的疲劳寿命与应力幅、载荷频率和温度等因素有关,因此需要对这些因素进行研究。

结论:国产橡胶减震器的刚度和疲劳特性对其工作性能和使用寿命具有重要影响。

通过研究橡胶材料的硬度、抗压性能以及几何结构,可以获得橡胶减震器的刚度特性。

橡胶疲劳研究综述_王昊

橡胶疲劳研究综述_王昊

零 的 恒幅 载荷下 某 填 充 橡 胶 的 裂 纹 扩 展 试 验 , 并 通过 对实 测数 据 的分析 将 橡胶裂纹扩展 特 性分 为 并给出了这4个阶段裂纹扩展速率的 4 个阶 段 , 近似 表达 式 , 如图1所示。
关 系 。 对于 结构相 对 规 则 的 简 单 试 样 ( 如简单拉 伸 试 样 和 纯 剪 试 样) 而言, 其远离 裂纹 处 的应 变能
[] R. S. R i v l i n等 8 将 G r i f f i t h的方法应用于橡 胶材料 撕 裂 问题 的研究中 。 他 们 发现 橡胶材料的
方法研究了 最小 应 变 对 两种 合成 橡胶疲劳寿命的 对于应 变结晶 的橡胶 , 循环 加 载 影响 。 一 般 来 说 , 最小 应 变 的 增 大 可 以 提 高 疲 劳 寿 命 。S. M. C a d - w e l l的研究 没 有提 到如 何将 载荷 状态 相 对 简单 的 实验 结 果 应用于 复杂 应 变 条 件 下 橡胶材料疲劳寿 基于 命的 预 测 。 而此 后 一 些 学 者 通 过 研 究 发 现 , 应 变 的疲劳 损 伤参量无 法 将简单拉伸 和 等 双轴拉
[] 劳 损 伤参量 。1 9 4 0年, S. M. C a d w e l l等 1 在 研 究
非填充硫 化 胶的 疲 劳 寿 命 时 发 现 : 在保持应变幅 值恒 定的情况 下 , 天然橡胶的疲劳寿命随着循环 最 小 应 变 的 增 大 而 延 长, 并且在最小应变小于 而 当 最小 应 2 0 0% 的情况 下 都 能 观察 到这 一 现象 , 变超过 这 一 水平 后 , 疲劳寿命又会随着最小应变
载次数; r A0 , B0 和 z 为 橡胶裂纹的 稳 定扩展 速 率 ;

橡胶疲劳性能研究进展

橡胶疲劳性能研究进展

合成橡胶工业,2000-03-15,23(2):128~131C H IN A S YN T H E T IC R UBB ER IND U S T R Y 专论・综述橡胶制品通常是在周期性应力状态下使用的,橡胶材料的疲劳断裂性能往往决定这些制品的疲劳寿命。

为了保证橡胶制品使用时的安全性和可靠性,研究橡胶材料的动态疲劳特性具有重要的意义。

1疲劳对橡胶物理机械性能的影响对炭黑填充的天然橡胶(N R)硫化胶在一定负荷下多次拉伸变形时物理机械性能的研究结果表明[1],橡胶的物理机械性能在疲劳的初期和末期呈现不同的变化趋势。

在疲劳过程中,拉伸强度先是上升,经过极大值后趋于下降,而撕裂强度、动态弹性模量和力学损耗系数的变化则相反。

由初始值和极大(小)值的比较可知,拉伸强度增大约20%,撕裂强度减小约80%,动态弹性模量减小约60%,力学损耗系数减小约10%。

轮胎胎面胶在实际使用中发生的物理机械性能的变化也具有类似的倾向[2]。

Beat t y研究了在氮气中拉伸周期对N R物理机械性能的影响,结果表明[3],在疲劳过程中,拉伸强度几乎保持不变;300%定伸应力在疲劳初期明显增加,然后增加趋缓;扯断伸长率随疲劳周期的变化而下降。

改变空气氛围(如氧和臭氧等)和应变周期可以得到相同的结果。

填充炭黑的丁苯橡胶(SB R)、氯丁橡胶(CR)、丁基橡胶(I IR)和丁腈橡胶(NB R)的扯断伸长率随疲劳周期的变化趋势相同。

2影响疲劳寿命的因素弹性体性质影响疲劳寿命最重要的因素是弹性体的性质。

研究表明[1],在低应变疲劳条件下,橡胶的玻璃化转变温度愈高,耐疲劳破坏性能愈好;在高应变疲劳条件下,具有拉伸结晶性的橡胶耐疲劳破坏性能较好。

疲劳裂纹增长也与弹性体种类有关,N R和B R对应变速率不敏感,而SB R等由于具有较大的粘弹性,对应变速率较为敏感[4]。

应变周期对N R胶料的研究结果表明[3],最小应变增加时尽管能量输入降低,但样品的疲劳寿命却增加,说明施加于样品的最小应变是影响疲劳寿命的主要因素。

橡胶疲劳的一些问题

橡胶疲劳的一些问题

天然橡胶就橡胶材料而言,它是指橡胶材料在重复变形的过程中,当其承受的局部变形应力超过橡胶的延伸率或应力极限时,疲劳过程开始,以至于最后达到破坏。

这种疲劳破坏的开始点是由于橡胶表面或内部的不均匀性所造成的。

橡胶材料的破坏主要是由于其内部的缺陷或微裂纹引发的裂纹不断传播和扩展而导致的。

按照分子运动论的观点,橡胶材料的动态疲劳破坏归因于材料本身分子链上化学键的断裂,即试样在受到周期应力一应变作用过程中,应力不断地集中于化学键能比较弱的部位而产生微裂纹,继而发展成为裂纹并随着时间的推移而逐步扩展开来。

裂纹发展是一个随着时间而发展,涉及到橡胶材料的分子链连续断裂的粘弹性非平衡动态变化过程。

这一微观发展过程在宏观上的表现是,橡胶材料在动态应力一应变的疲劳过程中,裂纹穿过试样不断扩展,直到断裂以及产生与之所伴随的热效应。

橡胶材料的动态疲劳过程一般可以分为三个阶段:第一阶段是应力剧烈变化,出现橡胶材料在应力作用下变软的现象;第二阶段是应力缓慢变化,橡胶材料表面或内部产生微裂纹,经常称之为破坏核;第三阶段是微裂纹发展成为裂纹并连续不断地扩展开,直到橡胶材料完全出现断裂破坏现象,最后这一阶段是橡胶材料疲劳破坏的最重要的阶段。

使用炭黑填充的天然橡胶硫化胶在一定负荷下多次拉伸变形时,橡胶的物理机械性能在疲劳过程中,拉伸强度先是逐步上升的,经过一个极大值后再开始下降,而撕裂强度、动态弹性模量和力学损耗因子的变化则相反。

在疲劳过程中,胶料的拉伸强度几乎保持不变。

300%定伸应力的疲劳开始阶段明显增大,然后增大趋于缓慢;扯断伸长率则随疲劳周期的变化而下降,在高应变疲劳条件下,具有拉伸结晶性的橡胶抗疲劳破坏性能较好。

未使用补强剂补强的橡胶材料,其破坏形态一般表现为塑性破坏,而使用炭黑或其它活性填料作补强剂的橡胶材料则表现为脆性破坏,且随着各种防老剂的加入,其破坏形态由脆性破坏逐步向准塑性破坏形态转变。

天然橡胶在受到一定频率的应力作用的条件下,由于分子链的内摩擦而生热是其动态疲劳破坏的另外一种因素。

橡胶材料的疲劳性能分析

橡胶材料的疲劳性能分析

橡胶材料的疲劳性能分析橡胶是一种经常被使用的材料,它可以被应用在各种场合,例如汽车轮胎、机械密封件、管道等。

然而,这种材料在长时间的使用过程中会遭受众多的疲劳损伤,而这些损伤是不可避免的。

因此,理解橡胶材料的疲劳特性是非常重要的,这不仅可以提高橡胶制品的耐久性,还可以为工程领域提供有用的信息。

橡胶材料的疲劳现象指的是在反复的应力和形变交替作用下,材料内部出现的破裂、断裂、裂纹扩展等现象。

在橡胶材料中,疲劳机理主要可以归纳为两种:一种是底层断裂模式,另一种是表层断裂模式。

底层断裂模式指的是在材料中部或下部形成的疲劳破坏,而表层断裂模式指的是在材料表面形成的疲劳破坏。

为了更好地理解和评估橡胶材料的疲劳性能,工程师们可以利用实验方法进行研究。

其中,最常用的疲劳试验方法是拉伸疲劳试验,这种试验方式既能够确定橡胶材料在不同载荷下的疲劳极限,同时也能够评估材料的耐久性。

在进行拉伸疲劳试验时,需要注意试验的载荷频率、环境温度、湿度等参数,同时应使用符合标准的试验设备,以确保实验结果的准确性和可靠性。

在进行橡胶材料的疲劳性能评估时,应注意以下几个方面:1. 不同类型的橡胶材料的疲劳性能有所不同,需要根据实际应用需求选择合适的材料类型。

2. 利用不同的试验方法可以获得不同的疲劳性能数据,应根据实际应用需求选择合适的试验方法。

3. 环境条件对橡胶材料的疲劳性能有重要影响,应在实际使用环境下进行合适的疲劳试验。

4. 不同的疲劳模式需要采取不同的措施进行防止和修复,应根据疲劳模式的不同选择合适的预防和修复方法。

综上所述,橡胶材料的疲劳性能是影响橡胶制品寿命和性能的重要因素,能够对该领域的工程师们提供有益的信息。

因此,对橡胶材料的疲劳性能进行深入研究和评估是非常重要的,可以帮助我们更好地理解材料的性能和特点,从而提高橡胶制品的质量和可靠性。

橡胶减振制品机械式疲劳试验机的研究与应用

橡胶减振制品机械式疲劳试验机的研究与应用

f r Ru b r An iv b a i n Pr d c o b e t- i r to o u s -
Ca in ig, a gJn oJa pn W n i ( u h u Ti e e M a ei lTe h oo y C . Zh z o m sN w tra c n lg o ,Lt ,H u a h z o 1 0 4 d. n nZ u h u 4 2 0 )
位 置 ; 曲柄 旋 转 至 B 当 :时 , 杆 旋 转 至 C 平 衡 位 摇 :
置 ; 曲柄 旋 转 至 B 当 。时 , 摇杆 旋 转 至 C 。下 限位 置 。 口 aci[1 (r) 一 rs - / 2 2 ]当 r< < r时 , O O 此 nr 1 2 口 , ,
时 机构 无急 回作 用 , 杆上 下摆 动平 均速 度相 等 , 摇 上
维普资讯
试 验 技 术 与 试 验 机
橡 胶 减 振 制 品机 械 式 疲 劳试 验 机 的研 究 与 应 用
曹建平 , 王 进
4 20 ) 1 0 4 ( 洲 时代新 材料科 技 股份 有 限公 司 , 南 株 洲 株 湖

要 : 对 橡 胶 减 振 制 品 正 弦 波加 载 、 移 控 制 方 式 的 疲 劳 试 验 , 于 曲 柄 摇 杆 机 构 原 理 , 计 了一 个 机 械 式 疲 针 位 基 设
劳试验 机机构模 型 , 例说明了其应用 。 并举
关键 词 : 胶 减 振 制 品 ; 劳 试 验 ; 柄 摇 杆 机 构 ; 劳 试验 机 橡 疲 曲 疲
中图分类号 : TH8 7 文 献 标 识 码 : B
Th s a c n plc to f M e ha i a tg e Te tn a h n e Re e r h a d Ap i a i n o c n c lFa i u s i g M c i e

橡胶疲劳寿命的有限元分析与实验研究

橡胶疲劳寿命的有限元分析与实验研究
研 究 ・开 发
弹 性 体 C , H 2 0 I N 1 7 A - 0 4 — E 2 I 5 A , 2 S 7 T ( 2 ( ) M : 1 E O R ~ I C 1 4 S
橡 胶 疲 劳 寿 命 的有 限元 分 析 与 实验 研 究 *
张 天 华 , 王
国家 重 点 实 验 室 , 辽 宁 大连 1 1 6 0 2 4 )
有 限元 法分 析 橡 胶 的疲 劳 问题 始 于 2 O世 纪
后期, 它 的兴 起 引 起 了研 究 疲 劳 问题 学 者 的广 泛 关 注 。2 O世 纪后 期 , 国 内已经 开 始用 有 限 元 法 分
验, 获取材 料 的应 力一 应 变 曲线 , 通 过 该 曲 线 分 析 硫化 橡胶 的 基 本 力 学 性 能 。将 应 力一 应 变 曲 线 导
该 配 方 的硫 化 N R, 当橡 胶 本 构 方程 选 用 Ar r u d a — B o y c e模 型 时 , 模拟 的橡胶 试样 单向拉伸 力学行 为( 应
力一 应变) 与 实验 值 比较 吻舍 ; 通 过 AB AQus和 F E — S AF E平 台模 拟 得 到 的 硫 化 N R 试样的疲 劳寿命 与 疲劳实验结果相接近 , 误 差在 1 . 9 8 %范 围 内 。验 证 了有 限 元 软 件 AB A Qus和 F E — S AF E 相 结 合 模 拟 结
入 AB AQUS软 件 中 , 通 过软 件 中 自带 的橡 胶 本
*基 金项 目 : 国 家 自然 科 学 基 金 资 助 项 目 ( 5 1 2 7 3 0 9 9 , 2 1 2 7 4 0 7 2 ) ; 绿 色 轮胎 与 橡胶 协 同创 新 中心 开 放 基金 资 助 项 目

橡胶弹性减振元件疲劳裂纹扩展寿命分析

橡胶弹性减振元件疲劳裂纹扩展寿命分析
图 3 NR68 裂纹扩展率与撕裂能幂律关系曲线
2.2
图1 纯剪切试样
橡胶疲劳寿命预测模型
FCG 试验在美国的 Axel 试验室完成,试验温 度 23 ℃,最小应变为 0,试验得到的 NR68 橡胶裂 纹扩展率与撕裂能的关系如图 2 所示。由于外力所 做功的一部分使系统内势能增加,另一部分消耗在 裂纹扩展的过程中,因此与裂纹扩展率对应的撕裂 能应采用卸载应力—应变曲线下的面积计算。
Abstract:The fatigue crack growth tests for pure shear specimens of NR68 rubber are carried out and the results show that a power relationship exists between crack growth rate and tearing energy. Based on the theory of cumulative fatigue damage, a fatigue life prediction model for rubber with the tearing energy range as damage parameter is built. Model parameters are obtained from fitting fatigue crack growth test data of NR68 rubber by regression analysis. The method of calculating tearing energy of elastic damping components is put forward by using finite element structural analysis, equivalent stress calculation of rubber materials and stress-strain data of single edge notched tensile(SENT) specimens in tensile tests, and fatigue of elastic damping components in complex stress state can be changed into fatigue of rubber material in uniaxial stress state. The fatigue life of a cone-shaped rubber spring is analyzed by using the model and verified by fatigue bench test result of the rubber spring. The result shows that the predicted fatigue life is 1.33 times that of the fatigue test life. So, the prediction accuracy is good. Key words:Rubber Elastic vibration damper Fatigue life Tearing energy Equivalent stress

疲劳试验在橡胶减振制品寿命预测中的应用

疲劳试验在橡胶减振制品寿命预测中的应用

疲劳试验在橡胶减振制品寿命预测中的应用橡胶减振制品同时具有承载和缓和冲击的作用,由于体积小、重量轻、免维护等优点,故可以取代传统的金属弹簧和摩擦阻尼装置。

橡胶减振制品的耐疲劳特性严重影响其使用寿命,本文综述了橡胶减振制品疲劳失效的判断准则和疲劳试验在使用寿命预测中的应用,以及国内外在橡胶减振制品寿命预测方面的研究进展。

橡胶减振制品具有制品弹性参数可调、可以衰减和吸收高频振动和噪声、冲击刚度大于动刚度和静刚度以及体积小、重量轻、免维护等优点,故可以取代传统金属弹簧和摩擦阻尼装置。

国外此类产品的应用非常广泛,但在国内还处于引进与仿制阶段。

由于,橡胶减振制品通常是在周期应力状态下使用的,所以,橡胶减振制品的耐疲劳特性与其使用寿命密切相关。

最可靠的办法是在实际使用条件下对实物进行评价,但这需要较长的试验时间和昂贵的费用。

目前,预测橡胶减振制品疲劳寿命方法有虚拟分析和疲劳试验,而使用软件来仿真计算产品的使用寿命,并不能代替疲劳试验,产品疲劳可靠性最终要通过疲劳试验来检验。

因此,如何准确的通过疲劳试验来预测橡胶减振制品的疲劳寿命,对于缩短产品开发周期、节省资金,最终研制出性能满足使用要求的高技术含量的产品有重要意义。

1橡胶减振制品疲劳失效的判断准则1.1 制品静刚度损失率橡胶减振制品是国内外目前应用最为广泛的减振降噪装置,在轨道交通中占总量的 90%以上(按产值计算),主要起承载、悬挂、牵引、隔振和缓冲的作用,所以刚度是橡胶减振制品的关键特性之一。

橡胶减振制品的疲劳曲线的特点为在循环次数超过10 7 次后,曲线也并不一定水平,所以,疲劳试验并不要求制品直到疲劳破坏时才终止试验,即当试验进行到一定次数后,对制品进行性能检验,如满足要求,即认为寿命达到设计要求。

橡胶材料的弹性模量在使用过程中会不断下降,往往在发生破坏前,其强度就已降到不足以承受额定载荷的程度,因此,必须在疲劳使用过程中对制品的刚度进行检验,以掌握失效程度。

国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究

国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究

1
2
蓸 J原1 蔀

(2)
d
式中,由试验确定的常数有Cij与dk,对于橡胶材料其压缩
变形量较小,近似为绝对不可压缩材料,J=1。
在弹性体非线性有限元分析中, 橡胶的应力-应变关
系可由应变能密度对其主伸长变化比求偏导表示,则应
力张量tij与应变张量酌ij关系式如下:
鄣W 鄣I1 鄣W 鄣I2 鄣W 鄣I3
真计算与试验验证结合的方式验证橡胶弹性减震器的刚度性能一致性,通过疲劳试验验证其可靠性,并成功取代了国外同
型产品,应用在地铁车辆上,减振降噪效果显著,具有很大意义。
关键词:橡胶减震器;刚度;疲劳
中图分类号:U 270.35
文献标志码:粤
文章编号:员园园圆原圆猿猿猿(圆园员9)08原园114原园3
Research on Stiffness and Fatigue Characteristics of Chinese Rubber Shock Absorber
拟金属单元,用C3D8H模拟节点中的橡胶单元,橡胶材料
属于非特性材料,Monney-Rivlin本构模型描述其材料特
性,其应变能密度函数关系表达式为
移 移 N
i
jN
W= Cij 蓸 I1原3 蔀 蓸 I2原3 蔀 +
i+j=1
K=1
1 dk
2k

2
I3原1


(1)
其二阶三项展开式为
W =C10 蓸 I1原3 蔀 +C01 蓸 I2原3 蔀 +

]对1/姿作图。在1/姿=1,相应值为C10+C01
并且直线的斜率为C01,C10为截距,该橡胶的初始剪切模

橡胶减震器研究内容目的及现状

橡胶减震器研究内容目的及现状

橡胶减震器研究的背景及其意义随着现代社会的快速发展,科学技术日新月异,各种仪器的使用功率也在不断地提升,体积却小型化方向发展,转速加快,随之而来的是振动所造成的严重影响。

振动的定义为:“物体经过它的平衡位置所作的往复运动或某一物理量在其平衡值附近的来回变动。

”振动不仅会影响到产品的加工精度和质量、减少产品寿命、降低生产合格率,甚至涉及安全性等方面的因素,同时又造成了一定的环境污染,对人们的身心健康产生危害。

因此振动控制及减振技术的掌握成为各国工业发展所必须要面临的重大课题。

振动控制(Vibration Control)是振动工程领域内的重要分支之一,从广义上讲,振动控制包括两方面内容:(1)有利振动的利用;(2)有害振动的抑制,抑振(即振动控制)。

通过一定的手段使受控对象的振动水平满足人们的预定要求是振动控制的任务所在。

通常被分为被动控制(无源控制)和主动控制(有源控制)两大类。

被动控制具有结构简单,易于实现,经济性好,可靠性高等特点,但对材料具有一定的要求。

运用最多的是减震器,减震器(absorber)是改变振源干扰力或系统的传递特性,使振动减小的装置。

减震器从产生阻尼的材料这个角度划分主要有液压和充气两种,还有一种可变阻尼的减震器。

现在使用的减震器有:1.橡皮减震器;2.弹簧减震器;3.空气式减震器;4.油液空气式减震器;5.全油液式减震器。

减震器主要承受压缩应力、剪切应力和扭转力矩以及两种或两种以上应力的复合作用,在保证安全性方面起着重要作用。

在防振减振领域,橡胶逐渐出现在人们的视野中。

橡胶(Rubber):提取橡胶树、橡胶草等植物的胶乳,加工后制成的具有弹性、绝缘性、不透水和空气的材料。

属于高弹性的高分子化合物,分为天然橡胶与合成橡胶二种。

天然橡胶是从橡胶树、橡胶草等植物中提取胶质后加工制成;合成橡胶则由各种单体经聚合反应而得。

它是具有可逆形变的高弹性聚合物材料,在室温下富有弹性,在很小的外力作用下能产生较大形变,除去外力后能恢复原状。

橡胶材料疲劳寿命影响因素及研究方法综述

橡胶材料疲劳寿命影响因素及研究方法综述
*通信联系人(weiyt@tsinghua. edu. cn)
异的柔软性、绝缘性、耐磨性和阻隔性而广泛应用 于轮胎、胶管、减震器、密封件、输送带和橡胶坝等 制品中。这些橡胶制品常在周期性交变应力下使 用,因 此 橡 胶 材 料 的 耐 疲 劳 性 能 往 往 决 定 了 橡 胶 制 品 的 使 用 寿 命。 传 统 上,橡 胶 材 料 的 疲 劳 研 究
1 橡胶材料疲劳寿命的影响因素 1. 1 胶料配方
胶料配方是决定橡胶材料耐疲劳性能的关键 因素,一直是橡胶制品研发的重点。在结构、受力 条 件 和 使 用 环 境 等 一 定 的 情 况 下,橡 胶 制 品 的 疲 劳寿命与胶料配方设计息息相关,尤其是生胶、填 料、硫 化 剂 体 系 和 防 护 体 系 等 的 选 择 对 橡 胶 材 料 耐疲劳性能影响很大。 1. 1. 1 生胶
胶(NR)和丁苯橡胶(SBR)较差。 提高橡胶分子链的不饱和度可提高其耐热氧
老 化 性 能,如 HNBR 的 热 氧 稳 定 性 优 于 丁 腈 橡 胶 (NBR)[2]。 生 胶 的 相 对 分 子 质 量 和 分 子 结 构 对 橡 胶材料的耐疲劳性能有较大影响,J. Zhao等[3]研 究表明相对分子质量较低的SBR具有较好的耐疲 劳性能,顺式含量较高的顺丁橡胶(BR)耐疲劳性 能 较 好 ,原 因 是 应 变 诱 导 结 晶 延 迟 了 疲 劳 失 效 。 表1为 某 轮 胎 胎 侧 胶 配 方 比 较,正 常 配 方 试 样 在 屈 挠 试 验 中 屈 挠 1 5 万 次 时 发 生 裂 口 ,而 试 验 配 方 试 样 在 屈 挠 5 0 万 次 时 仍 未 出 现 裂 口 。 可 见 ,在 配 方中适当增大BR并用比有利于提高胎侧胶的耐 疲劳性能。
橡胶的化学微观结构[决定玻璃化温度(Tg)、 热 氧 稳 定 性 和 应 变 诱 导 结 晶[1]等]、相 对 分 子 质 量 及 支 链、内 部 杂 质 以 及 橡 胶 并 用 等 都 会 影 响 橡 胶 制 品 的 疲 劳 寿 命。 如 氟 橡 胶 和 氢 化 丁 腈 橡 胶 (HNBR)等特种橡胶的热氧稳定性较好,而天然橡

橡胶疲劳失效机理的研究

橡胶疲劳失效机理的研究
1 橡胶动态疲劳的研究方法 橡胶制品的断裂过程主要分为两个步骤: ( 1) 从完整到微 小裂纹形成的阶段( 如下图的 A 区域) ,断面上未见到明显的 材料缺陷。( 2) 从小裂纹到裂纹延展直至断裂的阶段( 如下图 的 B 区域) 。探究橡胶材料的疲劳寿命也应当从这两个阶段展 开,针对前者的分析方法被称为裂纹萌生法,后者则被称为裂 纹拓展法。在 实 际 研 究 中,这 两 种 阶 段 的 分 界 点 往 往 比 较 模 糊,在一般情况下,计算橡胶疲劳寿命、当橡胶制品产生明显磨 痕、缺口或结构性断裂时运用裂纹拓展法。裂纹萌生法则运用 于橡胶无明显缺口或有细小磨损的情况。
科技风 2019 年 8 月
机械化工 DOI: 10.19392 / j.cnki.1671-7341.201922121
橡胶疲劳失效机理的研究
任欣
华晨宝马汽车有限公司 辽宁沈阳 110000
摘 要: 橡胶作为一种弹性高、造价低廉的材料,在各个行业都被广泛运用,尤其是在工业制造和国防事业中。在的实际使用 过程中,橡胶制品( 如橡胶减震器、橡胶手套、橡胶密封圈等) ,通常在周期性作业下超负荷工作,此时如果橡胶出现了疲劳、断裂的 现象,就会损坏机械、导致事故和重大经济损失的发生。由此可见,在橡胶产品开发初期探究分析橡胶密封圈的失效成因,改进橡 胶制品的生产流程,保证橡胶材料的质量和使用寿命是保障产品质量、提升企业生产利润的重要前提。
143
橡胶的不同断裂情况 2 影响橡胶动态疲劳寿命的因素 2.1 交联网络 橡胶的交联网络能够在一定程度上影响橡胶的性能和疲 劳状况,硫化反应对橡胶疲劳寿命有重要影响,硫化机和硫化 反应可以提高橡胶的耐疲劳性,延长橡胶的使用寿命。橡胶制 品生产商应该注意使用适配橡胶材料的硫化剂,这同样能够影 响橡胶的老化速率。 2.2 应力-应变条件 由于橡胶在使用过程中受外界载荷的作用,因而橡胶对于 应力-应变的敏感度 很 高,其 中 应 力 和 应 变 幅 度 是 最 重 要 的 因 素。研究显示,最小应变与载荷比 R 与橡胶寿命成正比,当 R 的值较大时,裂纹尖端会产生钝化效应,而钝化效应引起的结 晶将会阻碍裂纹的增长。 2.3 环境条件 环境是橡胶疲劳分析中的关键要素,尤其是在橡胶高密度 作业的情况下,温度、压力以及不同浓度的化学反应物含量会 直接影响橡胶材料的力学行为和疲劳状况。

一种舰用橡胶减振器疲劳寿命预测方法研究

一种舰用橡胶减振器疲劳寿命预测方法研究

第37卷第7期2020年7月机㊀㊀电㊀㊀工㊀㊀程JournalofMechanical&ElectricalEngineeringVol.37No.7Jul.2020收稿日期:2019-10-16基金项目:装备预研国防科技重点实验室基金资助项目(614220406030917)作者简介:李东方(1995-)ꎬ男ꎬ安徽宿松人ꎬ硕士ꎬ主要从事振动与噪声控制方面的研究ꎮE ̄mail:159****7661@163.com通信联系人:赵应龙ꎬ男ꎬ研究员ꎬ博士生导师ꎮE ̄mail:zhaoyl_hg@163.comDOI:10.3969/j.issn.1001-4551.2020.07.014一种舰用橡胶减振器疲劳寿命预测方法研究∗李东方1ꎬ2ꎬ赵应龙1ꎬ2∗ꎬ肖全山1ꎬ2(1.海军工程大学振动与噪声研究所ꎬ湖北武汉430033ꎻ2.船舶振动噪声重点实验室ꎬ湖北武汉430033)摘要:针对橡胶减振器在舰船设备应用中常伴随着不可预见的疲劳失效问题ꎬ对舰用BE ̄300型橡胶减振器疲劳寿命预测方法进行了研究ꎮ基于连续介质力学理论ꎬ通过开展橡胶材料拉伸疲劳试验ꎬ建立了减振器橡胶材料的疲劳寿命预测模型ꎻ根据减振器橡胶材料的单轴拉伸和单轴压缩试验数据拟合结果ꎬ选择2阶多项式本构模型进行了橡胶减振器的有限元仿真ꎻ根据有限元仿真计算结果提取了橡胶减振器的最大主应力分量ꎬ结合橡胶材料疲劳寿命模型预测了橡胶减振器的疲劳寿命ꎮ研究结果表明:选取不同的疲劳损伤参量所得到的寿命预测结果并不相同ꎬ以等效应变为损伤参量对橡胶减振器寿命进行预测得到的结果与实际情况较为符合ꎬ该方法可用来预测舰用橡胶减振器的疲劳寿命ꎮ关键词:橡胶减振器ꎻ拉伸疲劳试验ꎻ有限元仿真ꎻ疲劳寿命预测中图分类号:TH136ꎻTB534㊀㊀㊀㊀文献标识码:A文章编号:1001-4551(2020)07-0811-05FatiguelifepredictionmethodforshipbornerubbershockabsorberLIDong ̄fang1ꎬ2ꎬZHAOYing ̄long1ꎬ2ꎬXIAOQuan ̄shan1ꎬ2(1.InstituteofNoise&VibrationꎬNavalUniversityofEngineeringꎬWuhan430033ꎬChinaꎻ2.NationalKeyLaboratoryonShipVibration&NoiseꎬWuhan430033ꎬChina)Abstract:AimingattheunforeseenfatiguefailureproblemofrubbershockabsorberinshipequipmentapplicationꎬthefatiguelifepredictionmethodofmarineBE ̄300rubbershockabsorberwasstudied.Basedonthetheoryofcontinuummechanicsꎬthefatiguelifepredictionmodelofdamperrubbermaterialwasestablishedbytensilefatiguetestofrubbermaterial.Accordingtotheuniaxialtensionanduniaxialcompressiontestdatafittingresultsoftherubbermaterialoftheshockabsorberꎬthesecond ̄orderpolynomialconstitutivemodelwasselectedtosimulatethefiniteelementoftherubbershockabsorber.Accordingtothefiniteelementsimulationresultsꎬthemaximumprincipalstresscomponentoftherubbershockabsorberwasextractedꎬandthefatiguelifepredictionoftherubbershockabsorberwaspredictedbythefatiguelifepredic ̄tionmodelofrubbermaterial.Theresultsindicatethatthelifepredictionresultsobtainedbyselectingdifferentfatiguedamageparametersarenotthesame.Theresultsobtainedbypredictingthelifeofrubbershockabsorberwithequaleffectintodamageparametersareinlinewiththeactualsituation.Thismethodcanbeusedtopredictthefatiguelifeofamarinerubbershockabsorber.Keywords:rubbershockabsorberꎻtensilefatiguetestꎻfiniteelementsimulationꎻfatiguelifeprediction0㊀引㊀言橡胶减振器在服役过程中ꎬ由于受橡胶配方㊁周期性载荷㊁减振器结构尺寸等因素的影响ꎬ橡胶减振器会出现疲劳破坏㊁刚度失效等现象[1]ꎮ对于舰用橡胶减振器ꎬ不可预料的失效问题将严重影响装备的安全可靠性㊁设备稳定性ꎬ可能造成不可估量的后果ꎮ目前主要有两种研究橡胶疲劳寿命的方法[2]:一种是基于连续介质力学的裂纹萌生法ꎬ另一种是基于连续损伤力学的疲劳损伤演化法ꎮ国内外学者已对橡胶疲劳寿命的预测研究做了大量工作ꎮ1940年起ꎬCADWELL㊁FIELDINGJH和RO ̄BERTS等[3 ̄5]首次建立了基于裂纹萌生法的橡胶疲劳寿命预测方法ꎬ后经WANGBo㊁汪艳萍㊁WANGXiao ̄li等人[6 ̄8]的完善ꎬ形成了一套较为完备的橡胶材料疲劳寿命预测体系ꎮ对橡胶构件的疲劳寿命预测ꎬ目前研究则相对较少ꎮ主要有:KIMD㊁LIQ等人[9 ̄10]以最大主应变和应变张量建立了汽车发动机悬置橡胶的寿命预测模型ꎻ王文涛等人[11]基于橡胶开裂能密度及裂纹扩展特性计算了汽车用橡胶减振器的疲劳寿命ꎻ王伯平等人[12]基于有限元仿真的方法对橡胶减振元件的疲劳寿命进行了研究ꎮ以上研究大多仅针对于橡胶材料以及汽车用橡胶构件的寿命预测ꎬ舰用橡胶减振器由于其承载要求高ꎬ工作环境复杂ꎬ使用寿命与普通汽车用橡胶减振器存在明显差异ꎮ目前对于舰用橡胶减振器的疲劳寿命预测研究ꎬ国内外相关报道较少ꎮ本文将通过开展橡胶材料拉伸疲劳试验ꎬ结合有限元仿真ꎬ建立基于连续介质力学理论的橡胶疲劳寿命预测模型ꎬ并以等效应变作为疲劳损伤参量ꎬ进行舰用橡胶减振器的寿命预测ꎮ1㊀橡胶材料单轴拉伸疲劳寿命预测模型㊀㊀橡胶材料疲劳寿命与疲劳损伤参量之间通常满足幂次法则ꎬ即:P=K(Nf)b(1)式中:P 疲劳损伤参量ꎻNf 橡胶材料寿命ꎻKꎬb 与材料有关的常数ꎮ早期研究表明ꎬ损伤参量的选择是研究橡胶材料的疲劳寿命预测的关键问题ꎬ疲劳损伤参量通常与某一点的应力或应变历程有关ꎮ1.1㊀橡胶材料拉伸疲劳试验为了研究减振器橡胶材料的拉伸疲劳特性ꎬ参考GT/T1688-2008标准ꎬ本文采用哑铃型试片对橡胶拉伸疲劳特性进行研究ꎮ笔者测量橡胶哑铃试片在循环的拉伸作用下ꎬ重复变形直至断裂的循环次数ꎬ橡胶疲劳试片几何形状和尺寸如图1所示ꎮ哑铃型试片采用国产疲劳试验机进行试验ꎬ由于橡胶材料疲劳寿命受诸如加工工艺㊁环境温度等因素的影响ꎬ即使是同一片试片也不能保证每个区域内力学㊁疲劳等性能完全相同ꎮ为了尽量减小疲劳寿命数图1㊀橡胶疲劳试片几何形状和尺寸据本身分散性对寿命预测模型的影响ꎬ同一种试验工况下ꎬ需采用多个相同试片同时进行试验ꎮ该试验中ꎬ每一种拉伸载荷工况下ꎬ同时采用8个试片进行试验ꎬ将一组试片两端整齐的用纸板粘接成一列ꎬ用记号笔对哑铃橡胶试片的中间狭长段进行标记ꎬ并测量每一片试片的初始厚度ꎬ橡胶拉伸疲劳试验工装如图2所示ꎮ图2㊀橡胶拉伸疲劳试验工装橡胶材料具有粘弹性ꎬ在力的作用下ꎬ橡胶材料会发生蠕变ꎬ这种蠕变会使橡胶的疲劳寿命缩短ꎮ因而疲劳试验中均采用位移(应变)控制的循环载荷正弦波加载方式ꎬ频率为5Hzꎬ试验所加的位移(应变)循环载荷最小值为零ꎬ试验在常温(23ħ)通风的环境下进行ꎮ根据前期对应变载荷条件为0.6的橡胶哑铃试片摸底试验ꎬ发现橡胶材料的疲劳寿命高达1.2ˑ107次以上ꎬ试验时间长达27dꎬ如果在应变低于0.6条件下设计较多组试验ꎬ试验成本较高ꎮ根据GT/B1688-2008标准要求和摸底试验结果ꎬ共设计开展了6组不同拉伸载荷下的疲劳试验ꎬ应变幅值分别为190%㊁218 机㊀㊀电㊀㊀工㊀㊀程第37卷165%㊁140%㊁115%㊁90%ꎮ记录一组中每一片哑铃试样中间狭长部位断裂时试验循环的次数ꎮ需要注意ꎬ如果试件在非狭长部位断裂ꎬ此样件应该剔除ꎮ1.2㊀单轴拉伸寿命预测模型以最大对数应变εLꎬmax作为疲劳损伤参量来描述橡胶的疲劳寿命ꎬ对数应变定义为[13]:εL=ʏLldll=lnlL()=ln(λ)(2)式中:L 橡胶试片初始标记长度ꎻλ 橡胶试片伸长比ꎮ以最大工程应变作εEꎬmax为疲劳损伤参量来描述橡胶的疲劳寿命ꎬ橡胶拉伸试件的工程应变与伸长比之间的关系为:εE=λ-1(3)根据ASTM标准推荐ꎬ橡胶材料的疲劳寿命多服从对数正态分布ꎬ因此减振器橡胶材料的疲劳寿命是对相同载荷条件下每一片橡胶试片的疲劳寿命取平均得到ꎬ平均寿命Ne的计算公式为[14]:log10(Ne)=ðni=1log10(Ni)n(4)式中:n 相同载荷工况的一组中试片的件数ꎬ该试验方案中n=8ꎻNi 相同工况的一组中第i片试件所测得的疲劳寿命ꎮ橡胶试片疲劳试验结果如表1所示ꎮ表1㊀橡胶试片疲劳试验结果工况号伸长率εEꎬmaxεLꎬmax平均寿命11.60.60.47>120021.90.90.64275.1332.151.150.7719.43242.401.400.8811.89752.651.650.981.99262.901.901.070.796㊀㊀相同试验工况的一组试验ꎬ平均寿命Ne按照式(4)计算得到ꎮ笔者利用最小二乘法拟合减振器橡胶材料的单轴疲劳试验数据ꎬ建立疲劳寿命预测模型ꎮ根据最小二乘法拟合结果ꎬ得到疲劳寿命预测模型为:Nf=1.453ˑ106(εEꎬmax)-4.696㊀R2=0.9986(5)Nf=1.132ˑ105(εLꎬmax)-6.558㊀R2=0.9973(6)式中:R2 相关系数ꎬ其值越接近于1ꎬ表明拟合效果越好ꎮ由上式可以看出ꎬ两种损伤参量的拟合结果均较好ꎬ以上述模型进行寿命预测ꎬ能达到较好的结果ꎮ2㊀橡胶减振器疲劳寿命预测2.1㊀橡胶材料本构试验与参数拟合橡胶材料本构关系对于橡胶减振器有限元仿真至关重要ꎬ通常以应变能函数描述ꎬ通过对应变能函数的假设ꎬ根据微分关系导出本构方程ꎮ目前已有大量对橡胶超弹性本构方程的研究ꎬ通过从不同出发点来考虑问题ꎬ得到了不同的本构模型ꎬ如Mooney ̄Rivlin模型㊁多项式模型㊁Ogden模型㊁Yeoh模型等ꎮ其中多项式模型的应变能函数为:W(I1ꎬI2)=ðNiꎬj=0Cij(I1-3)i(I2-3)j+ðNi=11Di(J-1)2i(7)式中:Cij Rivlin系数ꎬ它们是试验数据的回归系数ꎬ没有具体的物理意义ꎬ且满足C00=0ꎬi+jɤNꎻI1ꎬI2 第一和第二Green应变不变量ꎻJ 橡胶变形前后体积比ꎻDi 决定橡胶材料是否可压缩ꎻN 多项式阶数ꎮ一般将橡胶材料看做不可压缩材料ꎬ取J=1ꎬ则有:W(I1ꎬI2)=ðNiꎬj=0Cij(I1-3)i(I2-3)j(8)文献[15]中对本文所用的橡胶材料开展了单轴拉伸和单轴压缩试验ꎬ且据此拟合得到了最接近试验结果的2阶多项式本构模型ꎮ本构模型拟合结果如表2所示ꎮ表2㊀本构模型拟合结果材料类别本构模型参数值/MPa橡胶件2阶多项式C100.27832C010.46764C20-5.1424E-02C110.38994C02-0.46408㊀㊀下面从物理机理上对本文所研究的BE型橡胶隔振器采用2阶多项式模型的合理性进行分析ꎮBE型橡胶减振器为剪切型隔振器ꎬ在工作过程中主要承受剪切力ꎮ根据文献[16]ꎬ可以得到以剪应变γxy表示的2阶多项式应变能函数为:W=(C10+C01)γ2xy+(C20+C02+C11)γ4xy(9)根据式(9)可以得到剪应力Txy为:τxy=∂W∂γxy=2D1γxy+4D2γ3xy(10)式中:D1 常剪切模量ꎻD2 二次剪切模量ꎬ且有D1=C10+C01ꎬD2=C20+C02+C11ꎮ由式(10)可以得到2次多项式模型剪切模量G为:G=τxyγxy=2D1+4D2γ2xy(11)根据式(11)可以看出2次多项式剪切模量是随剪应变的变化而变化的ꎬ为非定值剪切模型ꎮ橡胶材料受剪切通常呈现先软化后硬化的特点ꎬ而二次多项式模型可以较为准确地模拟橡胶材料受剪切后软化阶段318第7期李东方ꎬ等:一种舰用橡胶减振器疲劳寿命预测方法研究的变化规律ꎮ因此在小应变的条件下ꎬ二次多项式模型适用于本文所研究的BE型橡胶减振器ꎮ由式(8)可以得到2阶多项式模型的应变能函数为:W=C10(I1-3)+C01(I2-3)+C20(I1-3)2+C02(I2-3)2+C11(I1-3)(I2-3)(12)2.2㊀多轴载荷下等效应力及等效应变计算减振器橡胶材料寿命预测模型是在单向应力状态下推导出的ꎬ对于复杂应力状态下的减振器橡胶材料寿命ꎬ简单地利用单向应力寿命预测模型计算将会产生较大误差ꎮ为了将单轴应力寿命预测模型应用到复杂应力状态ꎬ需要建立复杂应力与单向应力之间的联系ꎬ将复杂应力转换为单向应力进行计算ꎮ根据LUO等研究[17]ꎬ橡胶材料的等效应力σf是关于复杂应力条件下3个主应力分量的函数:σf=σ21+A1σ22+A2σ23(13)式中:σ1ꎬσ2ꎬσ3 ꎬ其中σ1>0ꎬσ1ȡσ2ȡσ3ꎻA1ꎬA2 应力状态参数ꎮ其中:A1=1σ2>00σ2ɤ0{ꎬA2=1σ3>00σ3ɤ0{ꎮ参数A1ꎬA2值与橡胶材料的受力状态有关ꎬ在多轴载荷下ꎬ利用有限元仿真ꎬ计算出可能破坏位置(一般为应力最大单元)的3个主应力分量ꎬ代入式(13)可得到可能破坏位置的等效应力ꎮ最小二乘法拟合橡胶材料应力应变曲线如图3所示ꎮ图3㊀最小二乘法拟合橡胶材料应力应变曲线则可以得到等效应力 ̄等效应变公式为:εf=1.90088ˑ10-5σ5f-0.84523ˑ10-4σ4f+0.01551σ3f-0.14088σ2f+0.88052σf-0.3586R2=0.9997(14)式中:εf 由等效应力计算得到的等效应变ꎮ相关系数R2接近于1ꎬ说明对减振器橡胶材料的拉伸应力 ̄应变曲线拟合程度很好ꎬ用上式来计算橡胶材料的等效应变误差较小ꎬ可信度较高ꎮ2.3㊀有限元仿真BE型减振器由于具有固有频率低㊁性能稳定㊁减振效果优良以及外形尺寸小等优点ꎬ是现役各类舰艇上使用效果最好的减振器之一ꎮ本文利用Pro/E三维绘图软件建立BE ̄300型橡胶减振器几何模型ꎬ将其导入到ABAQUS中进行有限元仿真ꎬBE ̄300型橡胶减振器有限元模型如图4所示ꎮ图4㊀BE ̄300型橡胶减振器有限元模型根据BE ̄300型橡胶减振器的承载特性ꎬ规定了该型橡胶减振器的额定工况ꎬ即理想工作条件下ꎬ橡胶减振器除受到3000N垂向载荷外ꎬ还受到频率为12Hzꎬ幅值为300N垂向交变力载荷作用ꎮ在定义有限元边界时需与实际工况保持一致ꎮ橡胶件采用2.1节所得到的2阶多项式超弹性本构模型参数ꎬ金属件的弹性模量取2.1ˑ105MPaꎬ泊松比取0.3ꎮ对橡胶减振器进行模拟仿真ꎬ得到最大主对数应变分布云图ꎮ橡胶件的应力云图如图5所示ꎮ图5㊀橡胶件的应力云图图5表示在3000N静载下ꎬ橡胶减振器受到300N正弦载荷时在幅值最低点所对应的应力云图ꎮ利用ABAQUS有限元软件的后处理功能ꎬ得到橡胶减振器可能破坏点的最大主应力值分别为σ1=1.4722MPa㊁σ2=0.687MPa㊁σ3=0.008MPaꎮ2.4㊀橡胶减振器的寿命预测橡胶减振器的疲劳寿命由危险点的寿命决定ꎬ一般而言ꎬ橡胶材料最大主应力分量值最大的节点即为418 机㊀㊀电㊀㊀工㊀㊀程第37卷危险点ꎮ提取有限元计算结果中危险节点的3个主应力ꎬ代入到式(13)中ꎬ计算出橡胶材料危险节点的等效应力σfꎬ再利用橡胶单轴拉伸试验拟合结果得到的应力 ̄应变关系ꎬ即式(14)ꎬ计算出与之相对应的等效应变ꎬ最后将等效应变作为损伤参量代入寿命预测模型中ꎬ即可计算得到橡胶减振器的疲劳寿命ꎮ等效应变的提取结果如表3所示ꎮ表3㊀等效应变提取结果节点主应力/MPa等效应力/MPa等效应变11522σ1=1.472σ2=0.687σ3=0.0081.62440.7661㊀㊀将表3中计算得到的等效应变εf和相关寿命预测模型参数代入到寿命预测模型中ꎬ得到以最大主工程应变εEꎬmax为损伤参量的疲劳寿命为5.078ˑ106次ꎬ以最大主对数应变εLꎬmax为损伤参量的疲劳寿命为4.581ˑ106次ꎬ与工程应用中该型减振器的寿命值较为吻合ꎮ另外可以看出ꎬ选用不同应变量为疲劳损伤参量得到的寿命预测结果并不完全相同ꎮ3㊀结束语本文主要基于连续介质力学理论ꎬ结合有限元仿真ꎬ提出了一种舰用橡胶减振器的疲劳寿命预测方法ꎮ该方法选取最大名义应变及最大对数应变为疲劳损伤参量ꎬ对舰用BE ̄300型橡胶减振器的疲劳寿命进行了预测ꎮ结果表明ꎬ以等效应变为损伤参量所预测的橡胶减振器疲劳寿命约为500万次ꎬ与工程应用中的实际结果相符ꎻ另外选用不同损伤参量将得到不同的寿命预测结果ꎬ对本文研究的橡胶隔振器ꎬ以最大主工程应变为损伤参量得到的疲劳寿命略大于以最大主对数应变为损伤参量得到的疲劳寿命ꎮ本文研究工作可为舰用橡胶减振器的寿命评估提供一定的理论参考ꎮ参考文献(References):[1]㊀FARZADN.Chapter6.bucklingandstabilityofelastomericisolators[M].NewYork:JohnWiley&SonsꎬInc.ꎬ2007.[2]㊀王小莉.防振橡胶材料疲劳寿命研究方法综述[J].河北科技大学学报ꎬ2016ꎬ37(4):329 ̄334.[3]㊀CADWELLSꎬMERRILLRꎬSLOMANCꎬetal.Dynamicfa ̄tiguelifeofrubber[J].ndustrial&EngineeringChemis ̄tryAnalyticalEditionꎬ1940ꎬ12(1):19 ̄23.[4]㊀FIELDINGJH.Flexlifeandcrystallizationofsyntheticrub ̄ber[J].IndEngChemꎬ1943ꎬ35(12):1259 ̄1261.[5]㊀ROBERTSBJꎬBENZIESJB.Relationshipbetweenuniaxialandequibiaxialfatiguefatigueingumandcarbon ̄black ̄filledvulcanizates[J].PlasticsandRubber:MaterialsandApplicationsꎬ1977ꎬ77(21):1 ̄13.[6]㊀WANGBꎬLUHꎬKIMGH.Adamagemodelforthefatiguelifeofelastomericmaterial[J].MechanicsofMaterialsꎬ2002ꎬ8(34):475 ̄483.[7]㊀汪艳萍.橡胶材料多轴疲劳寿命及微观结构研究[D].天津:天津大学化工学院ꎬ2007.[8]㊀WANGXiao ̄LiꎬLIAOMei ̄YingꎬXUYouꎬetal.Fatiguecrackpropagationcharacteristicsofrubberymaterialsundervariableamplitudeloading[J].ResultsinPhysicsꎬ2018(10):233 ̄240.[9]㊀KIMDꎬJEEL.Fatiguelifeestimationofanenginerubbermount[J].InternationalJournalofFatigueꎬ2004ꎬ26(5):553 ̄560.[10]㊀LIQꎬZHAOJCꎬZHAOB.Fatiguelifepredictionofarub ̄bermountbasedontestofmaterialpropertiesandfiniteel ̄ementanalysis[J].EngineeringFailureAnalysisꎬ2009ꎬ16(7):2304 ̄2310.[11]㊀王文涛ꎬ肖苏华ꎬ黄健龙ꎬ等.单轴拉伸状态下橡胶隔振器的疲劳寿命预测研究[J].振动与冲击ꎬ2014ꎬ33(5):24 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国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究

国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究

国产橡胶减震器的刚度及疲劳特性研究橡胶减震器是一种常见的减震装置,广泛应用于汽车、机械设备、建筑物等领域,主要用于吸收冲击力,保护设备和结构物的安全。

橡胶减震器具有较大的变形能力和弹性恢复性,但其材料的刚度和疲劳特性对其减震性能有着重要影响。

橡胶减震器的刚度是指其对外加力的抵抗能力大小,一般用刚度系数来表示。

刚度系数越大,说明减震器对外力的抵抗能力越强,其变形程度越小。

因此,橡胶减震器的刚度需要根据具体应用场景来确定。

一般来说,刚度较大的橡胶减震器适用于负载较重、对变形要求较小的场合,而刚度较小的减震器则适用于变形较大的场合。

橡胶材料的刚度主要受到其硬度、密度、形状等因素的影响。

其中,硬度是影响刚度最主要的因素之一、通常来说,硬度较高的橡胶具有较大的刚度,能够提供较高的变形能力和减震效果。

与此同时,橡胶的导热性、导电性等物理性能也会对其刚度产生影响。

另外,橡胶减震器的疲劳特性也是其性能研究的重要方面。

由于橡胶减震器在长期使用过程中需要承受周期性的载荷作用,疲劳特性的研究可以用来评估减震器的使用寿命和可靠性。

橡胶疲劳主要表现为载荷作用下产生的裂纹和损伤,当裂纹达到一定长度时,将导致减震器的失效。

因此,研究橡胶减震器的疲劳特性可以帮助确定其在不同工况下的使用寿命,为产品设计提供依据。

橡胶减震器的疲劳特性研究主要包括载荷幅值对疲劳寿命的影响、载荷频率对疲劳寿命的影响、温度对疲劳性能的影响等方面。

通过对不同载荷条件下橡胶减震器的疲劳试验,可以评估其在实际使用中的可靠性和安全性,为产品的设计和使用提供参考。

总结起来,橡胶减震器的刚度和疲劳特性研究是评估其减震性能和使用寿命的重要方面。

通过对橡胶材料的刚度和疲劳特性的研究,可以优化减震器的设计和材料选择,提高其抗震能力和使用寿命。

这对于提升橡胶减震器的性能,增加其在各个领域的应用具有重要意义。

橡胶减震器动态疲劳测试原理

橡胶减震器动态疲劳测试原理

橡胶减震器动态疲劳测试原理引言橡胶减震器是一种常见的工程材料,用于减少机械设备振动和冲击造成的损坏。

在实际工作过程中,橡胶减震器会承受长时间的动态荷载作用,因此其性能的可靠性和耐久性至关重要。

本文将介绍橡胶减震器动态疲劳测试的原理,旨在帮助读者了解橡胶减震器的疲劳耐久性能。

什么是橡胶减震器动态疲劳测试?橡胶减震器动态疲劳测试是通过对橡胶减震器进行一系列荷载加载和卸载的循环操作,以模拟实际工作条件下的动态荷载作用,评估减震器在长时间使用过程中的耐久性能。

测试设备与流程为了进行橡胶减震器动态疲劳测试,需要以下设备和步骤:测试设备1.:疲劳测试机、负荷传感器、位移传感器、控制系统等。

其中,疲劳测试机用于施加荷载,负荷传感器用于测量荷载大小,位移传感器用于监测减震器的位移变化,控制系统用于控制测试过程。

测试流程2.:-将橡胶减震器安装在测试机上,使其处于预定的位置。

-设置测试参数,包括负荷大小、荷载频率、循环次数等。

-开始测试,疲劳测试机会按照设定的负荷和频率对减震器进行加载和卸载循环操作。

-同时,负荷传感器会实时监测荷载的大小,位移传感器会记录减震器的位移变化。

-测试过程中,控制系统会自动记录各项数据,并在测试完成后生成相关测试报告。

动态疲劳测试原理橡胶减震器的动态疲劳测试原理基于几个重要的观察结果和理论:荷载作用下的橡胶变形1.:在荷载作用下,橡胶减震器会发生形变。

这种变形与荷载大小、频率以及材料的耐久性密切相关。

动态荷载的影响2.:动态荷载会改变减震器内部的应力分布和变形状态,通过动态疲劳测试,可以评估减震器在实际工作条件下的应力应变响应。

材料的疲劳特性3.:橡胶材料在经历长时间的动态荷载作用后,会出现疲劳破坏,即损伤累积到一定程度,导致减震器的性能下降甚至失效。

基于以上原理,动态疲劳测试旨在评估减震器在长时间、高频率的动态荷载作用下的耐久性能。

通过加载和卸载循环操作,可以模拟实际使用环境下的荷载作用,从而判断减震器的可靠性和寿命。

基于载荷谱的橡胶隔振器疲劳试验与寿命预测方法

基于载荷谱的橡胶隔振器疲劳试验与寿命预测方法
疲劳试验是评估橡胶隔振器性能的重要手段,而基于载荷谱的疲劳试验与寿命预 测方法能够更准确地反映实际工况,对于提高橡胶隔振器的可靠性和安全性具有 重要意义。
研究现状与问题
目前,橡胶隔振器的疲劳试验主要采用定载荷或循环加载的 方式,但这些方法不能全面反映实际工况中的复杂载荷谱。
针对复杂载荷谱的疲劳寿命预测方法尚不完善,缺乏有效的 预测模型和算法。
局限性
由于橡胶隔振器的疲劳寿命受到多种因素的影响,如温度、湿度、老化等,因此预测模型需要考虑这 些因素对疲劳寿命的影响。此外,对于复杂应力状态下的疲劳寿命预测,该模型可能存在一定的局限 性。
04
基于疲劳试验的橡胶隔振 器性能优化建议
材料选择与结构设计
总结词
材料选择与结构设计对橡胶隔振器的性能起到关键作用。
详细描述
选择具有高弹性、耐老化和耐疲劳性能的优质橡胶材料,如丁腈橡胶、氯丁橡胶等,可提高隔振器的性能。同时 ,合理设计隔振器的结构,如厚度、硬度、形状等,以实现更好的隔振效果。
制造工艺优化建议
总结词
制造工艺的优化可提高橡胶隔振器的性 能与寿命。
VS
详细描述
采用先进的硫化工艺、模具技术和加工设 备,确保隔振器的制造精度和品质。此外 ,对制造过程中的关键参数进行严格控制 ,如温度、压力、时间等,以实现均匀的 材质分布和稳定的物理性能。
02
目前的研究主要集中在实验室条件下,实际工程应用中的情况需要进一步验证 和探索。
03
需要进一步研究更加精确的寿命预测模型和方法,以提高预测的准确性和可靠试 验与寿命预测方法具有较高的工 程应用价值,可以指导橡胶隔振
器的设计和优化。
该方法可以为其他类似材料的疲 劳试验与寿命预测提供参考和借

橡胶减震衬套疲劳寿命预测方法

橡胶减震衬套疲劳寿命预测方法

橡胶减震衬套疲劳寿命预测方法
橡胶减震衬套的疲劳寿命预测是一个重要的工程问题,对于提
高产品的可靠性和安全性具有重要意义。

疲劳寿命预测方法可以从
材料特性、设计参数、工作环境等多个角度进行分析。

首先,从材料特性的角度来看,橡胶减震衬套的疲劳寿命预测
需要考虑橡胶材料的本身特性,比如弹性模量、拉伸强度、断裂韧
性等。

这些参数可以通过实验测试或者材料手册获得,然后结合材
料的疲劳性能曲线,可以利用S-N曲线法或者裂纹扩展理论等方法
进行疲劳寿命的预测。

其次,从设计参数的角度来看,橡胶减震衬套的疲劳寿命预测
需要考虑到设计的几何形状、尺寸、载荷和工作条件等因素。

通过
有限元分析、应力分析和应变分析等方法,可以评估橡胶减震衬套
在实际工作条件下的受力情况,从而预测其疲劳寿命。

此外,工作环境也是影响橡胶减震衬套疲劳寿命的重要因素。

温度、湿度、化学介质等环境因素都会对橡胶材料的性能产生影响,因此需要将工作环境的影响考虑进来,进行相应的修正和调整。

总的来说,橡胶减震衬套的疲劳寿命预测是一个复杂的工程问题,需要综合考虑材料特性、设计参数和工作环境等多个因素。

通过合理的实验测试、数值模拟和理论分析,可以得到比较准确的疲劳寿命预测结果,为产品的设计和改进提供重要参考依据。

TPI并用胶疲劳性能的研究的开题报告

TPI并用胶疲劳性能的研究的开题报告

SBR/TPI并用胶疲劳性能的研究的开题报告
研究题目:SBR/TPI并用胶疲劳性能的研究
研究内容:
随着现代工业的发展,汽车轮胎等橡胶制品被广泛应用,但长期以来材料的疲劳性能一直是制约橡胶制品使用寿命的重要因素。

因此,研究橡胶材料的疲劳性能对于提高橡胶制品的使用寿命至关重要。

本研究主要针对SBR/TPI并用胶材料进行疲劳性能研究,力图探究其在不同环境下的疲劳损伤机制与寿命,为橡胶制品的开发和应用提供理论和实践支持。

本研究的主要内容包括以下方面:
1. SBR/TPI并用胶的合成与性能测试
采用常用的胶料合成方法制备SBR/TPI并用胶样品,利用拉伸测试机评估其力学性能、断裂延伸率等特性,使用万能试验机进行动态疲劳试验以评估其在应力下的疲劳性能。

2. 疲劳寿命的评估
使用不同的载荷条件和环境温度对所制备的SBR/TPI并用胶样品进行疲劳试验,并利用扫描电镜等分析手段,观察其疲劳断裂面特征,研究其疲劳寿命及疲劳损伤机制。

3. 影响因素分析
在疲劳试验中,通过改变载荷、温度等条件,分析它们对SBR/TPI 并用胶材料疲劳寿命的影响,探究SBR/TPI并用胶材料的疲劳性能受何种因素影响。

研究意义:
本研究旨在研究SBR/TPI并用胶材料的疲劳性能,对实际工程应用具有重要意义。

通过深入研究,可以为橡胶制品的开发、生产和应用提供关键的技术支持,为创建更加安全、可靠和耐用的橡胶制品提供理论和实践指导。

最终实现降低生产成本、扩大产业规模和提高经济效益的目的。

橡胶疲劳性能计算方法与机理研究进展_张浩

橡胶疲劳性能计算方法与机理研究进展_张浩

[19 ]

浩 等: 橡胶疲劳性能计算方法与机理研究进展
18003
表 2 基于应力的疲劳损伤参量 Table 2 Fatigue damage parameters based on stress
疲劳损伤参量 最大柯西主应力 等效应力范围 等效应力 文献 Abraham( 2005 ) R. K. Luo( 2006 ) 、 丁智平( 2014 ) G. Ayoub( 2011 , 2012 )
橡胶的疲劳问题从20世纪40年代开始受到关注经过70多年的发展已经出现了多种预测模型但是目前还没有建立一个统一的能够准确预测橡胶元件疲劳寿命的模型对橡胶疲劳的机理方面的研究也没有形成一致的结论1g6本文主要对橡胶疲劳性能计算方法及机理方面的研究进行回顾重点讨论最近10年的研究工作并对其未来的发展趋势进行展望
研究 表 明, 当 最 大 柯西 主 应 力 水平 , 为某一常数值时 最小应力若恒为正, 则 可 提 高 疲劳 寿 命。文中同时指出最大柯西主应力不能 单 独 应用 于多 [21 ] 轴疲劳 寿命 预 测。 R. K. Luo 等 利 用有 限 元 计算 得 到橡胶减振器的等效应力范围, 如 式 ( 3 ) 所 示, 结 合 S2 2 2 1 S2 S2 - S3 S2 B3 λ4 1 λ 1 cos θ 2 B λ 1 sin θ 1 sin θ S eq = × ( 4) + + ( cos2 θ + B - 2 sin2 θ ) S 1 / λ 1 S 2 / λ 2 S 3 / λ 3 B = λ2 / λ1 , S1 , S2 , S3 4 给出了氯丁橡胶单轴疲劳的 Haigh 曲线, 式( 4 ) 中, λ1 , λ2 , λ3 为 主 拉伸 率, 其中横轴 代 , 。 , 。 4 为应力张量 分 量 θ 为裂纹 方 向 角 文中 通 过 对 天然 表平均应力 纵 轴 代 表 应 力 幅 值 图 显 示, 以R比 0. 2 为 界 限, 变幅值以及不 橡胶试柱和丁 苯 橡胶 试柱 在 恒 定 幅 值、 分 成两个 区域。 当 R > 0 . 2 时, 疲劳 寿命 同 R 比的载荷条件下的拉伸、 扭转、 拉扭疲劳实验验证 随着 R 比的增加而增加, 当 R < 0. 2 时 则 相 反, 文中 推 了上述疲劳参量预测结果的准确性。 测这可能是由于应变结晶现象导致的。 本 文 还利 用 扫 2. 1. 3 基于能量的疲劳损伤参量 描电镜对单轴拉伸 R 比为 0. 2 条件下的断裂面进行观 目前基 于 能 量 的疲劳 损伤参 量 主 要 有应 变 能 密 , 察, 发现了图 5 所 示“舌样 结构 ” 而未 在 任 何 多轴实 度、 开裂应变能密度及耗散能密度。 验中的断裂面上发现此现象。 应变能密度参 量 易 于 获 取, 在橡胶疲劳 寿命 计算 方面应用广泛。但应变能密度对多轴载荷 条件下 橡胶 [25 ] 的疲劳 寿 命 预 测 结 果 较 差。 Roberts 和 Benzies 及 [26 ] Jankovich 等发现在相同 应 变 能 密 度 的 条件下, 天然 橡胶的等双轴拉伸疲劳 寿命是 简 单 拉伸 疲劳 寿命 的 5 倍, 丁苯橡胶的等 双 轴 拉伸 疲劳 寿命是 简 单 拉伸 疲劳 寿命的 17 倍, 这 与 以最 大 主 应 变 为 基 准 的结 果 相 反。 Mars 等[27-32] 在 2001 年 提 出 开 裂 应 变 针对 这 一 问题, 能密度的概念, 并应用此概念对橡胶的 单 轴、 多轴 疲劳 [38 ] 图 4 氯丁橡胶拉伸 Haigh 曲线 问题进行研究。 Fig 4 Tension haigh diagram of chloroprene rubber[38] d W = r σ·d ε r ( 5)
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通 常 采 用较 低 的振 动频 率 但 频 率 过 低 又 会 使试 验 周 期 加 长 . 使试 验 费用 增 大 。 用 试验 频 致 所 率 必 须 视 橡 胶 减振 器 的 类 型 、 用 场 台 而 定 。 经 对 本 类 型 橡 胶 减 振 器 的 多 次 研 究 和 试 验 发 现 . 应 在 室 温 中 . 额 率 , o 5Hz时 , 胶 材 料 表 面 的 温 度 和 环 境 温 度 一 致 ; ,一定 时 , 料 表 当 ≤ . 橡 而 材 面 温 度 达 某 值 后 趋 于 稳 定 ( 图 1 故 控 制 大 幅 值 载 荷 级 l= 0 5Hz 右 . 调 陕其 他 小 载 荷 见 . / . 左 而 幅 值 ( 5 N) 的 频 率 至 f= 1 ~ 15Hz材 料均 未 出现 过 热 现 象 。 果使 每 个橡 胶 减 振 器 < 3k 级 Hz . , 结
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件未 出 现 破 坏 现 象 . 可 以认 为 该 品 台 裕 , 样 做 可 节 约 试 验 时 间 和 经 费 。 此 一 制 定 一 定 就 这 因 需
的准 则 以 对 试 验 中 及 试验 后 的 试件 进 行 测 量 、 验 。 检 2 1 静 刚 度 . 橡 胶 材 料 的 弹 性 模 量 或 刚 度 随 着 循 环 次 数 的增 加 而 不 断 降 低 , 往 在 材 料 发 生破 坏 前 一 往 其 强 度 就 已经 降 到 难 以 承 受 额 定 载 荷 的程 度 . 固此 在 疲 劳 试 验 中 一 对 其 弹性 模 量 或 刚 度 值 进 行 要 测 量 , 学握 其 破坏 程 度 通 常 采 用 以 下 计 算 静 刚 度 损 失率 的方 法 。 ・ 以 。 即
形 , 胶 料 配 方 : 或 制 造 工 艺 上 存 在 缺 陷 , 减 振 器 的 轴 若 当 在 端 会 出 肌 龟 裂 . 也 不 能 认 为 一 旦 出 现 龟 裂 , 件 就 属 疲 劳 但 试
失效 接 程 实 际 的 要 求 . 如果 龟 裂 值 不 超 过 一 定 量 时 , 件 试
P 一 生 投 稿 H 柏Fra bibliotek:1 9 5 9

1 1
国 家 凡 技 水 装 备 “ r 几 L 技攻 项 日 科 博 十 研 究 生 .0 C 2 盘 原 市 3  ̄1 教援 1 ∞0 王 春 甫 吉林 工业大学 工 崔机 械末 博 _ 师 } = 教授
孙 上 剐 甫 重 型 叽 雠 尘 毽 工 样 机 馈 系 卅 请 岔 部 荣 ^ 原 重 埠_ 械 学 院 工 程 机 械 呆 机 洪 【海 彭 浦 机 器 厂 工 程 师
N = 2 × l × 0 1 42 .
冈 5 强 化 后的 程 序载 荷 谱
≈ 2 × l 0
强 化前 及 强 化 后 的 各级 数 据 见表 3 强 化 岳的 程 序 载 荷 谱 如 图 3所 示 ,
表 3 强 化 及未 强 化程 序 载荷谱 子程 序 ( 载荷 单 位 : N) k
的 实 际 试 验 周 期 比 国 外 样 机 的试 验 周 期 缩 短 了一 半
13 2 加 大 载 荷 幅 值 .. 经 过 各种 型式 的橡 胶 减 振 器 sⅣ 曲 线 的 研 究 发 现 , 曲线 对 [P 的 斜 率 ^是 在 一 范 围 ・ 其 g 定
内变 化 的 常 数 为 直 观 起 见 . 图 2 把 a的 坐 标 变 换 成 图 2 b所示 的 形 式 . 得 出 下 列 关 系 可
Ⅳ = = ×
1 3 试 验 的 强化 .
为 了缩 短 试 验 周 期 . 约 费 用 . 研 究 采 用 阿 种 强 化 手 段 井 举 的 方 案 : 高 试 验 振 动 频 率 节 本 提
和加大载荷幅值 。 13 . 1 提 高 振 动 频 率 橡 胶 材 料 内部 产 生 的热 量 随 着 振 动 频 率 的增 高 而 加 大 . 防止 橡 胶 材 料 出现 热 软 化现 象 . 为
见表 2
表 2 各 级 载荷 分 布表 t 裁荷 单位 : N k
1 2 试 验 子 程序 . 为 了尽 量 与 随机 载 荷 的 作 用 效 果 一 致 . 各级 载 荷 按 低 高 低 次 序 进 行 排 列 . 外 , 了 把 另 为 进 ~步减少 加载次序对 试验 结果 的影响 . 又把 整 个 试 验 程 序分 成 2 0个 子 程 序i T循 环 , -  ̄ 每 个 子 程 序 的循 环 数 为
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机 械 学 报
尊2卷第 1 期
/ /



橡 胶 减 振 器 疲 劳试 验 关 键 问 题 的研 究
孙女



诸文
———— 一
部 荣 i 洪 害堰平 三


, = = 1
【 摘要 】 针对 人 型履带 式拖 拉 机 驱 动链 转橡 胶 碱 振器 疲 劳试 验 的 难 题 开 展 r研 究 ・ 根措 檬 胶材 料 的 生质 、 劳试 驻 的 地 则 及所 崩拖 { 疲 机 的 况 要求 进 行 r 论 分 析 和 试验 礁定 r 验 理 试 磬数指 际 . 经芷 3 6k 履 带 式拖 { 机 驱 动链 轮 橡胶 碱振 器疲 劳 验 的应 用 证 明研 究成 关 是 可行 8 W
6 5 另 外 , 最 大 载 荷 级 取 P. 2 k 即 ^= .; 在 一 儿 N,
2 1 4 = 1 4 。经 对 试 验 的 监 测 及 检 验 . 发 现 材 l 1 9 . 2 未
料 出现 屈 服 现 象 , 明此 方 法是 可 行 的 。把 k和 川 弋 证 八式 () 2 有
断 准则等 。
( N) k
1 程序 载 荷 谱 的编 制
L1 载 荷 分 级 .
各工 况 作 用 在 减 振 器 上 的 载 荷 情 况 见表 1 .
按 照 表 1提 供 的 各 工况 把 其 分 成 8级 载 荷 , 把 并
载 荷均 值 作 为 各 级 载 荷 的对 称 线 . 为
缩 短 新 产 品 的 开 发 周期 但 在 试 验 前 . 解 决 以下 几 个难 题 : 橡 胶 材 料 的 疲 劳 破 坏 机 理 十 分 需 ① 复 杂 , 今 . 内外 有 关 此 项 研 究 的 公 开 报 道 很 少 ; 由 于橡 胶 减 振 器制 品 的 疲 劳 试验 频 率 低 t 迄 国 ② 故 占 用机 时长 . 及 人 员多 , 消 耗 大 量 的财 力 、 涉 需 人力 ; 缺 乏橡 胶 减 振 器 制 品疲 劳 -验 的具 体 @ 式
不属 疲 劳 失效 对 于 本 结 构 减 振 器 , 实 际 考 核 , 许可 龟 裂 经 定 的 量 化指 标 为 : 面 鼓 出 的气 泡 直 径 不 大 于 3mm 端 2 3 温 升 .
1 橡 胶 碱 振 器 轴 端 的 龟 裂 观 象
经 分 折 . 为 橡 胶 材 料 在 安 装 条 件 一 定 的 前提 下 , 动 认 振 频 率 和载 荷 幅 值 是 影 响 其 温 升 的 主要 『 。而大 幅 值 载 荷 的 封素 影 响 尤 为 突 出 特 选 择 本 减 振 器 所 受 的 最 大 ( 坏 ) 荷 作 为 破 载 试 验 载 荷 进 行 试 验 . 到 本 类 型橡 胶 减 振 器 轴 端 表 面 温 升 曲 得
△K = × l= cn ) c 3
式中
△ 一 静刚 度 的 损 失率
、 K
分 别 为 疲 劳 试 验 前 、 的 静 刚 度 后
从理 论 上 说 , △ 达 1 时 , 胶 材 料 就 属 疲 劳 失效 了 ,而 对 于具 体 的橡 胶 减 振 器 制 品 当 K 0 橡
( 2)


式 () 明 , 2表 只要 掌 握 斜 率 k及 选 用 合 适 的 载 荷 比 ^ . 就 可 达 到 加 快 试 验 节奏 的 目的 但 究 竟 = ? 这 在 各 ,
文 献 中 均 未 见 过 报 道 经 对 掌 握 的 各 种 橡 胶 减 振 器
的 sⅣ 曲线 反复 研 究 、 算 后发 现 k 6 7 取 k 计 一 ~ . =
要 求 、 断 准 则等 标 准 判
基 于 上 述 情况 , 研 究 采 取 了以下 对 策 参 照 引 进 样 机 的 随 机 资 料 、 外 同 类 型 系 列 产 率 ① 国 品 的 资 料 和 该 拖 拉 矶 作 业 工 况 , 照 橡 胶 减 振 器 部 件 及相 关 件 结 构 . 算 出 各典 型工 况 时 作 用 按 计 在 减 振 器 上 的载 荷 及 循 环 次 数 ;② 根 据 疲 劳 试 验 规 则 . 制 出 程 序 控 制 载 荷 谱 ; 根 据 橡 胶 材 料 的 表 1 各工况 作 用在 减振 器 上 的载荷 编 ⑨ 特 性 . 减 振 器 与所 用 机 械 实 际 结 构 进 行 综 台分 对 析 . 经 过 试 验 . 定 出疲 劳 试 验 的 具 体 要 求 、 再 制 判
注 :P — — 强 化 前 载 荷 均 值
’ —— 强 化 后 载 荷 均 值 . . 8 5k P 一 4 N ‘
2 疲 劳 失 效 的 判 断 准 则
从工程 应用的 实际 出发 , 判断 橡 胶 减 振 器 制 品疲 劳 失 效 标 准 并 不 是 要 求 试 件 发 生 疲 劳 破 坏 以后 才 终 止 试 验 . 是 试 验 达 到 或 超 过 所 规 定 的 循 环 次 数 后 . 一 定 的 准 则 进 行 检 验 . 试 而 按 若
的。

叙 :带 拖 机 坚 塑 词 履 式 拉 g
里堂 苎 堕 堕一
为 r能在 艇期 内掌握大 型履带式拖 拉机驱 动链轮 用 橡胶减 振器的疲 劳 寿命 、 使用情况 及 有 关 特 性 . 电液 伺 服 疲 劳 试 验 机 上 模 拟 减 振 器 的 安 装 条 件 、 际 工 况 对其 进 行 疲 劳试 验 , 在 实 可
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